Efecto de Las Vibraciones de Equipos Rotatorios en El Desempeño Por Fatiga de Pedestales de Concreto Reforzado

CURSO CORTO EN XXVIII REUNIÓN  NACIONAL DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA

Curso-Taller: “Evaluación de efectos de

sitio y espectros de diseño sísmico”

PRESENTA: M. en I. Francisco Alonso Flores López Ingenieros Geotecnistas Mexicanos [email protected] [email protected]

Temario •

1. Introducción

a. Peligro sísmico: Efectos Efectos de fuente-trayectoria-sitio fuente-trayectoria-sitio b. Interpretación Interpretación de acelerogramas y generación espectros espectros de respuesta c. Efectos de sitio 1D, 2D y 3D •

2. Evaluación de efectos de sitio mediante análisis de propagación de ondas 1D

a. Análisis lineal equivalente en el dominio de la frecuencia i. Elementos necesarios para el Análisis de Respuesta de Sitio ii. Determinación de propiedades dinámicas de los suelos iii. Sismos sintéticos 1. Escalado lineal 2. Escalado en el dominio de la frecuencia 3. Escalado en el dominio del tiempo 4. Generación de sismo sintético con el programa RSPMACH09 iv. iv. Ejercicio con el uso del programa DEEPSOIL b. Análisis no lineal en el dominio del tiempo i. Amortiguamientos viscoso e histerético ii. Ejercicio con el uso del programa DEEPSOIL •

3. Espectros de diseño sísmico a partir de la evaluación de los efectos de sitio 1D

a. Consideraciones generales con base en el Manual de Diseño por Sismo de la Comisión Federal de Electricidad (2015). Uso de PRODISIS. b. Consideraciones generales con base en las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo de la Ciudad de México (2017). Uso de SASID.

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

2

1. Introducción a. Peligro sísmico: Efectos de fuente-trayectoria-sitio El peligro sísmico de un sitio en particular, esta asociado principalmente a tres efectos: Efectos Efectos de la fuente sísmica, Efectos de trayectoria de la fuente sísmica al sitio de interés, Efectos Efectos de sitio en función de los geo-materiales y la topografía de la zona en estudio.

Análisis de peligro sísmico determinista

Análisis de peligro sísmico probabilista

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

3

1. Introducción a. Peligro sísmico: Efectos de fuente-trayectoria-sitio Leyes de atenuación

ln( y )

=

c1

•

+ c2 M  + c3 (10 −  M )3 + c4 ln( R + c5 exp exp (c6 M )) + c7 h

Desviación estándar:  

=

c8

+

c9 M 

•

Donde:  y es la aceleración espectral en g,  M  es  es la magnitud del sismo,  R es la distancia epicentral en kh, y h la profundidad en km.

Modelos empleados empleados en el cálcul o de espectros de respuesta Tipo de falla

Modelo

Abreviatura

Abrahamson & Silva AS97 (1997) Deslizamiento lateral

Normal (Subducción) Normal (Región continental)

Rango de periodo (seg) 0.0-5.0

Boor Booree et et al. al. (199 (1997) 7)

BJF9 BJF97 7

0.0-2.0

Campbell (1997)

C97

0.0-4.0

Sadig Sadigh h et et al. al. (199 (1997) 7)

S97 S97

0.0-2.0

Crouse (1991)

C91

0.0-4.0

Youn Youngs gs et et al. (19 (1997 97)) Y97 Y97

0.0-4.0

Atkinson and Boore AB97 (1995, 1997)

0.0-2.0

Toro et al. (1997)

0.0-2.0

T97

•

Análisis de peligro sísmico determinista

• •

Modelos probabilísticos de recurrencia de los sismos Leyes de atenuación Tasas de excedencia Periodos de retorno Espectros de peligro sísmico

Curva típica de tasa de excedencia de aceleración espectral para un periodo estructural dado

Espectros de peligro uniforme para un periodo de retorno de 125 años

Análisis de peligro sísmico probabilista

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4

Efectos de sitio. Espectros de respuesta medios de los movimientos medidos en el sismo de septiembre 19, 1985. CU   g  ,    l   a   r    t   c   e   p   s   e   n    ó    i   c   a   r   e    l   e   c    A

V s

SCT

 600 m / s

1.0

b = 5% 0.5

0 0

1

2

3

4

5

Periodo, s

  g  ,    l   a   r    t   c   e   p   s   e   n    ó    i   c   a   r   e    l   e   c    A

Vs



CAF

90 m / s

1.0

Vs

CAO

 70 m / s

b = 5%

Vs

b = 5%

 66 m / s b = 5%

0.5

0 0

1

2

3

4

5

0

Periodo, s

Suelo blando 40 m

1

2

3

4

5

0

1

2

Periodo, s

45 m

3

4

5

Periodo, s

58 m

Depósitos profundos

Análisis de peligro sísmico probabilista Análisis de peligro sísmico determinista Análisis de peligro sísmico determinista M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez 5

1. Introducción b. Interpr Interpretació etaciónn de acelerogramas acelerogramas y generación generación espectros de respuesta

Análogo

Digital

HDT de aceleraciones de la Estación SCT

Aspectos importantes de un registro sísmico: 1. Amplitud 2. Cont Conten enid ido o de frec frecue uenc ncia iass 3. Duración

Espectros de aceleraciones absolutas de la HDT Ayez JC (2015). Sismología y su aplicación en los análisis de respuesta respuesta de sitio. Tesis de Maestría, UNAM

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6

Mediciones relacionadas a la amplitud Aceleración Horizontal Máxima del Terreno (PHGA o PGA, Peak Horizontal Ground Acceleration) Velocidad máxima del terreno (PGV, (PGV, Peak Ground Veloci Velocity) ty)

HDT de aceleraciones

Desplazamiento máximo del terreno (PGD, Peak Ground Displacement) Los desplazamientos estructurales son una medida más cert certer eraa del dañ añoo qu quee las las acel aceler erac acio ionnes o velo ve loci cida dade des; s; de ah ahíí la impo import rtan anci ciaa de ge gene nera rar  r  espectros de desplazamientos con el menor nivel de ruido posible.

HDT de velocidades

HDT de desplazamientos M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

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Mediciones relacionadas al contenido frecuencial Espectro de respuesta elástico Un espectro de respuesta es la representación gráfica de las máximas magnitudes de aceleración, velocidad y desplazamiento de varios sistemas de un grado de libertad (SDOF) para varios periodos naturales, cuando son sujetas a una historia de tiempos asociadas a un evento sísmico o señal estudiada. La forma rma espec pectral está enormemente

Representación esquemática de la obtención de un espectro de respuesta

Ecuación del movimiento

 M u + C u +  K u = −  M I  ug

influenciada por factores tales como: magnitud, mecanismos de fuente, distancias epicentrales, direc directi tivi vida dadd y con condi dici cion ones es geo geome mecá cáni nica cass locales. Un espectro de respuesta provee una manera  práctica y conveniente de resumir el contenido frecuencial de una HDT, HDT, tanto en aceleraciones, velocidades o desplazamientos; así también es un proce procedi dimi mien ento to prác prácti tico co para para apli aplica carr el conocimiento de la dinámica estructural a una enorme variedad de problemas. Aunque los espectros elásticos son herramientas útiles para el diseñ seño, no invo involu lucr cran an la inel inelas asti tici cida dadd del del sist sistem ema, a, reducción de la rigidez y degradación de la resiste resistenci nciaa que pue pueden den exp experi erime menta ntarr durant durantee eventos severos.

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Mediciones relacionadas a la duración de una HDT La duración de una HDT originada por un movimiento sísmico fuerte puede jugar un importante rol en la respuesta del depósito de suelo como en el de las estructuras, aunque la simple comparación de la duración entre dos HDT no revela cuál es más “destructivo”. Al día de hoy, existen más de 30 propuestas para definir la duración de una

HDT, HDT, sin embargo, la más empleada es la Intensidad de de Arias. Intensidad de Arias Parámetro propuesto por Arturo Arias (Arias, 1970), el cual lo definió como la energía  por unidad de peso almacenada por un conjunto de osciladores de un grado de libertad al final de un sismo y amortiguamiento dados, en otras palabras, es una medida de la capacidad de daño de la energía de una historia de tiempos siendo:

Aunque existe una amplia cantidad de definiciones de duración significante, típicamente el concepto de duración significante más utilizada es la referida a (Trifunac & Brady, 1975), el cuál define los intervalos de inicio como final del movimiento fuerte de un sismo, como el 5 y 95% respectivamente de la intensidad de Arias en la representación gráfica de Husid. M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

9

Base Ba sess de da dato toss En Méxic México, o, las esta estacio ciones nes sismo sismológ lógic icas as pued pueden en consul consulta tars rsee en difer diferen ente tess fuent fuentes: es: BMSF, 1996. Base Mexicana de Datos de Sismos Fuertes. Actualización de los Catálogos de Est Estacio acione ness a 1995 1995 y Acel Aceler erog ogrramas amas a 1994 1994.. Servic Servicio io Sismol Sismológi ógico co Nacion Nacional. al. http: http://www.ssn.unam.mx/ //www.ssn.unam.mx/ Strong Ground Motion Database System for the Mexican https://aplicac https: //aplicaciones.iingen.unam.mx iones.iingen.unam.mx/Aceler /AcelerogramasRSM/ ogramasRSM/Inicio.aspx Inicio.aspx

Seismic

Network.

Centro Centro de instru instrume ment ntaci ación ón y regis registr tro o sísmic sísmico o http://www.cires.mx/

Bases de datos alrededor del mundo: www.cosmos-eq.com www.cosmoseq.com www.nessi.com https://earthquake.usgs.gov/

http://www.ssn.unam.mx/

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10

Corrección de línea base del registro sísmico

Conceptualización de la “Corrección por Línea Base” (CLB) mediante un ajuste polinómico

Sensibilidad a distintos ajustes polinómicos de las HDT modificadas mediante CLB.

Filtrado de señales: Filtro pasa bajas Filtro pasa altas

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Corrección de línea base del registro sísmico Las frecuencias de corte (baja y alta frecuencia) se recomiendan obtener directamente del espectro de Fourier (sin suavizado), con base en una característica típica de los espectros de Fourier (FAS), donde a bajas frecuencias presenta una disminución con una pendiente teórica con magnitud de 2 (f 2), es recomendable que se utilice un mínimo de 0.10 Hz, de hecho esto es una variable dependiente del acelerógrafo utilizado; en altas frecuencias la frecuencia de corte puede ser seleccionada de manera similar, pero con una pendiente (1/f 2); es interesante recordar que desde una perspectiva geotécnica, el efecto del filtro High-cut es mínimo por lo que su elección puede ser menos rigurosa.

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Ejercicio 1. Registros sísmicos y espectro de respuesta Determi ermina nacción ión del espe spectr ctro de respu spuesta sta de un regis gistro del sism sismo o del 19 sep septie tiembre de 2017.

Estación: CH84

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Ejercicio 1. Registros sísmicos y espectro de respuesta Estación CULHUACÁN (N90W) 250

Amáx=225 gal

200     ) 150    2    s     /    m 100    c     (     l 50    a    g  , 0    n     ó    i -50    c    a    r    e -100     l    e    c    A-150

0

50

100

150

200

250

300

350

400

-200 -250

Tiempo, t(s)

Estación CULHUACÁN (N90W) 1800

    )    2    s     / 1600    m    c 1400     (     l    a    g 1200  ,     l    a 1000    r    t    c    e 800    p    s    e 600    n     ó    i 400    c    a    r    e 200     l    e    c     l 0    A

Amáx=225 gal 0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

5

Periodo, T(s)

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14

Efectos de Sitio en la Cd. de México durante el Sismo del 19 de septiembre de 2017

Torres-Álvarez C.R., 2017. Efectos de Sitio en la Cd. de México durante el Sismo del 19 de septiembre de 2017

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1. Introducción a. Efectos de sitio, evaluaciones 1D, 2D y 3D La evalua aluaci ción ón de efectos de sit sitio 1D se reali aliza media edian nte una una sim simplif lificac icació ión n del proble oblem ma de prop propag agac aciión de ondas en la masa asa del sue suelo. lo.

Idea Idealiliza zaci ción ón unid unidim imen ensi sion onal al de un depósito de suelo estratificado sobre un semiespacio.

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16

Evaluación de Efectos de sitio 2D Valle de Cefalonia

TRISEE - 3D site effects and soil-foundation soil-foundation interaction interaction in earthquake earthquake and vibration risk evaluation

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17

Evaluación de Efectos de sitio 2D

Valle de Volvi

TRISEE - 3D site effects and soil-foundation soil-foundation interaction interaction in earthquake earthquake and vibration risk evaluation

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Evaluación de Efectos de sitio 2D

Peñón de los Baños M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

19

Evaluación de Efectos de sitio 3D (Cru (Cruzz-A Atien tienza za et al. al. 2016 2016,, Long Long Dur Duration tion of Grou Ground nd Moti Motion on in the the Parad aradig igma mati ticc Valle alleyy of Mexi Mexico co,, Scien Scientif tific ic Repo Reports rts | 6:3880 6:38807 7 | DO DOI: I: 10.103 10.1038/ 8/sr srep ep388 38807) 07)

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Respuesta sísmica local en el Valle de México Modelo 3D (Cruz-Atienza et al. 2016)

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2. Evaluación de efectos de sitio mediante análisis de propagación de ondas 1D Los efectos de sitio se evalúan a partir de la solución de la ecuación de movimiento. Dominio de la frecuencia

Dominio del tiempo

Ecuación de onda

Ecuación del movimiento

 M u + C u +  K u = −  M I  ug

•

Resolu Resolución ción del problema probl ema de propagación de ondas

•

• • •

• •

  

 2u  2u  3u = +   G 2 2 t 2 dz dz t 

Resolución de la Ecuación de onda empleando la función de transferencia (Método lineal equivalente). Métodos numéricos “paso a paso” en el dominio del tiempo.

Teoría de vibraciones aleatorias. Cociente espectral espectral estándar estándar (Standard spectral spectral ratio). Cociente espectral proveniente proveniente de ruido ambiental. La técnica de Nakamura. Inversión generalizada de cocientes espectrales. Inversión generalizada y parametrizada.

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22

2. Evaluación de efectos de sitio mediante análisis de propagación de ondas 1D •

Solución de la ecuación de onda

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2. Evaluación de efectos de sitio mediante análisis de propagación de ondas 1D •

Análisis lineal equivalente en el dominio de la frecuencia

Análisis en el dominio de la frecuencia pueden ser realizados con los siguientes softwares: SHAKE91, SHAKE2000, PROSHAKE, EERA, Deepsoil, Strata, RadSH, etc.) Movimiento calculado

Movimiento en roca de entrada -Amplia disponibilidad de códigos numéricos. -“Pocos” datos de entrada (i.e. HDT, HDT, Vs, Vs, ρ, λ, G/Gmáx). -Una aceptable verificación contra datos obtenidos de estaciones acelerográficas.

Columna 1D

Suelo

  e    t   r   o   c   e    d   s   a    d   n    O

Roca Movimiento en roca de entrada Representación Representación esquemática de un análisis de respuesta respuesta de sitio, Ayes J.C., 2016

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Método lineal equivalente Anál An ális isis is en el Do Domi mini nio o de la Fr Frec ecue uenc ncia ia

Inic Inicia ialm lmen ente te pres presen enta tado doss por por (Sch (Schna nabe bel, l, Lysme ysmerr & Se Seed ed,, 1972 1972), ), man manteni tenién éndo dose se como como un estándar en la práctica profesional y están basados en una solución cerrada de la ecuación de onda para la propagación de ondas de corte (Vs) a través de un medio continuo estratificado. estratificado. 1 0.8

   á   m

Limitaciones •

•

•

G1 Gmáx

   )  x

Los ARS EQL se generan bajo esfuerzos totales Diversos estudios (e.g. NCHRP 428, 2012), 2012), recomiendan no utilizar estos procedimientos, cuando g > 1% No permite considerar efectos de la degradación cíclica

   G    /    G    (   z   e 0.6    d    i   g    i   r   a    l   e 0.4    d   n    ó    i   c   c   u 0.2    d   e    R

0 0.0001

G2 Gmáx

0.001

0.01

0.1

1

Deformación angular unitaria, %    )    %    (    D  ,   o    t   n   e    i   m   a   u   g    i    t   r   r   o   m   a   e    d   n    ó    i   c   a    l   e    R

25 20 15

 D2 10

0 0.0001

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 D1

5 0.001

0.01

Deformación angular unitaria, %

25

0.1

1

Elementos necesarios para un análisis de resp re spue uessta de si siti tio o Acelerograma     ) 300    2    s     / 200    m    c     (     l 100    a    g  , 0    n 0     ó    i    c -100    a    r    e     l    e-200    c    A -300

50

100

Velocidades de onda de cortante

150

200

250

300

350

400

Tiempo, t(s)

Curvas de degradación

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26

Propiedades suelos

dinámicas

de

los

Veloc elocid idad ades es de onda onda de cort cortee de los los suel suelos os,, Vs. La medi medici ció ón de la Vs se pue puede reali ealizzar por por medi medio o de prue prueba bass geofísi físiccas, DownHol nHole e, Cross oss Hole Hole,, Sond Sonda a susp suspen endid dida, a, Prue Prueba ba de refr refrac acci ción ón sísm sísmic ica, a, entr entre e otro otross. Velocidad de onda de cortante, V s (m/s) 0

200

400

600

800

1000

0

-5

-10

-15

-20

-25

-30

-35

-40

   )   m    ( -45    d   a    d    i    d   n -50   u    f   o   r    P -55

-60

-65

-70

-75

-80

-85

-90

-95

-100

-105

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27

Propiedades suelos

dinámicas

de

los

PRUEBA SÍSMICA DOWNDOWN-HOLE

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Propiedades suelos

dinámicas

de

los

PRUEBA SÍSMICA CROSSCROSS-HOLE

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29

Propiedades suelos

dinámicas

de

los

Veloc elocid idad ades es de onda onda de cort cortee de los los suel suelos os,, Vs. Es práctica común que se empleen correlaciones con parámetros geotécnicos y otras prue prueba bass de camp campo o como omo el SPT SPT.

Determinación de Vs en arenas, a partir del N° de golpes del SPT (Seed et al., 1983). 1983).

Determinación de Vs en arenas, a partir de qc del CPT (Taboada et al., 2015).

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30

Propiedades suelos

dinámicas

de

los

Determ Dete rmin inac ació ión n de   Vs Vs en arcill arcillas as, a partir de la resistencia de punta del cono q c (Ov (Ovando ando y Romo omo, 1991 1991). ). Expr Expres esio ione ness calib alibrradas adas con con sond sondaa susp suspen endi dida da y Cros Crosss Ho Hole le..

Por Por deba debajo jo de la profun profundi dida dadd máxim máximaa expl explora orada da dicha velocidad incrementa en función del esfuerzo vertic vertical al efecti efectivo vo (’vo), co conn ba base se en la sigu siguie ient ntee relación (Seed e Idriss, 1970): V s

= k  ' vn0

El exponente de esfuerzo (n) tiene un rango de 0.25 a 0.50  para suelos arcillosos y arenosos, respectivamente. M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

31

Propiedades suelos

dinámicas

de

los

Determi Dete rminac nación ión de Vs en arcillas para suelos de la Sonda de Campeche (Ta (Taboada et al. 2013.

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32

Propiedades suelos

dinámicas

de

ENSAYES EXPERIMENTALES ENSAYES EXPERIMENTALES

los

* Láser pulsado

* Métodos Métodos de transmisió n de ondas

* Cristales piezoelécticos piezoelécticos * Elementos laminares

PRUEBAS DINÁMICAS (laboratorio)

* Columna resonante

* Métodos Métodos de torsió n

* Columna torsionante * Triaxial cíclica

* Métodos de carga repetida

Magnitud de la deformació n (%)

* Corte simple cíclico cíclico

-6

10

10

-5

10

-4

10

-3

10

-2

10

-1

10

-0

Pruebas de transmisi ón de ondas Med ic ic i ó n en el labora la boratori torio o

Pr u eb as d e t or or s i ó n (c o l u n a r es o n an t e, columna colu mna tors torsiona ionante nte,, etc) Pruebas de carga repetida

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33

Propiedades suelos

dinámicas

de

los

PRUEBA DE COLUMNA RESONANTE Sensor de desplazamiento Bobinas  Acelerómetro

Probeta de suelo

0.016 0.014    )   s    /

   2

amáx

0.012

  m    ( 0.01   a  ,   n    ó 0.008    i   c   a   r 0.006   e    l   e   c    A 0.004

a máx

2

0.002

f 1

0 10

11

12

f 0

13

f 2 14

15

16

17

18

Frecuencia, f (hz)

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34

Propiedades suelos

dinámicas

de

los

PRUEBA TRIAXIAL CÍCLICA Carga

Deformación axial

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35

Propiedades suelos

dinámicas

de

los

CORTE CORTE SIMPLE DIRECTO CÍCLICO

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36

Propiedades suelos

dinámicas

de

los

Típicamente, las curvas de degradaci ación en  arenas que se emplean en los análisis corr orrespo espond nden en a las las prop propue uest stas as por por Se Seed ed&I &Idr dris iss, s, 1970 1970.. Actu Actual alme ment ntee hay hay ot otrro auto autorres que presen sentan esti estim mació ación n de estas curvas rvas en fun función ción del esf esfuerz erzo de confinam inamie ien nto (Taboada et al. al., 2016). 1.0   x    á   m

   G    /    G  ,   o    d 0.8   a   z    i    l   a   m   r 0.6   o   n   z   e    d    i 0.4   g    i   r   e    d   o 0.2    l   u    d    ó    M

Parámetro de curvatura a=1.08 'm, kPa  70  100  200  300  400  500  600  700  Lower   Mean  Upper 

0.0 1E-4    ) 20    %    (    D18  ,   o    t 16   n   e    i   m14   a   u12   g    i    t   r   o10   m   a 8   e    d   n 6    ó    i   c 4   a    l   e    R 2

0 1E-4

Taboada et al., 2016

Seed&Idris, 1970

1E-3

0.01

0.1

1

10

1

10

Deformación angular, g (%) Parámetro de curvatura aD=1.85 'm, kPa  70  100  200 Taboada  300 et al., 2016  400  500  600  700  Upper  Seed&Idris,  Mean 1970  Lower 

1E-3

0.01

0.1

Deformación angular, g (%)

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

37

Propiedades suelos

dinámicas

de

los

Típi Típiccamen amentte, la det determi ermina naci ción ón de curv curvas as de degr degrad adac ació ión n en arcillas se realiza a partir del índice de plasticidad (IP). Expresiones calibradas con pruebas de columna reson resonant antee y triaxi triaxial al cíclic cíclica. a. González y Romo, 2011

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

38

Propiedades suelos

dinámicas

de

los

Para la Sonda de Campeche Taboada et al., 2017, determinaron las curvas de degr degrad adac ació ión n en   arcillas a partir del índice de plasticidad (IP) y del esfuerzo de confinamiento.

PI≤45

PI>45 a=0.065

aD=0.08

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

39

Propiedades suelos

dinámicas

de

los

Para la Sonda de Campeche Taboada et al., 2017, determinaron las curvas de degr degrad adac ació ión n en   arcillas a partir del índice de plasticidad (IP) y del esfuerzo de confinamiento.   x    á   m

  x    á   m

1.0

   G    /    G  ,   o    d 0.8   a   z    i    l   a   m0.6   r   o   n   z   e    d    i 0.4   g    i   r   e    d   o 0.2    l   u    d    ó    M

1.0

Índice de plasticidad, PI=50 ' , kPa m  30  100  200  300  400  500  600  700  800

0.0 1E-4

   G    /    G  ,   o    d 0.8   a   z    i    l   a   m   r 0.6   o   n   z   e    d    i 0.4   g    i   r   e    d   o 0.2    l   u    d    ó    M

Esfuerzo de confinamiento, 'm

1E-3

0.01

0.1

1

10

'm=150 kPa Índice de plasticidad 10  20  30  40  50  60  70  80

0.0 1E-4

1E-3

Deformación angular, g (%)    ) 20    %    (    D18  ,   o16    t   n   e    i 14   m   a   u12   g    i    t   r   o10   m   a 8   e    d   n 6    ó    i   c 4   a    l   e    R 2

0 1E-4

   ) 20    %    (    D18  ,   o16    t   n   e    i   m14   a   u12   g    i    t   r   o10   m   a 8   e    d   n 6    ó    i   c 4   a    l   e    R 2

Índice de plasticidad, PI=50 'm, kPa  30  100  200  300  400  500  600  700  800



1E-3

Esfuerzo de confinamiento, 'm

0.01

0.1

1

10

0 1E-4

Deformación angular, g (%)

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

Índice de plasticidad

0.01

0.1

1

10

1

10

Deformación angular, g (%) ' =150 kPa

m

Índice de plasticidad  10  20  30  40  50  60  70  80

1E-3

Índice de plasticidad

0.01

0.1

Deformación angular, g (%)

40

2. iii Sismos sintéticos Se debe con contar con un movimie imien nto de entrada en roca. ca. Éste generalme lmente se define fine para un espectro de diseño objetivo ( i.e.,  espectro de diseño, espectro de peligro uniforme, envolvente de registros sísmicos), o de registros en estaciones sismológicas ubicadas en roca roca,, para para sism sismos os repr repres esen enta tati tivo voss de la zona ona en estu estudi dio. o. Actual Actualmen mente te se emple emplean an sismos sintéticos para para defi defini nirr los los movi movimi mien ento toss de entr entrad ada. a. Referencia: Ayes&Flores, 2015. Time-Histories Modification and Spectral Matching Orien Oriente ted d to Dy Dynam namics ics Geote Geotechn chnica icall Analy Analysis sis -0.10

0.18

-0.05   n    ó    i   c   )   a   g 0.00   r   e   (    l   e   c 0.05    A 0.10 -0.15

0

25

50

75

100

125

150

175

200

-0.10    d -0.05   a   )    d   s    i    / 0.00   c   m   o   (    l   e 0.05    V 0.10

0.15   o    t   n   e    i   m    )   a   m   z   (   a    l   p   s   e    D

-0.06

0

25

50

75

100

125

150

175

200

-0.04

   )   g    (   a    S  ,    l   a   r    t   c   e   p   s   e   n    ó    i   c   a   r   e    l   e   c    A

0.14 0.12 0.10 0.08 0.06 0.04 0.02

-0.02 0.00

0.00

0.02

0

1

2

3

Periodo, T(s)

0.04 0.06

 Sintético 1  Sintético 2  Sintético 3  Sintético 4  Sintético 5  Objetivo

0.16

0

25

50

75

100

125

150

175

200

Tiempo (segundos)

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

41

4

5

2. iii Sismos sintéticos Actualmente existe una amplia variedad de procedimientos con el fin de modificar los acelerogramas semilla para ajustarlos a un espectro de referencia u objetivo Escala Escalado do lin lineal eal En este procedimiento, el acelerograma en su totalidad y de manera directa es escalado “hacia arriba o hacia abajo” por un factor constante, típicamente este factor  de escalado es seleccionado para lograr un ajuste al PGA o un ajuste en la zona cercana al periodo fundamental de la estructura estudiada. 400

   )    l   a   g    (

   )    l    a   a    g    S    (  ,    l    a   a    S   r    t  ,   c    s   e    e   p    n   s    o    i   e    c    a   n    r    ó    e    i    l   c    e   a    c   r    A   e    l   e   c    A

350

80.0    )    s    /    s    /    m    c    (  ,    n    ó    i    c    a    r    e    l    e    c    A

300 250 200 150 100

Escalado No Escalado

40.0

0.0

-40.0

50 -80.0

0 0.01

1000    r    e    i    r   u    o    F    e    d    s    e    d   u    t    i    l    p    m    A

Espectro Reglamentario (Transparente) Espectro Filtrado Espectro Escalado Linealmente

100

0.1

Periodo, T (s)

1

10

0.04 Hz

0

13 Hz

   )    m    c    (  ,    o    t    n    e    i    m    a    z    a    l    p    s    e    D

1 0.1 0.1

1 Frecuencia, Frecuencia, f (1/s)

10

40 60 Tiempo, t (s)

80

100

10.0

No Escalado Escalado

10

0.01 0.01

20

100

Escalado No Escalado 5.0

0.0

-5.0

-10.0 0

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

20

40 60 Tiempo, t (s)

42

80

100

2. iii Sismos sintéticos Esca scalado lado en el domi dominnio de la frecue ecuenc nciia Los primeros métodos para realizar ajustes espectrales fueron diseñados para trabajar en el dominio de la frecuencia, estos métodos se basan en ajustar el espe espect ctro ro de ampl amplit itud ud de Fo Four urie ierr (FAS (FAS). ). La principal ventaja del escalado en el dominio de la frecuencia, es que se puede obt obtener ener ajus ajusttes comp comple leto toss a un espe espect ctrro elás elásti ticco de dise diseño ño.. Exis Existten mét métodos odos basa basado doss en mode modelo loss físi físico coss medi median antte func funcio ione ness de Geen Geen empí empíri rica cass [e.g. .g. Hartzell (1978), Ordaz et al. al. (1995) y Kohrs-Sansorry et al. (2005)] que emplea pequeños sismos (funciones de Green) que se generan en distintos instantes de tiempo en la zona de ruptura o de deslizamiento, con la finalidad de generar el movim movimien iento to del del terr terreno eno.. 200 80 Tarscths (HDT Escalada) HDT Original

60    )    l    a    g    (  ,    n    ó    i    c    a    r    e    l    e    c    A

   )    l   a   g    (   a    S  ,    l   a   r    )    l    t   c   a   e   g   p    (   s   a   e

160

40 20

120

0 -20

   S   n 80

-40 -60 -80

 Ajustada  Ajusta da Ta Tasrsc srscht ht Zona I CU (19/Septiembre/1985)

0

10

20

30 40 Tiempo, t (s)

50

60

70

   ó    i   c   a   r   e    l   e   c    A

40

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

43

2. iii Sismos sintéticos Esca scalado lado en el domi dominnio del tiemp iempoo Una alternativa de ajuste espectral, respecto al escalado lineal y al ajuste en el dominio de la frecuencia es la adición de ondas, en este caso wavelets, la cual es una una func funció ión n mate matemá máti ticca que que est está loc localiz alizad adaa tanto anto en el domi domini nio o del del tiem tiempo po como como en el de la frecuencia, esta habilidad de expresar señales en ambos dominios es particularmente útil para el análisis de señales no estacionarias como la de los (b) movimien movimientos tos sísmicos. sísmicos. (a) Frecuencia

 

Frecuencia

Tiempo

(c)

Señal

Tiempo

(d)

 

Señal Sub-Señal

Señal

Tiempo

Señal Sub-Señal

Tiempo

Extracción de sub-señales mediante Transformada de Fourier (a y c) versus transformada wavelet armónica (b yd) (Tomado de Cecini y Palmeri, 2015) M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

44

2. iii Sismos sintéticos Esca scalado lado en el domi dominnio del tiemp iempoo GENERACIÓN DE ACELEROGRAMAS SINTÉTICOS MEDIANTE RSPMATCH El programa más utilizado para la generación de ajustes espectrales en el dominio del tiemp tiempoo en la inge ingenie nierí ríaa prác práctic ticaa a nive nivell mund mundial ial,, es el reco recono noci cido do RSPM RSPMA ATCH TCH (ReSPonse MATCH) del cual, al día de hoy existen varias versiones, v.1992, v.2005 y v.2009 (Al Atik y Abrahamson, 2010), sus diferencias radican esencialmente en el tipo de wavelet utilizada. La secuencia de análisis es posible resumirla en tres etapas: (1) Cálculo de la respuesta de un sistema elástico de un grado de libertad bajo la acción de una HDT para cada  periodo y para el nivel de amortiguamiento a ser ajustado, (2) Comparación de la respuesta espectral máxima (respuesta pico) de cada sistema con la amplitud espectral objetivo y determina la diferencia existente y (3) Adición de wavelets a la HDT con las amplitudes y fases apropiadas, de tal manera que el pico de cada respuesta espectral coincida con la amplitud objetivo.

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

45

2. iii Sismos sintéticos Esca scalado lado en el domi dominnio del tiemp iempoo GENERACIÓN DE ACELEROGRAMAS SINTÉTICOS MEDIANTE RSPMATCH Elementos necesarios: Sismo semilla, Espectro objetivo Suelo rígido

Suelo blando

0.40     )    g     (    a    )    S  ,    g    l    (    a    r    a    t    S    c  ,   e    n    p    ó    i   s    e    c    a    n    r     ó    e    i    l    c    e    a    c    r    A    e    l    e    c    A

1.60 Espectro objetivo Espectro Original Espectro Filtrado (Compatible) Espectro Ajustado (Compatible)

0.35 0.30 0.25

    )    g     (    a    )    S    g    (  ,    l    a    a    r    S    t    c  ,    n    e    ó    p    i    s    c    e    a    r    n    e     ó    l    i    e    c    c    a    r    A    e    l    e    c    A

Estación CU, Canal 02 (19/Septiembre/1985)

0.20 0.15 0.10 0.05 0.00 0

1

2

3 Tiempo, t (s)

4

5

 Ajustado Espectralme Espectralmente nte Original

0.10

   )   g    (  ,   n    ó    i   c   a   r   e    l   e   c    A

-0.10

Estación CU, Canal 02 (19/Septiembre/1985)

objetivo Original Filtrado (Compatible) Ajustado (Compatible)

1.00 0.80 0.60 0.40 0.20 1

2

3 Tiempo, t (s)

4

5

0

10

20

30 40 Tiempo, t (s)

50

60

Original  Ajustrado Espectr  Ajustrado Espectralme almente nte

0.20 0.10 0.00 -0.10 -0.20 -0.30

70

Estación SCT, Canal 02 (19/Septiembre/1985)

20

0.40

0.15 Figura 15c

0.35

 Ajustes realizados realizados a HDT

0.05

1.20

0.30

   )    g    ( 0.05  ,    n    ó    i    c 0.00    a    r    e    l    e    c -0.05    A

0.10

Espectro Espectro Espectro Espectro

0.40 Figura 15b

   )    g    (  ,    n    ó    i    c    a    r    e    l    e    c    A

Estación CDAF, Canal 02 (19/Septiembre/1985)

0.00 0

6

0.15

-0.15

1.40

   )   g    (  ,   n    ó    i   c   a   r   e    l   e   c    A

70

Tiempo, t (s)

120

170

Ajustes realizados a HDT

0.30 0.25 0.20 0.15 0.10 0.05

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

Estación SCT, Canal 02 (19/Septiembre/1985)

46

6

Ejercicio Ejer cicio 2. Generació Generaciónn de acelerograma acelerograma sintét sintético ico 0.20

Espectros en roca escalados 0.18    )   g    ( 0.16

Estaciones sismológicas

 Envolvente  Media  Media+desv  NTC-2004 (Zona I)

  a

   S  , 0.14    l   a   r    t   c   e 0.12   p   s   e   n 0.10    ó    i   c   a   r 0.08   e    l   e   c    A 0.06

0.04 0.02 0.00 0

1

2

3

4

Periodo, T (s)

0.05

 CU01

Espectro objetivo

Sismo sintético     )    g     (  ,    n     ó    i    c    a    r    e    l    e    c    A

0.00

-0.05

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

47

5

Ejercicio 3. ARS con el método lineal equivalente 0.05

Velocidad de onda de cortante, vs(m/s)

0.05

 CENA

    )    g     (  ,    n     ó    i    c    a    r    e    l    e    c    A

0

 CU01

    )    g     (  ,    n     ó     i    c    a    r    e     l    e    c     A

0.00

0 0.00

-0.05

-0.05 0

50

100

150

200

250

0

300

50

100

150

200

Tiempo, t (s)

Tiempo, t (s)

0.05 0.05

 CUP5  TACY    )    g    (  ,    n    ó    i    c    a    r    e    l    e    c    A

    )    g     (  ,    n     ó     i    c    a    r    e     l    e    c     A

0.00

-0.05

  m  ,    d   a20    d    i    d   n   u    f   o   r    P

0.00

-0.05

0

20

40

60

80 10 0 120 140 1 60 180 200 22 0 240 2 60 28 0 300

0

50

100

150

200

250

T ie iem o t (s (s)

Tiempo, t (s)

Sismos sintéticos

Perfiles medido y estimados de velocidades de onda de cortan tante, (Down-Hole y aleatorios)

40

200

400

600

800

Ejercicio 3. ARS con el método lineal equivalente   x    á   m1.0

   G    /    G  ,   o    d 0.8   a   z    i    l   a   m   r 0.6   o   n   z   e    d    i 0.4   g    i   r   e    d   o    l   u 0.2    d    ó    M 0.0 1E-4

  x    á   m

1.0    G    /    G  ,   o    d 0.8   a   z    i    l   a   m   r 0.6   o   n   z   e    d    i   g 0.4    i   r   e    d   o    l   u 0.2    d    ó    M

 Vucetic_Dobry IP 0  Vucetic_Dobry IP 50  Vucetic_Dobry IP 100  Vucetic_Dobry IP 200  GonzálezyRomo IP 71  GonzálezyRomo IP 309  GonzálezyRomo IP 256  GonzálezyRomo IP 170  GonzálezyRomo IP 127  GonzálezyRomo IP 53  GonzálezyRomo IP 49

1E-3

0.01

0.1

1

10

0.0 1E-4

Sand_Seed_Idriss_Lower  Sand_Seed_Idriss_Lower  Sand_Seed_Idriss_Mean Sand_Seed_Idriss_Mean Sand_Seed_Idriss_Upper  Sand_Seed_Idriss_Upper   Darendeli_Stokoe IP 20  Darendeli_Stokoe IP 17  Darendeli_Stokoe IP 12

1E-3

Deformación angular, g (%)

 ,   o    t   n15   e    i   m   a   u   g    i    t   r   o10   m   a   e    d   n    ó    i 5   c   a    l   e    R 0 1E-4

1

10

1

10

   ) 20    %    (

 Vucetic_Dobry IP 0  Vucetic_Dobry IP 50  Vucetic_Dobry IP 100  Vucetic_Dobry IP 200  GonzálezyRomo IP 71  GonzálezyRomo IP 309  GonzálezyRomo IP 256  GonzálezyRomo IP 170  GonzálezyRomo IP 127  GonzálezyRomo IP 53  GonzálezyRomo IP 49

1E-3

0.1

Deformación angular, g (%)

   ) 20    %    (         

0.01

        

 ,   o    t   n15   e    i   m   a   u   g    i    t   r   o10   m   a   e    d   n    ó    i 5   c   a    l   e    R 0.01

0.1

Deformación angular, g (%)

Arcillas

1

10

0 1E-4

  Sand_Seed_Idriss_Mean   Sand_Seed_Idriss_Lower    Sand_Seed_Idriss_Upper   Darendeli_Stokoe IP 20  Darendeli_Stokoe IP 17  Darendeli_Stokoe IP 12

1E-3

0.01

0.1

Deformación angular, g (%)

Arenas

Ejercicio 3. ARS con el método lineal equivalente

2. b. Análisis no lineal en el dominio del tiempo 1

2

Análisis en el Dominio del Tiempo

La col columna 1D del sub subsue suelo es mode modela lad da median iante una discretización de subestratos utilizando un mode modelo lo de masa masass agru agrupa pada dass de múlt múltiiples ples gra grados dos de libertad.

Sub-estrato i m knl

k1, c1

G1 1

h2

G2 2

hi

Gi i

hn

Gn n

m1 m2 + 2 2 k2, c 2 m 2 m3 + 2 2

Ecuación del movimiento

 M u + C u +  K u = −  M I  ug

h1

CE = E VSE

c

k n, c n mn 2

E

Análisis No Lineal

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

51

E

Amortiguamiento viscoso

En un modelo No-Lineal, el amortiguamiento del subsuelo es capturado a través de los los cicl ciclos os de hist histér éres esis is de carg cargaa-de desc scar arga ga,, sin sin emba embarg rgo o los los mo mode delo los s hipe iperbó rbólico licos s son son cas casi line ineale ales a muy baj bajas defo deform rmac acio ion nes, es deci decirr sin sin prácti prácticam cament ente e amorti amortigua guamie miento nto,, lo cual cual puede puede result resultar ar en una una trans transmis misió ión n NO REALISTA de la propagación de ondas. C  = a1  K 



=

  =

siendo

 i

 b  =

a1  T 1 (Hudson et al, 1994) T1T 2  4  b  =   =

 

  (T1 + T 2 )

(T1 + T 2 )

 i

(Rayleigh & Lindsay, 1945)

  o   s   o   c   s    i   v   o    t   n   e    i   m   o   a    t   v   u    i   e   g    j    b    i   o    t   r            o   m   a   e    d   n    ó    i   c   a    l   e    R

Modelo simplificado Modelo completo tipo Rayleigh Modelo extendido tipo Rayleigh

C  =   M  + b  K  1   i  1   f i    = 4   1   j    f    j

f 1

 Amortiguamiento NO DEPENDE de la frecuencia del movimiento de entrada

    b   f  j    

(Park & Hashash, 2004)

n

=

f 3

f 4

Frecuencia

 f i 

1

f 2

 N −1

 a ( 2  f  ) 4  f  b

2b

(Phillips & Hashash, 2009)  N −1

b

C  =  M  ab ( M  K )  −1

n

=

 N −1 b=0

Si b =

1

=

2

 N −1

=  M   a   −1 b=0

n

n b =0

1 2

 a ( 2  f  ) 4  f  b

=

1 4  f n 1

a1 2 2 a 1 = 2 n 2

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

n

n b=0

b=0

=  M   ab  2b −1

 N −1

1

52

 a ( 2  f n )   1 2



2b

Amortiguamiento Histerético

Existen modelos constitutivos avanzados que intentan capturar características del subsuelo, tales como: Anisotropía Generación de presión de poro Plasticidad



G Curva esqueleto

G0

r 

Gmáx Gmáx

Zona A

Curva de primer  ciclo de recarga

Zona B

gr 

g

• •

= 4A B

•

Gmáx Curva de primer  ciclo de descarga

1    )  x

0.8

   á   m

   G    /    G    (   z   e    d    i   g    i   r   a    l   e    d   n    ó    i   c   c   u    d   e    R

0.6 0.4 0.2 0 0.0001

 ARENAS (Seed et al, 1984) ARENAS (EPRI, 1984) ARCILLAS Y LIMOS ARCILLOSOS (Stokoe, 1999) ARCILLAS IP=50% (Vucetic & Dobry, 1991) SUELOS COHESIVOS (Sun et al, 1988) ARCILLAS DF (Romo, 1995) ARCILLAS DF (Gonzalez, 2005) RESIDUOS SOLIDOS (Zekkos et al, 2006) ROCA (Schnabel, 1973)

0.001

0.01

0.1

Deformación angular unitaria, %

   á   m

   G    /    G    (   z   e    d    i   g    i   r   a    l   e    d   n    ó    i   c   c   u    d   e    R

24 18

6

Curva esqueléto

4

g

1

1

10

30    )  x

2



2

Regla 1

3

ARENAS (Seed et al, 1984) ARENAS (EPRI, 1984) ARCILLAS Y LIMOS ARCILLOSOS (Stokoe, 1999) ARCILLAS IP=50% (Vucetic & Dobry, 1991) SUELOS COHESIVOS (Sun et al, 1988) ARCILLAS DF (Romo, 1995) ARCILLAS DF (Gonzalez, 2005) RESIDUOS SOLIDOS (Zekkos et al, 2006) ROCA (Schnabel, 1973)

5

1

Regla 3



2

3

 6

g

1

3

1

8

g

7

12 Regla 2

Regla 4

6

4 2 1'

0 0.0001

0.001

0.01

0.1

Deformación angular unitaria, %

1

5

10

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

g

53

g

Amortiguamiento Histerético

Es ampliamente aceptado que los modelos que se ajustan totalmente a las regl reglas as Masi Masin ng, gene genera ran n una una sobr sobree eest stim imac ació ión n del del amor amorti tigu guam amie ient nto o a medianas como grandes deformaciones angulares (Phillips C., 2012; Kwok et al, 2007). Considerando lo anterior, diversos investigadores han presentado alte altern rnat ativ ivas as en fo form rma a de fact factor ores es de redu reducc cció ión n o proc proced edim imie ient ntos os que que modifican las reglas Masing, entre los que destacan (Pyke, 1979), (Muravskii, 2005), (Phillips C., 2012). (Phillips, 2012) 60

40

   )   a 40    P    k    (

10

 ,   e    t   n 0   a    t   r   o   c-20   o   z   r   e-40    f   u   s    E

   )    %    (

 ,   o    t   n   e 30    i   m   a   u   g    i    t   r 20   o   m    A

      



 Gg   F ( g m ) = p1 − p2 1 −   G0 

Laboratorio Modelo teórico

60

50          

 p3

80

m

20



   2G0  g − g rev   2  G0 ( g − g rev )  G0 ( g − g rev  )   = F ( g m )   − + + rev s s  g m       − g g g  r e v m 1 + b   1 + b   g    1 + b   g     r     2g r   r  

-60

0 0.0001 0.001 0.01 0.1 1 Deformación angular, g (%)

10

-80 -0.50

-0.25 0.00 0.25 Deformación angular, g (%)

0.50

Factor de reducción de amortiguamiento (Darendeli, 2001) histerético =  DF ( g m )     masing

c1

 Gg    DF ( g m ) = b1    G0  m

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

Comportamiento Comportamient o no lineal del suelo 1

1    )  x

   )  x

   G    /    G    (   z   e 0.6    d    i   g    i   r   a    l   e 0.4    d   n    ó    i   c   c   u 0.2    d   e    R

   G    /    G    (   z   e 0.6    d    i   g    i   r   a    l   e 0.4    d   n    ó    i   c   c   u 0.2    d   e    R

0.8

0.8

   á   m

   á   m

0 0.0001

MR DC MRD Laboratorio

0. 001

0.01

0.1 Deformación angular, g (%)

1

10

120

   )    %    (  ,            ,   o    t   n   e    i   m   a   u   g    i    t   r   r   o   m   a   e    d   n    ó    i   c   a    l   e    R

100 80

0.001

0.01

0.1

1

10

0.1

1

10

Deformación angular, g (%)

25

   )    %    (  ,            , 20   o    t   n   e    i   m   a 15   u   g    i    t   r   r   o   m   a 10   e    d   n    ó    i   c 5   a    l   e    R

MR DC MRD Laboratorio

60 40 20 0 0.0001

0 0. 0001

MRDF-UIUC MRDF-Darandeli Laboratorio

0.001

0.01

0.1

Deformación angular, g (%)

1

10

0 0. 0001

MRDF-UIUC MRDF-Darendeli Laboratorio

0.001

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

0.01

Deformación angular, g (%)

Comportamiento no lineal del suelo

Muestra de arena A

Damping Ra R atio (% ( %) Ref.. Str Ref Strain ain (%) Ref.. Str Ref Stress ess (MP (MPa) a) Beta s b d P1 P2 P3

Muestra de arena B

2.1034

0.1732 0.18 1.44 1.275 0.0 0.0 0.58 0.398 0.45

Parámetros del modelo MRDF

(Flores et al, 2016)

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

Damping Ra R atio (% ( %) Ref.. Str Ref Strain ain (%) Ref.. Str Ref Stress ess (MP (MPa) a) Beta s b d P1 P2 P3

0.765

0.099 0.18 1.47 1.185 0.0 0.0 0.58 0.40 0.45

Parámetros del modelo MRDF

Ejercicio 4. ARS en el dominio del de l tiempo Mismos datos del ejercicio 3

Ejercicio 4. ARS en el dominio del de l tiempo 0.6

0.5

    )    g     ( 0.4    a    S  ,     l    s    a    r    t    c    e    p 0.3    s    e    n     ó    i    c    a    r    e     l    e 0.2    c    A

No lineal MLE

0.1

0 0

0.5

1

1.5

2

2.5

Periodo, T(s)

3

3.5

4

4.5

5

3. Espectros de diseño sísmico a partir de la evaluación de los efectos de sitio 1D a. Consideraciones generales con base en el Manual de Diseño por Sismo de la Comisión Federal de Electricidad (2015). Uso de PRODISIS.

59

3. Espectros de diseño sísmico a partir de la evaluación de los efectos de sitio 1D a. Consideraciones generales con base en el Manual de Diseño por Sismo de la Comisión Federal de Electricidad (2015). Uso de PRODISIS.

60

3. Espectros de diseño sísmico a partir de la evaluación de los efectos de sitio 1D a. Consideraciones generales con base en el Manual de Diseño por Sismo de la Comisión Federal de Electricidad (2015). Uso de PRODISIS.

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

61

3. Espectros de diseño sísmico a partir de la evaluación de los efectos de sitio 1D a. Consideraciones generales con base en el Manual de Diseño por Sismo de la Comisión Federal de Electricidad (2015). Uso de PRODISIS.

Forma funcional M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

62

3. Espectros de diseño sísmico a partir de la evaluación de los efectos de sitio 1D a. Consideraciones generales con base en el Manual de Diseño por Sismo de la Comisión Federal de Electricidad (2015). Uso de PRODISIS.

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

63

3. Espectros de diseño sísmico a partir de la evaluación de los efectos de sitio 1D a. Consideraciones generales con base en el Manual de Diseño por Sismo de la Comisión Federal de Electricidad (2015). Uso de PRODISIS. ❑ Al menos 5 acelerogramas sintéticos (el espectro de referencia de Prodisis puede ocuparse como espectro objetivo). ❑ Es posible evaluar los espectros de sitio en el dominio de la frec frecue uenc ncia ia o en el domi domini nio o del del tiem tiempo po.. ❑ Consid siderar prueba ebas de campo geofísicas para obtener los paráme parámetr tros os dinámi dinámico coss del del suelo. suelo. ❑ Considerar pruebas de laboratorio para estimar la no line lineal alid idad ad del del comp compor orta tami mien ento to diná dinámi mico co de los los suel suelos os.. ❑ Considerar incertidumbres en la determinación de los paráme parámetr tros os dinámi dinámico coss del del suelo. suelo. ❑ Gene Generrar un espe espect ctrro con con forma orma func funcio iona nall (ec. (ec. 1.8) 1.8)..

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

64

3. Espectros de diseño sísmico a partir de la evaluación de los efectos de sitio 1D b. Consideraciones generales con base en las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo de la Ciudad de México (2017). Uso de SASID.

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

65

3. Espectros de diseño sísmico a partir de la evaluación de los efectos de sitio 1D b. Consideraciones generales con base en las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo de la Ciudad de México (2017). Uso de SASID.

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

66

3. Espectros de diseño sísmico a partir de la evaluación de los efectos de sitio 1D b. Consideraciones generales con base en las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo de la Ciudad de México (2017). Uso de SASID.

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

67

3. Espectros de diseño sísmico a partir de la evaluación de los efectos de sitio 1D b. Consideraciones generales con base en las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo de la Ciudad de México (2017). Uso de SASID.

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

68

3. Espectros de diseño sísmico a partir de la evaluación de los efectos de sitio 1D b. Consideraciones generales con base en las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo de la Ciudad de México (2017). Uso de SASID.

Forma funcional M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

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3. Espectros de diseño sísmico a partir de la evaluación de los efectos de sitio 1D b. Consideraciones generales con base en las Normas Técnicas Complementarias para Diseño por Sismo de la Ciudad de México (2017). Uso de SASID. ❑ ❑ ❑ ❑ ❑

Al menos 8 parejas de acelerogramas cuando el Ts sea menor a 2 seg. y 12 parejas cuando sea mayor de 2 seg. Los Los espe espect ctrros de referen erenci ciaa son son los los est estable ableci cido doss en la figu figurra A.1.1. Considerar incertidumbres en la determinación de los paráme parámetr tros os dinámi dinámico coss del del suelo. suelo. Gene Generrar un espe espect ctro ro con con forma orma func funcio iona nall (ec. (ec. 3.1. 3.1.2) 2).. Limita los valores mínimos del coeficiente sísmico de la meset seta, c, en func funció ión n del peri eriodo odo del del suel suelo. o.

M. en I. Francisco Alonso Flores López L ópez

70