DPT Beton 5,0 Miring

concrete reinforcement

= =

5 312

x x

400,000 = 7,500 =

1,884,500 2,338,448

Rp

reinforcement

=

66.18

45% 55%

4,222,948 ,- /m'

kg/m3-concrete

10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10 10

5/30/2013

Lokasi

: Parahyanga Parahyangan n Cluster 56 (H = 5 m) e on

er u ang

q (t/m 2) b11 b12 b13

1

Elv bagian atas DPT Elv muka air tanah

= =

649.72 642.36

m m

Elv muka tanah Elv pondasi

= =

644.72 643.22

m m

642.36

+ 649. 649.72 72

b

4

Dimensi H = 6.50

m

B =

4.25

m

b11 = b21 =

0.40 2.65

m m

b12 = b22 =

0.20 0.60

m m

b13 = b23 = b24 =

0.00 1.00 0.30

m m m

h1 = h2 = h4 =

6.50 0.25 1.50

m m m

h31 = hw1 =

0.45 0.00

m m

h32 =

0.15

m

q = c =

1.00 2.40

t/m t/m

Kh

0.15 1.00

t/m

=

0.00

o

(untuk analisis stabilitas)

= =

3.88 14.04

o

(untuk analisis struktur)

L

(panjang pias ) = 1.00 m

a

H=h1

+ 644. 644.72 72

hw1

h32 h4

h31

Backfill soil 1.80 soil = 2.00 sat =

h2 b21

b22

b24

b23

t/m t/m o

= 33 2 t/m c = 0.00 Tanah pondasi t/m 1.61 s' = o 15.60 B = t/m cB = 3.41

B

Potongan DPT 18.96 2.31

Koefisien geser = 0.50 Koef gaya angkat U = 1.00 Selimut beton Dinding d belakang = 7 cm d depan = 7 cm Pondasi d atas = d bawah =

7 7

2

w

= =

o

Angk Angka a keam keamana anan n |e| < Guling fs > Geser 

(nor (norma mal) l) B/6=1.08 2.00

Reaksi tanah pondasi qmaks > qa qa=q =qu/ u/3 3 Tegangan ijin Tekan beton 75 ca = Tarik baja 2250 sa = Geser beton = 6.5 a Rasio modulus Young's 21

(gem (gempa pa)) B/3=1.42 1.25 qae= qa e=qu qu/2 /2 113 3375 9.75

kg/cm kg/cm kg/cm

16

cm cm

148616067.xls.ms_office

STABILITAS

: DPT Beton Bertulang H = 5m

Kondisi Normal

Kondisi Gempa

a) Stabilitas Terhadap Guling

a) Stabilitas Terhadap Guling

|e| = Sf =

0.30 m < B/6 = 3.83 > 3.00

0.71 m

OK! OK!

|e| = Sf =

b) Stabilitas Terhadap Geser Sf =

3.39

>

2.00

= = = =

15.60 4.089 7.68 8.307

2

t/m

2

t/m

< qa = > < qa = >

1.42 m

OK! OK!

b) Stabilitas Terhadap Geser  OK!

Sf =

c) Reaksi tekanan tanah pondasi q1 Sf q2 Sf

0.57 m < B/3 = 2.7 > 2.50

1.25

>

1.25

OK!

c) Reaksi tekanan tanah pondasi 21.26 3.00 21.26 3.00

2

t/m

2

t/m

OK! OK! OK! OK!

q1 Sf q2 Sf

= = = =

19.51 3.27 2.15 29.74

2

t/m

2

t/m

< qae = > < qae = >

31.89 2.00 31.89 2.00

2

t/m

2

t/m

OK! OK! OK! OK!

STABILITAS

: DPT Beton Bertulang H = 5m

Kondisi Normal

Kondisi Gempa

a) Stabilitas Terhadap Guling

a) Stabilitas Terhadap Guling

|e| = Sf =

0.30 m < B/6 = 3.83 > 3.00

0.71 m

OK! OK!

|e| = Sf =

b) Stabilitas Terhadap Geser Sf =

3.39

>

= = = =

15.60 4.089 7.68 8.307

2.00

2

t/m

OK!

2

t/m

< qa = > < qa = >

1.42 m

OK! OK!

b) Stabilitas Terhadap Geser  Sf =

c) Reaksi tekanan tanah pondasi q1 Sf q2 Sf

0.57 m < B/3 = 2.7 > 2.50

1.25

>

1.25

OK!

c) Reaksi tekanan tanah pondasi 21.26 3.00 21.26 3.00

2

t/m

2

t/m

OK! OK! OK! OK!

q1 Sf q2 Sf

= = = =

19.51 3.27 2.15 29.74

2

t/m

< qae = > < qae = >

2

t/m

31.89 2.00 31.89 2.00

2

t/m

OK! OK! OK! OK!

2

t/m

148616067.xls.ms_office

Tegangan baja dan beton Nama Bangunan Lokasi

: DPT Beton Bertulang : Parahyangan Cluster 56 (H = 5 m)

Kondisi Normal

Tegangan ijin tekan beton ( Tegangan ijin tarik baja (

ca)

sa)

Tegangan ijin geser beton ( a) Rasio Modulus Young's

A

A D

C

B

B

D

Item b (cm) h (cm) d1 (cm) d2 (cm) d (cm) M (ton m) S (ton)

C

Potongan A-A 100.0 40.0 7.0 back 7.0 front 33.0

75

kg/cm

=

2250

kg/cm

= =

6.5 21

kg/cm

Potongan B-B 100.0 60.0 7.0 back 7.0 front 53.0

3.776 3.378

2

=

24.754 11.663

2

Potongan C-C 100.0 60.0 7.0 lower 7.0 upper 53.0 5.889 11.307

Potongan D-D 100.0 60.0 7.0 upper 7.0 lower 53.0 13.464 7.692

Dimensi tulangan dan jarak antar tulangan (mm) Bar (As1) Bar (As2)

Potongan DPT

Teg. c Teg. s Teg. Kondisi Gempa

D 19 D 13 25 1127 1.02

250 200

D 19 D 13 -

OK! OK! OK!

58 2325 2.20

Tegangan ijin tekan beton ( Tegangan ijin tarik baja (

ca)

sa)

Tegangan ijin geser beton ( a) Rasio Modulus Young's

A

A D

C

Item b (cm) h (cm) d1 (cm)

125 200

Potongan A-A 100.0 40.0 7.0

D 16 D 13 -

OK! NO! OK!

300 200

22 1780 2.13

113

kg/cm

=

3375

kg/cm

9.75 16

kg/cm

Potongan B-B 100.0 60.0 7.0

38 2088 1.45

150 200 OK! OK! OK!

2

= = =

OK! OK! OK!

D 16 D 13 -

2

Potongan C-C 100.0 60.0 7.0

Potongan D-D 100.0 60.0 7.0

   

Tegangan baja dan beton Nama Bangunan Lokasi

: DPT Beton Bertulang : Parahyangan Cluster 56 (H = 5 m)

Kondisi Normal

Tegangan ijin tekan beton ( Tegangan ijin tarik baja (

ca)

sa)

Tegangan ijin geser beton ( a) Rasio Modulus Young's Item b (cm) h (cm) d1 (cm) d2 (cm) d (cm)

A

A D

C

B

B

D

M (ton m) S (ton)

C

Potongan A-A 100.0 40.0 7.0 back 7.0 front 33.0

2

=

75

kg/cm

=

2250

kg/cm

= =

6.5 21

kg/cm

2

Potongan B-B 100.0 60.0 7.0 back 7.0 front 53.0

3.776 3.378

Potongan C-C 100.0 60.0 7.0 lower 7.0 upper 53.0

24.754 11.663

5.889 11.307

Potongan D-D 100.0 60.0 7.0 upper 7.0 lower 53.0

   

13.464 7.692

Dimensi tulangan dan jarak antar tulangan (mm) Bar (As1) Bar (As2)

Potongan DPT

D 19 D 13 -

Teg. c Teg. s Teg. Kondisi Gempa

250 200

25 1127 1.02

D 19 D 13 -

OK! OK! OK!

58 2325 2.20

Tegangan ijin tekan beton ( Tegangan ijin tarik baja (

ca)

sa)

Tegangan ijin geser beton ( a) Rasio Modulus Young's Item b (cm) h (cm) d1 (cm) d2 (cm) d (cm)

A

A D

C

B

B

D

M (ton m) S (ton)

C

125 200 OK! NO! OK!

22 1780 2.13

D 16 D 13 -

OK! OK! OK!

150 200

38 2088 1.45

OK! OK! OK!

2

113

kg/cm

=

3375

kg/cm

9.75 16

kg/cm

2

Potongan B-B 100.0 60.0 7.0 7.0 53.0

4.051 4.014

300 200

= = =

Potongan A-A 100.0 40.0 7.0 7.0 33.0

D 16 D 13 -

Potongan C-C 100.0 60.0 7.0 7.0 53.0

32.876 15.752

Potongan D-D 100.0 60.0 7.0 7.0 53.0

8.219 15.711

21.931 11.810

Dimensi tulangan dan jarak antar tulangan (mm) Bar (As1) Bar (As2) Teg. c Teg. s Teg.

Potongan DPT

D 19 - 250 D 13 - 200 29 OK! 1194 OK! 1.22 OK!

D 19 - 125 D 13 - 200 85 OK! 3047 OK! 2.97 OK!

D 16 - 300 D 13 - 200 34 OK! 2463 OK! 2.96 OK!

D 16 - 150 D 13 - 200 69 OK! 3364 OK! 2.23 OK!

148616067.xls.ms_office-5/30/2013

Stabilitas5/24

Parahyangan Cluster 56 (H = 5 m) 1. Data Perencanaan

q (t/m2)

b11

b12

b13

1.1 Dimensi B

=

4.25

m

L

=

1.00

m (panjang pias )

H

=

6.50

m

b11

=

0.40

m

b21

b12

=

0.20

m

b22

=

2.65

m

=

0.60

m

b13

=

0.00

m

b23

=

1.00

m

b24

=

0.30

m

h1

=

6.50

m

h2

=

0.25

m

h4

=

1.50

m

h31

=

0.45

m

hw1

=

0.00

m

h32

=

0.15

H=h1

hw1

hw2

m

=

0.00

h32 h31

m h2

1.2 Parameter  2

gc

= = =

1.00 0.00 2.40

t/m (untuk kondisi normal) 2 t/m (untuk kondisi gempa) t/m

gw

=

1.00

t/m

Tanah urugan gsoil = 1.80

t/m

q

t/m

Tanah pondasi (asli) gs' = 1.61

b2

b21

b2

b23

B

Potongan DPT

t/m t/m

(=gsat-gw)

Angka keamanan Guling

h4

Stabilitas5/24

Parahyangan Cluster 56 (H = 5 m) 1. Data Perencanaan

q (t/m2)

b11

b12

b13

1.1 Dimensi B

=

4.25

m

L

=

1.00

m (panjang pias )

b11

=

0.40

m

b21

b12

=

0.20

m

b22

b13

=

0.00

m

h1

=

6.50

m

h2

=

0.25

h31

=

0.45

h32

=

0.15

H

=

6.50

m

=

2.65

m

=

0.60

m

b23

=

1.00

m

b24

=

0.30

m

m

h4

=

1.50

m

m

hw1

=

0.00

m

m

hw2

=

0.00

m

H=h1

hw1 h32

h4

h31 h2

1.2 Parameter  2

1.00 0.00 2.40

t/m (untuk kondisi normal) 2 t/m (untuk kondisi gempa) t/m

1.00

t/m

Tanah urugan gsoil = 1.80

t/m

q

= = =

gc gw

=

gsat

=

b2

b21

b2

Potongan DPT

Tanah pondasi (asli) gs' = 1.61

t/m

(=gsat-gw)

Angka keamanan Guling

2.00

t/m

cB

t/m

fB

=

15.60

m

=

0.50

(koefisien geser)

Um

=

1.00

(koefiien gaya angkat)

c

=

0.00

f

=

33

o

b23

B

=

3.41

t/m o

b

=

14.036

a

=

0.000

o

(untuk analisis stabilitas)

=

3.879

o

(untuk analisis struktur)

=

14.036

o

(untuk analisis stabilitas pada kondisi normal, d = b)

=

22.30

o

(untuk analisis struktur pada kondisi normal, d = 2/3 f)

=

31.15

o

(untuk analisis stabilitas pada kondisi gempa, lihat bagian 2.3)

=

16.73

o

(untuk analisis struktur pada kondisi gempa , d = 1/2 f)

=

8.531

o

( = Arc tan(Kh) )

F

|e| 1.25

Reaksi tanah pondasi

Kh

=

normal

qmaks

2.00

OK !

6.796

c) Reaksi tanah pondasi SW q1,2 = x (1 + B 49.466 q1 =

6xe ) B 6x

0.241

x (1 + 4.25

) =

15.599 t/m

) =

7.679

2

OK !

2

OK !

4.25

49.466

6x

0.241

x (1 4.25

1.884

4.25

e =

q2 =

= 49.065

t/m

4.25 Reaksi tanah pondasi pada kasus 1

2

2

7.679 t/m

- t/m 2

15.599 t/m pada kondisi , e > 0 (dipakai )

2

- t/m

pada kondisi, e < 0 (tidak dipakai)

148616067.xls.ms_office

Stabilitas8/24 2.2 Kasus 2 (Kondisi normal, tanpa beban hidup vertikal) q =

2

t/m

1.00

0.40 0.20 0.00

1 : 4

15

9

Pa1 Pa2

7

10

6.50

5.90 qa2

qa1

11

12

5

Pa4

14

2 a4

0.25

13

6

Pa3

0.00

1

qa3 Pa5

Pa6 qa6

O

2'

0.15

Pp1

3

u2

qa5

1

2

P 2 Pp3 qp3

u1 Pu1 2.65

Pu2 0.60

1.00

0.30

Gaya yang bekerja pada kasus 2 (1) Gaya Vertikal No. Uraian 1 0.45 x 2.65 x 2.40 2 0.60 x 0.60 x 2.40 2' 0.25 x 0.30 x 2.40 3 0.45 x 1.00 x 2.40 4 0.50 x 0.15 x 2.65 5 0.50 x 0.15 x 1.00 6 0.50 x 5.90 x 0.40 7 5.90 x 0.20 x 2.40 8 0.50 x 5.90 x 0.00 9 0.50 x 5.90 x 0.40 10 2.65 x 5.90 x 1.80 11 2.65 x 0.00 x 1.80 12 0.50 x 2.65 x 0.15 13 1.00 x 0.90 x 2.00 14 0.50 x 1.00 x 0.15 15 0.50 x 3.05 x 0.76 T o t a l (1 sampai dengan 14) Pu1 0.00 x 4.25 x 0.50 Pu2 0.00 x 4.25 x 0.50 Total ( 1 sampai dengan Pu2)

x x x

2.40 2.40 2.40

x x

2.40 1.80

x

2.00

x x

2.00 1.80

x x

-1.00 -1.00

W 2.862 0.864 0.180 1.080 0.477 0.180 2.832 2.832 0.000 2.124 28.143 0.000 0.398 1.800 0.150 2.093 46.015 0.000 0.000 46.015

(2) Gaya horisontal Koefisien tekanan tanah aktif  Ka =

0.315 (untuk analisis stabilitas)

Ka ' =

0.349 (untuk analisis struktur)

Koefisien tekanan tanah pasif  Kp =

2.988

qa1 = Ka x q qa2 = Ka x (h1- hw1) x gsoil

= =

0.315 ton/m 3.682 ton/m

qa3 = qa1 + qa2 qa4 = Ka x hw1 x gsat

= =

3.997 ton/m 0.000 ton/m

qa5 = qa3 + qa4 qa6 = Ka x h2 x gsat

= =

3.997 ton/m 0.157 ton/m

qp1 = Kp x h4 x gsoil

=

8.067 ton/m

qp2 = qp1 qp3 = Kp x h2 x gsoil

= =

8.067 ton/m 1.345 ton/m

148616067.xls.ms_office

X 2.925 1.300 4.100 0.500 2.483 0.333 1.467 1.100 1.000 1.467 2.925 2.925 3.367 0.500 0.333 3.233 2.833 1.417

1.50

0.45

WxX 8.37 1.12 0.74 0.54 1.18 0.06 4.15 3.12 0.00 3.12 82.32 0.00 1.34 0.90 0.05 6.77 113.78 0.00 0.00 113.78

0.25

Stabilitas9/24 No. Pa1 Pa2 Pa3 Pa4 Pa5 Pa6 Pp1 Pp2 Pp3 Total

0.315 3.682 3.997 0.000 3.997 0.157 -8.067 -8.067 -1.345

Uraian 6.50 6.50 x 0.00 0.00 x 0.25 0.25 x 1.50 x 0.25 0.25 x

x x x x x x x x x

H 2.046 11.967 0.000 0.000 0.999 0.020 -6.050 -2.017 -0.168 6.796

0.50 0.50 0.50 0.50 0.50

Y 3.250 2.167 0.000 0.000 -0.125 -0.167 0.500 -0.125 -0.167

HxY 6.65 25.93 0.00 0.00 -0.12 0.00 -3.03 0.25 0.03 29.70

(3) Perhitungan stabilitas a) Stabilitas terhadap guling a) -1 Tanpa gaya angkat B = 4.25 m SWxX-SHxY

113.78

X =

-

29.70

= SW

B e =

=

1.827

m

=

0.298

m

=

1.827

m

1.827

=

0.298

0.50

x

46.015

46.015 4.25

-

X

=

2 a) -2 Dengan gaya angkat B = 4.25 m

-

1.827

-

29.70

SWxX-SHxY

113.78

X =

= SW

X

=

-

2

=

6.796

HR = m x S W

Tahanan :

(koefisien geser : m = HR

OK !

m

< B/6

=

0.708

m

OK !

=

23.008

ton

=

23.008

ton

2

<

qa

=

21.262 t/m

2

<

qa

=

21.262 t/m

ton =

0.5 )

23.008 =

SH 6.796 b)-2 Dengan gaya angkat SH Gaya geser :

=

3.39

>

=

6.796

ton

HR = m x S W

Tahanan :

(koefisien geser : m = HR

2.00

=

0.50

OK !

x

46.015

0.5 )

23.008 =

SH

m

2

b) Stabilitas terhadap geser  b)-1 Tanpa gaya angkat SH Gaya geser :

Fs =

0.708

4.25 -

Fs =

=

46.015

B e =

< B/6

2

=

3.39

>

2.00

OK !

6.796

c) Reaksi tanah pondasi SW

6xe x (1 +

q1,2 = B 46.015 q1 =

) B 6x

0.298

x (1 + 4.25

6x x (1 -

4.25

15.382 t/m

) =

6.272

2

OK !

2

OK !

4.25

46.015 q2 =

) = 0.298

t/m

4.25

2

2

6.272 t/m

- t/m 2

15.382 t/m in case, e > 0 (dipakai )

2

- t/m

in case, e < 0 (tidak dipakai)

Reaction of Foundation Soil in Case 2

148616067.xls.ms_office

Stabilitas10/24 2.3 Kasus 3 (Kondisi gempa) 0.40

1:

4

0.20 0.00 15

9

Pa1

7

10

6.50

5.90

qa1

11

6

Pa2

0.00

13

12

14

Pa3 1

qa2

qa3 0.25

Pp1

2

Pa4

Pa5 qa5

3

0.15 0.45 P

qp1 O

2'

0.25

Pp2

qa4

qp2 qp2

u2 qu1

Pp3 qp3

Pu2

Pu1 2.65

0.60

1.00

0.30

Beban yang bekerja pada kasus 3 (1) Beban vertikal

= Sama dengan Kasus 2

(2) Beban horisontal f b q

o

= = =

o

33 = 0.000 (untuk analisis stabilitas) a o o 14.04 = 3.879 (untuk analisis strutural) a 2 0.00 t/m (untuk kondisi gempa)

Koefisien Tekanan Tanah aktif  Cos2(f-F-a)

Kae = CosF x Cos2a x Cos(a+d+F) x

1+

Sin(f+d) x Sin(f-b-F) Cos(a+d+F) x Cos(a-b)

(untuk analisis stabilitas ) a

=

0.000

o

tan d =

Sin f Sin ( F + D - b ) 1 - Sin f Cos ( F + D - b )

sin D=

Sin ( F + b ) Sin f

Sin (F+ b ) =

0.384

Sin D

0.697

=

Sin(F+D-b) =

0.625

tan d

0.605

=

2

=

31.15

Sin f

=

0.551

D

=

44.19

d

then

Cos(F+D-b)=

0.781

Cos (f-F-a)=

0.822

Sin(f+d)

=

0.903

CosF

=

0.989

Sin(f-b-F)

=

0.189

=

1.000

Cos(a-b)

=

0.970

Cos(a+d+F) =

0.770

d

=

16.73

2

Cos a

Kae =

0.494

o

(untuk analisis stabilitas)

(untuk analisis struktur) a

=

2

3.879

o

Cos (f-F-a)=

0.871

Sin(f+d)

=

0.768

CosF

=

0.989

Sin(f-b-F)

=

0.189

=

0.995

Cos(a-b)

=

0.952

2

Cos a

Cos(a+d+F)= Kae =

0.504

o

0.873

(untuk analisis struktur)

148616067.xls.ms_office

o

= 8.531 (F =  Arc tan(Kh) ) Kh = 0.15 F

2

1.50

Stabilitas11/24 Koefisien tekanan tanah pasif  Cos2(f-F+a) Kpe = CosF x Cos2a x Cos(a+d-F) x

= a Cos (f-F+a)= CosF = 2 Cos a = Cos(a+d-F)=

0.000 0.822 0.989 1.000 0.923

2

Kpe =

1-

o

Sin(f-d) x Sin(f+b-F)

2

Cos(a+d-F) x Cos( a-b)

= d Sin(f-d) = Sin(f+b-F) = Cos(a-b) =

31.15 0.040 0.629 0.970

o

1.300

qa1 = Kae x ( h1 - hw1) x gsoil qa2 = qa2 qa3 = Kae x hw1 x gsat

= = =

5.780 ton/m 5.780 ton/m 0.000 ton/m

qa4 = qa2 + qa3 qa5 = Kae x h2 x gsat

= =

5.780 ton/m 0.247 ton/m

qp1 = Kp x h4 x gsoil qp2 = qp1 qp3 = Kp x h2 x gsoil

= = =

3.510 ton/m 3.510 ton/m 0.585 ton/m

No. 1 2 2' 3 4 5 6 7 8 Pa1 Pa2 Pa3 Pa4 Pa5 Pp1 Pp2 Pp3 Total

0.150 0.150 0.150 0.150 0.150 0.150 0.150 0.150 0.150 0.500 5.780 0.500 5.780 0.500 -3.510 -3.510 -0.585

Uraian 2.862 0.864 0.180 1.080 0.477 0.180 2.832 2.832 0.000 5.780 x 0.000 0.000 x 0.250 0.247 x 1.500 x 0.250 0.250 x

x x x x x x x x x x x x x x x x x

H 0.429 0.130 0.027 0.162 0.072 0.027 0.425 0.425 0.000 18.784 0.000 0.000 1.445 0.031 -2.633 -0.878 -0.073 18.373

6.500 0.000 0.250 0.500 0.500

Y 0.225 0.300 -0.125 0.225 0.500 0.500 2.567 3.550 2.567 2.167 0.000 0.000 -0.125 -0.167 0.500 -0.125 -0.167

HxY 0.10 0.04 0.00 0.04 0.04 0.01 1.09 1.51 0.00 40.70 0.00 0.00 -0.18 -0.01 -1.32 0.11 0.01 42.14

(3) Perhitungan stabilitas a) Stabilitas terhadap guling a) -1 Tanpa gaya angkat B = 4.25 m SWxX-SHxY

X =

113.78

-

42.14

= SW

B e =

=

1.557

m

=

0.568

m

=

1.557

m

1.557

=

0.568

0.50

x

46.015

46.015 4.25

-

X

=

2 a) -2 Dengan gaya angkat B = 4.25 m

-

1.557

-

42.14

SWxX-SHxY

X =

113.78 =

SW

X

=

2

m

OK !

-

m

< B/3

=

1.417

m

OK !

=

23.008

ton

2

b) Stabilitas terhadap geser  b)-1 Tanpa gaya angkat SH Gaya geser :

=

18.373 ton

HR = m x S W

Tahanan :

(koefisien geser : m = HR

= 0.50

)

1.25

>

23.008 =

SH

1.417

4.25 -

Fs =

=

46.015

B e =

< B/3

2

=

1.25

OK !

18.373

148616067.xls.ms_office

Stabilitas12/24 b)-2 Dengan gaya angkat SH Gaya geser :

=

18.373 ton

HR = m x S W

Tahanan :

(koefisien geser : m = HR Fs =

= 0.50

)

1.25

>

0.50

x

46.015

=

23.008

ton

23.008 =

SH

=

1.25

OK !

18.373

c) Reaksi tanah pondasi c-1) pada kondisi , |e| < B/6 SW

(dipakai) 6xe

x (1 +

q1,2 = B 46.015 q1 =

) B 6x

0.568 ) = 19.509

t/m

2

<

qae

= 31.894

t/m

) =

t/m

2

<

qae

= 31.894

t/m

qae

=

t/m

x (1 + 4.25

OK !

2

OK !

4.25

46.015 q2 =

2

6x

0.568

x (1 4.25

2.145

4.25

c-2) pada kondisi, B/6 < |e| < B/3

(tidak dipakai)

2xSW q1' =

=

=

-

t/m

2

-

2

3 x (B/2-|e|)

2

2.145 t/m

19.509 t/m

2

pada kondisi , e > 0 and e < B/6 (dipakai)

- t/m 2

2

- t/m pada kondisi, e > 0 and B/6 < e < B/3 (tidak dipakai)

2

2

- t/m

- t/m

pada kondisi, e < 0 and |e| < B/6 (tidak dipakai)

pada kondisi, e < 0 and B/6 < |e| < B/3 (tidak dipakai)

Reaksi tekanan tanah pada kasus 3

148616067.xls.ms_office

Stabilitas13/24 2.4 Kapasistas daya dukung tanah (1) Data perencanaan fB = B

=

15.60 4.25

o

m

cB

=

3.41

t/m

gs'

=

1.61

t/m

z

=

1.50

m

L

=

1.00

m (panjang pias )

(2) Kapasitas daya dukung ultimate , (qu) Perhitungan kapasitas daya dukung tanah ultimate menggunakan perhitungan sebagai berikut : Rumus Terzaghi : qu

= (a x c x Nc) + (gsoil' x z x Nq) + (b x gsoil x B x Ng) Faktor bentuk (Table 2.5 of KP-06) =

a

1.14

Bentuk pondasi

=

b

:

3

0.40 (persige, B x L)

Shape of footing a 1 strip 1.00 2 segi empat 1.30 3 persige, B x L 1.14 (B < L) (= 1.09 + 0.21 B/L) (B > L) (= 1.09 + 0.21 L/B) 4 lingkaran , diameter = B 1.30

b 0.50 0.40 0.40

0.30

Faktor kapasitas daya dukung (Figure 2.3 of KP -06, by Capper) Nc

=

12.0

Nq

f

Nc 0 5 10 15 20 25 30 35 37 39 >

qu

=

=

5.7 7.0 9.0 12.0 17.0 24.0 36.0 57.0 70.0 82.0

4.5

Ng

Nq 0.0 1.4 2.7 4.5 7.5 13.0 23.0 44.0 50.0 50.0

Ng

(a x c x Nc)

=

46.625

(gsoil x z x Nq)

=

10.868

(b x gsoil x B x Ng)

=

6.295

63.787 t/m

=

0.0 0.0 0.2 2.3 4.7 9.5 20.0 41.0 55.0 73.0

2

(3) Kapasitas daya dukung tanah ijin, (qa) 2

qa

=

qu / 3

=

21.262 t/m (angka keamanan = 3 , kondisi normal )

qae

=

qu / 2

=

31.894 t/m (angka keamanan = 2 , kondisi gempa)

2

148616067.xls.ms_office

2.3

(=gsat-gw)

Struktur14/24

Parahyangan Cluster 56 (H = 5 m) 3. Perhitungan Struktur  3.1 Kondisi Normal (1) Dinding

0.40 q =

1.00

t/m

2

0.20 0.00

Pa1 5.90

Pa2

qa2 0.00

A

A

B

B

qa1

Pa4 Pa3

0.15

qa4

0.45

Pp1 qp1

qa3

0.30 2.65

0.60

1.00

Diagram beban pada dinding untuk kondisi normal Ka =

Kha

Kpa =

2.364 = a = d cos (a+d) =

3.879 22.30 0.897

Khpa = Kpa x cos (a+d)

0.313

o o

=

2.122

a) Potongan A - A h = 2.95 qa1 = Kha x q

m

qa2 = Kha x h x gsoil qa3 = qa1 + qa2 No. Pa1 Pa2 Total

=

0.313 ton/m

= =

1.663 ton/m 1.977 ton/m

Uraian 0.313 x 1.663 x

2.95 2.95

Ha 0.924 2.454 3.378

x

0.50

Sa =

3.378

ton

hw1 =

0.00

m

Y (dari A-A) 1.475 0.983

Ma =

3.776

Ha x Y 1.363 2.413 3.776

ton m

b) Potongan B - B h =

5.90

m

0.15 0.45

0.25

0.349 o = 3.879 a o = 22.30 d cos (a+d) = 0.897 = Ka x cos (a+d) =

0.90

hw2 =

0.00 m

qa1 = Kha x q

=

0.313 ton/m

qa2 = Kha x (h - hw1) x gsoil qa3 = qa1 + qa2 qa4 = Kha x hw2 x gsat

= = =

3.327 ton/m 3.640 ton/m 0.000 ton/m

qp1 = Kpa x h2 x gsoil

=

3.437 ton/m

148616067.xls.ms_office

hs =

0.90 m

Struktur15/24

No. Pa1 Pa2 Pa3 Pa4 Pw1 Pw2 Pp Total

0.313 3.327 3.640 0.000 0.000 0.000 -3.437

Uraian 5.90 5.90 x 0.00 0.00 x 0.00 x 0.90 0.90 x

x x x x x x x

Sb =

Hb 1.848 9.814 0.000 0.000 0.000 0.000 -1.547 11.663

0.50 0.50 0.50 0.50

11.663

ton

Y (dari B-B) 2.950 1.967 0.000 0.000 0.000 0.450 0.300

Mb =

24.754

Ha x Y 5.452 19.302 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.464 24.754

ton m

(2) Pondasi Kasus 1 (dengan beban hidup vertikal ) q =

Kasus 2 (tanpa beban hidup vertikal)

2

t/m

1.00

q =

5.90

t/m

1.00

2

5.90 5

5

1

1

D

0.00

0.90

C

0.15

0.15

0.45

D

D 2.65

0.25

C

0.30 0.60

2.65

1

0.60

1.00

1

5

5 4

C

D 0.30

1.00

6

2

4

0.45

0.25

C

0.15 0.45

2

4

0.00

2

4

2

pada kondisi, e > 0

pada kondisi, e > 0

7

6 3

3

2

2

7.679 t/m

6.272 t/m 2

11.952 t/m

2

2

13.238 t/m

2

12.617 t/m 13.735 t/m

15.599 t/m

2

15.382 t/m

pada kondisi, e < 0

pada kondisi, e < 0 3

7

2

2

- t/m

2

- t/m

- t/m - t/m

3

6

2

- t/m

2

- t/m

2

2

- t/m

2

- t/m

2

Diagram pembebanan di pondasi pada kondisi normal a) Potongan C - C Kasus 1 (dengan beban hidup vertikal ) No. Uraian 1 0.00 x 1.00 x 1.00 0.900 x 1.00 x 2.00 0.150 x 1.00 x 2.00 2 0.450 x 1.00 x 2.40 0.150 x 1.00 x 2.40 3 -13.735 x 1.00 -1.864 x 1.00 x 0.50 Total

x

0.50

Hc 0.000 1.800 0.300 1.080 0.180 -13.735 -0.932 -11.307

148616067.xls.ms_office

X (dari C-C) 0.500 0.500 0.333 0.500 0.333 0.500 0.667

Hc x X 0.000 0.900 0.100 0.540 0.060 -6.868 -0.621 -5.889

Struktur16/24

Kasus 2 (tanpa beban hidup vertikal) No. Uraian 1 0.00 x 1.00 x 0.900 x 1.00 x 0.150 x 1.00 x 2 0.450 x 1.00 x 0.150 x 1.00 x 3 -13.238 x 1.00 -2.144 x 1.00 x Total Kasus 1 Kasus 2

Sc Sc

1.00 2.00 2.00 2.40 2.40

x

Hc 0.000 1.800 0.300 1.080 0.180 -13.238 -1.072 -10.950

0.50

0.50

= -11.307 ton = -10.950 ton

Mc Mc

X (dari C-C) 0.500 0.500 0.333 0.500 0.333 0.500 0.667 = =

-5.889 -5.734

Hc x X 0.000 0.900 0.100 0.540 0.060 -6.619 -0.715 -5.734

ton m ton m

b) Potongan D - D Kasus 1 (dengan beban No. 4 0.450 x 0.150 x 5 5.900 x 0.000 x 0.150 x 6 1.000 x 7 -7.679 x -4.938 x Total

hidup vertikal ) Uraian 2.65 x 2.40 2.65 x 2.40 2.65 x 1.80 2.65 x 2.00 2.65 x 1.80 2.65 2.65 2.65 x 0.50

Kasus 2 (tanpa beban hidup vertikal) No. Uraian 4 0.450 x 2.65 x 0.150 x 2.65 x 5 5.900 x 2.65 x 0.000 x 2.65 x 0.150 x 2.65 x 6 -6.272 x 2.65 -5.680 x 2.65 x Total Kasus 1 Kasus 2

Sd Sd

= =

2.40 2.40 1.80 2.00 1.80

x

0.50

x

0.50

x

0.50

x

0.50

0.50 7.597 7.692

Hd 2.862 0.477 28.143 0.000 0.358 2.650 -20.349 -6.543 7.597

X (dari D-D) 1.325 0.883 1.325 1.325 1.767 1.325 1.325 0.883

Hd x Y 3.792 0.421 37.289 0.000 0.632 3.511 -26.963 -5.780 12.903

Hd 2.862 0.477 28.143 0.000 0.358 -16.621 -7.526 7.692

X (dari D-D) 1.325 0.883 1.325 1.325 1.767 1.325 0.883

Hd x Y 3.792 0.421 37.289 0.000 0.632 -22.023 -6.648 13.464

ton ton

Md Md

= =

12.903 13.464

ton m ton m

3.2 Kondisi gempa (1) Dinding

0.40 0.20 0.00

1

Pa1

5.90

2

3

A

qa1 0.00

Pa3

0.15 0.45

A

Pa2 B

qa3

6.05

Pp1

B qp1

qa2

0.15 0.45

0.25 0.30 2.65

0.60

1.00

Diagram pembebanan pd dinding untuk kondisi gempa Kae =

0.504 o = 3.879 a o = 16.73 d cos (a+d) = 0.936 Khea = Kae x cos (a+d) = Kpe = 1.300 o = 3.879 a o = 16.73 d cos (a+d) = 0.936

0.472

Khpe = Kpe x cos (a+d)

1.217

=

0.90

Kh =

148616067.xls.ms_office

0.15

Struktur17/24

a) Potongan A - A h = 2.95 m qa1 = Khae x h x gsoil No. Description 1 0.500 x 2.950 x 0.200 2 0.200 x 2.950 x 2.400 3 0.500 x 2.950 x 0.000 Pa1 2.505 x 2.950 x 0.500 Total Sae =

= x x x

4.014

2.400 0.150 2.400

2.505 t/m

x

0.150

x

0.150

ton

Hae 0.106 0.212 0.000 3.695 4.014

Mae =

Y (dari A-A) 0.983 1.475 0.983 0.983

4.051

Hae x Y 0.104 0.313 0.000 3.633 4.051

ton m

b) Potongan B - B h =

hw1 =

5.90 m

0.00 m

qa1 = Khae x (h - hw1) x gsoil qa2 = qa1 qa3 = Khae x hw1 x gsat

= = =

5.352 t/m 5.352 t/m 0.000 t/m

qp1 = Kpae x h x gsoil

=

1.971 t/m

No. Pa1 Pa2 Pa3 Pp1 1 2 3 Total

5.352 5.352 0.000 -1.971 0.500 0.200 0.500

x x x x x x x

5.90 0.00 0.00 0.90 5.90 5.90 5.90 Sbe

Uraian x 0.50 x x x x x

0.50 0.50 0.40 2.40 0.00

=

x x x

2.40 0.15 2.40

15.752 ton

x

0.15

x

0.15 Mbe

Hbe 15.790 0.000 0.000 -0.887 0.425 0.425 0.000 15.752 =

32.876

Y (dari B-B) 1.967 0.000 0.000 0.300 1.967 2.950 1.967

Hbe x Y 31.053 0.000 0.000 -0.266 0.835 1.253 0.000 32.876

ton m

(2) Pondasi pada kondisi, e < B/6

pada kondisi, B/6 < e < B/3

5.90

5.90 5

5

D

0.00

1

C

0.15 0.45

2

4

0.25

0.00

0.15

0.15

0.45

1

D

2

4 D

0.60

1.00

2.65

0.45

C

0.30

2.65

0.90

C

0.15

0.45 0.25

C

D

0.30

0.90

1.00

0.60

5

1

5

1

4

2

4

2

pada kondisi, e > 0 dan e < B/6

pada kondisi, e > 0 dan B/6 < e < B/3 6

6

3

3 2

2

2.145 t/m

- t/m 2

12.972 t/m

2

2

15.423 t/m

- t/m 2

2

19.509 t/m

- t/m

pada kondisi, e < 0 dan |e| < B/6

pada kondisi, e < 0 dan B/6 < |e| < B/3

3

6

6

2

- t/m

2

- t/m

- t/m - t/m

3

2

- t/m

2

2

- t/m

2

Diagram pembebanan pondasi pada kondisi gempa

148616067.xls.ms_office

2

- t/m

Struktur18/24

a) Potongan C - C No. 1

0.900 0.150 0.000 0.000 -15.423 -4.086

2 3

x x x x x x

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

Uraian x x x x

1.80 1.80 2.40 2.40

x

0.50

x

0.50

x

0.50

Hce 1.620 0.135 0.000 0.000 -15.423 -2.043 -15.711

Total Sce

= -15.711 ton

Mce

=

-8.219

X (dari C-C) 0.500 0.333 0.500 0.333 0.500 0.667

Hce x X 0.810 0.045 0.000 0.000 -7.712 -1.362 -8.219

ton m

b) Potongan D - D No. 4 5

6

0.450 0.150 5.900 0.000 0.150 -2.145 -10.827

x x x x x x x

Sde

=

2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65

Uraian x x x x x

2.40 2.40 1.80 2.00 1.80

x

0.50

x

0.50

x

0.50

Hde 2.862 0.477 28.143 0.000 0.358 -5.684 -14.346 11.810

Total 11.810 ton

Mde

=

X (dari D-D) 1.325 0.883 1.325 1.325 1.767 1.325 0.883

Hde x X 3.792 0.421 37.289 0.000 0.632 -7.532 -12.672 21.931

21.931 ton m

3.3 Momen rencana dan gaya geser  (1) Momen rencana dan gaya geser pada tiap kasus Uraian

Potongan A - A Potongan B - B Potongan C - C Potongan D - D

Momen rencana Normal Gempa Kasus 1 Kasus 2 Kasus 3 3.776 3.776 4.051 24.754 24.754 32.876 5.889 5.734 8.219 12.903 13.464 21.931

Gaya geser   Normal Seismic Kasus 1 Kasus 2 Kasus 3 3.378 3.378 4.014 11.663 11.663 15.752 11.307 10.950 15.711 7.597 7.692 11.810

(2) Momen rencana dan gaya geser yang digunakan untuk perhitungan struktur  Uraian Section Section Section Section Catatan :

Momen rencana Gaya geser   Normal Gempa Normal Gempa A-A 3.776 4.051 3.378 4.014 B-B 24.754 32.876 11.663 15.752 C-C 5.889 8.219 11.307 15.711 D-D 13.464 21.931 7.692 11.810 - Momen pada potongan C-C < Momen pada potongan B-B - Momen pada potongan D-D < Momen pada potongan B-B

148616067.xls.ms_office

Penulangan 19/24

Kebutuhan tulangan dan kontrol tegangan Kondisi Normal Nama bangunan Lokasi

: :

DPT Beton Bertulang Parahyangan Cluster 56 (H = 5 m)

Momen rencana Gaya geser (titik) Gaya aksial

M S N

kgfcm kgf  kgf 

Tinggi Selimut beton Tinggi efektif Lebar efektif Rasio modulus Young's

h d' d b n

cm cm cm cm -

 Asreq

cm2

Kebutuhan tulangan Dipasang tulangan Beton Batasan penulangan

As U

cm2

Jarak dari grs netral

x

cm

Tegangan tekan Tegangan tekan ijin

sc sca

kgf/cm2 kgf/cm2

Teganan tarik Tegangan tarik ijin

ss ssa

kgf/cm2 kgf/cm2

Tegangan geser  Tegangan geser ijin

t ta

kgf/cm2 kgf/cm2

ｃｍ

kgfcm Momen tahanan Mr   kgfcm Mr untuk daerah tekan Mrc cm x untuk Mrc ss untuk Mrc kgf/cm2 kgfcm Mr untuk daerah tarik Mrs cm x untuk Mrs sc untuk Mrs kgf/cm2 Tulangan bagi (>As/6 dan >Asmin)

Luas tulangan

Luas tulangan minimum

As

cm2

Dinding (bagian atas) Potongan A-A belakang depan 377,580 3,378 0 40.0 7.0 33.0 100.0 21

Dinding (bagian bawah) Potongan B-B belakang depan 2,475,396 11,663 0 60.0 7.0 53.0 100.0 21

5.68

Pondasi Potongan C-C bawah atas 588,891 11,307 0 60.0 7.0 53.0 100.0 21

23.44

Pondasi Potongan D-D bawah atas 1,346,406 7,692 0 60.0 7.0 53.0 100.0 21

5.30

12.44

19~250

13~200

19~125

13~200

16~300

13~200

16~150

13~200

11.34 23.88

6.64 ok

22.68 47.75

6.64 ok

6.70 16.76

6.64 ok

13.40 33.51

6.64 ok

10.38

18.21

10.89

14.69

24.6 75.0

57.9 75.0

21.9 75.0

38.1 75.0

ok 1127.0 2250.0 ok 1.02 6.50 ok

ok 2325.4 2250.0 check 2.20 6.50 ok

ok 1779.7 2250.0 ok 2.13 6.50 ok

ok 2088.1 2250.0 ok 1.45 6.50 ok

859,795 859,795 9.341 3088.6 900,930 11.478 76.0 1.89 13~200 6.64 ok

2,761,871 2,761,871 17.244 2850.9 3,036,015 21.486 85.3 3.78 13~200 6.64 ok

691,281 1,274,814 9.267 5185.0 691,281 10.581 38.8 1.12 13~200 6.64 ok

1,588,799 1,972,161 13.211 3696.0 1,588,799 15.777 59.4 2.23 13~200 6.64 ok

1.11 13~200 6.64 ok

As min =

5.00

148616067.xls.ms_office

1.11 13~200 6.64 ok

cm2

1.11 13~200 6.64 ok

1.11 13~200 6.64 ok

Penulangan 20/24

Kebutuhan tulangan dan kontrol tegangan Kondisi gempa Nama bangunan Lokasi

: :

DPT Beton Bertulang Parahyangan Cluster 56 (H = 5 m)

Momen rencana Gaya geser (titik) Gaya aksial

M S N

kgfcm kgf  kgf 

Tinggi Selimut beton Tinggi efektif Lebar efektif Rasio modulus Young's

h d' d b n

cm cm cm cm -

 Asreq

cm2

Kebutuhan tulangan Dipasang tulangan Beton Batasan penulangan

As U

cm2

Jarak dari grs netral

x

cm

Tegangan tekan Tegangan tekan ijin

sc sca

kgf/cm2 kgf/cm2

Teganan tarik Tegangan tarik ijin

ss ssa

kgf/cm2 kgf/cm2

Tegangan geser  Tegangan geser ijin

t ta

kgf/cm2 kgf/cm2

ｃｍ

kgfcm Momen tahanan Mr   kgfcm Mr untuk daerah tekan Mrc cm x untuk Mrc ss untuk Mrc kgf/cm2 kgfcm Mr untuk daerah tarik Mrs x untuk Mrs cm sc untuk Mrs kgf/cm2 Tulangan bagi (>As/6 dan >Asmin)

Luas tulangan

Luas tulangan minimum

As

cm2

Dinding (bagian atas) Potongan A-A back front 405,109 4,014 0 40.0 7.0 33.0 100.0 16

Dinding (bagian bawah) Potongan B-B back front 3,287,578 15,752 0 60.0 7.0 53.0 100.0 16

4.01

Pondasi Potongan C-C lower upper 821,856 15,711 0 60.0 7.0 53.0 100.0 16

20.48

Pondasi Potongan D-D upper lower   2,193,131 11,810 0 60.0 7.0 53.0 100.0 16

4.89

13.36

19~250

13~200

19~125

13~200

16~300

13~200

16~150

13~200

11.34 23.88

6.64

22.68 47.75

6.64

6.70 16.76

6.64

13.40 33.51

6.64

9.28

16.32

9.64

13.08

29.2 112.5 ok 1194.4 3375.0 ok 1.22 9.75 ok

84.7 112.5 ok 3047.5 3375.0 ok 2.97 9.75 ok

34.2 112.5 ok 2463.1 3375.0 ok 2.96 9.75 ok

68.9 112.5 ok 3363.9 3375.0 ok 2.23 9.75 ok

1,044,452 1,044,452 8.030 3982.9 1,249,383 9.676 126.6

3,411,837 3,411,837 14.925 3701.3 4,243,555 18.196 140.0

987,626 1,615,219 8.057 6762.2 987,626 9.066 65.4

2,274,599 2,560,655 11.615 4874.1 2,274,599 13.591 97.3

13~200 6.64

13~200 6.64

As min =

13~200 6.64

5.00

148616067.xls.ms_office

13~200 6.64

cm2

13~200 6.64

13~200 6.64

13~200 6.64

13~200 6.64

Reinforcement Bar Arrangement ( DPT Beton Bertulang ) H=5m 0.40

0.20 0.00

+ 649.72

D19~250

4.00

D13~200

D13~200

D13~200

6.50

A

A

2.50

D19~125

D13~200

D13~200

D13~200

D13~200 D16~150

D13~200 B

+ 644.72

C

D

B

0.15 0.45 + 643.22

C

D 0.25

D13~200 16~300 0.30 2.65

0.60

1.00

4.25

Potongan DPT beton tulangan tulangan

5/30/2013

= = =

21

4.71 m3 312 kg 66.18 kg/m3

148616067.xls.ms_office

4. Pancang Kayu

(Tidak digunakan pada proyek ini )

4.1 Kapasitas daya dukung pancang (1) Data perencanaan Diameter pancang kayu Panjang tiang pancang Luas penampang Keliling pancang Nilai N-SPT

D L A W

= 15.0 cm = 2.00 m 2 = 1/4 x p x D = pxD = 30

Ni : Rata-rata Nilai N pada lapisan tanah fi : geseran tanah = 0.20 x Ni

= =

= =

2

0.018 m 0.471 m

30 2 6.00 t/m

(2) Kapasitas daya dukumg ultimate, (qu) qu = (40 x N x A) + ( W x fi x li) = ( 40 x 30.0 x 0.018 )+( 0.471 x 6.00 x = 21.206 + 5.655 = 26.861 ton/pancang

2.0 )

(3) Kapasitas daya dukug, (qa) qa = qu/n

= 26.861 / 3

=

8.954

ton/pancang

(angka keamanan : n = 3) 4.2 Kapasitas daya dukung horisontal Kapasitas daya dukung horsisontal pada pergeseran pancang (1) Data perencanaan Kelas E d N

kuat kayu (pancang) : III Class 2 = 80,000 kg/cm (Modulus Young's) = Pegeseran horisontal yg diijinkan = Diasumsikan N-SPT

= =

0.01 m 30

4

pxD

4

= 2,485.0 cm

I =

(I : Moment inersia pancang)

64 (2) Kapasitas daya dukung horisontal pada pancang (Ha) a =

0.20 -3/4 Kh = a x E x D = 0.20 x( 4

28

x

4

Kh x D

b =

E =

28

x

30.0 )x( 22.041

N -3/4

15.0 )

=

x 15.0

= 4 EI

= 4 x

Kh x D Ha = b

80,000 x 22.041 x

x d

3

22.041 kg/cm

=

0.025 cm

2,485.0 15.0 x

1

= 13,020.22

kg

=

ton

0.025 13.020

(3) Kapasitas daya dukung horisontal pancang secara mandiri Ha = 2 x b x Ma s = Tegangan ijin kayu kelas III

=

2

75.00 kg/cm

3

pxD

3

= 331.34 cm

W =

; (W : modulus penampang tiang pancang )

32 Ma =

s

x

Ha = 2 x b x Ma = 2 x

W 0.025

=

75.00 x

331.34 = 24,850.5 kg cm

x 24,850.5 = 1,262.06 kg/pile

=

1.262 ton/pancang

Allowable horizontal bearing capacity acting on the pile top depend upon the allowable stress of pile itself. 4.3 Jarak antar pancang (1) Untuk beban horisontal Ha =

1.262 ton/pancang

Hr = H - Hf

;

= H - V x tan(2f/3) Ha

Jarak antar pancan = -0.72

=

18.373 -

20.123 = -1.750

ton/m

1.262 =

Hr Jarak antar pancan =

(Ha : Beban horisontal yang dipikul pancang)

=

-0.72

m

-1.750 m (as ke as) akibat gaya horisontal

(2) Untuk beban vertikal V = qa =

49.065 ton/m 8.954 ton/pile

: Beban vertikal yang dipikul oleh pancang : Kapasitas daya dukung vertikal pancang

qa Jarak antar pancan =

8.954 =

V

=

0.18

m

49.065

Jarak antar pancang ditentukan 0.75 m untuk pancang ( f 150, L Vp = qa =

-18.360 ton/m 8.954 ton/pile

m

=

2.00

m

: Kapasitas daya dukung vertikal pancang 8.954 =

Vp

2.00

: Beban vertikal yang dipikul oleh pancang

qa Jarak antar pancan =

=

=

-0.49

m

-18.360

Jarak antar pancang dapat ditentukan 1.50 m untuk pancang ( f 150, L

12th Oct,

Stability Analysis Uplift pressure are added f or stability analysis. Reinforcement Bar Arrangement Reinforcement bar for Footing (heel) are collected.

Jan. 7, '03 Stability Calculation formula in case of (B/6 < e < B/3) under seismic condition are corrected. (distributed width of reaction of foundation soil) Structure Calculation formula in case of (B/6 < e < B/3) under seismic condition are corrected. (distributed width of reaction of foundation soil)