COPIMERA 2011 I)
TITULO
SOFTWARE DE DISEÑO DE LÍNEAS DE TRASMISIÓN AEREA DE ENERGÍA ELÉCTRICA (DLTCAD VER 2012) II )
AUTOR: ING. WALTER (
[email protected])
SANCHEZ
MOYNA
:
CIP
57852
III ) INSTITUCIÓN : ABS INGENIEROS SAC IV ) PAIS : PERU V ) RESUMEN DE TRABAJO El DLTCAD es un software orientado al diseño de líneas de transmisión de Potencia. El alcance de su aplicación abarca el diseño integral de una línea de transmisión de potencia. Basado en los modelos de Ingeniera de líneas de transmisión más actuales y estándares Nacionales e Internacionales de modo que su aplicación sea factible en cualquier parte del Mundo. Incorpora las herramientas de cálculo mecánico y cálculos eléctricos necesarios para el diseño adecuado de una LT. Para el cálculo mecánico de los conductores aplica las ecuaciones exactas de la catenaria y la solución de estas ecuaciones incluye el cálculo de las deformaciones permanentes por efecto del esfuerzo y el cálculo de fluencia por efecto Creep. De esta forma se incorpora un alto nivel de precisión para el cálculo de flechas y evaluación de las distancias de seguridad verticales y laterales. Desde el punto de vista eléctrico, incorpora opciones de cálculo y selección del conductor más adecuado, desarrollando el cálculo del ampacity, cálculo de parámetros eléctricos de la línea, eficiencia de la
transmisión, perdidas de transmisión, entre otros. Desde el punto de vista económico, incorpora opciones de optimización de la distribución de estructuras tomando como referencia costos de estructuras vestidas y tomando como parámetros de cumplimiento las distancias mínimas de seguridad. cuenta con bases de datos propias de conductores, geometría de armados, soportes, aisladores, tipos de obstáculos (construcciones) y otros. Todas las bases de datos son editables, dando al usuario la opción de incorporar nuevos elementos según sus propias necesidades. La interfase gráfica permite desarrollar el diseño en vista de planta o en vista de perfil en coordenadas relativas o absolutas. Genera los planos de perfil cortados en formatos seleccionables y a escalas configurables. Genera además los planos de planta y planos de detalle de corte de vanos particulares. Todos los reportes de cálculos son exportables a archivos excel o archivos texto. El DLTCAD es un software completamente independiente de cualquier otra aplicación y opera en plataforma Windows XP, Windows 7.
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VII ) DESARROLLO DE LA APLICACIÓN VI ) INTRODUCCION El DLTCAD Ver 2012 desarrolla el diseño en un entorno de vista de Perfil e interactua e forma dinamica con la vista de planta del diseño. Desarrolla los calculos de la catenaria utilzando la ecuación exacta, incorpora ademas los calculos de deformación inelastica por efecto del esfuerzo y la deformacion elastica por efecto creep, con lo cual calcula las fechas en condiciones finales y evalua las distancias de seguridad vertical y horizontal (Al terreno y otros obstaculos), de esta forma garantiza la precisión de las condiciones de operacion proyectadas para el conductor en diversas condiciones ambientales. Permite desarrollar el análisis y diseño desde el punto de vista eléctrico y mecánico de una línea de transmisión en general. Permite definir al usuario todas las condicones ambientales que considere, cálculos mecánicos con múltiples conductores por fase, correcciones automáticas por altitud, desarrollo y análisis los cálculos eléctricos tales como, Ampacity, perdidas de trasmisión, efecto de los campos electromagnéticos, evaluación de límites de servidumbre. Con las innovaciones planteadas y desarrolladas, esta aplicación cuenta con las herramientas necesarias para el diseño de líneas de Transmisión de Alta y Muy alta Tensión (138 kV, 220 kV, 380 kV, 500kV) , sin dejar de lado las aplicaciones en Líneas de distribución primaria.
Desde su creacion en 1998, el DLT-CAD ha venido desarrollando paulatinamente versiones mejoradas que incorporan muchas de las sugerencias de los propios usuarios. Mejorando el entorno de usuarioo e incorporando nuevas herramientas y opciones de calculo. Es asi que las versiones iniciales estaban orientados al calculo de catenarias en un entorno netamente de perfil, simulando un solo conductor y controlando unicamente la distancia verticla al terreno. Caracteristicas saltantes de la Ver. 2012: Permite el ingreso de datos del terreno tanto en formato XYZ (Coordendas UTM) o en formato XZ (Perfil de linea). El usuario puede hacer variantes de tramos de linea en cualquiera de los 2 formatos (Insertar tramos nuevos, cambiar rutas por tramos), en forma grafica o cargando en archivo texto los datos de la variante. Las constantes tipicas y parametrso de diseño son totalmente editables por el usuario, lo que le permite adaptarse a cualquier tipo de Estandard o Norma Internacional. Puede trabajar con multiples conductores por fase, definir sin limitaciones cualquier tipo de configuracion geometrica para las estrucuras, entre otras muchas facilidades de usuario. En cuanto a las unidades, puede trabajar en el Sistema Internacional de Unidades, Sistema MKS o Sistema Ingles. Ademas el Software se Idioma Español e Ingles, de modo que el DLTCAD Ver 2012 es perfectamente aplicable en cualquier parte del mundo.
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VII.1 MODELOS MECANICOS
DE
CÁLCULOS
h 2C Xm = C . ArcSenh a Senh 2C 4)
VII.1.1 MODELOS DE CÁLCULO DE LA CATENARIA.
5) X A Y
X X 6) L A = C .Senh A ; L B = C .Senh B C C
T θ dx
Tiros en los extremos: 7) T A = W C C 2 + L A2 ; T B = W C C 2 + L B2
Wc
To
Cálculo de la Flecha:
X
1) Y = C * Cosh( X C )
X a 8) F = C .Cosh m Cosh − 1 2C C
(Ecuación
de la Catenaria) 2) C =
T 0 Wc
X B X 9) Y A = C .Cosh A ; Y B = C .Cosh C C
; (parámetro de catenaria)
Donde: To : Tiro horizontal. C : Parámetro de catenaria. Wc : Peso unitario del conductor. h : Desnivel a : Vano Horizontal Xm : Valor X del punto medio de la catenaria.
3) T = To.Cosh( X C ) (Tiro del conductor en cualquier punto de la catenaria) Cálculos en un vano típico Tomando el diagrama siguiente como un ejemplo genérico. Y
TB (XB,YB)
TA
h F
(XA,YA)
X B = X m + a / 2
;
Longitud de Catenaria:
Ecuaciones genéricas Fig 01
c
= X m − a / 2
VII.1.2 ECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADO T − T 01 10) L2 − L1 = α .(θ 2 − θ 1 ) L1 + 02 L1 AE
(Xm,Ym)
Haciendo: σ 01 = X
(Xo,Yo) XA
E 4
a/2 a
; σ 02 =
A
T 02 A
Se obtiene la ecuación:
XB
a/2
T 01
11)
2 σ 02 A
w
2 r 2
Senh 2 (
4C 12 Senh 2 (
Fig. 02
awr 2 2σ 02 A a
2C 1
) + h2
=
) + h2
= E [1 + α .( θ 2 − θ 1 ) ] − σ 01 + σ 02
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Siendo la única variable desconocida σ 02 , El DLTCAD resuelve esta ecuación mediante métodos numéricos obteniendo el valor de σ 02 y finalmente calcula: 12) C 2 =
σ 02 A W r 2
Una vez calculado el parámetro C2, para la condición 2, la catenaria queda definida y se calcula sus demás componentes aplicando las formulaciones descritas. VII.1.3 CÁLCULO DEL EDS FINAL El Conductor es un material con característica elástica, con un módulo de elasticidad variable en la fase de carga inicial. Según el siguiente esquema, al aplicar una carga mecánica al conductor, la elongación sigue la curva AB y al quitar la carga la recuperación elástica se produce a través de la recta BD, con un módulo de elasticidad constante (Módulo de Elasticidad Final).
) 2 m m / N K ( o z r e u f s E
A
C
B
D
E
Elongación (%)
El tramo AD representa la deformación permanente del conductor por efecto del esfuerzo aplicado. Al volver a aplicar la carga mecánica al conductor la elongación se produce a través de la recta DB y si la carga es mayor continúa por la curva BC y
al descargarse la recuperación elástica se desarrolla a través de la recta CE (paralelo a BD). La longitud de catenaria en un vano sumado la deformación equivalente a la recta AE, resulta equivalente a aplicar un EDS Final diferente al EDS Inicial. Las curvas esfuerzo-elongación expresan mediante una ecuación de la forma: Y=Ao+A1X+A2X2 +A3DX3 +A4 X4 El DLT-CAD, desarrolla el cálculo del EDS Final en forma automática, utilizando como datos las curvas típicas de esfuerzo deformación de los conductores. VII.1.4 CALCULO DE FLUENCIA (EFECTO CREEP) Existen 2 metodologías conocidas para el cálculo de la deformación por efecto Creep. a) Utilizando las curvas de fluencia (Creep) del fabricante. b) Aplicando los métodos de proyección planteados por Harvey-Larson. Para el primer caso las curvas son proporcionadas por el fabricante (EsfuerzoCreep), para diferentes tiempos. Para el segundo caso se tiene las ecuaciones que fueron planteadas por los autores en forma experimental considerando cables sin empalmes. (Según IEEE/PES, pp. N°C72 190-2). Las ecuaciones de Predicción, según el tipo de conductor son: Para temperatura ambiente AAC :
εc=kσ1.3 t0.16
AAAC – 6201 : εc=Gσ1.3 t0.16 ACAR: εc=(0.0003+0.0021*A1350 / ΣΑ)(σ1.3t0.16) ACSR:
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(1) : εc
= 2.4 (% RBS)1.3 t0.16
(2) : εc
= 1.4 (% RBS)1.3 t0.16
VII.1.5 CÁLCULO DE CARGAS SOBRE LAS ESTRUCTURAS
Para temperatura elevada AAC : εc=MT1.3σ1.3 t0.16
CONDICIONES NORMALES Cargas Transversales:
AAAC_6201 : εc=0.000012T1.4σ1.3 t0.16
12) F TC = 2 * T H * Sen(α / 2)
ACAR : εc=(0.000003+0.0021 *A1350 / ΣΑ)( T1.4σ1.3 t0.16)
ACSR : εc = 0.24 (% RBS) T t0.16
7 19 37 61 N° Hilos 0.0021 0.0020 .00019 0.0018 K1 0.0013 0.0012 0.0012 0.0011 K2 M1 0.000023 0.000022 0.000021 0.000020 0.00001 0.000014 0.000013 0.000012 M2
G
0.0010
0.0012
P V * V V * DCond * Cos (α / 2) 1000
14) F VA =
Cuadro 01: Coeficientes del conductor para las ecuaciones de Creep.
4 0.0011
13) F VC =
0.00094
Subíndice “1” denota fabricación por laminado en caliente Subíndice “2” denota fabricación por fundición continua Simbología: εc = Creep (Micro unidad/unidad) t = Tiempo de aplicación de la tracción %RBS = % de la tensión de rotura σ = Esfuerzo de la tracción Α1350 = Área del aluminio 1350-H19 ΣΑ = Área total de la sección transversal del conductor Τ = Temperatura del conductor K, M, G = Coeficientes que depende de las características del conductor. De acuerdo a las recomendaciones IEEE/PES, pp. N°C72 190-2, para los diseños se toma el valor máximo entre los resultados obtenidos para temperatura ambiente y Alta temperatura.
P V * LCad * D Aisl 1000
15) F T = F TC + F VC + F VA Cargas Verticales 16) W Cond = (W C + W h ) * V P
+W 17) W Adicionale s =W Operario Herramient as +W Contrape s 18) F V = W Cond + W Cad + W Adicionale s Cargas Longitudinales Se calcula previamente el tiro horizontal T H , que corresponde a la condición de
máximo esfuerzo. Estructuras de suspensión en general: 19) F L = abs(T 1 H − T 2 H ) Estructuras angulares:
F L = 0
Estructuras de anclaje o retención: 20) F L =
2 3
* T H
Estructuras Terminales: F L = T H CONDICIONES DE EMERGENCIA ( ROTURA CONDUCTOR) Cargas Transversales: 21) F T =
F TC 2
+
F VC 2
+ F VA
Cargas Verticales : 22) F V =
W Cond 2
+ W Cad + W Adicionale s
Cargas Longitudinales: * Estructuras de suspensión Pag. 5
23) F L =
T H 2
(50% del tiro Horizontal)
VII.1.6 CALCULO DE DESPLAZAMIENTO DE CONDUCTOR (OFFSET)
* Estructuras de Anclaje o Retención F L = T H (100% del tiro Horizontal)
Cálculos Complementarios:
* Estructuras Terminales F L = 0 (Conductor Roto)
Nomenclatura : F TC : Fuerza Trasversal debido al Tiro del
Conductor F VC : Fuerza transversal debido a la presión del viento sobre el conductor F VA : Fuerza Transversal debido a la presión del viento sobre la cadena de aisladores F T : Fuerza transversal resultante F V : Fuerza Vertical Resultante F L : Fuerza Longitudinal Resultante
24) F pi = T Bi −1 * Sen(α i −1 + γ i −1 ) + T Ai * Sen( β i − α i ) Angulo de desvío “ δ ”:
Para la primera y última estructura:
T H : Tiro Horizontal
α : Angulo de desvío de la línea (Angulo topográfico) P V : Presión del viento V V : Vano Viento DCond : Diámetro total del conductor LCad : Longitud de la cadena de aisladores D Aisl : Diámetro de los aisladores W Cond : Peso del conductor con sobrecarga W C : Peso unitario del conductor W h : Peso de la costra de hielo por metro
de conductor V P : Vano Peso W Cad : Peso de la cadena de aisladores W Adicionale s : Cargas verticales adicionales
(Peso adicional) W Operario : Peso de un operario
δ 1 = 0
δ n+1 = 0
H 0i − H 0i −1 25) δ i = Arctag W cad + Wpolea + F pi 2
: Peso de herramientas y accesorios de operación W Contrapeso s : Peso de contrapesos
26) ∆ai = Lcad * [Sen(δ i )] 27)
T 1 H : Tiro Horizontal del Vano Izquierdo
28) Desplazamiento horizontal Neto:
T 2 H : Tiro Horizontal del Vano Derecho
ei = ∆ai +1 − ∆ai = Lcad * [Sen(δ i +1 ) − Sen(δ i )]
W Herramient as
∆hi = Lcad − Lcad * [Cos(δ i ) ]
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29) Desplazamiento vertical Neto: H i = ∆hi +1 − ∆hi = Lcad * [Cos(δ i ) − Cos(δ i+1 )]
Para lograr esto, el DLTCAD calcula este ángulo de desplazamiento trasversal: Valor del vano, después de corrimiento: 30) a ni = ai + (∆ai +1 − ∆ai ) ai: Valor del vano con cadenas engrapadas Nuevo valor del desnivel: 31) hni = hi + (∆hi +1 − ∆hi ) Nuevo valor de longitud de conductor en el vano “i”: 32) Lni =
2
a ni + hni 2 * C i
4 * C i * Senh 2
Para el primer vano: 33) a n1 = a1 + ∆a2
hn1 = h1 + ∆h2
Para el último vano: 34) a nn = a n − ∆an
hnn = hn − ∆hn
VII.1.7 DISTANCIAS MINIMAS DE SEGURIDAD Las distancias mínimas verticales se evalúan en las condiciones mas criticas de flecha, el cual normalmente corresponde a la hipótesis de máxima fecha, donde se incluye la deformación permanente del conductor y la fluencia por efecto creep. Para el caso de las distancias mínimas laterales tal como se muestra en el siguiente esquema, se debe considerar además el desplazamiento trasversal del conductor por efecto del viento.
Q + QWins 2 35) φ = Tan −1 WC Wc + Wins / 2 φ : Angulo de oscilación, ángulo de desvío transversal de la catenaria debido al viento. QWC : Fuerza Trasversal debido a la presión del viento sobre el conductor. QWins : Fuerza trasversal debido a presión de viento sobre la cadena de aisladores. Wc : Peso del conductor Wins : Peso de la cadena de aisladores incluido accesorios. En general : Fpv:= KV2Sf. A Donde : Fpv: Fuerza debido a la presión del viento V : Velocidad de viento K : Constante de presión de viento Sf : Factor de forma A: Área proyectada sobre la que actúa la presión del viento. * Para el caso particular del CNE Suministro 2001 (Norma Peruana) K = 0.613, altitudes 3000 msnm.
V: Velocidad de viento en m/seg
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VII.2 CALCULOS ELECTRICOS
Cálculo de Resistencia Eléctrica del Conductor:
VII.2.1 CÁLCULO DE CAPACIDAD TÉRMICA DEL CONDUCTOR (AMPACITY) Este cálculo se desarrolla según la metodología planteada en la Norma IEEE738, el cual plantea la siguiente ecuación de equilibrio térmico:
43) R(Tc) = R(T high ) − R(T low ) (Tc − T ) + R(T ) low low
D : Diámetro del conductor Tc : Temperatura de máxima conducción Ta : Temperatura ambiente del aire Vw : Velocidad del viento
De donde se obtiene:
µf
qc + q r − q s
La corriente I se toma como dato calculado a partir de la Potencia y Tensión Nominal de la Línea. La máxima temperatura (Tc) se calcula mediante procedimientos iterativos te tal modo que se cumpla la ecuación de equilibrio, siendo las demás variables calculadas de la siguiente forma: Pérdidas por convección
Pérdidas por Convección Natural(qcn) 38) q cn = 0.0205.ρ f D 0,75 (Tc − Ta )
1, 25
Pérdidas por Convección Forzada(qc1, qc2) 39) q c1
D ρ f V W µ f
0 , 52
.k f K angle (Tc
40) q c2
0, 6 D ρ f V W .k f K angle (Tc − Ta ) = 0,0119 µ f
Calor Radiado del conductor (qr) : 41)
Tc + 273 4 Ta + 273 4 qr = 0,0178 D.ε − 100 100
Calor Irradiado por el Sol (qs) : 42) q s = α .Q se .Sin(θ ). A´'
ε
: Emisitividad Conductor
α
: Absorbidad Solar
Qse : Flujo de Calor corregido A’ : Area proyectada θ : Angulo efectivo de los rayos del Sol R(Thigh)= R(75°C) (según IEEE 738) R(Tlow)= R(25°C) (según IEEE 738)
qc =Max( qcn , qc1 , qc 2 )
= 1, 01 + 0 , 0372
: Viscosidad dinámica de aire
Kf : Conductividad térmica del aire Kangle : Factor de la dirección del viento
R (Tc)
0,5
Simbología: ρf : Densidad de aire
36) q c + q r = q s + I 2 R (Tc )
37) I =
T high − T low
VII.2.2 CALCULO DE PERDIDAS CORONA El DLCTAD realiza los cálculos de pérdidas efecto corona, mediante varias metodologías conocidas, entre ellas: Método de Peek : Desarrollado por F. W. Peek mediante observaciones ) empíricas, aplicable para − Ta conductores cilíndricos paralelos de superficie lisa: 44) P = 241 ( f + 25) δ
2
r U max Uc . * 10 −5 − D 3 3
D 45) Uc = 84mc .δ .mt .r . Log r Donde: P : Perdida de Potencia en kW/Km f : Frecuencia de operación (Hz) U max : Tensión de Línea (kV) Uc : Tensión crítica disruptiva (kV) mc : Factor de rugosidad del conductor
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δ : Factor de corrección de densidad del aire mt : Factor meteorológico r : RMG de conductores por fase D : DMG entre fases Método de Maruvada: 46) P = K p . N , f .r 2 .( E − E C )
(
2.05
( r ))
47) E = 2 .V / 3.r . Ln D
0,426 48) E C = 30.δ .m1 + (φ .δ )0,5 Donde: P : Pérdidas Corona en kW/km
•
N : Número de conductores por fase f : Frecuencia de la red en Hertz r : Radio del subconductor en cm D : DMG entre fases K p : Constante empírica = 0.000775 E : Valor pico de la máxima gradiente de
superficie del conductor (kV/cm)
•
E C : Valor pico del gradiente de inicio del
efecto Corona del conductor (kV/cm) m : Factor de superficie del conductor φ : Diámetro del conductor en cm δ : Densidad relativa del aire V : Tensión de línea en (kV)
VII.3 CARACTERSTICAS DEL SOFWARE Datos de entrada: Datos del levantamiento topográfico en coordenadas UTM de la ruta de la línea, en archivo texto. •
Bases de datos propias: Bases de datos de conductores : Una amplia gama de tipos de conductores del tipo AAC, AAAC, ASCR, ACAR, AG°, OPGW, CU. Con datos típicos estandarizados según Normas Internacionales y Nacionales. Todos los datos son editables y la base de datos es ampliable por l propio usuario.
Bases de datos de armados: Corresponde a las configuraciones geométricas de las estructuras que se requieren para el diseño de una línea. Dentro de esta gama se encuentran Armados para estructuras de madera, concreto, metálicos, torres de celosía, agrupados según aplicaciones típicas para Líneas de Distribución, Subtransmisión y Líneas de Trasmisión de Alta y muy Alta Tensión. Bases de datos de Soportes: Corresponde al cuerpo de la estructura sobre el cual se forma la configuración geométrica de la estructura (postes de madera, postes concreto, postes metálicos, cuerpo de las torres de celosía).
En cualquiera de los casos el usuario solo requiere seleccionar los elementos necesarios para su proyecto o en su defecto agregar o editar uno nuevo según su propia necesidad. Principales opciones y cálculos que Desarrolla: • Cálculo mecánico de conductores (con opción de utilizar el modelo Lineal y No Lineal para la deformación de conductores). • Consideraciones generales para la definición de las hipótesis de cambio de estado, y principales parametros se diseño según Normas Peruanas y Normas Internacionales. • Opciones de uso de múltiples conductores por fase aplicable para Líneas de Transmisión de muy alta tensión (220kV, 380 kV, 440kV, 500kV).
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•
•
•
Cálculo de las catenarias en una Línea de Trasmisión, tomando en cuenta el perfil topográfico, las deformaciones del conductor por efecto del esfuerzo y la fluencia debido al envejecimiento del material (efecto creep) . Análisis del comportamiento mecánico de las Líneas, en diferentes condiciones de operación (Oscilación de cadena, vibraciones mecánicas). Cálculo del límite de conducción por efecto térmico (Ampacity), basado en normas IEEE.
•
Planos de perfil y planos de planta exportables a formato DXF.
Interfase de usuario (Software) • Opera en plataforma Windows (Windows 2000, Windows XP, Windows Vista, Windows 7). • Todas las opciones de diseño se ejecutan en una interfase gráfica muy amigable en vista de planta y de perfil, con acceso predominante a las opciones de diseño mediante el uso el ratón e iconos gráficos. •
•
•
• •
Cálculo de parámetros eléctricos de una línea, basado en la configuración geométrica de las estructuras, tipo de conductor y el número de conductores por fase. Evaluación de la eficiencia de trasmisión, tomando en cuenta las pérdidas trasversales (por efecto Corona) y las pérdidas por efecto Joule. Cálculo de árboles de carga para las estructuras, con opciones de utilizar los factores de sobrecarga según Código Nacional Suministro o en su defecto opciones genéricas de factores de seguridad, lo que permite adecuarse a cualquier Norma Internacional. Optimización económica de la distribución de estructuras Otras opciones.
Resultados y Reportes: •
•
Reportes de todas las opciones de calculo en cuadros exportables a Excel o en formato texto. Generación de planos de en formatos A1 o en formato continuo, según escalas configurable por el usuario.
VIII ) CONCLUSIONES • El DLTCAD 2012, es una aplicación de software que integra múltiples herramientas de cálculo que permiten desarrollar el diseño integral de una línea de trasmisión desde el punto de vista mecánico y eléctrico. • Basado en estándares nacionales e internacionales, incorpora bases de datos de conductores normalizados, armados según tipo de aplicaciones (configuración geométrica), soportes de madera, concreto, metal y torres de celosía. • Las herramientas de calculo y diseño le dan la ventaja de ser aplicado en el diseño de líneas de trasmisión de alta y muy lata tensión (138kV, 220kV, 380kV, 500kV) sin dejar de lado las aplicaciones en líneas de subtransmisión y distribución primaria (60, 33, 22.9, 13.2 kV) • Esta publicación incorpora una de las herramientas más versátiles y completas existentes a nivel mundial y se pone a la par de las pocas aplicaciones de esta naturaleza. Por lo que representa un aporte muy significativo en el desarrollo de la Ingeniería de líneas de trasmisión de potencia.
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V) REFERENCIAS • • • • • • • • • •
• • •
Código Nacional Eléctrico Suministro 2007 : DGE/MEM – Peru Norma DGE - 018 : DGE/MEM – Peru Publicaciones GIGRE Publicaciones EPRI Normas VDE100 National Electric Safety Code (NESC) : IEEE Publication 2007 Standard IEEE738 Líneas de Transmisión de Potencia : Ing. Juan Bautista Rios Líneas de transporte de Energía 3era. Edición : Luis Maria Checa Electric Power Generation, Transmission and Distribution, 2nd Edition : Leonard L. Grigsby Overhead Conductor Manual 2nd Edition : Southwire Company Overhead Power Lines : F. Kiessling, P. Nefzger (Power Systems) Aluminum Electrical Conductor Handbook, 1989 (The Aluminum Association).
Lima, Agosto del 2012
Ing. Walter Sanchez Moyna CIP : 57852 Telf. (51-1) 715-0404 Email:
[email protected]
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Anexo 01: Vista de la Pantalla principal del Sofware (Entorno de diseño en Vista de Perfil).
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