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ESTUDIO GEOTECNICO PROYECTO: PISCINA Unidad Residencial Arándano de la Calleja – Lote 120, Municipio de Envigado

Elaborado por: JESSICA QUIROZ GARCÍA INGENIERA CIVIL MS.c Ingeniería - Geotecnia M.P. N°: 05202-251079 Antioquia Medellín, Febrero de 2020

Estudio geotécnico para piscina Unidad residencial Arándano de la Calleja – Lote 120, Municipio de Envigado

TABLA DE CONTENIDO

1. INTRODUCCIÓN .............................................................................................. 4 2. METODOLOGIA ............................................................................................... 5 3. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO .................................................................... 6 4. CARACTERIZACION GEOTECNIA.................................................................. 7 4.1

ANALISIS DE INFORMACIÓN SECUNDARIA ........................................................ 7

4.1.1

Geología Regional ........................................................................................................ 7

4.1.2

Geomorfología .............................................................................................................. 9

4.2

CONSIDERACIONES SISMICAS ......................................................................... 10

4.3

EXPLORACION DE CAMPO ................................................................................ 11

4.4

GEOLOGÍA LOCAL Y CARACTERIZACIÓN DE SUELOS ................................... 12

4.4.1

Resultados de pruebas de laboratorio .................................................................... 13

4.4.2

Resultados de pruebas in situ .................................................................................. 13

4.5

MODULO DE ELASTICIDAD ................................................................................ 16

4.6

MODULO DE BALASTO ....................................................................................... 16

4.7

PARAMETROS DE CIMENTACIÓN ..................................................................... 16

4.7.1

Análisis y diseño del tipo de cimentación ............................................................... 16

4.7.2

Capacidad portante .................................................................................................... 17

4.7.3

Asentamiento y parámetros de deformación ......................................................... 18

5. RECOMENDACIONES GENERALES ............................................................ 19 6. LIMITACIONES .............................................................................................. 21 REFERENCIAS ............................................................................................................... 23

ANEXOS

........................................................................................................... 24

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LISTA DE FIGURAS Figura 1.

Localización de la zona de estudio. ..................................................... 6

Figura 2. Geología regional. Tomado y modificado de Mapa de Geología Microzonificación Sísmica del Valle de Aburrá (2006). La zona de estudio corresponde al recuadro de color rojo. .................................................................... 8 Figura 3. Geomorfología del área de estudio. (Consorcio Microzonificación, 2006). La zona de estudio corresponde al recuadro de color amarillo. ................. 10 Figura 4. Aspecto de Exploración geotécnica: perforación mecánica a percusión y ensayo S.P.T. en el predio objeto de estudio ..................................................... 12 Figura 5.

Muestras de suelo ............................................................................. 12

Figura 6. SPT

Esquema de funcionamiento del Ensayo de Penetración Estándar ........................................................................................................... 14

LISTA DE TABLAS Tabla 1. Parámetros de diseño considerados ....................................................... 11 Tabla 2. Propiedades físicas de los materiales del suelo ..................................... 13 Tabla 3. Correlaciones utilizadas para la definición de parámetros geomecánicos. . ........................................................................................................... 15 Tabla 4. Corrección de N perforaciones ............................................................... 15 Tabla 5. Correlación de valores SPT con los parámetros de resistencia (ASTM, 1996) ........................................................................................................... 16 Tabla 6. Módulo de Elasticidad (Es) y Modulo de Balasto (Ks)............................. 16

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1. INTRODUCCIÓN

En el presente informe se describen todas las actividades necesarias para llevar a cabo el estudio geotécnico efectuado a la altura de la Carrera 23 N°25 - Sur2, en la Unidad residencial Arándano de la Calleja en el municipio de Envigado, Antioquia, donde se planea la construcción de una piscina. El alcance del estudio comprende la identificación de las características físicas y mecánicas del suelo, obtenidas a través de ensayos directos e indirectos, y las cuales son requeridas para proponer las recomendaciones de cimentación. De acuerdo con ello, el objetivo principal del estudio consiste en evaluar las condiciones geológicasgeomorfológicas del proyecto, así como las características geotécnicas de los distintos horizontes de suelo que ofrezcan potencialidad para la cimentación de la estructura. Con base en lo anterior, se desprendieron los siguientes objetivos específicos: •

Identificar el perfil estratigráfico del área, en términos de tipo, espesores y disposición estratigráfica.

•

Determinar las propiedades físicas y mecánicas del suelo en el talud de estudio.

•

Definir el tipo de cimentación de mayor pertinencia de acuerdo con el tipo de obra y las características del suelo presentes.

El presente estudio geotécnico se ha efectuado conforme a lo establecido en el título H de la Norma Colombiana para Diseño y Construcciones Sismo Resistentes NSR-2010; el mismo se ha basado en los resultados de la exploración de campo, estudios de laboratorio y análisis geológico-geomorfológico llevado a cabo.

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2. METODOLOGIA

Para el desarrollo del estudio geotécnico se planteó la ejecución de tres etapas correspondientes

al

reconocimiento,

caracterización

geotécnica

y

finalmente

recomendaciones, puesto que los niveles actualmente construidos cuentan con licencia, otorgada bajo la norma sismo resistente, se complementa el número de perforaciones y las verificaciones en cuanto a capacidad de soporte del suelo: 1. Reconocimiento: Se identifica para la zona de estudio los aspectos geológicos, geomorfológicos e hidrológicos que pueden influir en geotécnicamente en el sitio. Dichos aspectos se definen a partir de la recolección de información secundaria, que se saca de fuentes como la Alcaldía municipal de Envigado, Área Metropolitana del Valle de Aburrá, Corantioquia, Gobernación de Antioquia, DAPARD e INGEOMINAS. 2. Caracterización

geotécnica:

Esta

etapa

comprende

la

determinación

las

propiedades del suelo, que se obtienen a través de ensayos directos e indirectos en laboratorio. Como primer paso se eligen dos secciones transversales características de la zona de estudio, para las cuales se determina mediante una perforación el perfil estratigráfico y el nivel freático y mediante ensayos se determinan los ángulos de fricción y la cohesión del suelo, que servirán como insumos fundamentales para el diseño de la cimentación y la modelación de estabilidad. 3. Recomendaciones: se evalúa la solución de la cimentación conforme a las características geotécnicas de los suelos y a las estructurales de la obra a implementar.

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3. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

La zona de estudio se encuentra ubicada a la altura de la Carrera 23 N°25 - Sur2, en la Unidad residencial Arándano de la Calleja – Lote 120, en el municipio de Envigado, Antioquia, propiamente en las coordenadas entre la latitud 6°10'12.4"N y longitud 75°33'37.0"W. En la Figura 1 se presenta el mapa de localización de la zona de estudio. Figura 1. Localización de la zona de estudio.

El proyecto consta de una piscina, que para efectos de predimensionamiento se ha asumido una carga de servicio máxima de 800 KN. En este orden de ideas, la estructura se ubica en una categoría baja según el título H de la NSR-10.

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4. CARACTERIZACION GEOTECNIA

La exploración del subsuelo comprendió además de los ensayos directos e indirectos, la búsqueda de información secundaria para comprender la geología, geomorfología y eventos morfodinámicos que se presentan dentro del proyecto. A continuación, se describe cada elemento. 4.1

ANALISIS DE INFORMACIÓN SECUNDARIA

4.1.1

Geología Regional

La zona de estudio y sus alrededores está constituida litológicamente por unidades de rocas ígneas y metamórficas, depósitos recientes tanto de vertiente como depósitos aluviales y llenos antrópicos. A nivel regional las unidades geológicas que conforman el municipio de Envigado se componen de rocas metamórficas e ígneas en menor proporción; además de diversos tipos de depósitos tanto de vertiente como aluviales. Las rocas metamórficas están representadas por los Esquistos de Cajamarca (TReC), altamente grafitosos, los cuales hacen parte del Grupo Cajamarca, afloran además las rocas del Grupo El Retiro, incluidas dentro del Complejo Cajamarca, dentro de este se incluyen la Anfibolita de Medellín (TRaM), Migmatitas de Puente Peláez (TRmPP) y finalmente, y fuera del Complejo Cajamarca el Gneis Milonítico de Sajonia (JKgmS). Dentro de las rocas ígneas aflora la Dunita de Medellín (JKuM), la cual hace parte del Complejo Ofiolítico de Aburrá. Los depósitos se clasifican como de tipo flujo, de deslizamiento y depósitos aluviales recientes. (Consorcio Microzonificación, 2006). Propiamente el proyecto analizado se encuentra dentro de la unidad de depósitos de flujos (NQFII). La mayor distribución de flujos se despliega hacia la parte baja de la cuenca de la quebrada La Ayurá, donde la geoforma asociada corresponde a abanicos, ligeramente inclinados (entre 3 y 6°). Estos abanicos son una superposición de flujos de escombros y lodos, con un predominio de flujos de lodos, los cuales se caracterizan por tener espesores visibles máximos de tres metros, porcentaje de bloques hasta de un 30%,

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subredondeados, de composición principalmente gnéisica, en matriz de tamaño limo a arena fina color amarillo pálido a rojo pardusco. Los depósitos de flujo de escombros son característicos cerca de la base de la vertiente montañosa, de mayor espesor, y desarrollan, en la parte frontal del depósito, geoformas escarpadas de hasta de 10 m (Consorcio Microzonificación, 2006). En la Figura 2 se se presenta el mapa geológico regional para el área de estudio. Figura 2. Geología regional. Tomado y modificado de Mapa de Geología Microzonificación Sísmica del Valle de Aburrá (2006). La zona de estudio corresponde al recuadro de color rojo.

Cercano a la zona de estudio se encuentran los depósitos aluviales (Qal), que ocupan las llanuras de inundación de las vertientes actuales; están conformados por material poco o nada consolidado como gravas de rocas metamórficas y plutónicas en diferentes proporciones en una matriz de material arcillo-arenoso con cementación débil a moderada (INGEOMINAS, 2001).

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Por otro lado, en cercanías a la zona de estudio se encuentra la unidad de Migmatitas de Puente Peláez (TRmPP), correspondiente al grupo El Retiro. Posee una litología predominante de gneises, compuestos por cuarzo, feldespato y biotita. La textura gnéisica revela un bandeo composicional de bandas claras y oscuras correspondientes, respectivamente, a cuarzo y/o feldespato y biotita. Cabe resaltar la variación textural de este cuerpo a lo largo de toda la zona (Consorcio Microzonificación, 2006). 4.1.2

Geomorfología

Geomorfológicamente y acorde con lo propuesto en la Microzonificación Sísmica del Valle de Aburrá, el valle puede dividirse en dos sectores; el sector inferior corresponde a un cañón en forma de “V” de dirección N50ºW y el sector superior, corresponde a una depresión rómbica de unos 45 km de largo en sentido N-S, 22 km de ancho y 1.2 a 1.5 km de profundidad, respecto a los remanentes de las superficies de erosión adyacentes. El municipio de Envigado se encuentra limitado al este por un relieve de altiplano y hacia el oeste por un relieve de vertientes montañosas de filos largos y escarpes. El altiplano se ubica en el corregimiento Las Palmas y en las veredas Pantanillo y Pericos; en contraste, el relieve escarpado corresponde al respaldo montañoso del Valle de Aburrá, el cual se interdigita en la parte baja con depósitos de flujos de escombros y lodos (Consorcio Microzonificación, 2006). La zona de estudio se encuentra situada en una unidad de paisaje correspondiente a Valle Medio, en el Bloque denominado Poblado-Envigado, la cual está caracterizada por estar ubicada sobre la vertiente oriental del Valle Medio de Aburrá y sobre ellas se asienta el sector de El Poblado y gran parte del casco urbano de Envigado. Está limitada al sur por el cauce de la quebrada La Ayurá, el cual a su vez es el límite con el Valle Superior, al este por el marcado cambio morfológico con la zona del oriente antioqueño y sus típicos remanentes de superficies de erosión; al oeste por un pequeño escarpe erosivo asociado al frente de los depósitos de vertiente generados en su interior y al norte la divisoria de aguas con la cuenca de la quebrada Santa Elena (Consorcio Microzonificación, 2006). Este polígono está caracterizado por laderas irregulares de forma cóncava, que descienden desde los 2650 hasta los 1550 msnm. Hacia la parte alta de la ladera se concentran pendientes empinadas a escarpadas, cuya distribución define una franja de Página 9 de 29

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tendencia N-S, denominada como escarpe lineal superior, paralelo al tren estructural regional. Se establece un sistema de lomos de tendencia E-W, de tope redondeado y amplio, flancos convexos y desarrollados casi en su totalidad sobre suelos residuales y los más antiguos depósitos de vertiente. La zona de estudio se localiza en una unidad de Superficies suaves en depósitos moderadamente incisados – SSDMI, las cuales corresponde a geoformas continuas de inclinación suave a moderada y modeladas sobre depósitos de vertiente del tipo flujos de lodos y/o escombros. Presentan un grado de incisión moderado. En la Figura 3 se presenta el mapa geomorfológico regional de la zona de estudio. Figura 3. Geomorfología del área de estudio. (Consorcio Microzonificación, 2006). La zona de estudio corresponde al recuadro de color amarillo.

4.2

CONSIDERACIONES SISMICAS

De acuerdo con lo establecido en la NSR-2010, se definen los aspectos sísmicos a ser considerados para el análisis de los efectos locales; en este sentido, el tipo de perfil de suelo para el sitio se ha establecido con el criterio basado en el número medio de golpes del ensayo de penetración estándar obtenido directamente de ensayos insitu efectuados

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en el marco del presente estudio, según las características de los 30 metros superiores del perfil de suelo. En la Tabla 1 se presentan los parámetros de diseño considerados. Tabla 1.Parámetros de diseño considerados Parámetro considerado Zona de Amenaza Sísmica

Análisis de Efectos Locales

Caracterización del Parámetro

Intermedia

Tipo de Perfil de Suelo Grupo de Uso

4.3

Movimientos Sísmicos de Diseño

D

I

Aceleración horizontal pico efectiva para diseño (Aa) Velocidad Horizontal Pico Efectiva para Diseño (Av) Velocidad media de la Onda de Cortante (Vs) expresada en m/s Coeficiente Fa para la zona de periodos cortos del espectro Coeficiente Fv para la zona de periodos intermedios Coeficiente de Importancia

0.15 0.20 360𝑚/𝑠 > ∇𝑠>180𝑚/𝑠 1.5 2.0 1

EXPLORACION DE CAMPO

El 10 de febrero de 2020 se realizó la campaña de exploración de campo, para determinar las propiedades físicas y mecánicas del suelo. Se ejecutaron sondeos exploratorios consistentes en una perforación mecánica, ejecutada a percusión con el ensayo de resistencia a la penetración estándar, que comprendió una profundidad de hasta rechazo. Se tomaron muestras metro a metro, con el fin de establecer la disposición estratigráfica de los materiales, medida de resistencia insitú, identificar las formaciones superficiales, estructura del suelo, presencia de discontinuidades, anisotropía, condiciones de humedad natural y recuperar muestras de suelo para los análisis de laboratorio respectivos (Figura 4).

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Estudio geotécnico para piscina Unidad residencial Arándano de la Calleja – Lote 120, Municipio de Envigado Figura 4. Aspecto de Exploración geotécnica: perforación mecánica a percusión y ensayo S.P.T. en el predio objeto de estudio

4.4

GEOLOGÍA LOCAL Y CARACTERIZACIÓN DE SUELOS

De acuerdo con los resultados obtenidos en los sondeos exploratorios, el suelo de la zona de estudio corresponde a un suelo de depósito de vertiente, de textura limo arenosa, de color café, zonas rojas café claro, micáceo, húmedo, inoloro, homogéneo, consistencia media, partículas de grava sub-angulosa de tamaño máximo 3/4". Figura 5. Muestras de suelo

Condiciones de Humedad Natural: Durante la época en la que se realizó la exploración de campo no se detectó el nivel freático hasta la profundidad explorada.

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4.4.1

Resultados de pruebas de laboratorio

Los ensayos realizados fueron: • • • •

Humedad natural Clasificación de suelos (Limites de Attemberg y Tamiz No 200) Granulometría por mallas Ensayos para definir la capacidad de soporte del suelo (SPT y compresión simple).

Se tomaron muestras alteradas de suelo que de acuerdo al Sistema de Clasificación Unificada de Suelos (SCUS) se presenta en general un suelo de textura limo arenosa de baja plasticidad. El potencial de expansión es bajo. El resumen de los resultados se muestra en la Tabla 2. Tabla 2.Propiedades físicas de los materiales del suelo Límites de Atterberg LP IP LL (%) (%) (%)

Muestra

Profundidad de la muestra (m)

W (%)

P1 – M1

1.0 - 1.45

23

36

27

P1 – M2

2.0 - 2.45

26

32

P1 – M3

3.0 - 3.45

23

P1 – M4

4.0 - 4.45

23

4.4.2

%Pasa Malla No. 200

SCUS

9

61.9

ML

25

7

70.3

ML

34

26

8

59.0

ML

33

26

8

58.5

ML

Descripción Limo Arenoso de baja plasticidad Limo Arenoso de baja plasticidad Limo Arenoso de baja plasticidad Limo Arenoso de baja plasticidad

Resultados de pruebas in situ

Con la finalidad de identificar el perfil estratigráfico, los ángulos de fricción y cohesión del suelo y el nivel freático, se realizaron las perforaciones mediante el ensayo de penetración estándar – SPT. El ensayo de penetración estándar o comúnmente conocido como SPT (Estándar Penetration Test) consiste en penetrar el suelo hasta una cota deseada; en el fondo se introduce la cuchara partida, la cual se hinca en el terreno 45 cm, contando el número de golpes necesarios para penetrar tramos de 15cm. Los golpes se dan con un martillo de 63.5kg que cae desde una altura de 76.2cm sobre una cabeza de golpeo o yunque aplicando un trabajo de 0.5 Kj por golpe. En la Figura 6 se presenta el esquema de funcionamiento del ensayo SPT, el cual se realiza de acuerdo con la norma ASTM D1586.

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Estudio geotécnico para piscina Unidad residencial Arándano de la Calleja – Lote 120, Municipio de Envigado Figura 6. Esquema de funcionamiento del Ensayo de Penetración Estándar - SPT

Diferentes autores han realizado su aporte en el desarrollo de correlaciones entre el valor N obtenido del ensayo SPT y los parámetros de cohesión y ángulo de fricción, ya que dichos parámetros son útiles en el cálculo de la capacidad del terreno. Por ejemplo, Bowles propone una ecuación que permite trabajar con un N corregido acercándose a una mejor aproximación de los valores de resistencia. Esta ecuación realiza correcciones por confinamiento, energía del martillo, longitud de las barras de perforación, por el tomamuestras y finalmente por el diámetro de la perforación. La siguiente es la ecuación propuesta por Bowles (1988) para el valor de N corregido: 𝑁𝑠 = 𝑁 × 𝐶𝑛 × 𝑛1 × 𝑛2 × 𝑛3 × 𝑛4

Dónde: N: N de Campo Cn: Corrección por confinamiento η1: Corrección por energía del martillo η2: Corrección por longitud de barras de perforación η3: Corrección por toma muestras η4: Corrección por diámetro de la perforación

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Con el valor de N corregido a partir de lo anterior y los resultados de laboratorio obtenidos para cada estrato se ajusta el parámetro de cohesión y fricción que se definirá para cada material teniendo en cuenta las características observadas en campo. Para cada estrato se hizo un análisis de los parámetros obtenidos por cada una de las correlaciones disponibles en la literatura, despreciando aquellos valores que no resultaban representativos con base en la experiencia del técnico que adelanta el presente estudio. Las correlaciones usadas se presentan en la Tabla 3. Tabla 3.Correlaciones utilizadas para la definición de parámetros geomecánicos.

En las siguientes tablas se presentan los valores para el ángulo de fricción y la cohesión obtenidos para los materiales de suelo encontrados en las perforaciones en general. Tabla 4.Corrección de N perforaciones Profundidades (m) De

A

1 2 3 4

1.45 2.45 3.45 4.45

Ncampo

Gamma

' (t/m2)

CN

1

2

3

4 (N)45

20 5 13 60

1.60 1.70 1.90 1.90

1.96 3.7825 6.1275 8.0275

1.465 1.327 1.166 1.075

1 1 1 1

0.75 0.75 0.75 0.75

1 1 1 1

1 1 1 1

22 5 11 48

(N)60



 (t/m2)

Cu (t/m2)

E(t/m2)

17 4 8 36

32 23 27 39

1.225 1.606 3.122 6.501

1.039 1.478 2.782 5.052

103.864 147.794 278.183 505.187

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De acuerdo con el ensayo SPT, la consistencia del suelo en la zona de estudio varía entre media a compacta. El módulo de elasticidad y la resistencia a la compresión simple se pueden observar en la Tabla 5. Tabla 5.Correlación de valores SPT con los parámetros de resistencia (ASTM, 1996) Consistencia (Suelos Cohesivos) Muy blanda Blanda Mediana Compacta Muy compacta Dura

4.5

qu (Kg/cm2) Resistencia a la Compresión Simple < 0.25 0.25 a 0.50 0.50 a 1.00 1.00 a 2.00 2.00 a 4.00 >4.00

N (S.P.T) 30

E (Kg/cm2) 3 30 45 a 90 90 a 200 200 200

MODULO DE ELASTICIDAD

Para la estimación de este parámetro se empleó las correlaciones con los valores de SPT, las ecuaciones definidas por Bowles (1982) y el U.S. DepartamentoftheNavy (1982). 4.6

MODULO DE BALASTO

Este concepto introducido por Winkler, tiene el objetivo de reemplazar una masa de suelo por resortes elásticos equivalentes, con una constante K por unidad de área, lo que realmente es resulta en una conveniencia matemática que facilita los cálculos de esfuerzos y deformaciones en las interfaces estructura-suelo, puesto que las deformaciones se hacen directamente proporcionales a los esfuerzos aplicados. Tabla 6.Módulo de Elasticidad (Es) y Modulo de Balasto (Ks) PERFORACIONES

Prof. (m)

N

1.5 2.5 3.5 4.5

22 5 11 48

Es Ks (Ton/m2) (Ton/m3) 810 300 480 1590

4.7

PARAMETROS DE CIMENTACIÓN

4.7.1

Análisis y diseño del tipo de cimentación

1215.0 450.0 720.0 2385.0

Una vez analizados el perfil estratigráfico, los resultados de los ensayos de laboratorio y teniendo en consideración las características estructurales del proyecto, se realizan las siguientes recomendaciones: Página 16 de 29

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•

Losa de cimentación apoyada sobre un reemplazo de material granular de 0.3m, compactado en capas cada 0.15m, al 95% del Proctor modificado.

− −

− − − −

EI tablero de concreto del fondo se debe fundir de una vez con el objeto de evitar la formación de dilataciones y posibles fugas Se debe tener especial cuidado en el momento de fundir la losa y los muros del tanque de tal forma que no presente grietas y /o fisuras por las que pueda vaciar el contenido y afecte la estabilidad posterior de la obra. En el perímetro de la piscina recomendamos la colocación de un geodren. La parte construida a partir del terreno natural se debe remover la capa vegetal antes de la colocación del recebo. Los asentamientos esperados a los 10 años se consideran tolerables por las estructuras. Una vez se tenga abierta la excavación debe protegerse de tal forma que las condiciones atmosféricas no afecten las características iniciales del suelo. Igualmente, antes de fundir la losa del tanque de la piscina, se debe fundir un concreto de limpieza de por lo menos 5 centímetros de espesor en concreto de 2.000 psi

Presiones activas y pasivas 𝐾𝑝 = 𝑇𝑎𝑛2 (45 +

∅ ) 2

𝐾0 = 1 − 𝑠𝑖𝑛∅ 𝐾𝑝 = 𝑇𝑎𝑛2 (45 −

∅ ) 2

De acuerdo con lo anterior, para un ángulo ɸ de 23°, el coeficiente de presión pasiva, Kp es igual a 2.28, el coeficiente de reposo K0 es igual a 0.61 y el coeficiente de presión activa Ka es igual a 0.43. 4.7.2

Capacidad portante

La capacidad de soporte del suelo de fundación se determinó mediante el cálculo de la resistencia última del suelo según la teoría clásica de mecánica de suelos, donde se emplean parámetros de cálculo basados en diferentes autores (Terzagui, Meyerhof, NSR10), la cual se expresa en términos de capacidad admisible. Fue calculada con base a la cohesión C, el ángulo de fricción interno y el módulo de elasticidad del suelo.

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Se determinó que la capacidad de soporte para la cimentación es igual a 100 KPa o 10 Ton/m2. 4.7.3

Asentamiento y parámetros de deformación

En la definición de las fundaciones, se debe controlar la presión que se transmitirá al suelo, de tal modo que, considerando el nivel de carga esperado, la forma de la cimentación y las propiedades del suelo no se presenten fallas por cizalladura. Además, la presión de contacto debe garantizar que los asentamientos que se generarán no afecten la estabilidad de los elementos estructurales. Para el cálculo de los asentamientos se emplearon las teorías elásticas teniendo en cuenta la distribución de las presiones propuesta por Boussinesq. 𝑞 × 𝐵(1 − 𝜇2 ) 𝑠= 𝐼𝑓 𝐸𝑠 Donde: • • • • • •

S: Asentamiento admisible (cm) 𝜇 : relación de Poisson Es: Modulo de elasticidad (Ton/m2) If: Factor de forma (cm/m) q: Presión de trabajo (Ton/m2) B: Ancho de cimentación (m)

Se espera que los asentamientos sean hasta los 3.6 cm. Asentamientos Fundación Flexible Esquina de la cimentación (cm)

Centro de la cimentación (cm)

Medio de la cimentación (cm)

1.82

3.64

3.09

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5. RECOMENDACIONES GENERALES

Antes de iniciar la construcción de las cimentaciones, el ingeniero calculista deberá evaluar el cumplimiento de las solicitaciones estructurales de la edificación con la capacidad portante del suelo obtenida en el presente estudio. En caso de encontrar variación del estrato encontrado comunicarse con el ingeniero de suelos para hacer las correcciones necesarias. De acuerdo con los lineamientos propuestos por la NSR-10, en los numerales H.2.2.1 y H.8.1 se realizan las siguientes recomendaciones: Al iniciar una excavación en el terreno lo que se produce es una alteración en las tensiones normales del mismo rompiendo el equilibrio que existe, aunque el terreno normalmente restablece este equilibrio en ocasiones se producen deslizamientos de las paredes que afectan la estabilidad de esta sección de la obra, por lo que se deben seguir ciertas recomendaciones que minimicen la posible ocurrencia de estos eventos: •

Cuidar el paso de maquinaria cerca al borde de la excavación con el fin de evitar posibles sobrecargas dinámicas que provoquen afectaciones negativas a la misma.

•

En todos los casos es necesario que el fondo de la excavación, conocida como la profundidad de desplante se encuentre libre de cualquier objeto extraño o material suelto, por lo que se recomienda una limpieza de las superficies que garantice superficies libres de material removido evitando así la posible ocurrencia de asentamientos considerables del elemento de cimentación.

•

Es importante y se recomienda tener una adecuada continuidad en el proceso constructivo de las excavaciones y el vaciado de las cimentaciones, evitando así remoldeo en el material (suelo) de cimentación.

•

Durante la etapa de construcción se recomienda llevar un control del asentamiento cuyo objetivo estará ligado a controlar y verificar la magnitud de estos respecto a los esperados o permisibles dentro del cálculo de la cimentación. Asegurar que no se rebasen los estados límite de servicio (movimientos verticales y horizontales

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inmediatos y diferidos por descarga en el área de excavación y en la zona circundante). •

Identificar las zonas de acumulación de flujo por aguas de escorrentía, con el fin de disponer obras para el adecuado manejo de estas aguas que pueden posteriormente ocasionar problemas de inestabilidad al incrementar la humedad y saturación del terreno.

•

En caso de considerarse un drenaje parcial de la excavación, se debe tener especial cuidado con el bombeo excesivo, tomando precauciones para limitar los efectos indeseables del mismo en el propio predio y en los colindantes.

•

Una vez terminada la excavación de las pilas se realiza el vaciado con el fin de evitar deterioro del suelo de soporte.

•

Si se alcanza el nivel de fundación proyectado y no se observa el estrato portante, la excavación deberá continuar hasta alcanzar el estrato portante.

•

La sobre –excavación podrá ser reemplazada con un concreto ciclópeo hasta el nivel inicial.

Excavaciones •

Las excavaciones para las obras podrán ejecutarse en forma manual, según el tipo de cimentación escogida, pero deberán protegerse del humedecimiento por efecto de aguas lluvias y/o infiltradas, las cuales pueden ocasionar derrumbamiento de las paredes del talud.

•

Se recomienda dejar la excavación 10 cm. por encima de la cota de cimentación, los cuales serán removidos el día en que se programe el armado y vaciado de las losas de cimentación.

•

Una vez alcanzado el fondo de la excavación, deberá compactarse por medio de una placa vibratoria, hasta alcanzar una consistencia dura o con un pisón manual si las condiciones así lo exigen.

•

Luego del proceso de nivelación se vaciará un solado en concreto pobre de 5.0cm. De espesor, sobre el cual se conformará la estructura de cimentación.

•

Los materiales sobrantes de las excavaciones deberán evacuarse rápidamente del sitio, ya que pueden generar sobrepeso a los suelos que conforman los taludes y por tanto derrumbamiento.

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6. LIMITACIONES En el presente informe se han consignado las conclusiones y recomendaciones relativas a las condiciones naturales de la zona para la inserción del proyecto descrito; todo el análisis se ha basado en los resultados obtenidos en la exploración de campo, pruebas de laboratorio y evaluación geológico-geomorfológica y geotécnica. Lo estimado son proyecciones aplicando la “buena práctica profesional”, haciendo un esfuerzo razonable en términos de recursos y de la aplicación del conocimiento para proponer soluciones a los problemas planteados. Sin embargo, la naturaleza es aleatoria en cuanto a la intensidad y frecuencia en la ocurrencia de los procesos, por lo que el ingeniero puede estimar más no predecir la ocurrencia de los eventos naturales que pueden afectar una obra de ingeniería. Considerando que los suelos son materiales sumamente heterogéneos, con variabilidad de sus propiedades en presencia de agua, es probable que se encuentren variaciones sustanciales entre las condiciones y características descritas en el presente informe con las reales del terreno durante la etapa constructiva, en cuyo caso se informara oportunamente al geotecnista para proceder a estudiar y revisar las nuevas condiciones con el fin de complementar las conclusiones y recomendaciones.

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FIRMA DEL ESTUDIO

JESSICA QUIROZ GARCÍA Ingeniera Civil Magister Ingeniería - Geotecnia M.P. N°: 05202-251079 Antioquia

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Estudio geotécnico para piscina Unidad residencial Arándano de la Calleja – Lote 120, Municipio de Envigado

REFERENCIAS Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica. (2010). Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente NSR-10. Consorcio Microzonificación. (2006). MICROZONIFICACIÓN SÍSMICA DETALLADA DE LOS MUNICIPIOS DE BARBOSA, GIRARDOTA, COPACABANA, SABANETA, LA ESTRELLA, CALDAS Y ENVIGADO. Mapa Geológico. Gonzalez de Vallejo, L. I., Ferrer, M., Ortuño, L., & Oteo, C. (2002). Ingeniería Geológica. Madrid, España: Prentice Hall. INGEOMINAS. (2001). Memoria explicativa Mapa Geológico del Departamento de Antioquia. SGC. (2014). Mapa Geomorfológico Aplicado a Movimientos en Masa- Plancha 147 Medellin-Oriental. Escala 1:100.000.

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ANEXOS

TOPOGRAFIA Y SUELOS S.A.S NIT.901.205.734-7 www.topografiamedellin.co

REGISTRO DE CAMPO PARA PERFORACIÓN EXPLORATORIA

PROYECTO

LOCALIZACIÓN

FECHA DE INICIO

ARANDANO - LOTE 120 ENVIGADO (ANTIOQUIA)

PISCINA PROFUNDIDAD (M)

NIVEL FREATICO

10 DE febrero 2020 NO SE DETECTO NIVEL FREATICO

N MUESTRA

GOLPES

DESCRIPCIÓN ESTRATIGRAFICA

0.00 a 1.00

1.00 a 1.45

1

Limo elastico, de color café, humedo, inoloro, homogeneo, 9 - 10 - 10 consistencia blanda, cementacion debil.

2.00 a 2.45

2

Limo elastico, de color café, humedo, inoloro, homogeneo, 3 - 2 - 3 consistencia muy blanda, cementacion debil.

3.00 a 3.45

3

Limo elastico, de color café, humedo, inoloro, homogeneo, 6 - 6 - 7 consistencia muy blanda, cementacion debil.

4.00 a 4.45

4

Limo elastico, de color café, humedo, inoloro, homogeneo, 9 - 30 - RECHAZO consistencia muy blanda, cementacion debil.

BEARING CAPACITY OF SHALLOW FOUNDATIONS Meyerhof Method Date Identification

febrero 25, 2020 Lote 120 Arandano de la Calleja

INPUT Meyerhof Results

Units of Measurement

(Vertical Load)

SI

SI or E

Bearing Capacity Foundation Information Shape

SQ SQ, CI, CO, or RE

B=

1m

L= D=

1m 1.5 m

Soil Information c= = g= Dw =

0.0 23 19 0.5

Factor of Safety F=

3

kPa deg kN/m^3 m

q ult =

301 kPa

qa=

100 kPa

Allowable Column Load P=

kN

(Assumed)

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ENSAYOS DE CLASIFICACIÓN DETERMINACIÓN DE LOS TAMAÑOS DE LAS PARTÍCULAS, LÍMITE LÍQUIDO, PLÁSTICO E ÍNDICE DE PLASTICIDAD DE LOS SUELOS. OBRA: CLIENTE: RESPONSABLE: LOCALIZACIÓN: DESCRIPCIÓN

PISCINA

MUESTRA No: M1 PROFUNDIDAD (m ): 1.00 a 1.45 SONDEO No: P1 FECHA: 2020-02-12 DESTINO MATERIAL

SEBASTIAN POSADA ARANDANO - LOTE 120 - ENVIGADO (ANTIOQUIA) LIMO ARENOSO, DE COLOR CAFÉ, HUMEDO, INOLORO, HOMOGENEO, CONSISTENCIA BLANDA, CEMENTACION DEBIL, PARTICULAS DE GRAVA SUB-ANGULOSA DE

CONTENIDO DE HUMEDAD - INV-E 122-13 LAVADO SOBRE MALLA No 200 - INV-E 214-13 RECIPIENTE No. 36A P. RECIP + SUELO HÚM. ANTES DE LAVAR. 191.93 P. RECIP + SUELO SECO ANTES DE LAVAR. 159.78 P. RECIP + SUELO SECO DESPÚES DE LAVAR. 75.71 PESO DEL RECIPIENTE. 20.83 % FINOS DESPÚES DE LAVADO 60.5 TAMAÑO DE LAS PARTÍCULAS - INV-E 123-13 ( mm)

PESO R ET EN ID O (g)

75.0 50.0 37.5 25.40 19.05 9.525 4.75 2.00 0.85

0.00 0.00 0.00 0.00 6.69 5.18 3.81 2.95 5.21 7.13

0.425 0.250 0.150 Nº 200 0.075 Fondo Error:

4.78 6.32 10.84 1.97

R ET EN ID O ( %)

( %) QU E PA SA

DETERMINACIÓN No. RECIPIENTE No. No. GOLPES. P. RECIP. + SUELO HÚM. P. RECIP. + SUELO SECO. PESO DEL AGUA GRS. PESO DEL RECIPIENTE. PESO SUELO SECO. % DE HUMEDAD.

1

2

3

30 35 18.42 15.36 3.06 6.38 8.98 34.1

39 25 19.91 16.24 3.67 6.16 10.08 36.4

28 15 21.03 17.2 3.83 7.34 9.86 38.8

0.00

2 50

NA 18.8 16.17 2.63 6.39 9.78 26.9

NA 16.03 13.97 2.06 6.19 7.78 26.5

60

40

100.0 100.0 100.0 95.2 91.5 88.7 86.6 82.8 77.7 74.3 69.7 61.9 61.9

1 77

ÁBACO DE CASAGR ANDE

LIMITES DE ATERBERG

100

0.0 0.0 0.0 0.0 4.8 3.7 2.7 2.1 3.7 5.1 3.4 4.5 7.8 1.4

LÍMITE PLÁSTICO INV-E-126-13

LÍMITE LÍQUIDO INV-E - 125-13

R² = 0.9888 (% ) DE HUMEDAD

TAM AÑO T A M IZ

3" 2" 1½" 1" 3/4 3/8 Nº 4 Nº 10 Nº 20 Nº 40 Nº 60 Nº 100

Estudio de Suelos

TAMAÑO MAXIMO 1".

Línea B

50 ÍNDICE PLASTICIDAD

MATERIAL:

35

Línea A

40 CH

30

CL

20 OH o MH

10 ML - CL

30

ML

0 0

10

10

25

NUMERO DE GOLPES

20

ML ú OL 30 40 50 60 70 LÍMITE LÍQUIDO

80

90 100

TAMICES NORMALES U.S. 100

OK

3" 2"

1½" 1"

3/4" Nº4 1/2 3/8"

Nº10

Nº40

Nº200

95

Clasificación AASHTO % Que pasa No,10 86.6 % Que pasa No,40 77.7 % Que pasa No 200 61.9

RESULTADOS Humedad Natural (%) Límite Líquido (%) Límite Plástico (%) Índice de Plasticidad Clasificación USC Índice de Grupo Clasificación AASHTO

90 (%) QUE PASA

Clasificación USC % Gravas 11.3 % Arenas 26.8 % Finos 61.9

85 80 75

23 36 27 9 ML 5 A-4

D10(m m ) = D30(m m ) = D60(m m ) = Cu = Cc = 26.9 46.9

NA NA NA NA NA

70 65 60

-4 -1

EQUIPO UTILIZADO MARCA/REFERENCIA Balanza Electrónica de 600x0.01gr TRUMAX / MIX - H Tamices Estándar GRAN TEST ( PINZUAR) Cazuela de Casagrande HUMBOLDT MFG Horno Eléctrico

EJECUTÓ: Juan Camilo Londoño Laboratorista

55 100 .00

Grava Gruesa

Fina

10.00

NÚMERO SERIE YS174817

Gruesa

Arena Media

Fina

1.00 TAMAÑO DEL GRANO (mm)

CÓDIGO INT.

Finos Arcilla ó Limo

0.10

0.01

FECHA DE CALIBRACION 11/03/2019

H4230

REVISÓ: Juan David Diez Coordinador Laboratorio

APROBÓ: Juan David Diez Director Laboratorio

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ENSAYOS DE CLASIFICACIÓN DETERMINACIÓN DE LOS TAMAÑOS DE LAS PARTÍCULAS, LÍMITE LÍQUIDO, PLÁSTICO E ÍNDICE DE PLASTICIDAD DE LOS SUELOS. OBRA: CLIENTE: RESPONSABLE: LOCALIZACIÓN: DESCRIPCIÓN

PISCINA

MUESTRA No: M2 PROFUNDIDAD (m ): 2.00 a 2.45 SEBASTIAN POSADA SONDEO No: P1 ARANDANO - LOTE 120 - ENVIGADO (ANTIOQUIA) FECHA: 2020-02-12 LIMO CON ARENA, DE COLOR CAFÉ, HUMEDO, INOLORO, HOMOGENEO, CONSISTENCIA DESTINO MATERIAL MUY BLANDA, CEMENTACION DEBIL, PARTICULAS DE GRAVA SUB-ANGULOSA DE

CONTENIDO DE HUMEDAD - INV-E 122-13 LAVADO SOBRE MALLA No 200 - INV-E 214-13 RECIPIENTE No. 5A P. RECIP + SUELO HÚM. ANTES DE LAVAR. 210.76 P. RECIP + SUELO SECO ANTES DE LAVAR. 171.51 P. RECIP + SUELO SECO DESPÚES DE LAVAR. 68 PESO DEL RECIPIENTE. 22.12 % FINOS DESPÚES DE LAVADO 69.3 TAMAÑO DE LAS PARTÍCULAS - INV-E 123-13 PESO R ET EN ID O (g)

75.0 50.0 37.5 25.40 19.05 9.525 4.75 2.00 0.85

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.18 2.24 7.45 8.48

0.425 0.250 0.150 Nº 200 0.075 Fondo Error:

5.33 7.38 12.24 1.58

R ET EN ID O ( %)

1

2

3

45 35 19.14 16.19 2.95 6.36 9.83 30.0

38 25 21.09 17.51 3.58 6.53 10.98 32.6

19 15 22.17 18.32 3.85 7.38 10.94 35.2

100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 99.2 97.7 92.7 87.0 83.5 78.5 70.3 70.3

1 67

2 47

NA 19.96 17.31 2.65 6.67 10.64 24.9

NA 18.15 15.87 2.28 6.6 9.27 24.6

ÁBACO DE CASAGR ANDE

LIMITES DE ATERBERG

60

40

Línea B

50

R² = 0.9859 35

30

Línea A

40 CH

30

CL

20 OH o MH

10 ML - CL

25

ML

0 0

10

10

25

NUMERO DE GOLPES

20

ML ú OL 30 40 50 60 70 LÍMITE LÍQUIDO

80

90 100

TAMICES NORMALES U.S. 100

OK

3" 2"

1½" 1"

3/4" Nº4 1/2 3/8"

Nº10

Nº40

Nº200

95

Clasificación AASHTO % Que pasa No,10 97.7 % Que pasa No,40 87.0 % Que pasa No 200 70.3

RESULTADOS Humedad Natural (%) Límite Líquido (%) Límite Plástico (%) Índice de Plasticidad Clasificación USC Índice de Grupo Clasificación AASHTO

RECIPIENTE No. No. GOLPES. P. RECIP. + SUELO HÚM. P. RECIP. + SUELO SECO. PESO DEL AGUA GRS. PESO DEL RECIPIENTE. PESO SUELO SECO. % DE HUMEDAD.

100

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.8 1.5 5.0 5.7 3.6 4.9 8.2 1.1

0.00

Clasificación USC % Gravas 0.8 % Arenas 28.9 % Finos 70.3

( %) QU E PA SA

DETERMINACIÓN No.

(% ) DE HUMEDAD

( mm)

LÍMITE PLÁSTICO INV-E-126-13

LÍMITE LÍQUIDO INV-E - 125-13

90

(%) QUE PASA

TAM AÑO T A M IZ

3" 2" 1½" 1" 3/4 3/8 Nº 4 Nº 10 Nº 20 Nº 40 Nº 60 Nº 100

Estudio de Suelos

TAMAÑO MAXIMO 3/8".

ÍNDICE PLASTICIDAD

MATERIAL:

85 80

26 32 25 7 ML 4 A-4

D10(m m ) = D30(m m ) = D60(m m ) = Cu = Cc = 35.3 55.3

NA NA NA NA NA

75 70 65

-8 -3

EQUIPO UTILIZADO MARCA/REFERENCIA Balanza Electrónica de 600x0.01gr TRUMAX / MIX - H Tamices Estándar GRAN TEST ( PINZUAR) Cazuela de Casagrande HUMBOLDT MFG Horno Eléctrico

EJECUTÓ: Juan Camilo Londoño Laboratorista

60 100 .00

Grava Gruesa

Fina

10.00

NÚMERO SERIE YS174817

Gruesa

Arena Media

Fina

1.00 TAMAÑO DEL GRANO (mm)

CÓDIGO INT.

Finos Arcilla ó Limo

0.10

0.01

FECHA DE CALIBRACION 11/03/2019

H4230

REVISÓ: Juan David Diez Coordinador Laboratorio

APROBÓ: Juan David Diez Director Laboratorio

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Estudio geotécnico para piscina Unidad residencial Arándano de la Calleja – Lote 120, Municipio de Envigado

ENSAYOS DE CLASIFICACIÓN DETERMINACIÓN DE LOS TAMAÑOS DE LAS PARTÍCULAS, LÍMITE LÍQUIDO, PLÁSTICO E ÍNDICE DE PLASTICIDAD DE LOS SUELOS. OBRA: CLIENTE: RESPONSABLE: LOCALIZACIÓN: DESCRIPCIÓN

PISCINA

MUESTRA No: M3 PROFUNDIDAD (m ): 3.00 a 3.45 SONDEO No: P1 FECHA: 2020-02-12 DESTINO MATERIAL

SEBASTIAN POSADA ARANDANO - LOTE 120 - ENVIGADO (ANTIOQUIA) LIMO ARENOSO, DE COLOR CAFÉ, HUMEDO, INOLORO, HOMOGENEO, CONSISTENCIA MUY BLANDA, CEMENTACION DEBIL, PARTICULAS DE GRAVA SUB-ANGULOSA DE

CONTENIDO DE HUMEDAD - INV-E 122-13 LAVADO SOBRE MALLA No 200 - INV-E 214-13 RECIPIENTE No. 37A P. RECIP + SUELO HÚM. ANTES DE LAVAR. 149.25 P. RECIP + SUELO SECO ANTES DE LAVAR. 125.86 P. RECIP + SUELO SECO DESPÚES DE LAVAR. 66.72 PESO DEL RECIPIENTE. 23.48 % FINOS DESPÚES DE LAVADO 57.8 TAMAÑO DE LAS PARTÍCULAS - INV-E 123-13 PESO R ET EN ID O (g)

75.0 50.0 37.5 25.40 19.05 9.525 4.75 2.00 0.85

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 10.98 3.03 2.24 4.43 5.26

0.425 0.250 0.150 Nº 200 0.075 Fondo Error:

3.49 4.83 7.75 1.23

R ET EN ID O ( %)

2

3

41 25 18.12 15.09 3.03 6.29 8.8 34.4

64 15 19.25 15.83 3.42 6.46 9.37 36.5

100.0 100.0 100.0 100.0 89.3 86.3 84.1 79.8 74.7 71.3 66.5 59.0 59.0

D10(m m ) = D30(m m ) = D60(m m ) = Cu = Cc = 24.0 44.0

NA 19.08 17.26 1.82 10.07 7.19 25.3

NA 17.24 15.00 2.24 6.33 8.67 25.8

Línea B Línea A

40 CH

30

CL

20 OH o MH

10 ML - CL

30

0 0

10

25

NUMERO DE GOLPES

ML 10 20

ML ú OL

30 40 50 60 70 LÍMITE LÍQUIDO

80

90 100

TAMICES NORMALES U.S. 90

3"

1/2

85 80 75 70

NA NA NA NA NA

65 60

-6 -2

EQUIPO UTILIZADO MARCA/REFERENCIA Balanza Electrónica de 600x0.01gr TRUMAX / MIX - H Tamices Estándar GRAN TEST ( PINZUAR) Cazuela de Casagrande HUMBOLDT MFG Horno Eléctrico

EJECUTÓ: Juan Camilo Londoño Laboratorista

35

2 12

60

50 R² = 0.9819

1 16

ÁBACO DE CASAGR ANDE

LIMITES DE ATERBERG

OK

23 34 26 8 ML 3 A-4

1 55 35 18.19 15.24 2.95 6.09 9.15 32.2

40

Clasificación AASHTO % Que pasa No,10 84.1 % Que pasa No,40 74.7 % Que pasa No 200 59.0

RESULTADOS Humedad Natural (%) Límite Líquido (%) Límite Plástico (%) Índice de Plasticidad Clasificación USC Índice de Grupo Clasificación AASHTO

RECIPIENTE No. No. GOLPES. P. RECIP. + SUELO HÚM. P. RECIP. + SUELO SECO. PESO DEL AGUA GRS. PESO DEL RECIPIENTE. PESO SUELO SECO. % DE HUMEDAD.

100

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 10.7 3.0 2.2 4.3 5.1 3.4 4.7 7.6 1.2

0.00

Clasificación USC % Gravas 13.7 % Arenas 27.3 % Finos 59.0

( %) QU E PA SA

DETERMINACIÓN No.

(% ) DE HUMEDAD

( mm)

LÍMITE PLÁSTICO INV-E-126-13

LÍMITE LÍQUIDO INV-E - 125-13

(%) QUE PASA

TAM AÑO T A M IZ

3" 2" 1½" 1" 3/4 3/8 Nº 4 Nº 10 Nº 20 Nº 40 Nº 60 Nº 100

Estudio de Suelos

TAMAÑO MAXIMO 3/4".

ÍNDICE PLASTICIDAD

MATERIAL:

55 100 .00

Grava Gruesa

Fina

10.00

NÚMERO SERIE YS174817

Gruesa

Arena Media

Fina

1.00 TAMAÑO DEL GRANO (mm)

CÓDIGO INT.

Finos Arcilla ó Limo

0.10

0.01

FECHA DE CALIBRACION 11/03/2019

H4230

REVISÓ: Juan David Diez Coordinador Laboratorio

APROBÓ: Juan David Diez Director Laboratorio

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ENSAYOS DE CLASIFICACIÓN DETERMINACIÓN DE LOS TAMAÑOS DE LAS PARTÍCULAS, LÍMITE LÍQUIDO, PLÁSTICO E ÍNDICE DE PLASTICIDAD DE LOS SUELOS. OBRA: CLIENTE: RESPONSABLE: LOCALIZACIÓN: DESCRIPCIÓN

PISCINA

MUESTRA No: M4 PROFUNDIDAD (m ): 4.00 a 4.45 SONDEO No: P1 FECHA: 2020-02-12 DESTINO MATERIAL

SEBASTIAN POSADA ARANDANO - LOTE 120 - ENVIGADO (ANTIOQUIA) LIMO ARENOSO, DE COLOR CAFÉ, HUMEDO, INOLORO, HOMOGENEO, CONSISTENCIA MUY BLANDA, CEMENTACION DEBIL, PARTICULAS DE GRAVA SUB-ANGULOSA DE

CONTENIDO DE HUMEDAD - INV-E 122-13 LAVADO SOBRE MALLA No 200 - INV-E 214-13 RECIPIENTE No. 4A P. RECIP + SUELO HÚM. ANTES DE LAVAR. 232.08 P. RECIP + SUELO SECO ANTES DE LAVAR. 192.64 P. RECIP + SUELO SECO DESPÚES DE LAVAR. 95.02 PESO DEL RECIPIENTE. 22.79 % FINOS DESPÚES DE LAVADO 57.5 TAMAÑO DE LAS PARTÍCULAS - INV-E 123-13 PESO R ET EN ID O (g)

75.0 50.0 37.5 25.40 19.05 9.525 4.75 2.00 0.85

0.00 0.00 0.00 0.00 20.28 0.00 2.06 3.86 9.02 9.15

0.425 0.250 0.150 Nº 200 0.075 Fondo Error:

5.99 8.55 11.63 1.69

R ET EN ID O ( %)

2

3

22 25 23.23 19.55 3.68 8.47 11.08 33.2

7 15 21.19 17.34 3.85 6.42 10.92 35.3

100.0 100.0 100.0 88.1 88.1 86.8 84.6 79.3 73.9 70.4 65.3 58.5 58.5

D10(m m ) = D30(m m ) = D60(m m ) = Cu = Cc = 23.5 43.5

NA 18.76 16.30 2.46 6.63 9.67 25.4

NA 16.06 14.08 1.98 6.22 7.86 25.2

Línea B Línea A

40 CH

30

CL

20 OH o MH

10 ML - CL

30

0 0

10

25

NUMERO DE GOLPES

ML 10 20

ML ú OL

30 40 50 60 70 LÍMITE LÍQUIDO

80

90 100

TAMICES NORMALES U.S. 90

3"

1/2

85

80 75 70

NA NA NA NA NA

65 60

-7 -2

EQUIPO UTILIZADO MARCA/REFERENCIA Balanza Electrónica de 600x0.01gr TRUMAX / MIX - H Tamices Estándar GRAN TEST ( PINZUAR) Cazuela de Casagrande HUMBOLDT MFG Horno Eléctrico

EJECUTÓ: Juan Camilo Londoño Laboratorista

35

2 1

60

50

R² = 0.9881

1 53

ÁBACO DE CASAGR ANDE

LIMITES DE ATERBERG

OK

23 33 25 8 ML 3 A-4

1 17 35 20.91 17.84 3.07 8.01 9.83 31.2

40

Clasificación AASHTO % Que pasa No,10 84.6 % Que pasa No,40 73.9 % Que pasa No 200 58.5

RESULTADOS Humedad Natural (%) Límite Líquido (%) Límite Plástico (%) Índice de Plasticidad Clasificación USC Índice de Grupo Clasificación AASHTO

RECIPIENTE No. No. GOLPES. P. RECIP. + SUELO HÚM. P. RECIP. + SUELO SECO. PESO DEL AGUA GRS. PESO DEL RECIPIENTE. PESO SUELO SECO. % DE HUMEDAD.

100

0.0 0.0 0.0 0.0 11.9 0.0 1.2 2.3 5.3 5.4 3.5 5.0 6.8 1.0

0.00

Clasificación USC % Gravas 13.2 % Arenas 28.4 % Finos 58.5

( %) QU E PA SA

DETERMINACIÓN No.

(% ) DE HUMEDAD

( mm)

LÍMITE PLÁSTICO INV-E-126-13

LÍMITE LÍQUIDO INV-E - 125-13

(%) QUE PASA

TAM AÑO T A M IZ

3" 2" 1½" 1" 3/4 3/8 Nº 4 Nº 10 Nº 20 Nº 40 Nº 60 Nº 100

Estudio de Suelos

TAMAÑO MAXIMO 1".

ÍNDICE PLASTICIDAD

MATERIAL:

55 100 .00

Grava Gruesa

Fina

10.00

NÚMERO SERIE YS174817

Gruesa

Arena Media

Fina

1.00 TAMAÑO DEL GRANO (mm)

CÓDIGO INT.

Finos Arcilla ó Limo

0.10

0.01

FECHA DE CALIBRACION 11/03/2019

H4230

REVISÓ: Juan David Diez Coordinador Laboratorio

APROBÓ: Juan David Diez Director Laboratorio

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Estudio geotécnico para piscina Unidad residencial Arándano de la Calleja – Lote 120, Municipio de Envigado

ENSAYO DE COMPRESIÓN SIMPLE, PESO UNITARIO Y HUMEDAD DE MUESTRA INALTERADA INV E-152 PISCINA

Proyecto : Cliente : Responsable :

F. ensayo/ informe: Localización: Muestra N°: LIMO ARENOSO, DE COLOR CAFÉ, HUMEDO, INOLORO, HOMOGENEO, CONSISTENCIA Profundidad: MUY BLANDA, CEMENTACION DEBIL, PARTICULAS DE GRAVA SUB-ANGULOSA DE TAMAÑO MAXIMO 3/4".

Descripción :

LECT. EXT. DEFORM. (0.001")

5.26

DIÁMETRO (cm) ALTURA (cm) ÁREA (cm²) VOLUMEN (cm³) PESO DEL SUELO HUMEDO COMP. SIMPLE CORR. kgf/cm² FACTOR DE CONVERSION: PESO SUELO HÚMEDO + TARA(g) PESO SUELO SECO + TARA (g) PESO TARA (g) PESO DEL AGUA (g) CONTENIDO DE HUMEDAD (%) PROMEDIO DE HUMEDAD % PESO UNITARIO HÚMEDO (g/cm³) PESO UNITARIO SECO (g/cm³)

10.6 21.7 229.7 440.4 0.46 1.00 61.76 51.02 8.31 10.7 25.15 25 1.918 1.537

LECT. EXT. CARGA CARGA (kN)

DEFORMACIÓN UNITARIA (%)

ÁREA CORREGIDA (cm²)

ESFUERZO (kg/cm²)

0-

0.00

0.00

0.00

0

10 -

0.50

0.24

21.78

0.02

20 -

1.32

0.48

21.84

0.06

30 -

2.54

0.72

21.89

0.12

40 -

4.07

0.96

21.94

0.19

-

5.50 7.03 8.46 9.78 10.19

1.20 1.44 1.68 1.92 2.16

21.99 22.05 22.10 22.16 22.21

0.25 0.32 0.38 0.44 0.46

100 -

9.78

2.40

22.27

0.44

110 -

8.66

2.64

22.32

0.39

50 60 70 80 90

64.32 52.97 6.47 11.4 24.41

(kgf)

13 - 02 - 2020

ARANDANO - LOTE 120 - ENVIGADO (ANTIOQUIA) P1-M3 3.00m A 3.45m

120 130 140 150 160 170 180 190 200

-

CURVA DE ESFUERZO-DEFORMACIÓN

0.50 0.45 0.40

TIPO DE FALLA:

AGRIETAMIENTO VERTICAL - AL FALLAR SE ENCONTRO EN SU INTERIOR 2 GRAVAS DE TAMAÑO MAXIMO 1"

EQUIPO UTILIZADO Balanzas electrónicas calibradas el 2019/03/11 Maquina de ensayo a compresion inconfinada MODELO - VN 0119

ESFUERZO (kg/cm²)

0.35 0.30 0.25 0.20

0.15 0.10 0.05 0.00 0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

Horno y herramienta menor

DEFORMACIÓN UNITARIA

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