Diseño Estructural PVN Bella-Vista Soacha-Vivienda Dos Pisos
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DISEÑO ESTRUCTURAL PARA EL PROYECTO DE VIVIENDA NUEVA PARA P ARA EL BARRIO BELLA VISTA DEL MUNICIPIO DE SOACHA (CUNDINAMARCA)
CRISTIAN PINZÓN CHIVATÁ
UNIVERSIDAD CATÓLICA DE COLOMBIA FACULTAD DE INGENIERÍA PROGRAMA DE INGENIERÍA CIVIL BOGOTÁ D.C. 2013
DISEÑO ESTRUCTURAL PARA EL PROYECTO DE VIVIENDA NUEVA PARA P ARA EL BARRIO BELLA VISTA DEL MUNICIPIO DE SOACHA (CUNDINAMARCA)
CRISTIAN PINZÓN CHIVATÁ
Trabajo de grado para optar al título de Ingeniero Civil
Director ÁLVARO ENRIQUE RODRÍGUEZ PÁEZ Ingeniero Civil
UNIVERSIDAD CATÓLICA DE COLOMBIA FACULTAD DE INGENIERÍA PROGRAMA DE INGENIERÍA CIVIL BOGOTÁ D.C. 2013
DISEÑO ESTRUCTURAL PARA EL PROYECTO DE VIVIENDA NUEVA PARA P ARA EL BARRIO BELLA VISTA DEL MUNICIPIO DE SOACHA (CUNDINAMARCA)
CRISTIAN PINZÓN CHIVATÁ
Trabajo de grado para optar al título de Ingeniero Civil
Director ÁLVARO ENRIQUE RODRÍGUEZ PÁEZ Ingeniero Civil
UNIVERSIDAD CATÓLICA DE COLOMBIA FACULTAD DE INGENIERÍA PROGRAMA DE INGENIERÍA CIVIL BOGOTÁ D.C. 2013
Nota de aceptación
______________________________________ ______________________________________ _______________________________ _______ ______________________________________
______________________________________ Director de Investigación Ing. Álvaro Enrique Rodríguez Páez
______________________________________ Asesor Metodológico Ing. Saieth Chaves Pabón
______________________________________ Jurado
Bogotá D.C., noviembre de 2013
AGRADECIMIENTOS El autor expresa sus agradecimientos a: Sus padres: Gloria Stella Chivatá y Pedro Joaquín Pinzón, por su constancia día a día en desarrollo de su carrera profesional, sin su apoyo este logro no se hubiera logrado culminar. Harold Alberto Muñoz Muñoz, Ingeniero, quien le permitió acceder al conocimiento interesante que proporciona la ingeniería estructural, así como también al Ingeniero Álvaro Enrique Rodríguez Páez, quien en calidad de director de programa de Ingeniería Civil, le brindo su asesoría permanente en el desarrollo de este trabajo.
CONTENIDO pág. INTRODUCCIÓN
10
1. 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5
DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO NOMBRE DEL PROYECTO LOCALIZACIÓN NUMERO DE PISOS USO DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ESTRUCTURAL
12 12 12 12 12 13
2.
CAPACIDAD DE DISIPACIÓN DE ENERGÍA
14
3. 3.1 3.2 3.3 3.3.1 3.3.2 3.3.3 3.4
CARGAS CARGAS MUERTAS Y VIVAS DE DISEÑO MOVIMIENTO SÍSMICO DE DISEÑO GRADO DE IRREGULARIDAD Y AUSENCIA DE REDUNDANCIA Irregularidad en planta Irregularidad en altura Factor de reducción de resistencia por ausencia de redundancia FUERZAS SÍSMICAS
15 15 15 17 18 18 19 19
4.
COMBINACIONES DE CARGA
20
5.
ANÁLISIS Y DISEÑO COMPUTADOR
ESTRUCTURAL
PROGRAMA
DE 21
6.
PARÁMETROS DEL SUELO
22
7. 7.1 7.2
ESPECIFICACIONES DE MATERIALES CONCRETOS REFUERZO
23 23 23
8.
CRITERIO DE DISEÑO
24
9.
NORMAS DE DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN
25
10.
CONCLUSIONES
26
BIBLIOGRAFÍA
27
ANEXOS
28
LISTA DE TABLAS pág. Tabla 1. Tabla 2. Tabla 3. Tabla 4. Tabla 5. Tabla 6. Tabla 7. Tabla 8. Tabla 9. Tabla 10. Tabla 11. Tabla 12. Tabla 13. Tabla 14. Tabla 15. Tabla 16. Tabla 17. Tabla 18. Tabla 19. Tabla 20. Tabla 21. Tabla 22. Tabla 23. Tabla 24.
Tabla A.2.5-1 de la NSR-10 para coeficiente de importancia I Cargas vivas utilizadas en el diseño Parámetros sísmicos de soacha Coeficientes de sitio adoptados en la modelación Irregularidades en planta Irregularidades en altura Reducción de resistencia por ausencia de redundancia Tabla C.9.5(c) NSR-10 para espesores mínimos de losas macizas Resumen de cargas por piso Calculo de Fuerza horizontal equivalente Coeficiente de capacidad de disipación de energía R Fuerzas sísmicas reducidas de diseño Momentos actuantes en la viga VG-202 Datos finales de diseño VG-202 Momentos actuantes en la viga VG-201 Datos finales de diseño VG-201 Momentos actuantes en la viga VG-302 Datos finales de diseño VG-302 Momentos actuantes en la viga VG-301 Datos finales de diseño VG-301 Momentos actuantes en la viga VG-402 Datos finales de diseño VG-402 Momentos actuantes en la viga VG-401 Datos finales de diseño VG-401
12 15 16 16 18 18 19 30 36 37 37 38 69 70 71 71 72 73 74 74 75 76 77 77
LISTA DE FIGURAS pág. Figura 1.
Distribución en planta de columnas del sistema aporticado propuesto Figura 2. Losa maciza armada en dos direcciones apoyada sobre vigas rígidas para diseño tipo módulo Figura 3. Modelación estructural en SAP 2000 V14 Figura 4. Diagrama de momentos y cargas axiales actuantes en la condición de combinación de carga para desplazamiento en x, siendo esta la más crítica Figura 5. Diagrama de dimensiones de la viga 202 y ubicación de puntos con mayores momentos actuantes Figura 6. Diagrama de dimensiones de la viga 201 y ubicación de puntos con mayores momentos actuantes Figura 7. Diagrama de dimensiones de la viga 302 y ubicación de puntos con mayores momentos actuantes Figura 8. Diagrama de dimensiones de la viga 301 y ubicación de puntos con mayores momentos actuantes Figura 9. Diagrama de dimensiones de la viga 402 y ubicación de puntos con mayores momentos actuantes Figura 10. Diagrama de dimensiones de la viga 401 y ubicación de puntos con mayores momentos actuantes
13 29 42 67 69 71 72 74 75 77
LISTA DE ANEXOS pág. Anexo A. Anexo B. Anexo C. Anexo D. Anexo E. Anexo F.
Evaluación de cargas Cálculo de fuerza sísmica Modelación estructural en SAP 2000 v14 Diseño de los elementos estructurales Reacciones y diseño de cimentación Diseño de escalera
28 33 39 66 79 87
INTRODUCCIÓN Buscando una solución razonable dentro de la problemática que hoy afronta el municipio de Soacha, más específicamente el barrio Bella vista, y en un trabajo que se desarrolla en conjunto con estudiantes de Arquitectura e Ingeniería Industrial; se propone realizar el diseño estructural que dentro del alcance sea necesario para el desarrollo del proyecto “Nacido en la Casa de uno”, proyecto
que busca brindar a familias de bajos recursos o familias que han llegado al lugar por situaciones de orden público en el país, una oportunidad de vivienda nueva que permita la mejora en la calidad de vida de los habitantes del municipio, calidad que se verá aumentada por factores determinantes como la recuperación de zonas urbanas, la mejora de espacios habitacionales, y buscando ante todo que los parámetros de diseño cumplan con las verdaderas necesidades de la población. Proponemos entonces diseños estructurales de todos los elementos que constituyen el sistema estructural dimensionado para resistir las cargas muertas, vivas y fuerzas sísmicas, evaluadas de acuerdo con los requisitos establecidos en el Reglamento NSR-10 o Reglamento Colombiano de Diseño y Construcción Sismorresistente y sus Decretos reglamentarios. Durante los últimos años numerosas familias de escasos recursos que han llegado al Barrio Bella Vista, ya sea por situaciones de orden público, o buscando una mejor calidad de vida, han ido tomando predios y acondicionando sistemas estructurales a la medida de sus necesidades y presupuesto, sistemas estructurales que por obvias razones no cumplen quizá con patrones de resistencia sísmica, o sistemas estructurales que han sido cambiados de uso, incluyendo como agravante al problema la difícil topografía de la zona. El hecho de que muchos de estos predios no están legalmente constituidos a algún propietario, ha ocasionado en gran parte la poca inversión de los habitantes en el desarrollo de sus propios proyectos de vivienda, sumado a esto los costos elevados que puede representar para una familia, la contratación de diseños, trámites ante curadurías y la disposición de los materiales de construcción. Es importante establecer sistemas estructurales que brinden a la población un ambiente de seguridad ante acciones que impone la naturaleza, estructuras que sean amigables con el medio ambiente, y en las cuales se logre un tiempo de vida útil importante teniendo en cuenta la población a la que se está llegando, logrando entonces que el mantenimiento posterior sea prácticamente ninguno en el desarrollo de su vida útil. El problema entonces se ve generado como ya lo decíamos por antecedentes que de una u otra manera han contribuido al desorden del municipio, una zona que es vulnerable a acciones impuestas por la naturaleza principalmente por el 10
asentamiento de población en la zona, la baja distribución de zonas comunes, el inicio de proyectos de estructuras verticales sin planeación, todos estos elementos acompañados de un problema social y económico que hay que solucionar de la mejor manera. Un problema en el que la competencia de la Ingeniería Civil es fundamental, promoviendo entonces un estudio global con un fin “excelentes diseños”;
un fin que será logrado con aportes de Estudios de
Suelos, diseños estructurales, y complementados con Diseños Hidrosanitarios y eléctricos. Todo esto dentro de la integración que se busca con las distintas facultades competentes con este objetivo.
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1. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO 1.1 NOMBRE DEL PROYECTO Nacido en la casa de uno
1.2 LOCALIZACIÓN
Municipio: Soacha, Cundinamarca.
Nivel de amenaza sísmica: Intermedia.
1.3 NÚMERO DE PISOS De acuerdo con el proyecto arquitectónico, el proyecto consta de tres (3) pisos y terraza.
1.4 USO Según se establece en la propuesta arquitectónica, el uso que tendrá la edificación es residencial. Por lo cual la edificación pertenece al grupo de uso I, para lo cual se establece un valor de coeficiente de importancia según la tabla A.2.5-1 de la NSR-10 de 2010 Tabla 1. Tabla A.2.5-1 de la NSR-10 para coeficiente de importancia I
Fuente. COLOMBIA. Ministerio de Ambiente, Vivienda y de Desarrollo Territorial. Decreto 926 del 19 de marzo de 2010, por el cual se establecen los requisitos de carácter técnico y científico para construcciones sismo resistente NSR-10. En: Diario Oficial. 26, marzo, 2010, no. 47.663, p. A-26.
12
1.5 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ESTRUCTURAL Se trata de una estructura espacial en el cual las cargas verticales y horizontales son resistidas por un pórtico resistente a momentos, esencialmente completo, clasificada como sistema aporticado. El proyecto arquitectónico contempla la construcción de una casa de 3 niveles y terraza, para los usos ya mencionados en el punto 1.4., cuya estructura será de concreto reforzado, con pórticos en cada una de las direcciones ortogonales en concreto. En la siguiente imagen se observa la distribución en planta de columnas adoptada con el fin de hacer del proceso constructivo a etapas, la herramienta principal de trabajo de acuerdo a la condición económica de las familias beneficiadas. Figura 1. Distribución en planta de columnas del sistema aporticado propuesto
Fuente. El Autor.
13
2. CAPACIDAD DE DISIPACIÓN DE ENERGÍA Conforme con el material de la estructura señalado anteriormente en el numeral 1.5 y de las características del sistema de resistencia sísmica, se establece el grado de disipación de energía del presente proyecto corresponde a: Disipación de Energía Especial (DES). De acuerdo con el Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10, para el sistema estructural combinado en nivel de amenaza sísmica intermedia se permite diseñar estructuras con capacidad de disipación de energía DES. Por lo tanto, el coeficiente de capacidad de disipación de energía básico utilizado, de acuerdo con las normas NSR-10, es de Ro=7.0.
14
3. CARGAS 3.1 CARGAS MUERTAS Y VIVAS DE DISEÑO Las cargas muertas se calcularon de acuerdo con el peso propio de todos los elementos considerados a partir de la masa de los materiales según la densidad utilizando para ello los valores mínimos establecidos en el título B, tabla B.3.2-1 y las cargas muertas mínimas de elementos no estructurales horizontales y verticales del reglamento NSR-10. En los anexos se encuentran las cargas muertas consideradas para el análisis. De acuerdo con el uso que tendrá la edificación se definieron las cargas vivas a utilizar en el diseño. Fueron definidos los siguientes usos con sus respectivas cargas vivas según la tabla B.4.2.1-1 del reglamento NSR-10. Tabla 2. Tabla B.4.2.1-1 de la NSR-10, Cargas vivas utilizadas en el diseño Carga uniforme (kgf/m2) Ocupación o uso m2 de área en planta 180 Cuartos Privados Corredores y 300 escaleras 180 Cubierta Fuente. COLOMBIA. Ministerio de Ambiente, Vivienda y de Desarrollo Territorial. Decreto 926 del 19 de marzo de 2010, por el cual se establecen los requisitos de carácter técnico y científico para construcciones sismo resistente NSR-10. En: Diario Oficial. 26, marzo, 2010, no. 47.663, p. B-15. En los anexos se encuentra el resumen de las cargas vivas de diseño para cada una de las plantas de la edificación de acuerdo a los usos de la tabla anterior.
3.2 MOVIMIENTO SÍSMICO DE DISEÑO De acuerdo con el mapa de zonas de respuesta sísmica (anexo), el suelo de este proyecto es clasificado como “cerros”. Teniendo en cuenta lo anterior para efectos
del cálculo de las fuerzas, se determinaron los siguientes parámetros sísmicos para Soacha: Los movimientos sísmicos dados por los parámetros de aceleración pico efectiva (Aa), y velocidad pico efectiva (Av) los cuales han sido calculados para una probabilidad del diez por ciento de ser excedidos en cincuenta años, han sido 15
extraídos del apéndice A-4 del título a de la NSR-10 y presentados a continuación para el municipio de Soacha (Cundinamarca). Tabla 3. Apéndice A-4 de la NSR-10, Parámetros sísmicos de Soacha.
Código Municipio Municipio Soacha
25754
Aa
Av
0,15
Zona de Amenaza sísmica 0,2 Intermedia
Ae 0,09
Ad 0,05
Fuente. COLOMBIA. Ministerio de Ambiente, Vivienda y de Desarrollo Territorial. Decreto 926 del 19 de marzo de 2010, por el cual se establecen los requisitos de carácter técnico y científico para construcciones sismo resistente NSR-10. En: Diario Oficial. 26, marzo, 2010, no. 47.663, p. A-153. Aa = 0.15 Av = 0.20 Para definir los valores de Fa y Fv, los cuales están en función del sitio del proyecto y del tipo de suelo, utilizando el mapa de microzonificación sísmica de Bogotá, en el cual se contempla el municipio de Soacha, más específicamente el barrio Bella vista se define como la Zona “Cerros” para los cuales según el decreto
523 del 16 de Diciembre de 2010 de microzonificación Sísmica de Bogotá tenemos los siguientes valores extraídos de la tabla 3 de coeficientes y curva de diseño (Tabla 4). Con la cual se justifica entonces la utilización de este decreto para la elección de los coeficientes de sitio se anexa la estipulación de la NSR-10 para su aprobación: Fa = 1.35 Fv = 1.30 Tabla 4. Coeficientes de sitio adoptados en la modelación. Zona Fa Fv (s) CERROS 1.35 1.30 PIEDEMONTE A 1.65 2.00 PIEDEMONTE B 1.95 1.70 PIEDEMONTE C 1.80 1.70 LACUSTRE-50 1.40 2.90 LACUSTRE-100 1.30 3.20 LACUSTRE-200 1.20 3.50 LACUSTRE-300 1.05 2.90 LACUSTRE-500 0.95 2.70 LACUSTRE 1.10 2.80 16
Zona Fa Fv (s) ALUVIAL-200 LACUSTRE ALUVIAL-300 1.00 2.50 ALUVIAL-50 1.35 1.80 ALUVIAL-100 1.20 2.10 ALUVIAL-200 1.05 2.10 ALUVIAL-300 0.95 2.10 DEPOSITO LADERA 1.65 1.70 Fuente. ALCALDÍA MAYOR DE BOGOTÁ. Decreto No. 523 de 16 de Diciembre de 2010. Bogotá D.C., 2010, p. 9. A.2.1.2.1 — Estudios de microzonificación sísmica — Cuando las autoridades municipales o distritales han aprobado un estudio de microzonificación sísmica, realizado de acuerdo con el alcance que fija la sección A.2.9, el cual contenga recomendaciones para el lugar donde se adelantará la edificación, ya sea por medio de unos efectos de sitio o formas espectrales especiales, se deben utilizar los resultados de ésta, así como los valores del coeficiente de sitio, dados en ella, en vez de los presentados en A.2.4 y A.2.6. 1
3.3 GRADO DE IRREGULARIDAD Y AUSENCIA DE REDUNDANCIA Se analizó la geometría y rigidez del edificio de acuerdo al gran número de variaciones arquitectónicas que se pueden dar, ya sea por la pendiente o planos arquitectónicos que varían por la ubicación del lote a construir (medianero o esquinero) y lograr determinar sus irregularidades de acuerdo a los parámetros de la norma. En el párrafo siguiente se dan las condiciones para determinar la irregularidad en planta y en altura para edificaciones que pertenezcan al grupo 1 y que además se encuentren en una zona de amenaza sísmica intermedia. “ A.3.3.7 — EDIFICACIONES EN ZONAS DE AMENAZA SÍSMICA INTERMEDIA DEL GRUPO DE USO I — Para las edificaciones pertenecientes al grupo de uso I,
localizadas en zonas de amenaza sísmica intermedia, la evaluación para determinar si la edificación es irregular o no, puede limitarse a irregularidades en planta de los tipos 1aP, 1bP, 3P y 4P (tabla A.3-6) y en altura de los tipos 4A, 5aA y 5bA (tabla A.3-7)”.2
1
COLOMBIA. Ministerio de Ambiente, Vivienda y de Desarrollo Territorial. Decreto 926 del 19 de marzo de 2010, por el cual se establecen los requisitos de carácter técnico y científico para construcciones sismo resistente NSR-10. En: Diario Oficial. 26, marzo, 2010, no. 47.663, p. A-14. 2 Ibíd., p. A-43.
17
3.3.1 Irregularidad en planta. Las irregularidades en planta de los tipos 1ap, 1bp, 3p y 4p que se tomaron son las críticas para cada condición, con el fin de cumplir con las distintas variaciones arquitectónicas que presenta el proyecto, y por consiguiente lograr unificar valores de diseño en las distintas construcciones a realizar. A continuación se dan los valores para distintas irregularidades en planta analizadas y tomadas como valores críticos en el diseño, de las cuales el coeficiente de diseño será el menor de las irregularidades en planta presentadas según lo establece la NSR -10 en (A.3.3.3 — reducción del valor de R para estructuras irregulares y con ausencia de redundancia.) Tabla 5. Irregularidades en planta.
Tipo 1aP 1bP 3P 4P
IRREGULARIDAD
CASA NUEVA φπ SÍ NO X 0.9 X 0.8
Irregularidad torsional Irregularidad torsional extrema Discontinuidades en el X diafragma desplazamientos del plano de X acción de elementos verticales Valor φπ 0.8
0.9 0.8
Fuente. El Autor 3.3.2 Irregularidad en altura. Las irregularidades en altura de los tipos 4A, 5aA y 5bA analizadas indican que no se presenta irregularidad en altura al constituir un sistema aporticado completo, sin discontinuidades en su sistema estructural, por lo tanto no se presenta irregularidad en altura y el valor tomado será 1.0. A continuación se dan los valores asignados para cada una de las condiciones de irregularidad en altura para una edificación de grupo de uso 1, y cuya ubicación es en una zona de amenaza sísmica intermedia. Tabla 6. Irregularidades en altura.
Tipo
IRREGULARIDAD
CASA NUEVA φα SÍ NO
Desplazamientos dentro del plano X de acción Piso débil - Discontinuidad en la 5aA X resistencia Piso débil - Discontinuidad extrema 5bA X en la resistencia Valor φa 1.0 Fuente. El Autor. 4A
18
1.0 1.0 1.0
3.3.3 Factor de reducción de resistencia por ausencia de redundancia. especifica en la norma sismorresistente lo descrito a continuación:
Se
“ A.3.3.8 — AUSENCIA DE REDUNDANCIA EN EL SISTEMA ESTRUCTURAL DE RESISTENCIA SÍSMICA — Debe asignarse un factor de reducción de resistencia
por ausencia de redundancia en el sistema estructural de resistencia sísmica, r, en las dos direcciones principales en planta ”.3 ɸ
Los factores de reducción de resistencia por ausencia de redundancia en el sistema estructural de resistencia sísmica en cada una de las direcciones son: Tabla 7. Reducción de resistencia por ausencia de redundancia. Factor CASA 1.0 rx ɸ
1.0
ry
ɸ
Fuente. El Autor
3.4 FUERZAS SÍSMICAS Las fuerzas sísmicas se calcularon mediante el método de la fuerza horizontal equivalente como se establece en el capítulo a.4 de la NSR-10.
3
Ibíd., p. A-43.
19
4. COMBINACIONES DE CARGA El modelo estructural del edificio se evaluó para las condiciones de un sismo de diseño según lo establecido en la NSR-10. Para efectos de la revisión del diseño de cada uno de los elementos estructurales, se utilizaron las combinaciones de carga establecidas en el titulo B.2.4.2 y se enumeran a continuación: 1.4D 1.2D+1.6L 1.2D+1.0L+ FX + 0.3FY COMBINACIÓN DE DESPLAZAMIENTO EN X 1.2D+1.0L+ FY - 0.3FX COMBINACIÓN DE DESPLAZAMIENTO EN Y Donde D es la carga muerta, L la carga viva, FX carga sísmica en la dirección X y FY carga sísmica en la dirección Y.
20
5. ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL PROGRAMA DE COMPUTADOR Mediante el uso del programa SAP 2000 v14, de tipo educacional, se analiza y modela la estructura tridimensionalmente. Mediante un proceso consecutivo se crea la estructura con lo cual se define la geometría y conformación de la estructura. El programa calcula inicialmente la matriz de rigidez, considerando deformaciones axiales y de corte, y a partir de ella, obtiene las deformaciones, y reacciones para el correspondiente diseño. El primer resultado del análisis estructural permite evaluar la magnitud de los desplazamientos y a partir de ellos las derivas correspondientes. Una vez la estructura cumplió con los requisitos de control de la deriva que se transcriben más adelante, se procedió al diseño de los elementos estructurales, utilizando el Método de la Resistencia Ultima, de conformidad con lo establecido en la Norma NSR-10. Para ello se tuvo en cuenta los efectos causados por el sismo de diseño mediante la capacidad de disipación de energía del sistema estructural, mediante la reducción de las fuerzas al dividirlas por el coeficiente de reducción de capacidad de disipación de energía R. El diseño se realizó de acuerdo con los requisitos propios del sistema estructural de resistencia sísmica y del material estructural utilizado. Los despieces se realizaron de acuerdo con el grado de capacidad de disipación para los valores más desfavorables obtenidos de las combinaciones más desfavorables señaladas en el numeral 5. Las columnas se diseñaron según su comportamiento biaxial de acuerdo con el Método de Bresler.
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6. PARÁMETROS DEL SUELO De acuerdo con el mapa de microzonificación sísmica de Bogotá de conformidad con el decreto 523 del 16 de Diciembre de 2010, en el cual se contempla el municipio de Soacha, el barrio Bella vista se define como la Zona “Cerros” , el diseño del sistema de cimentación se realiza según los siguientes parámetros: Sistema de cimentación: Será un sistema de cimentación superficial conformado por cimientos aislados o continuos apoyados a una profundidad de 1.50 m.
Nivel de Cimentación: -1.50 m.
Nota: Se recomienda por parte del Ingeniero de suelos confirmar la validez de la cimentación en base a datos de un estudio de suelos.
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7. ESPECIFICACIONES DE MATERIALES Los materiales con los cuales se realiza el presente estudio y que deben corresponder a los que se utilizarán en la construcción de la obra son:
7.1 CONCRETOS
De limpieza: f'c = 140 kg/cm 2 ( 14 MPa) Cimentación y placas: f'c = 210 kg/cm2 (21MPa) Columnas y pantallas: f'c = 210 kg/cm 2 (21MPa).
7.2 REFUERZO
= > 3/8" fy = 4200 kg/cm 2 (420 MPa) < 3/8" fy = 4200 kg/cm2 (420 MPa) Malla Electrosoldada fy = 4200 kg/cm 2 (420 MPa).
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8. CRITERIO DE DISEÑO De acuerdo con el REGLAMENTO COLOMBIANO DE CONSTRUCCIÓN SISMO RESISTENTE NSR-10, la estructura aquí diseñada, es capaz de resistir los temblores pequeños sin daño, temblores moderados sin daño estructural, pero con algún daño en los elementos no estructurales, y un temblor fuerte sin colapso o pérdida de vidas humanas.
24
9. NORMAS DE DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN El presente estudio, se realiza de acuerdo con las Normas contenidas en el Decreto 926 del 19 de marzo de 2010, REGLAMENTO COLOMBIANO DE CONSTRUCCIÓN SISMO RESISTENTE NSR-10. El cuidado tanto en el diseño como en LA CONSTRUCCIÓN, SUPERVISIÓN TÉCNICA Y EN LA INTERVENTORÍA, son fundamentales para que la edificación sea sismo-resistente. Las siguientes MEMORIAS corresponden al análisis y diseño de la edificación en los términos del proyecto arquitectónico y de los parámetros ya mencionados. Este estudio está constituido por las presentes MEMORIAS DE CÁLCULO y PLANOS ESTRUCTURALES que se acompañan, los cuales contienen toda la información sobre los materiales a utilizar, secciones, tamaño y localización de todos los elementos estructurales con sus dimensiones y refuerzo.
25
10. CONCLUSIONES El diseño de estructuras requiere por parte de los Ingenieros civiles un sentido de responsabilidad e identidad en la ejecución de sus diseños, logrando así estructuras que sean sismorresistentes y en las cuales se garantice la conservación de la vida humana.
Es necesario evaluar mediante un estudio de suelos correspondiente la capacidad portante o esfuerzo admisible utilizado en el diseño, con el fin de dar validez al diseño de la cimentación de la estructura.
La configuración tanto en planta como en alzado de la escalera es para la ubicación en los módulos que se deseen (ver planos).
La resistencia a la compresión específicamente del concreto, f ‘ c, para cada porción de la estructura debe ser la que se estipula en las memorias y en los presentes planos.
La estructura diseñada es capaz de resistir los temblores pequeños sin daño, temblores moderados sin daño estructural, pero con algún daño en los elementos no estructurales, y un temblor fuerte sin colapso o pérdida de vidas humanas.
26
BIBLIOGRAFÍA ACERÍAS PAZ DEL RÍO. Guía para el cálculo de estructuras de concreto reforzado: diseño sismoresistente (NSR-98). Bogotá: ACERÍAS PAZ DEL RÍO, 2008. 173 p. ALCALDÍA MAYOR DE BOGOTÁ. Decreto No. 523 de 16 de Diciembre de 2010. Bogotá D.C., 2010. COLOMBIA. Ministerio de Ambiente, Vivienda y de Desarrollo Territorial. Decreto 926 del 19 de marzo de 2010, por el cual se establecen los requisitos de carácter técnico y científico para construcciones sismo resistente NSR-10. En: Diario Oficial. 26, marzo, 2010, no. 47.663, p. 3-410. MUÑOZ MUÑOZ, Harold Alberto. Manual de acero Gerdau Diaco para construcciones sismoresistentes. Bogotá: Librería del Profesional, 2009. 267 p. SEGURA FRANCO, Jorge Ignacio. Estructuras de concreto. Bogotá: Universidad Nacional de Colombia, 2011. 2v.
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Anexo A Evaluación de cargas
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ANÁLISIS DE CARGA PLACA MACIZA EN DOS DIRECCIONES APOYADA SOBRE VIGAS RÍGIDAS Figura 2. Losa maciza armada en dos direcciones apoyada sobre vigas rígidas para diseño tipo modulo.
Fuente. El Autor
1.
Espesor de diseño para placa maciza:
Como una primera alternativa para la obtención de un espesor mínimo de la losa se usa la expresión:
Con este valor de t, el espesor mínimo de la losa será de 0.09 m Como una segunda alternativa tenemos la tabla C.9.5(c), de la NSR-10, en la cual, para una losa sin vigas interiores, con fy de 420MPa, sin ábacos y analizándola como un panel interior obtenemos el siguiente espesor mínimo.
29
Tabla 8. Tabla C.9.5(c) NSR-10 para espesores mínimos de losas macizas
Fuente. COLOMBIA. Ministerio de Ambiente, Vivienda y de Desarrollo Territorial. Decreto 926 del 19 de marzo de 2010, por el cual se establecen los requisitos de carácter técnico y científico para construcciones sismo resistente NSR-10. En: Diario Oficial. 26, marzo, 2010, no. 47.663, p. C-72.
Cumpliendo entonces las dos restricciones anteriores para espesores mínimos de losas macizas soportadas por vigas en sus dos direcciones, y por razones constructivas en las cuales se garantice el recubrimiento del refuerzo la losa maciza del proyecto de vivienda en el barrio Bella Vista de Soacha (Cund.) será:
2.
Cargas de diseño:
1.
CARGA MUERTA
Placa Maciza Acabados (Tabla B.3.4.3-1)
0.18m*1m*1* (2400Kg/m3) TOTAL
2.
592 Kg/m2
CARGA VIVA
Uso residencial
180 Kg/m2 TOTAL
3.
Kg/m2 432 __160__
CARGA TOTAL
592 Kg/m2 + 180 Kg/m2 = 772 Kg/m2 30
180 Kg/m2
4.
CARGA ULTIMA (CU)
Carga Ultima mayorada = 1.2 C.M + 1.6 C.V Carga Ultima mayorada = 1.2 (592 Kg/m2) + 1.6 (180 Kg/m2)
Carga Ultima= 998.4 Kg/m2
Con el uso de procedimiento de la NSR-10, sección C.13.9 – Losas en dos direcciones apoyadas sobre muros o vigas rígidas (Método de los coeficientes), se divide el panel en consideración en cada dirección, en franjas centrales cuyo ancho es la mitad del panel y medias franjas de columnas con un ancho igual a un cuarto del panel. Para una relación
se calcula
Momentos negativos en los bordes (Tabla C.13.9-1) Ma (negativo) = 0.048*9.984*(2.55^2) = 3.12 kN*m Mb (negativo) = 0.0426*9.984*(2.63^2) = 2.94 kN*m Momentos negativos en los bordes (Tabla C.13.9-2 y C.13.9-3) Ma (positivo carga muerta) = 0.0192*7.104*(2.55^2)
= 0.89 kN*m
Ma (positivo carga viva)
= 0.54 kN*m
= 0.0288*2.88 (2.55^2)
__________ = 1.23 kN*m
Ma (positivo total) Mb (positivo carga muerta) Mb (positivo carga viva)
= 0.0168*7.104*(2.63^2)
= 0.0258*2.88*(2.63^2)
= 0.83 kN*m = 0.51 kN*m __________ = 1.34 kN*m
Mb (positivo total) 31
Refuerzo Dirección luz menor: Constantes para diseño b= 1.00; d=0.15
M (kN*m) = ɸ
Apoyo
Centro
Apoyo
3.12
1.23
3.12
0.054666
0.138666
Rn (Mpa) = 0.138666
ρ (min) =
0.0033
As(mm2/m) = 495 ɸ
1/2 @0.25m
Retracción y Fraguado =
0.0033
0.0033
495
495
1/2 @0.25m
ɸ
1/2 @0.25m
ɸ
1/2 @0.25m
ɸ
Dirección luz mayor: Constantes para diseño b= 1.00; d=0.14
M (kN*m) = ɸ
Apoyo
Centro
Apoyo
2.94
1.34
2.94
Rn (Mpa) = 0.150000
ρ (min) =
0.068367
0.150000
0.0033
0.0033
462
462
0.0033
As(mm2/m) = 462 1/2 @0.20m
1/2 @0.20m
ɸ
Retracción y Fraguado =
ɸ
ɸ
1/2 @0.20m
1/2 @0.20m
ɸ
TRANSMISIÓN DE CARGAS A VIGAS CON LUZ CRÍTICA POR METRO CUADRADO DE LOSA
Esta será la carga viva asignada a las vigas, excepto a la viga que reciba la escalera, la cual tendrá un diseño diferente. 32
Anexo B Calculo de fuerza sísmica
33
CÁLCULO DE LA FUERZA SÍSMICA
Diseño sísmico según NSR-10 Sistema de resistencia sísmica = sistema aporticado Grado de disipación de energía = Disipación de Energía Especial (DES). Fuerzas de sismo estáticas equivalentes =
CORTANTE EN LA BASE
PERIODO FUNDAMENTAL DE LA EDIFICACIÓN Según A.4.2.2. Alternativamente el valor de T puede ser igual al periodo fundamental aproximado, Ta, que se obtenga por medio de la ecuación:
Donde y tienen los valores dados en la tabla A.4.2-1 de la Norma, para un sistema estructural de Pórticos resistentes a momentos de concreto reforzado que resisten la totalidad de las fuerzas sísmicas y que no están limitados o adheridos a componentes más rígidos, estructurales o no estructurales, que limiten los desplazamientos horizontales al verse sometidos a las fuerzas sísmicas se tienen los siguientes valores 34
El periodo fundamental de la edificación será entonces:
Periodo Tc
Periodo TL
MASA DE LA EDIFICACIÓN 1.
Piso tipo
Placa =
0.592 Ton/m2
Muros divisorios =
0.30 Ton/m2
Vigas literales = (1.50m*0.30m*2.4T/m3*5.70m)
6.16 Ton/m2
Vigas numerales = (1.20m*0.30m*2.4T/m3*11.72m)
10.13 Ton/m2 16.29 Ton/m2
35
Área Placa = 6m x 12m = 72 m2
W Columnas pisos 2 y 3 = 15*0.30m*0.30m*1.90m*2.4Ton/m3 = 6.16 Ton/m2
RESUMEN DE CARGAS Tabla 9. Resumen de cargas por piso
Piso Terraza Piso 3 Piso 2
Area w (ton/m2) (m2) 1.204 72 1.204 72 1.204 72 Peso Total Casa (Ton)
Fuente. El Autor
Torsión accidental: 0.05 Base de la casa: 11.70 m Longitud de la Casa: 5.70 m Sa: 0.506 T aprox: 0.26 seg k=1 para T igual o menor a 0.5 seg
36
W (ton) 86.688 86.688 86.688 260.064
TABLA GENERADA PARA FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE Tabla 10. Calculo de Fuerza Horizontal Equivalente Piso Terraz a Piso 3 Piso 2
w (ton/m2)
Area (m2)
72 1.204 72 1.204 72 1.204 Peso Total Casa (Ton)
W (ton)
hn (m)
Whnk
Cvx
86.688
6.8
589.47
0.49
86.688 86.688
4.6 2.4
398.76 0.33 208.05 0.17 1196.2 9
260.06
FHE (ton)
Vx (ton)
64.842 64.84 43.864 108.71 22.885 131.59
Mx(t-m) My(t-m)
37.93 25.66 13.39
18.48 12.50 6.52
Fuente. El Autor
Entonces se genera una nueva tabla, debido a que la Fuerza horizontal equivalente se verá reducida al ser dividida por el valor de R, el cual es hallado según:
A.3.3.3 — REDUCCIÓN DEL VALOR DE R PARA ESTRUCTURAS IRREGULARES Y CON AUSENCIA DE REDUNDANCIA — Cuando una estructura se clasifique como irregular, el valor del coeficiente de capacidad de disipación de energía R que se utilice en el diseño sísmico de la edificación, debe reducirse multiplicándolo por p, debido a irregularidades en planta, por a debido a irregularidades en altura, por r debido a ausencia de Redundancia, y por el coeficiente de disipación de energía energía básico utilizado, Ro = 7 para este este diseño. ɸ
ɸ
ɸ
ɸ ɸp * ɸ r *Ro R = ɸ a *
Fuente. COMISION ASESORA PERMANENTE PARA EL REGIMEN DE CONSTRUCCIONES CONSTRUCCIONES SISMO RESISTENTES. RESISTENTES. Nsr-10. Bogotá D.C., Imprenta Imprenta nacional de Colombia, Colombia, 2010, p. A-43.
Tabla 11. Coeficiente de capacidad de disipación de energía R
Ro Valor p Valor a Valor r R ɸ ɸ
ɸ
7 0.8 1 1 5.6
Fuente. El Autor
FUERZAS SÍSMICAS REDUCIDAS DE DISEÑO Tabla 12. Fuerzas sísmicas reducidas de diseño
FHE (ton)
Vx (ton)
Mx(t-m) 37
My(t-m)
11.58 7.83 4.09
11.58 19.41 23.50
6.77 4.58 2.39
Fuente. El Autor
38
3.30 2.23 1.16
Anexo C Modelación estructural en Sap 2000 V14
39
1.
MATERIALES UTILIZADOS EN EL DISEÑO
CASA.SDB
SAP2000 v14.0.0 -
License # 24 Octubre 2013
Table: Material Properties 01 – General Type
Table: Material Properties 01 - General SymTyp TempDe Color GUID e pend
A615Gr6 0
Rebar
Uniaxial
No
White
CON 21
Concrete
Isotropic
No
Blue
Material
Notes ASTM A615 Grade 60 added 02/10/2013 06:08:13 p.m.
Table: Material Properties Properties 02 - Basic Mechanical Properties
Material
Table: Material Properties 02 - Basic Mechanical Properties UnitWeight UnitMass E1 G12
A615Gr60
Lb/in3 2.8356E-01
Lb-s2/in4 Lb/in2 7.3446E-04 29000000.00
CON 21
8.8415E-02
2.2900E-04
3123837.90 3123837.90
U12
Lb/in2 1301599.12 1301599.12
0.200000
A1 1/F 6.5000 E-06 6.5000 E-06
Table: Material Properties 03b - Concrete Data, Data, Part 1 of 2 Table: Material Properties 03b - Concrete Data, Part 1 of 2 Material
Fc
LtWtCon c
SSCurve Opt
SSHysTy pe
No
Mander
Takeda
SFc
SCap
0.002000
0.005000
Lb/in2 CON 21
3045.79
40
FinalSlo FAn pe gle Deg rees - 0.00 0.100000 0
CASA.SDB
SAP2000 v14.0.0 -
License # 24 Octubre 2013
Table: Material Properties 03b - Concrete Data, Part 2 of 2 Table: Material Properties 03b Concrete Data, Part 2 of 2
Material
DAngle Degrees
CON 21
0.000
Table: Material Properties 03e - Rebar Data, Part 1 of 2 Table: Material Properties 03e - Rebar Data, Part 1 of 2 Material
A615Gr 60
Fy
Fu
EffFy
EffFu SSCurv eOpt
Lb/in2
Lb/in2
Lb/in2
Lb/in2
60000.0 0
90000.0 0
66000.0 0
99000.0 0
Simple
SSHysT ype
SHard
SCap
Kinemat ic
0.01000 0
0.09000 0
Table: Material Properties 03e - Rebar Data, Part 2 of 2 Table: Material Properties 03e - Rebar Data, Part 2 of 2 Material
FinalSlope
UseCTDef
A615Gr60
-0.100000
No
41
Figura 3. Modelación estructural en SAP 2000 V.14
Fuente. El Autor
42
2.
CONSIDERACIONES DE CARGA UTILIZADAS
CASA.SDB
SAP2000 v14.0.0 -
License # 24 Octubre 2013 LoadPat
DesignT ype
Table: Load Pattern Definitions SelfWtM AutoLoa GUID ult d
DEAD LIVE FX FY
DEAD LIVE QUAKE QUAKE
1.000000 0.000000 0.000000 0.000000
3.
Notes
None None
COORDENADAS DE LOS NODOS DEL SISTEMA APORTICADO
CASA.SDB
SAP2000 v14.0.0 -
License # 24 Octubre 2013
Table: Joint Coordinates Joint
CoordSys
1
GLOBAL
2
GLOBAL
3
GLOBAL
4
GLOBAL
5
GLOBAL
6
GLOBAL
7
GLOBAL
8
GLOBAL
9
GLOBAL
Table: Joint Coordinates, Part 1 of 2 CoordTy XorR Y Z SpecialJt Glob pe alX m m m m Cartesian 0.00000 0.00000 0.00000 No 0.000 00 Cartesian 0.00000 0.00000 2.40000 Yes 0.000 00 Cartesian 0.00000 0.00000 4.60000 No 0.000 00 Cartesian 0.00000 0.00000 6.80000 No 0.000 00 Cartesian 0.00000 2.93000 0.00000 No 0.000 00 Cartesian 0.00000 2.93000 2.40000 Yes 0.000 00 Cartesian 0.00000 2.93000 4.60000 No 0.000 00 Cartesian 0.00000 2.93000 6.80000 No 0.000 00 Cartesian 0.00000 5.86000 0.00000 No 0.000 00
43
Joint
CoordSys
10
GLOBAL
11
GLOBAL
12
GLOBAL
13
GLOBAL
14
GLOBAL
15
GLOBAL
16
GLOBAL
17
GLOBAL
18
GLOBAL
19
GLOBAL
20
GLOBAL
21
GLOBAL
22
GLOBAL
23
GLOBAL
24
GLOBAL
25
GLOBAL
26
GLOBAL
27
GLOBAL
28
GLOBAL
29
GLOBAL
30
GLOBAL
31
GLOBAL
32
GLOBAL
33
GLOBAL
Table: Joint Coordinates, Part 1 of 2 CoordTy XorR Y Z SpecialJt Glob pe alX m m m m Cartesian 0.00000 5.86000 2.40000 Yes 0.000 00 Cartesian 0.00000 5.86000 4.60000 No 0.000 00 Cartesian 0.00000 5.86000 6.80000 No 0.000 00 Cartesian 0.00000 8.79000 0.00000 No 0.000 00 Cartesian 0.00000 8.79000 2.40000 Yes 0.000 00 Cartesian 0.00000 8.79000 4.60000 No 0.000 00 Cartesian 0.00000 8.79000 6.80000 No 0.000 00 Cartesian 0.00000 11.72000 0.00000 No 0.000 00 Cartesian 0.00000 11.72000 2.40000 Yes 0.000 00 Cartesian 0.00000 11.72000 4.60000 No 0.000 00 Cartesian 0.00000 11.72000 6.80000 No 0.000 00 Cartesian 2.85000 0.00000 0.00000 No 2.850 00 Cartesian 2.85000 0.00000 2.40000 Yes 2.850 00 Cartesian 2.85000 0.00000 4.60000 No 2.850 00 Cartesian 2.85000 0.00000 6.80000 No 2.850 00 Cartesian 2.85000 2.93000 0.00000 No 2.850 00 Cartesian 2.85000 2.93000 2.40000 Yes 2.850 00 Cartesian 2.85000 2.93000 4.60000 No 2.850 00 Cartesian 2.85000 2.93000 6.80000 No 2.850 00 Cartesian 2.85000 5.86000 0.00000 No 2.850 00 Cartesian 2.85000 5.86000 2.40000 Yes 2.850 00 Cartesian 2.85000 5.86000 4.60000 No 2.850 00 Cartesian 2.85000 5.86000 6.80000 Yes 2.850 00 Cartesian 2.85000 8.79000 0.00000 No 2.850 00
44
Joint
CoordSys
34
GLOBAL
35
GLOBAL
36
GLOBAL
37
GLOBAL
38
GLOBAL
39
GLOBAL
40
GLOBAL
41
GLOBAL
42
GLOBAL
43
GLOBAL
44
GLOBAL
45
GLOBAL
46
GLOBAL
47
GLOBAL
48
GLOBAL
49
GLOBAL
50
GLOBAL
51
GLOBAL
52
GLOBAL
53
GLOBAL
54
GLOBAL
55
GLOBAL
56
GLOBAL
57
GLOBAL
Table: Joint Coordinates, Part 1 of 2 CoordTy XorR Y Z SpecialJt Glob pe alX m m m m Cartesian 2.85000 8.79000 2.40000 Yes 2.850 00 Cartesian 2.85000 8.79000 4.60000 No 2.850 00 Cartesian 2.85000 8.79000 6.80000 No 2.850 00 Cartesian 2.85000 11.72000 0.00000 No 2.850 00 Cartesian 2.85000 11.72000 2.40000 Yes 2.850 00 Cartesian 2.85000 11.72000 4.60000 No 2.850 00 Cartesian 2.85000 11.72000 6.80000 No 2.850 00 Cartesian 5.70000 0.00000 0.00000 No 5.700 00 Cartesian 5.70000 0.00000 2.40000 Yes 5.700 00 Cartesian 5.70000 0.00000 4.60000 No 5.700 00 Cartesian 5.70000 0.00000 6.80000 No 5.700 00 Cartesian 5.70000 2.93000 0.00000 No 5.700 00 Cartesian 5.70000 2.93000 2.40000 Yes 5.700 00 Cartesian 5.70000 2.93000 4.60000 No 5.700 00 Cartesian 5.70000 2.93000 6.80000 No 5.700 00 Cartesian 5.70000 5.86000 0.00000 No 5.700 00 Cartesian 5.70000 5.86000 2.40000 Yes 5.700 00 Cartesian 5.70000 5.86000 4.60000 No 5.700 00 Cartesian 5.70000 5.86000 6.80000 No 5.700 00 Cartesian 5.70000 8.79000 0.00000 No 5.700 00 Cartesian 5.70000 8.79000 2.40000 Yes 5.700 00 Cartesian 5.70000 8.79000 4.60000 No 5.700 00 Cartesian 5.70000 8.79000 6.80000 No 5.700 00 Cartesian 5.70000 11.72000 0.00000 No 5.700 00
45
Table: Joint Coordinates, Part 1 of 2 CoordTy XorR Y Z SpecialJt pe m m m Cartesian 5.70000 11.72000 2.40000 Yes
Joint
CoordSys
58
GLOBAL
59
GLOBAL
Cartesian
5.70000
11.72000
4.60000
No
60
GLOBAL
Cartesian
5.70000
11.72000
6.80000
No
61
GLOBAL
Cartesian
2.86000
5.85000
2.40000
Yes
62
GLOBAL
Cartesian
2.86000
5.85000
4.60000
Yes
63
GLOBAL
Cartesian
2.86000
5.85000
6.80000
Yes
64
GLOBAL
Cartesian
0.00000
5.85000
2.40000
Yes
66
GLOBAL
Cartesian
2.86000
0.00000
2.40000
Yes
67
GLOBAL
Cartesian
2.86000
2.93000
2.40000
Yes
69
GLOBAL
Cartesian
2.86000
8.79000
2.40000
Yes
70
GLOBAL
Cartesian
2.86000
11.72000
2.40000
Yes
71
GLOBAL
Cartesian
5.70000
5.85000
2.40000
Yes
46
Glob alX m 5.700 00 5.700 00 5.700 00 2.860 00 2.860 00 2.860 00 0.000 00 2.860 00 2.860 00 2.860 00 2.860 00 5.700 00
4.
SECCIONES ASIGNADAS AL MODELO
CASA.SDB
SAP2000 v14.0.0 -
License # 24 Octubre 2013 Table: Frame Section Assignments AutoSelect AnalSect
Frame
SectionType
1
Rectangular
N.A.
2
Rectangular
N.A.
3
Rectangular
N.A.
4
Rectangular
N.A.
5
Rectangular
N.A.
6
Rectangular
N.A.
7
Rectangular
N.A.
8
Rectangular
N.A.
9
Rectangular
N.A.
10
Rectangular
N.A.
11
Rectangular
N.A.
12
Rectangular
N.A.
13
Rectangular
N.A.
14
Rectangular
N.A.
15
Rectangular
N.A.
16
Rectangular
N.A.
17
Rectangular
N.A.
18
Rectangular
N.A.
19
Rectangular
N.A.
20
Rectangular
N.A.
21
Rectangular
N.A.
22
Rectangular
N.A.
23
Rectangular
N.A.
24
Rectangular
N.A.
25
Rectangular
N.A.
26
Rectangular
N.A.
COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30
47
DesignSect
MatProp
COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30
Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default
Table: Frame Section Assignments AutoSelect AnalSect
Frame
SectionType
27
Rectangular
N.A.
28
Rectangular
N.A.
29
Rectangular
N.A.
30
Rectangular
N.A.
31
Rectangular
N.A.
32
Rectangular
N.A.
33
Rectangular
N.A.
34
Rectangular
N.A.
35
Rectangular
N.A.
36
Rectangular
N.A.
37
Rectangular
N.A.
38
Rectangular
N.A.
39
Rectangular
N.A.
40
Rectangular
N.A.
41
Rectangular
N.A.
42
Rectangular
N.A.
43
Rectangular
N.A.
44
Rectangular
N.A.
45
Rectangular
N.A.
46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64
Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular
N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A.
COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30
48
DesignSect
MatProp
COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 COLUMNA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30
Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default
Table: Frame Section Assignments AutoSelect AnalSect
Frame
SectionType
65 66
Rectangular Rectangular
N.A. N.A.
67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110
Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular Rectangular
N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A.
49
DesignSect
MatProp
VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30
VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30
Default Default
VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30
VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30 VIGA 30 X 30
Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default
Frame
SectionType
111
Rectangular
5.
Table: Frame Section Assignments AutoSelect AnalSect N.A.
VIGA 30 X 30
DesignSect
MatProp
VIGA 30 X 30
Default
DESPLAZAMIENTO DE LOS NODOS (DERIVAS)
Table: Joint Displacements
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
1
1.4D
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
1
1.2D + 1.6L
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
1
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
2
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
1.415E-17 2.766E-17
-0.005236
2
1.2D + 1.6L
Combination
1.331E-16 2.658E-16
-0.030715
2
COMBO DESP. X
Combination
0.252130
0.043595
-0.015740
2
COMBO DESP. Y
Combination
-0.058704
0.200712
-0.018635
3
1.4D
Combination
5.271E-17 9.176E-17
-0.008294
3
1.2D + 1.6L
Combination
5.325E-16 8.753E-16
-0.049416
3
COMBO DESP. X
Combination
0.516801
0.087543
-0.025878
3
COMBO DESP. Y
Combination
-0.120785
0.403839
-0.030231
4
1.4D
Combination
1.053E-16 1.699E-16
-0.009607
4
1.2D + 1.6L
Combination
1.104E-15 1.614E-15
-0.058361
1
50
U3 cm
R1 R2 R3 Radi Radian Radian ans s s 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 - 0.0000 0.0000 0.000 29 00 031 - 0.0002 0.0000 0.000 66 00 284 - 0.0011 0.0000 0.000 45 61 356 - 0.0000 0.000 0.0000 10 953 52 - 0.0000 0.0000 0.000 20 00 020 - 0.0001 1.986E 0.000 83 -20 188 - 0.0008 0.0001 0.000 65 24 249 - 0.0000 0.000 0.0000 21 694 55 - 0.0000 0.0000 0.000 48 00 051 - 0.0004 3.337E 0.000 38 -20 467
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
4
COMBO DESP. X
Combination
0.686848
0.115203
-0.031074
4
COMBO DESP. Y
Combination
-0.160875
0.531748
-0.035899
5
1.4D
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
5
1.2D + 1.6L
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
5
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
6
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
1.351E-17 2.766E-17
-0.006992
6
1.2D + 1.6L
Combination
1.307E-16 2.658E-16
-0.046888
6
COMBO DESP. X
Combination
0.234124
0.043595
-0.027524
6
COMBO DESP. Y
Combination
-0.061770
0.200712
-0.033057
7
1.4D
Combination
5.118E-17 9.176E-17
-0.011116
7
1.2D + 1.6L
Combination
5.267E-16 8.753E-16
-0.075416
7
COMBO DESP. X
Combination
0.480388
0.087543
-0.044679
7
COMBO DESP. Y
Combination
-0.126989
0.403839
-0.052925
8
1.4D
Combination
1.029E-16 1.699E-16
-0.012990
8
1.2D + 1.6L
Combination
1.094E-15 1.614E-15
-0.089524
8
COMBO DESP. X
Combination
0.638827
0.115203
-0.053457
8
COMBO DESP. Y
Combination
-0.169058
0.531748
-0.062588
9
1.4D
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
5
51
U3 cm
R1 R2 R3 Radi Radian Radian ans s s - 0.0006 0.0001 0.000 92 64 377 - 0.0001 0.0000 0.000 93 28 614 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 1.624 0.0000 0.0000 E-06 29 00 0.000 0.0002 0.0000 015 66 00 - 0.0010 0.0000 0.000 79 61 107 - 0.0000 0.000 0.0000 10 519 63 - 0.0000 0.0000 1.447 20 00 E-06 - 0.0001 1.986E 0.000 83 -20 013 - 0.0008 0.0001 0.000 16 24 104 - 0.0000 0.000 0.0000 21 441 64 2.760 0.0000 0.0000 E-06 48 00 0.000 0.0004 3.337E 025 38 -20 - 0.0006 0.0001 0.000 66 64 026 - 0.0001 0.0000 0.000 89 28 176 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
9
1.2D + 1.6L
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
9
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
10
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
1.286E-17 2.766E-17
-0.006934
10
1.2D + 1.6L
Combination
1.283E-16 2.658E-16
-0.046350
10
COMBO DESP. X
Combination
0.216119
0.043595
-0.027384
10
COMBO DESP. Y
Combination
-0.064836
0.200712
-0.032341
11
1.4D
Combination
4.965E-17 9.176E-17
-0.011028
11
1.2D + 1.6L
Combination
5.209E-16 8.753E-16
-0.074598
11
COMBO DESP. X
Combination
0.443975
0.087543
-0.044466
11
COMBO DESP. Y
Combination
-0.133192
0.403839
-0.051879
12
1.4D
Combination
1.005E-16 1.699E-16
-0.012867
12
1.2D + 1.6L
Combination
1.085E-15 1.614E-15
-0.088391
12
COMBO DESP. X
Combination
0.590807
0.115203
-0.053068
12
COMBO DESP. Y
Combination
-0.177242
0.531748
-0.061274
13
1.4D
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
13
1.2D + 1.6L
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
13
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
9
13
52
U3 cm
R1 R2 R3 Radi Radian Radian ans s s 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 5.929 0.0000 0.0000 E-20 29 00 3.002 0.0002 0.0000 E-19 66 00 - 0.0010 0.0000 0.000 11 61 122 - 0.0000 0.000 0.0000 10 552 75 - 0.0000 0.0000 3.162 20 00 E-19 - 0.0001 1.986E 3.239 83 -20 E-18 - 0.0007 0.0001 0.000 65 24 096 - 0.0000 0.000 0.0000 21 437 72 - 0.0000 0.0000 2.322 48 00 E-19 - 0.0004 3.337E 2.616 38 -20 E-18 - 0.0006 0.0001 0.000 39 64 045 - 0.0001 0.0000 0.000 84 28 199 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
14
1.4D
Combination
1.222E-17 2.766E-17
-0.006992
14
1.2D + 1.6L
Combination
1.259E-16 2.658E-16
-0.046888
14
COMBO DESP. X
Combination
0.198114
0.043595
-0.027954
14
COMBO DESP. Y
Combination
-0.067902
0.200712
-0.032336
15
1.4D
Combination
4.812E-17 9.176E-17
-0.011116
15
1.2D + 1.6L
Combination
5.150E-16 8.753E-16
-0.075416
15
COMBO DESP. X
Combination
0.407562
0.087543
-0.045332
15
COMBO DESP. Y
Combination
-0.139396
0.403839
-0.051913
16
1.4D
Combination
9.805E-17 1.699E-16
-0.012990
16
1.2D + 1.6L
Combination
1.075E-15 1.614E-15
-0.089524
16
COMBO DESP. X
Combination
0.542787
0.115203
-0.054175
16
COMBO DESP. Y
Combination
-0.185426
0.531748
-0.061456
17
1.4D
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
17
1.2D + 1.6L
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
17
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
18
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
1.157E-17 2.766E-17
-0.005236
18
1.2D + 1.6L
Combination
1.235E-16 2.658E-16
-0.030715
18
COMBO DESP. X
Combination
17
0.180109
53
0.043595
U3 cm
-0.018393
R1 R2 R3 Radi Radian Radian ans s s - 0.0000 0.0000 1.624 29 00 E-06 - 0.0002 0.0000 0.000 66 00 015 - 0.0009 0.0000 0.000 42 61 126 - 0.0000 0.000 0.0000 10 539 87 1.447 0.0000 0.0000 E-06 20 00 0.000 0.0001 1.986E 013 83 -20 - 0.0007 0.0001 0.000 13 24 086 - 0.0000 0.000 0.0000 21 424 81 - 0.0000 0.0000 2.760 48 00 E-06 - 0.0004 3.337E 0.000 38 -20 025 - 0.0006 0.0001 0.000 11 64 060 - 0.0001 0.0000 0.000 79 28 209 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 031 29 00 0.000 0.0002 0.0000 284 66 00 0.000 0.0008 0.0000 018 77 61
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
18
COMBO DESP. Y
Combination
-0.070967
0.200712
-0.025413
19
1.4D
Combination
4.659E-17 9.176E-17
-0.008294
19
1.2D + 1.6L
Combination
5.092E-16 8.753E-16
-0.049416
19
COMBO DESP. X
Combination
0.371148
0.087543
-0.029819
19
COMBO DESP. Y
Combination
-0.145599
0.403839
-0.040292
20
1.4D
Combination
9.563E-17 1.699E-16
-0.009607
20
1.2D + 1.6L
Combination
1.065E-15 1.614E-15
-0.058361
20
Combination
0.494766
0.115203
-0.035428
Combination
-0.193609
0.531748
-0.047015
21
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
21
1.2D + 1.6L
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
21
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
22
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
1.415E-17 2.829E-17
-0.006993
22
1.2D + 1.6L
Combination
1.331E-16 2.681E-16
-0.046897
22
COMBO DESP. X
Combination
0.252130
0.061108
-0.030558
22
COMBO DESP. Y
Combination
-0.058704
0.203694
-0.028225
23
1.4D
Combination
5.271E-17 9.325E-17
-0.011113
23
1.2D + 1.6L
Combination
5.325E-16 8.810E-16
-0.075385
20
21
54
U3 cm
R1 Radi ans 0.000 578 0.000 020 0.000 188 1.076 E-06 0.000 446 0.000 051 0.000 467 0.000 240 2.316 E-06 0.000 000 0.000 000 0.000 000 0.000 000 0.000 031 0.000 284 0.000 420 0.000 964 0.000 020 0.000 188
R2 R3 Radian Radian s s - 0.0000 0.0000 10 98 0.0000 0.0000 20 00 0.0001 1.986E 83 -20 0.0006 0.0001 64 24 - 0.0000 0.0000 21 89 0.0000 0.0000 48 00 0.0004 3.337E 38 -20 0.0005 0.0001 86 64 0.0001 0.0000 75 28 0.0000 0.0000 00 00 0.0000 0.0000 00 00 0.0000 0.0000 00 00 0.0000 0.0000 00 00 1.333E 0.0000 -19 00 1.292E -18
0.0000 00
0.0006 41
0.0000 61
0.0001 50 2.148E -19
0.0000 10 0.0000 00
2.419E 1.986E -18 -20
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
23
COMBO DESP. X
Combination
0.516801
0.122962
-0.049203
23
COMBO DESP. Y
Combination
-0.120785
0.409873
-0.045740
24
1.4D
Combination
1.053E-16 1.723E-16
-0.013000
24
1.2D + 1.6L
Combination
1.104E-15 1.624E-15
-0.089610
24
COMBO DESP. X
Combination
0.686848
0.161912
-0.058545
24
COMBO DESP. Y
Combination
-0.160875
0.539708
-0.054718
25
1.4D
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
25
1.2D + 1.6L
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
25
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
26
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
1.351E-17 2.829E-17
-0.008749
26
1.2D + 1.6L
Combination
1.307E-16 2.681E-16
-0.063070
26
COMBO DESP. X
Combination
0.234124
0.061108
-0.042356
26
COMBO DESP. Y
Combination
-0.061770
0.203694
-0.042649
27
1.4D
Combination
5.118E-17 9.325E-17
-0.013936
27
1.2D + 1.6L
Combination
5.267E-16 8.810E-16
-0.101385
27
COMBO DESP. X
Combination
0.480388
0.122962
-0.068023
27
COMBO DESP. Y
Combination
-0.126989
0.409873
-0.068437
25
55
U3 cm
R1 Radi ans 0.000 297 0.000 702 0.000 051 0.000 467 0.000 401 0.000 619 0.000 000 0.000 000 0.000 000 0.000 000 1.624 E-06 0.000 015 0.000 151 0.000 527 1.447 E-06 0.000 013 0.000 140 0.000 448
R2 R3 Radian Radian s s 0.0005 0.0001 54 24 0.0001 31 2.253E -19
0.0000 21 0.0000 00
2.565E 3.337E -18 -20 0.0002 43
0.0001 64
0.0000 58 0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00 1.565E -19 1.519E -18 0.0005 97
0.0000 28
0.0001 58 2.040E -19
0.0000 10
0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00 0.0000 61
0.0000 00
2.359E 1.986E -18 -20 0.0005 17
0.0001 24
0.0001 37
0.0000 21
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
28
1.4D
Combination
1.029E-16 1.723E-16
-0.016383
28
1.2D + 1.6L
Combination
1.094E-15 1.624E-15
-0.120774
28
COMBO DESP. X
Combination
0.638827
0.161912
-0.080948
28
COMBO DESP. Y
Combination
-0.169058
0.539708
-0.081411
29
1.4D
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
29
1.2D + 1.6L
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
29
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
30
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
1.286E-17 2.829E-17
-0.008690
30
1.2D + 1.6L
Combination
1.283E-16 2.681E-16
-0.062531
30
COMBO DESP. X
Combination
0.216119
0.061108
-0.041875
30
COMBO DESP. Y
Combination
-0.064836
0.203694
-0.041875
31
1.4D
Combination
4.965E-17 9.325E-17
-0.013847
31
1.2D + 1.6L
Combination
5.209E-16 8.810E-16
-0.100567
31
COMBO DESP. X
Combination
0.443975
0.122962
-0.067305
31
COMBO DESP. Y
Combination
-0.133192
0.409873
-0.067305
32
1.4D
Combination
1.005E-16 1.723E-16
-0.016260
32
1.2D + 1.6L
Combination
1.085E-15 1.624E-15
-0.119640
29
56
U3 cm
R1 Radi ans 2.760 E-06 0.000 025 0.000 042 0.000 178 0.000 000 0.000 000 0.000 000 0.000 000 1.975 E-19 2.203 E-18 0.000 168 0.000 560 2.905 E-19 2.970 E-18 0.000 133 0.000 443 2.234 E-19 2.621 E-18
R2 R3 Radian Radian s s 2.234E 0.0000 -19 00 2.530E 3.337E -18 -20 0.0002 0.0001 28 64 0.0000 60 0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00 3.119E -19
0.0000 28
2.896E -18
0.0000 00
0.0005 52
0.0000 61
0.0001 66 2.845E -19
0.0000 10
0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00
0.0000 00
2.841E 1.986E -18 -20 0.0004 79
0.0001 24
0.0001 44 3.536E -19
0.0000 21 0.0000 00
3.453E 3.337E -18 -20
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
32
COMBO DESP. X
Combination
0.590807
0.161912
-0.080002
32
COMBO DESP. Y
Combination
-0.177242
0.539708
-0.080002
33
1.4D
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
33
1.2D + 1.6L
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
33
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
34
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
1.222E-17 2.829E-17
-0.008749
34
1.2D + 1.6L
Combination
1.259E-16 2.681E-16
-0.063070
34
COMBO DESP. X
Combination
0.198114
0.061108
-0.042105
34
COMBO DESP. Y
Combination
-0.067902
0.203694
-0.041812
35
1.4D
Combination
4.812E-17 9.325E-17
-0.013936
35
1.2D + 1.6L
Combination
5.150E-16 8.810E-16
-0.101385
35
COMBO DESP. X
Combination
0.407562
0.122962
-0.067667
35
COMBO DESP. Y
Combination
-0.139396
0.409873
-0.067253
36
1.4D
Combination
9.805E-17 1.723E-16
-0.016383
36
1.2D + 1.6L
Combination
1.075E-15 1.624E-15
-0.120774
36
COMBO DESP. X
Combination
0.542787
0.161912
-0.080551
36
COMBO DESP. Y
Combination
-0.185426
0.539708
-0.080088
33
57
U3 cm
R1 Radi ans 0.000 061 0.000 202 0.000 000 0.000 000 0.000 000 0.000 000 1.624 E-06 0.000 015 0.000 171 0.000 547 1.447 E-06 0.000 013 0.000 123 0.000 430 2.760 E-06 0.000 025 0.000 075 0.000 212
R2 R3 Radian Radian s s 0.0002 0.0001 11 64 0.0000 63 0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00 1.382E -19
0.0000 28
1.340E -18
0.0000 00
0.0005 07
0.0000 61
0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00 0.0000 00
- 0.0000 0.0001 10 73 1.992E 0.0000 -19 00 2.352E 1.986E -18 -20 0.0004 0.0001 41 24 0.0001 50 2.060E -19
0.0000 21 0.0000 00
2.445E 3.337E -18 -20 0.0001 94
0.0001 64
0.0000 66
0.0000 28
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
37
1.4D
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
37
1.2D + 1.6L
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
37
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
38
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
1.157E-17 2.829E-17
-0.006993
38
1.2D + 1.6L
Combination
1.235E-16 2.681E-16
-0.046897
38
COMBO DESP. X
Combination
0.180109
0.061108
-0.032558
38
COMBO DESP. Y
Combination
-0.070967
0.203694
-0.034892
39
1.4D
Combination
4.659E-17 9.325E-17
-0.011113
39
1.2D + 1.6L
Combination
5.092E-16 8.810E-16
-0.075385
39
COMBO DESP. X
Combination
0.371148
0.122962
-0.052172
39
COMBO DESP. Y
Combination
-0.145599
0.409873
-0.055636
40
1.4D
Combination
9.563E-17 1.723E-16
-0.013000
40
1.2D + 1.6L
Combination
1.065E-15 1.624E-15
-0.089610
40
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y
Combination
0.494766
0.161912
-0.061825
Combination
-0.193609
0.539708
-0.065652
41
1.4D
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
41
1.2D + 1.6L
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
41
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
1.415E-17 2.892E-17
-0.005236
37
40
41 42
Combination
58
U3 cm
R1 Radi ans 0.000 000 0.000 000 0.000 000 0.000 000 0.000 031 0.000 284 0.000 046 0.000 589 0.000 020 0.000 188 0.000 049 0.000 454 0.000 051 0.000 467 0.000 215 1.901 E-06 0.000 000 0.000 000 0.000 000 0.000 000 0.000 031
R2 R3 Radian Radian s s 0.0000 0.0000 00 00 0.0000 0.0000 00 00 0.0000 0.0000 00 00 0.0000 0.0000 00 00 9.937E 0.0000 -20 00 1.049E 0.0000 -18 00 0.0004 0.0000 63 61 - 0.0000 0.0001 10 81 2.005E 0.0000 -19 00 2.395E 1.986E -18 -20 0.0004 0.0001 04 24 - 0.0000 0.0001 21 56 2.118E 0.0000 -19 00 2.538E 3.337E -18 -20 0.0001 0.0001 79 64 - 0.0000 0.0000 28 69 0.0000 0.0000 00 00 0.0000 0.0000 00 00 0.0000 0.0000 00 00 0.0000 0.0000 00 00 - 0.0000 0.0000 00 29
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
42
1.2D + 1.6L
Combination
42
COMBO DESP. X
Combination
0.252130
0.078622
-0.024020
42
COMBO DESP. Y
Combination
-0.058704
0.206676
-0.016458
43
1.4D
Combination
5.271E-17 9.474E-17
-0.008294
43
1.2D + 1.6L
Combination
5.325E-16 8.866E-16
-0.049416
43
COMBO DESP. X
Combination
0.516801
0.158381
-0.038255
43
COMBO DESP. Y
Combination
-0.120785
0.415907
-0.026975
44
1.4D
Combination
1.053E-16 1.746E-16
-0.009607
44
1.2D + 1.6L
Combination
1.104E-15 1.633E-15
-0.058361
44
COMBO DESP. X
Combination
0.686848
0.208622
-0.044773
44
COMBO DESP. Y
Combination
-0.160875
0.547668
-0.032294
45
1.4D
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
45
1.2D + 1.6L
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
45
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
46
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
1.351E-17 2.892E-17
-0.006992
46
1.2D + 1.6L
Combination
1.307E-16 2.704E-16
-0.046888
45
1.331E-16 2.704E-16
59
U3 cm
-0.030715
R1 R2 R3 Radi Radian Radian ans s s - 0.0000 0.000 0.0002 00 284 66 - 0.0007 0.0000 0.000 94 61 484 - 0.0000 0.000 0.0004 10 974 03 - 0.0000 0.000 0.0000 00 020 20 - 1.986E 0.000 0.0001 -20 188 83 - 0.0006 0.0001 0.000 24 24 346 - 0.0000 0.000 0.0002 21 710 97 - 0.0000 0.000 0.0000 00 051 48 - 3.337E 0.000 0.0004 -20 467 38 - 0.0001 0.0001 0.000 13 64 426 - 0.0000 0.000 0.0003 28 623 85 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 1.624 - 0.0000 E-06 0.0000 00 29 0.000 - 0.0000 015 0.0002 00 66
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
46
COMBO DESP. X
Combination
0.234124
0.078622
-0.035832
46
COMBO DESP. Y
Combination
-0.061770
0.206676
-0.030885
47
1.4D
Combination
5.118E-17 9.474E-17
-0.011116
47
1.2D + 1.6L
Combination
5.267E-16 8.866E-16
-0.075416
47
COMBO DESP. X
Combination
0.480388
0.158381
-0.057092
47
COMBO DESP. Y
Combination
-0.126989
0.415907
-0.049675
48
1.4D
Combination
1.029E-16 1.746E-16
-0.012990
48
1.2D + 1.6L
Combination
1.094E-15 1.633E-15
-0.089524
48
COMBO DESP. X
Combination
0.638827
0.208622
-0.067196
48
COMBO DESP. Y
Combination
-0.169058
0.547668
-0.058991
49
1.4D
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
49
1.2D + 1.6L
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
49
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
50
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
1.286E-17 2.892E-17
-0.006934
50
1.2D + 1.6L
Combination
1.283E-16 2.704E-16
-0.046350
50
COMBO DESP. X
Combination
49
0.216119
60
0.078622
U3 cm
-0.035011
R1 R2 R3 Radi Radian Radian ans s s - 0.0007 0.0000 0.000 28 61 196 - 0.0000 0.000 0.0004 10 535 14 - 0.0000 1.447 0.0000 00 E-06 20 - 1.986E 0.000 0.0001 -20 013 83 - 0.0005 0.0001 0.000 74 24 177 - 0.0000 0.000 0.0003 21 454 05 2.760 - 0.0000 E-06 0.0000 00 48 0.000 - 3.337E 025 0.0004 -20 38 - 0.0000 0.0001 0.000 88 64 057 - 0.0000 0.000 0.0003 28 181 89 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 4.563 - 0.0000 E-20 0.0000 00 29 2.508 - 0.0000 E-19 0.0002 00 66 - 0.0006 0.0000 0.000 60 61 214
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
50
COMBO DESP. Y
Combination
-0.064836
0.206676
-0.030053
51
1.4D
Combination
4.965E-17 9.474E-17
-0.011028
51
1.2D + 1.6L
Combination
5.209E-16 8.866E-16
-0.074598
51
COMBO DESP. X
Combination
0.443975
0.158381
-0.055871
51
COMBO DESP. Y
Combination
-0.133192
0.415907
-0.048458
52
1.4D
Combination
1.005E-16 1.746E-16
-0.012867
52
1.2D + 1.6L
Combination
1.085E-15 1.633E-15
-0.088391
52
COMBO DESP. X
Combination
0.590807
0.208622
-0.065693
52
COMBO DESP. Y
Combination
-0.177242
0.547668
-0.057487
53
1.4D
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
53
1.2D + 1.6L
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
53
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
Combination
0.000000
0.000000
0.000000
54
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
1.222E-17 2.892E-17
-0.006992
54
1.2D + 1.6L
Combination
1.259E-16 2.704E-16
-0.046888
54
COMBO DESP. X
Combination
0.198114
0.078622
-0.034900
54
COMBO DESP. Y
Combination
-0.067902
0.206676
-0.029932
53
61
U3 cm
R1 R2 R3 Radi Radian Radian ans s s - 0.0000 0.000 0.0004 10 568 26 - 0.0000 3.201 0.0000 00 E-19 20 - 1.986E 3.229 0.0001 -20 E-18 83 - 0.0005 0.0001 0.000 23 24 170 - 0.0000 0.000 0.0003 21 449 14 - 0.0000 2.218 0.0000 00 E-19 48 - 3.337E 2.588 0.0004 -20 E-18 38 - 0.0000 0.0001 0.000 61 64 076 - 0.0000 0.000 0.0003 28 205 94 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 - 0.0000 1.624 0.0000 00 E-06 29 - 0.0000 0.000 0.0002 00 015 66 - 0.0005 0.0000 0.000 91 61 216 - 0.0000 0.000 0.0004 10 554 38
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
55
1.4D
Combination
4.812E-17 9.474E-17
55
1.2D + 1.6L
Combination
5.150E-16 8.866E-16
55
COMBO DESP. X
Combination
0.407562
0.158381
55
COMBO DESP. Y
Combination
-0.139396
0.415907
56
1.4D
Combination
9.805E-17 1.746E-16
56
1.2D + 1.6L
Combination
1.075E-15 1.633E-15
56
COMBO DESP. X
Combination
0.542787
0.208622
56
COMBO DESP. Y
Combination
-0.185426
0.547668
57
1.4D
Combination
0.000000
0.000000
57
1.2D + 1.6L
Combination
0.000000
0.000000
57
Combination
0.000000
0.000000
Combination
0.000000
0.000000
58
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
1.157E-17 2.892E-17
58
1.2D + 1.6L
Combination
1.235E-16 2.704E-16
58
COMBO DESP. X
Combination
0.180109
0.078622
58
COMBO DESP. Y
Combination
-0.070967
0.206676
59
1.4D
Combination
4.659E-17 9.474E-17
57
62
U3 cm
R1 R2 R3 Radi Radian Radian ans s s -0.011116 1.447 - 0.0000 E-06 0.0000 00 20 -0.075416 0.000 - 1.986E 013 0.0001 -20 83 -0.055729 - 0.0004 0.0001 0.000 72 24 159 -0.048320 - 0.0000 0.000 0.0003 21 436 23 -0.012990 - 0.0000 2.760 0.0000 00 E-06 48 -0.089524 - 3.337E 0.000 0.0004 -20 025 38 -0.065685 - 0.0000 0.0001 0.000 33 64 091 -0.057478 - 0.0000 0.000 0.0003 28 215 99 0.000000 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000000 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000000 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000000 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 -0.005236 0.000 - 0.0000 031 0.0000 00 29 -0.030715 0.000 - 0.0000 284 0.0002 00 66 -0.025367 - 0.0005 0.0000 0.000 26 61 110 -0.023014 - 0.0000 0.000 0.0004 10 600 49 -0.008294 0.000 - 0.0000 020 0.0000 00 20
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
59
1.2D + 1.6L
Combination
59
COMBO DESP. X
Combination
0.371148
0.158381
59
COMBO DESP. Y
Combination
-0.145599
0.415907
60
1.4D
Combination
9.563E-17 1.746E-16
60
1.2D + 1.6L
Combination
1.065E-15 1.633E-15
60
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y
Combination
0.494766
0.208622
Combination
-0.193609
0.547668
61
1.4D
Combination
1.286E-17 2.830E-17
61
1.2D + 1.6L
Combination
1.283E-16 2.681E-16
61
Combination
0.216181
0.061170
Combination
-0.064825
0.203704
62
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
4.966E-17 9.326E-17
62
1.2D + 1.6L
Combination
5.209E-16 8.810E-16
62
Combination
0.444099
0.123086
Combination
-0.133171
0.409894
63
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
1.005E-16 1.723E-16
63
1.2D + 1.6L
Combination
1.085E-15 1.624E-15
63
Combination
0.590971
0.162076
Combination
-0.177214
0.539736
64
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
1.286E-17 2.766E-17
64
1.2D + 1.6L
Combination
1.283E-16 2.658E-16
60
61
62
63
5.092E-16 8.866E-16
63
U3 cm
R1 R2 R3 Radi Radian Radian ans s s -0.049416 0.000 - 1.986E 188 0.0001 -20 83 -0.040251 - 0.0004 0.0001 0.000 22 24 098 -0.036705 - 0.0000 0.000 0.0003 21 462 31 -0.009607 0.000 - 0.0000 051 0.0000 00 48 -0.058361 0.000 - 3.337E 467 0.0004 -20 38 -0.046979 0.000 7.780E 0.0001 191 -06 64 -0.043045 - 0.0000 6.118 0.0004 28 E-06 03 0.000000 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000000 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000000 0.000 0.0000 0.0000 000 00 61 0.000000 0.000 0.0000 0.0000 000 00 10 0.000000 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000000 0.000 0.0000 1.986E 000 00 -20 0.000000 0.000 0.0000 0.0001 000 00 24 0.000000 0.000 0.0000 0.0000 000 00 21 0.000000 0.000 0.0000 0.0000 000 00 00 0.000000 0.000 0.0000 3.337E 000 00 -20 0.000000 0.000 0.0000 0.0001 000 00 64 0.000000 0.000 0.0000 0.0000 000 00 28 -0.006941 1.466 0.0000 0.0000 E-06 29 00 -0.046417 0.000 0.0002 0.0000 014 66 00
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
64
COMBO DESP. X
Combination
0.216181
0.043595
-0.027311
64
COMBO DESP. Y
Combination
-0.064825
0.200712
-0.031855
66
1.4D
Combination
1.415E-17 2.830E-17
-0.007000
66
1.2D + 1.6L
Combination
1.331E-16 2.681E-16
-0.046965
66
COMBO DESP. X
Combination
0.252130
0.061170
-0.031212
66
COMBO DESP. Y
Combination
-0.058704
0.203704
-0.028126
67
1.4D
Combination
1.351E-17 2.830E-17
-0.008756
67
1.2D + 1.6L
Combination
1.307E-16 2.681E-16
-0.063138
67
COMBO DESP. X
Combination
0.234124
0.061170
-0.042969
67
COMBO DESP. Y
Combination
-0.061770
0.203704
-0.042544
69
1.4D
Combination
1.222E-17 2.830E-17
-0.008756
69
1.2D + 1.6L
Combination
1.259E-16 2.681E-16
-0.063138
69
COMBO DESP. X
Combination
0.198114
0.061170
-0.042632
69
COMBO DESP. Y
Combination
-0.067902
0.203704
-0.041692
70
1.4D
Combination
1.157E-17 2.830E-17
-0.007000
70
1.2D + 1.6L
Combination
1.235E-16 2.681E-16
-0.046965
70
COMBO DESP. X
Combination
0.180109
64
0.061170
U3 cm
-0.033043
R1 Radi ans 0.000 110 0.000 532 0.000 031 0.000 284 0.000 420 0.000 964 1.624 E-06 0.000 015 0.000 151 0.000 527 1.624 E-06 0.000 015 0.000 171 0.000 547 0.000 031 0.000 284 0.000 046
R2 R3 Radian Radian s s 0.0010 0.0000 11 61 0.0000 75 1.460E -06
0.0000 10
0.0000 13
0.0000 00
0.0006 35
0.0000 61
0.0001 38 1.460E -06 0.0000 13 0.0005 92
0.0000 10
0.0001 45 1.460E -06
0.0000 10
0.0000 13
0.0000 00
0.0005 04
0.0000 61
0.0001 60 1.460E -06 0.0000 13 0.0004 61
0.0000 10
0.0000 00
0.0000 00 0.0000 00 0.0000 61
0.0000 00
0.0000 00 0.0000 00 0.0000 61
Table: Joint Displacements CaseType U1 U2 cm cm
Joint
OutputCase
70
COMBO DESP. Y
Combination
-0.070967
71
1.4D
Combination
1.286E-17 2.892E-17
71
1.2D + 1.6L
Combination
1.283E-16 2.704E-16
71
COMBO DESP. X
Combination
0.216181
0.078622
71
COMBO DESP. Y
Combination
-0.064825
0.206676
65
0.203704
U3 cm
R1 R2 R3 Radi Radian Radian ans s s -0.034765 - 0.0000 0.000 0.0001 10 589 68 -0.006941 1.466 - 0.0000 E-06 0.0000 00 29 -0.046417 0.000 - 0.0000 014 0.0002 00 66 -0.034849 - 0.0006 0.0000 0.000 60 61 201 -0.029551 - 0.0000 0.000 0.0004 10 548 26
Anexo D Diseño de los elementos estructurales
66
1.
DISEÑO DE COLUMNAS
Para el diseño de columnas, se tuvo en cuenta la combinación de carga; (COMBINACIÓN DE DESPLAZAMIENTO EN X), que representaba los mayores momentos y cargas axiales presentes en el elemento, todo esto con el fin de lograr un diseño de una sola columna, que sea aplicado a las 15 de la casa del presente diseño, buscando de esta manera lograr facilidad constructiva en las familias a participar en el desarrollo de la obra. Los valores de cargas axiales y momentos críticos para la condición más desfavorable, utilizada en diseño son: Figura 4. Diagrama de momentos y cargas axiales actuantes en la condición de combinación de carga para desplazamiento en X, siendo esta la más crítica.
Fuente. El Autor
67
Dimensión mínima: Según la NSR -10 para estructuras con capacidad de disipación de energía DES, la dimensión mínima para columnas es de 300 mm. Área de Acero Longitudinal: Se establece un rango del área de acero contenido en la sección transversal de una sección descrito en la siguiente formula. 0.01
Siendo Ag, el valor de área total de la sección.
Diámetro mínimo: Para estructuras con capacidad de disipación de energía especial el diámetro mínimo recomendado es de 5/8”, pero para efectos de este diseño el diámetro utilizado será de 3/4". Estribos o Flejes: Los flejes utilizados para el confinamiento de barras longitudinales y para efectos de cortante en estos elementos, serán de diámetro de 3/8”.
68
2.
2.1.
DISEÑO DE VIGAS
DISEÑO DE VIGAS SEGUNDO PISO
2.1.1. VIGA 202 Esta viga tiene unas dimensiones de 30 cm x 30 cm Datos de Diseño: b(m) d(m)
0.3 0.26
1.2 D + 1.6 L 27.85 KN/m Figura 5. Diagrama de dimensiones de la viga 202 y ubicación de puntos con mayores momentos actuantes.
Fuente. El Autor
Los momentos tanto positivos como negativos presentados en estos puntos se relacionan a continuación: Tabla 13. Momentos actuantes en la viga VG-202 1
2
3
4
5
6
7
8
9
Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m)
16.02
11.45
20.73
9.86
19.83 Fuente. El Autor
69
9.89
20.73
11.45
16.15
En la cual obtenemos la siguiente tabla con valores de resistencia nominal, que nos generan que la cuantía mínima a utilizar sea de 0.0033, en todos los puntos en análisis. Tabla 14. Datos finales de diseño VG-202 1
2
3
4
5
6
7
8
9
Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) 16.02
11.45
20.73
9.86
19.83
9.89
20.73
11.45
16.15
Mu(N*m)
Mu(N*m)
Mu(N*m))
Mu(N*m)
Mu(N*m)
Mu(N*m)
Mu(N*m)
Mu(N*m)
Mu(N*m)
16020
11450
20730
9860
19830
9890
20730
11450
16150
Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa 0.78994
0.56460
1.02219
0.48619
0.97781
0.48767
1.02219
0.56460
0.79635
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
0.0033
0.0033
0.0033
0.0013
0.0033
0.0033
0.0033
0.0033
0.0033
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
257.40
257.40
257.40
98.54
257.40
257.40
257.40
257.40
257.40
Varillas
Varillas
Varillas
Varillas
Varillas
Varillas
Varillas
Varillas
Varillas
3#4
3#4
3#4
3#4
3#4
3#4
3#4
3#4
3#4
Fuente. El Autor
Como resultado de diseño tenemos que la viga tendrá tres varillas de ½” de diámetro en la parte superior, y tres varillas de ½” de diámetro en la parte inferior
(Ver planos de despiece del elemento). 2.1.2. VIGA 201
Esta viga tiene unas dimensiones de 30 cm x 30 cm Datos de Diseño: b(m) d(m)
0.3 0.26
1.2 D + 1.6 L 27.85 KN/m
70
Figura 6. Diagrama de dimensiones de la viga 201 y ubicación de puntos con mayores momentos actuantes.
Fuente. El Autor
Los momentos tanto positivos como negativos presentados en estos puntos se relacionan a continuación: Tabla 15. Momentos actuantes en la viga VG-201 1 2 3 4 5 Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) 17.90 11.76 19.75 11.66 15.23 Fuente. El Autor
En la cual obtenemos la siguiente tabla con valores de resistencia nominal, que nos generan que la cuantía mínima a utilizar sea de 0.0033, en todos los puntos en análisis. Tabla 16. Datos finales de diseño VG-201
1 2 3 4 5 Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) 17.90 11.76 19.75 11.66 15.23 Mu(N*m) Mu(N*m) Mu(N*m)) Mu(N*m) Mu(N*m) 17900 11760 19750 11660 15230 Φ(Rn)
Φ(Rn)
Φ(Rn)
Φ(Rn)
Φ(Rn)
Mpa 0.88264
Mpa 0.57988
Mpa 0.97387
Mpa 0.57495
Mpa 0.75099
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
0.0033 As(mm2) 257.40 Varillas 3#4
0.0033 As(mm2) 257.40 Varillas 3#4
0.0033 As(mm2) 257.40 Varillas 3#4
0.0033 As(mm2) 257.4 Varillas 3#4
0.0033 As(mm2) 257.40 Varillas 3#4
Fuente. El Autor
71
Como resultado de diseño tenemos que la viga tendrá tres varillas de ½” de diámetro en la parte superior, y tres varillas de ½” de diámetro en la parte inferior
(Ver planos de despiece del elemento). 2.2.
DISEÑO DE VIGAS TERCER PISO
2.2.1. VIGA 302 Esta viga tiene unas dimensiones de 30 cm x 30 cm Datos de Diseño: b(m) d(m)
0.3 0.26
1.2 D + 1.6 L 27.85 KN/m Figura 7. Diagrama de dimensiones de la viga 302 y ubicación de puntos con mayores momentos actuantes.
Fuente. El Autor
Los momentos tanto positivos como negativos presentados en estos puntos se relacionan a continuación: Tabla 17. Momentos actuantes en la viga VG-302 1
2
3
4
5
6
7
8
9
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
16.02
11.45
20.73
9.86
19.83
9.89
20.73
11.45
16.15
Fuente. El Autor
72
En la cual obtenemos la siguiente tabla con valores de resistencia nominal, que nos generan que la cuantía mínima a utilizar sea de 0.0033, en todos los puntos en análisis. Tabla 18. Datos finales de diseño VG-302 1
2
3
4
5
6
7
8
9
Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) 16.02
11.45
20.73
9.86
19.83
9.89
20.73
11.45
16.15
Mu(N*m)
Mu(N*m)
Mu(N*m))
Mu(N*m)
Mu(N*m)
Mu(N*m)
Mu(N*m)
Mu(N*m)
Mu(N*m)
16020
11450
20730
9860
19830
9890
20730
11450
16150
Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa 0.78994
0.56460
1.02219
0.48619
0.97781
0.48767
1.02219
0.56460
0.79635
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
0.0033
0.0033
0.0033
0.0013
0.0033
0.0033
0.0033
0.0033
0.0033
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
257.40
257.40
257.40
98.54
257.40
257.40
257.40
257.40
257.40
Varillas
Varillas
Varillas
Varillas
Varillas
Varillas
Varillas
Varillas
Varillas
3#4
3#4
3#4
3#4
3#4
3#4
3#4
3#4
3#4
Fuente. El Autor
Como resultado de diseño tenemos que la viga tendrá tres varillas de ½” de diámetro en la parte superior, y tres varillas de ½” de diámetro en la parte inferior
(Ver planos de despiece del elemento).
2.2.2. VIGA 301
Esta viga tiene unas dimensiones de 30 cm x 30 cm Datos de Diseño: b(m) d(m)
0.3 0.26
1.2 D + 1.6 L 27.85 KN/m
73
Figura 8. Diagrama de dimensiones de la viga 301 y ubicación de puntos con mayores momentos actuantes.
Fuente. El Autor
Los momentos tanto positivos como negativos presentados en estos puntos se relacionan a continuación: Tabla 19. Momentos actuantes en la viga VG-301 1 2 3 4 5 Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) 17.90 11.76 19.75 11.66 15.23 Fuente. El Autor
En la cual obtenemos la siguiente tabla con valores de resistencia nominal, que nos generan que la cuantía mínima a utilizar sea de 0.0033, en todos los puntos en análisis. Tabla 20. Datos finales de diseño VG-301
1 2 3 4 5 Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) 17.90 11.76 19.75 11.66 15.23 Mu(N*m) Mu(N*m) Mu(N*m)) Mu(N*m) Mu(N*m) 17900 11760 19750 11660 15230 Φ(Rn)
Φ(Rn)
Φ(Rn)
Φ(Rn)
Φ(Rn)
Mpa 0.88264
Mpa 0.57988
Mpa 0.97387
Mpa 0.57495
Mpa 0.75099
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
0.0033 As(mm2) 257.40 Varillas 3#4
0.0033 As(mm2) 257.40 Varillas 3#4
0.0033 As(mm2) 257.40 Varillas 3#4
0.0033 As(mm2) 257.40 Varillas 3#4
0.0033 As(mm2) 257.40 Varillas 3#4
Fuente. El Autor
74
Como resultado de diseño tenemos que la viga tendrá tres varillas de ½” de diámetro en la parte superior, y tres varillas de ½” de diámetro en la parte inferior
(Ver planos de despiece del elemento). 2.3.
DISEÑO DE VIGAS CUARTO PISO (TERRAZA)
2.3.1. VIGA 402 Esta viga tiene unas dimensiones de 30 cm x 30 cm Datos de Diseño: b(m) d(m)
0.3 0.26
1.2 D + 1.6 L 27.85 KN/m Figura 9. Diagrama de dimensiones de la viga 402 y ubicación de puntos con mayores momentos actuantes.
Fuente. El Autor
Los momentos tanto positivos como negativos presentados en estos puntos se relacionan a continuación: Tabla 21. Momentos actuantes en la viga VG-402 1
2
3
4
5
6
7
8
9
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
Mu(KN*m)
16.02
11.45
20.73
9.86
19.83
9.89
20.73
11.45
16.15
Fuente. El Autor
75
En la cual obtenemos la siguiente tabla con valores de resistencia nominal, que nos generan que la cuantía mínima a utilizar sea de 0.0033, en todos los puntos en análisis. Tabla 22. Datos finales de diseño VG-402 1
2
3
4
5
6
7
8
9
Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) 16.02
11.45
20.73
9.86
19.83
9.89
20.73
11.45
16.15
Mu(N*m)
Mu(N*m)
Mu(N*m))
Mu(N*m)
Mu(N*m)
Mu(N*m)
Mu(N*m)
Mu(N*m)
Mu(N*m)
16020
11450
20730
9860
19830
9890
20730
11450
16150
Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa Φ(Rn) Mpa 0.78994
0.56460
1.02219
0.48619
0.97781
0.48767
1.02219
0.56460
0.79635
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
0.0033
0.0033
0.0033
0.0013
0.0033
0.0033
0.0033
0.0033
0.0033
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
As(mm2)
257.40
257.40
257.40
98.54
257.40
257.40
257.40
257.40
257.40
Varil las
Vari llas
Varill as
Varil las
Vari llas
Varil las
Vari llas
Varill as
Varil las
3#4
3#4
3#4
3#4
3#4
3#4
3#4
3#4
3#4
Fuente. El Autor
Como resultado de diseño tenemos que la viga tendrá tres varillas de ½” de diámetro en la parte superior, y tres varillas de ½” de diámetro en la parte inferior
(Ver planos de despiece del elemento). 2.3.2. VIGA 401
Esta viga tiene unas dimensiones de 30 cm x 30 cm Datos de Diseño: b(m) d(m)
0.3 0.26
1.2 D + 1.6 L 27.85 KN/m
76
Figura 10. Diagrama de dimensiones de la viga 401 y ubicación de puntos con mayores momentos actuantes.
Fuente. El Autor
Los momentos tanto positivos como negativos presentados en estos puntos se relacionan a continuación: Tabla 23. Momentos actuantes en la viga VG-401 1 2 3 4 5 Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) 17.90 11.76 19.75 11.66 15.23 Fuente. El Autor
En la cual obtenemos la siguiente tabla con valores de resistencia nominal, que nos generan que la cuantía mínima a utilizar sea de 0.0033, en todos los puntos en análisis. Tabla 24. Datos finales de diseño VG-401
1 2 3 4 5 Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) Mu(KN*m) 17.90 11.76 19.75 11.66 15.23 Mu(N*m) Mu(N*m) Mu(N*m)) Mu(N*m) Mu(N*m) 17900 11760 19750 11660 15230 Φ(Rn)
Φ(Rn)
Φ(Rn)
Φ(Rn)
Φ(Rn)
Mpa 0.88264
Mpa 0.57988
Mpa 0.97387
Mpa 0.57495
Mpa 0.75099
ρ
ρ
ρ
ρ
ρ
0.0033 As(mm2) 257.40 Varillas 3#4
0.0033 As(mm2) 257.40 Varillas 3#4
0.0033 As(mm2) 257.40 Varillas 3#4
0.0033 As(mm2) 257.40 Varillas 3#4
0.0033 As(mm2) 257.40 Varillas 3#4
Fuente. El Autor
77
Como resultado de diseño tenemos que la viga tendrá tres varillas de ½” de diámetro en la parte superior, y tres varillas de ½” de diámetro en la parte inferior
(Ver planos de despiece del elemento).
2.4.
DISEÑO A CORTANTE DE LAS VIGAS
Se procedió a evaluar la resistencia a cortante proporcionada por el concreto para diseño:
A partir de que los cortantes sean menores a No se necesitara refuerzo de cortante, pero por razones constructivas trabajaremos la separación máxima recomendada de 15 cm.
78
Anexo E Reacciones y diseño de cimentación
79
1
Table: Joint Reactions OutputCase CaseType F1 F2 F3 Tonf Tonf Tonf 1.4D Combination 0.0427 0.0455 4.6826
1
1.2D + 1.6L
1
Combination
0.6458 -1.0639 15.6651
5
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
0.0427 -0.0024
5
1.2D + 1.6L
Combination
0.3931
-0.0221 38.9346
5
Combination -1.2883
-0.3794 22.9863
9
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
9
1.2D + 1.6L
9
13
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
13
1.2D + 1.6L
13
Combination
0.7081 -1.6750 26.9495
17
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination
0.0427 -0.0455
17
1.2D + 1.6L
Combination
0.3931
-0.4192 25.6145
17
COMBO DESP. X
Combination -0.9225
-0.5637 15.4659
Joint
1
5
9
13
Combination
0.3931
0.4192 25.6145
Combination -1.4132
-0.0104 13.2808
6.1287
Combination
0.6671 -1.7041 27.5432
Combination
0.0427
Combination
0.6876 -1.6558 26.9535
Combination
0.0427
0.0024
Combination
0.3931
0.0221 38.9346
Combination -1.0474
-0.3502 23.3403
- 6.0805 4.283E16 Combination 0.3931 - 38.4908 3.717E15 Combination -1.1678 -0.3572 22.8704
80
6.1287
4.6826
M1 M2 M3 Tonf-m Tonf-m Tonf-m - 0.03337 0.03559 9.593E19 - 0.30740 0.32782 3.551E18 0.23253 2.40297 0.02673 1.86515 0.80720 0.00455 0.00188 0.03337 9.593E19 0.01729 0.30740 3.551E18 0.52112 2.21262 0.02673 2.36580 0.83961 0.00455 4.773E- 0.03337 16 9.593E19 4.274E- 0.30740 15 3.551E18 0.50370 2.02574 0.02673 2.32804 0.87142 0.00455 - 0.03337 0.00188 9.593E19 - 0.30740 0.01729 3.551E18 0.49830 1.83885 0.02673 2.34299 0.90324 0.00455 0.03559 0.03337 9.593E19 0.32782 0.30740 3.551E18 0.66519 1.64850 0.02673
Joint
OutputCase
17 21
COMBO DESP. Y 1.4D
21
1.2D + 1.6L
21
25
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
25
1.2D + 1.6L
25
29
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
29
1.2D + 1.6L
29
33
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
33
1.2D + 1.6L
33
37
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
37
1.2D + 1.6L
37
COMBO DESP. X
21
25
29
33
Table: Joint Reactions F1 F2 F3 M1 M2 Tonf Tonf Tonf Tonf-m Tonf-m Combination 0.7293 -1.6172 21.2478 2.29780 0.93564 CaseType
Combination 2.272E17
0.0455
0.03559 5.509E17 Combination 2.708E- 0.4192 38.9415 16 0.32782 4.733E16 Combination -2.1573 -0.1317 25.4849 0.41756 2.98483 Combination 0.5006 -1.0846 23.5631 1.89665 0.69363 Combination 6.494E- -0.0024 17
6.1295
7.5756 0.00188
1.875E17 Combination 6.357E- -0.0221 52.2616 0.01729 16 1.756E16 Combination -2.0002 -0.5291 35.2019 0.72831 2.76935 Combination 0.5273 -1.7296 35.4432 2.40108 0.73032 Combination 3.025E- 7.5274 1.899E- 1.703E16 5.654E16 16 17 Combination 2.700E- 51.8178 1.416E- 1.451E15 4.579E15 15 17 Combination -1.8455 -0.5043 34.8057 0.70889 2.55566 Combination 0.5537 -1.6809 34.8057 2.36297 0.76670 Combination 5.385E17
0.0024
0.00188 2.077E17 Combination 4.294E- 0.0221 52.2616 16 0.01729 3.123E16 Combination -1.6908 -0.4999 34.9951 0.70549 2.34197 Combination 0.5800 -1.7004 34.7538 2.37826 0.80308 Combination 4.372E- -0.0455 18
7.5756
5.614E17 Combination 2.973E- -0.4192 38.9415 0.32782 17 6.125E16 Combination -1.5337 -0.6850 27.1323 0.85022 2.12649
81
6.1295 0.03559
M3 Tonf-m 0.00455 9.593E19 3.551E18 0.02673 0.00455 9.593E19 3.551E18 0.02673 0.00455 9.593E19 3.551E18 0.02673 0.00455 9.593E19 3.551E18 0.02673 0.00455 9.593E19 3.551E18 0.02673
Table: Joint Reactions F1 F2 F3 M1 M2 Tonf Tonf Tonf Tonf-m Tonf-m Combination 0.6067 -1.6378 29.0541 2.32930 0.83977
Joint
OutputCase
37 41
COMBO DESP. Y 1.4D
Combination -0.0427
0.0455
4.6826
0.03559 0.03337
41
1.2D + 1.6L
Combination -0.3931
0.4192 25.6145
0.32782 0.30740
41
Combination -1.9320
45
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination -0.0427
-0.0024
6.1287 0.00188
0.03337
45
1.2D + 1.6L
Combination -0.3931
-0.0221 38.9346 0.01729
0.30740
45
Combination -1.8071
-0.6788 29.8288 0.93551
49
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
49
1.2D + 1.6L
49
53
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
53 53
41
45
49
CaseType
Combination
Combination
-0.2531 20.1002 0.60260
2.80866 0.1270 -1.1052 13.8722 1.92815 0.40151
2.61832 0.1483 -1.7551 25.7543 2.43636 0.43391
Combination -0.0427
- 6.0805 4.801E4.236E16 0.03337 16 Combination -0.3931 - 38.4908 4.286E3.701E15 0.30740 15 Combination -1.6866 -0.6514 29.1521 0.91408 2.43143 Combination 0.1688 -1.7059 25.0690 2.39790 0.46573 Combination -0.0427
0.0024
6.1287
0.00188 0.03337
1.2D + 1.6L
Combination -0.3931
0.0221 38.9346
0.01729 0.30740
Combination -1.5662
57
COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D
Combination -0.0427
-0.0455
4.6826 0.03559
0.03337
57
1.2D + 1.6L
Combination -0.3931
-0.4192 25.6145 0.32782
0.30740
57
COMBO DESP. X
Combination -1.4413
-0.8063 21.2098 1.03525
2.05420
53
Combination
2.24455 0.1893 -1.7259 24.9693 2.41354 0.49754
82
-0.6496 29.0611 0.91269
M3 Tonf-m 0.00455 9.593E19 3.551E18 0.02673 0.00455 9.593E19 3.551E18 0.02673 0.00455 9.593E19 3.551E18 0.02673 0.00455 9.593E19 3.551E18 0.02673 0.00455 9.593E19 3.551E18 0.02673
Joint
OutputCase
57
COMBO DESP. Y 1.4D 1.2D + 1.6L COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D 1.2D + 1.6L COMBO DESP. X COMBO DESP. Y 1.4D 1.2D + 1.6L COMBO DESP. X COMBO DESP. Y
61 61 61 61 62 62 62 62 63 63 63 63
Table: Joint Reactions F1 F2 F3 M1 M2 Tonf Tonf Tonf Tonf-m Tonf-m Combination 0.2105 -1.6585 19.2716 2.36080 0.52995 CaseType
Combination Combination Combination
0.0000 0.0000 0.0000
0.0000 0.0000 0.0000
M3 Tonf-m 0.00455 0.0000 0.00000 0.00000 0.00000 0.0000 0.00000 0.00000 0.00000 0.0000 0.00000 0.00000 0.00000
Combination
0.0000
0.0000
0.0000 0.00000 0.00000 0.00000
Combination Combination Combination
0.0000 0.0000 0.0000
0.0000 0.0000 0.0000
0.0000 0.00000 0.00000 0.00000 0.0000 0.00000 0.00000 0.00000 0.0000 0.00000 0.00000 0.00000
Combination
0.0000
0.0000
0.0000 0.00000 0.00000 0.00000
Combination Combination Combination
0.0000 0.0000 0.0000
0.0000 0.0000 0.0000
0.0000 0.00000 0.00000 0.00000 0.0000 0.00000 0.00000 0.00000 0.0000 0.00000 0.00000 0.00000
Combination
0.0000
0.0000
0.0000 0.00000 0.00000 0.00000
83
DISEÑO DE ZAPATAS ZAPATA TIPO
P= Pu =
A =
52.26
Z-1
Ton
78.39
FC
Ton
52.26
1.50
s adm =
=
20
=
20
Ton/m2
0.30
m
lcol
0.30
m
hzap
0.35
m
f'c
m2
2.61
bcol
fy
B =
1.60
m
Voladizo
L=
1.70
m
Cumple
0.70
m
210 kg/cm 2 4200 kg/cm 2 bcol
1. Chequeo a cortante (Como viga) hzap su =
1.50
52.26 *
1.6 *
Ru = 288.2 * ( 0.70 0.121 1.00 * 0.28
=
uc =
0.432 0.85
0.509
vc =
0.76
B
0.28 ) = 121.04 k N
uu =
=
t/m 2
= 28.82
1.7
0.432
MPa
L
MPa
MPa
Cumple B
2. Chequeo de cortante (Como placa) bo = nu =
2 * ( 0.3 + 0.78 2.32 * 0.28
0.28 ) + =
2 * ( 1.207
2
nc =
21 6
*
(1 +
30
nc =
21 3
= 1.53
MPa
0.3 +
0.28 ) =
MPa
)=
/
30
=
7.061
2.29
2.32 m nn =
MPa
1.207 0.85
=
1.420
Cumple
3. Diseño a Flex ion Mu =
28.82 *
Colocar f
4 /8 @
0.7 2
2
18
cm Son
t-m
L= 9
84
r = 0.0025
As = 6.87 cm 2/m 1.45 m L= Varillas en cada sentido
1.55 m
MPa
DISEÑO DE ZAPATAS PROYECTO: ZAPATA TIPO
P= Pu =
A =
38.93
Z-2
Ton
58.40
FC
Ton
38.93
s
=
20
=
adm
1.50
=
20
2
Ton/m
0.30
m
lcol
0.30
m
hzap
0.30
m
f'c
m2
1.95
bcol
fy
B =
1.40
m
Voladizo
L=
1.40
m
Cumple
0.65
m
210 kg/cm 2 4200 kg/cm 2 bcol
1. Chequeo a cortante (Como viga) hzap su =
1.50
38.93 *
1.4 *
Ru = 297.9 * ( 0.65 0.125 1.00 * 0.23
=
uc =
0.544 0.85
0.640
vc =
0.76
B
0.23 ) = 125.13 k N
uu =
=
t/m 2
= 29.79
1.4
0.544
MPa
L
MPa
MPa
Cumple B
2. Chequeo de cortante (Como placa) bo = nu =
2 * ( 0.3 +
0.23 ) +
0.58 2.12 * 0.23
=
2 * ( 1.198
2
nc =
21 6
*
(1 +
30
nc =
21 3
= 1.53
MPa
0.3 +
0.23 ) =
MPa
)=
/
30
=
6.294
2.29
2.12 m nn =
MPa
1.198 0.85
=
Cumple
3. Diseño a Flex ion Mu =
29.79 *
Colocar f
0.65 2
4 /8 @
2
15
cm Son
t-m L= 9
85
r = 0.0033 As = 7.53 cm 2/m
1.25 m Varillas en cada sentido
1.409
MPa
DISEÑO DE ZAPATAS PROYECTO: ZAPATA TIPO
P= Pu =
A =
25.61
Z-3
Ton
38.42
FC
Ton
25.61
s
=
20
=
adm
1.50
=
20
2
Ton/m
0.30
m
lcol
0.30
m
hzap
0.30
m
f'c
m2
1.28
bcol
fy
B =
1.15
m
Voladizo
L=
1.15
m
Cumple
0.65
m
210 kg/cm 2 4200 kg/cm 2 bcol
1. Chequeo a cortante (Como viga) hzap su =
1.50
25.61 *
1.15 *
Ru = 290.5 * ( 0.65 0.122 1.00 * 0.23
=
uc =
0.530 0.85
0.624
vc =
0.76
B
0.23 ) = 122.00 k N
uu =
=
t/m 2
= 29.05
1.15
0.530
MPa
L
MPa
MPa
Cumple B
2. Chequeo de cortante (Como placa) bo = nu =
2 * ( 0.3 +
0.23 ) +
0.38 2.12 * 0.23
=
2 * ( 0.788
2
nc =
21 6
*
(1 +
30
nc =
21 3
= 1.53
MPa
0.3 +
0.23 ) =
MPa
)=
/
30
=
6.136
2.29
2.12 m nn =
MPa
0.788 0.85
=
Cumple
3. Diseño a Flex ion Mu =
29.05 *
Colocar f
0.65 2
4 /8 @
2
16
cm Son
t-m L= 7
86
r = 0.0032 As = 7.33 cm 2/m
1.00 m Varillas en cada sentido
0.927
MPa
Anexo F Diseño de escalera
87
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