Diseño de Un Sistema de Refrigeración Para Un Barco Pesquero

Contenido Introducción ................................................................................................................................................. 1 Desarrollo teórico ......................................................................................................................................... 1 Cálculo de la carga de enfriamiento ......................................................................................................... 2 Calor de los productos a refrigerar....................................................................................................... 2 Pérdida a través de las paredes ............................................................................................................ 3 Renovación de aire (Aire exterior) ...................................................................................................... 3 Calor liberado por personas ................................................................................................................. 4 Flujo másico y de calor del agua de mar (refrigerante secundario) .......................................................... 5 Evaporador ............................................................................................................................................... 6 Compresor ................................................................................................................................................ 6 Condensador ............................................................................................................................................ 6 Cálculos y Resultados .................................................................................................................................. 7 Calor de refrigeración del atún ................................................................................................................. 8 Perdida por transferencia de calor a través de las paredes y techo ........................................................... 8 Renovación de aire ................................................................................................................................... 8 Calor liberado por personas ..................................................................................................................... 9 Carga total de refrigeración ...................................................................................................................... 9 Flujo másico y calor de agua de mar ........................................................................................................ 9 Diagrama P-H del amoniaco .................................................................................................................... 9 Evaporador ............................................................................................................................................. 10 Compresor .............................................................................................................................................. 10 Condensador .......................................................................................................................................... 11 Otros equipos ......................................................................................................................................... 11 Bombas centrifugas ........................................................................................................................... 11 Selección de Equipos .................................................................................................................................. 11 Evaporador ............................................................................................................................................. 12 Compresor .............................................................................................................................................. 12 Condensador .......................................................................................................................................... 13 Otros equipos ......................................................................................................................................... 14 Bombas centrifugas ........................................................................................................................... 14 Diagrama del sistema ................................................................................................................................. 15 Conclusiones .............................................................................................................................................. 17 Recomendaciones ....................................................................................................................................... 18 Bibliografía................................................................................................................................................. 18

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Introducción El presente trabajo se refiere al diseño de un sistema de refrigeración para un barco pesquero, que se puede definir como un sistema mecánico que utiliza propiedades termodinámicas de la materia para absorber energía de la carga a refrigerar en forma de calor y trasladar ese calor a un sumidero. El sistema de refrigeración va a ser del tipo RSW (Refrigeration Sea Water) .Los sistemas RSW son básicamente un sistema de refrigeración tipo Chiller (enfriador de agua) que opera mediante el ciclo de refrigeración por compresión de vapor, el cual cuenta con elementos principales los cuales son: evaporador (chiller), compresor, condensador y válvula de expansión. Estos sistemas son utilizados normalmente en barcos pesqueros. La elección de este sistema se debe a su instalación simple y económica, y la posibilidad de utilizar el agua de mar como como refrigerante. Este trabajo fue desarrollado con un interés académico de diseñar un sistema el cual sirva para refrigerar la carga obtenida por los barcos de pesca, ya que se sabe que el pescado y los productos del mar en general son alimentos que no se conservan fácilmente. Tan pronto como el pescado se muere, empieza su descomposición. Se inician reacciones químicas en sus tejidos y empiezan a multiplicarse los microbios de la putrefacción. El trabajo se realizó en base a las notas de clases de refrigeración y acondicionamiento de aire para buques, libros de principios de refrigeración e información obtenida de publicaciones en la web.

Desarrollo teórico El sistema es básicamente de tipo Chiller que opera mediante el ciclo de refrigeración por compresión de vapor. La refrigeración por compresión se logra evaporando un gas refrigerante (refrigerante primario), en estado líquido a través de un dispositivo de expansión dentro de un intercambiador de calor, denominado evaporador (chiller). Para evaporarse este requiere absorber calor latente de vaporización. Al evaporarse el líquido refrigerante cambia su estado a vapor. Durante el cambio de estado el refrigerante en estado de vapor absorbe energía térmica del medio en contacto con el evaporador, en este caso agua de mar (refrigerante secundario). Luego de este intercambio energético, un compresor mecánico se encarga de aumentar la presión del vapor para poder condensarlo dentro de otro intercambiador de calor conocido como condensador y hacerlo líquido de nuevo. El refrigerante en estado líquido, puede evaporarse nuevamente a través de la válvula de expansión y repetir el ciclo de refrigeración por compresión. Cuando el calor del refrigerante secundario es extraído y su temperatura baja, a este refrigerante se lo hace circular dentro de la bodega de pescado, el cual absorbe el calor de la carga de enfriamiento. Esta carga rara vez es originada por una solo fuente. Más bien, es la suma de varias cargas térmicas que pueden ser resultado de varias fuentes de calor. A continuación se presenta un esquema del sistema de refrigeración.

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Ilustración 1. Sistema de refrigeración tipo chiller [1]

Para iniciar con el diseño, primero se realizar el calcula de la carga de refrigeración

Cálculo de la carga de enfriamiento Como se mencionó antes, la carga de enfriamiento rara vez es originada por una solo fuente. Más bien, es la suma de varias cargas térmicas que pueden ser resultado de varias fuentes de calor. Esta carga puede calcularse como. 𝑄𝑡 = 𝑄𝑝𝑟𝑜𝑑𝑢𝑐𝑡𝑜𝑠 + 𝑄𝑜𝑡𝑟𝑎𝑠 𝑓𝑢𝑒𝑛𝑡𝑒𝑠

𝐸𝑐𝑢𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛1

La carga total (Qt) de una instalación frigorífica es el número de frigorías que deben obtenerse, o dicho de manera más correcta, la cantidad de calorías que deben extraerse a fin de mantener la temperatura deseada en la cámara, nevera o recinto a enfriar. Dicha cifra procede del total de calor que entra en el espacio a refrigerar por el conjunto de las causas siguientes. Productos  Calor de los productos a refrigerar Otras fuentes  Perdida a través de las paredes  Aire exterior  Calor liberado por la personas  Calor liberado por iluminación  Calor liberado por maquinas  Calor de embalaje  Calor por reacción y renovación de aire en frutas y verduras Ya que nuestro barco solo lleva pescado y no vamos a tener focos ni bombas dentro de la cámara, en solo vamos a considerar solo las cuatro primeras fuentes. Calor de los productos a refrigerar El calor de los productos a refrigerar se lo determina con la siguiente ecuación. 𝑄𝑐 = 𝑚 ∗ 𝐶𝑝 ∗ (𝑇2 − 𝑇1)

𝐸𝑐𝑢𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 2 2

Donde Qc= Calor del producto [ Kj] m=Masa del pescado [kg] Cp=Calor especifico del pescado [Kj/kg*ºC] T= Diferencia de temperatura [ºC] Pérdida a través de las paredes La cantidad de calor por pérdidas a través de las paredes depende de cuatro factores:  Superficie total exterior de las bodegas (S [m2])  Conductividad del aislamiento empleado (K [W/m*ºC])  Diferencias de temperatura del interior y exterior de las bodegas (T [ºC])  Espesor del aislante (t [m]) Por lo tanto el flujo calor equivalente a las pérdidas a través de las paredes es 𝑄𝑝 = 𝑆 ∗

𝐾 ∗ (𝑇2 − 𝑇1) [𝑊] 𝑡

𝐸𝑐𝑢𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 3

Renovación de aire (Aire exterior) La aireación de la cámara es necesaria, esta ventilación se produce por la frecuencia de aperturas de las puertas para la entrada y salida de género de la misma. El número de renovaciones puede establecerse por hora o por día, para ello podemos utilizar la siguiente fórmula. 𝑄𝑎 = 𝑉 ∗ ℎ ∗ 𝑛 𝐸𝑐𝑢𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 4 Donde Qa= Flujo de calor aportado por el aire [W] V= Volumen de la cámara [m3] h= Calor del aire por metro cubico [W/m3] n= Numero de renovaciones de aire por día A continuación se presentan tablas para obtener los valores de h y n

3

Tabla 1. Renovaciones de aire por día [2]

Como se puede observar en la tabla 1, las renovaciones de aire dependen del volumen de la bodega.

Tabla 2. Calor de aire en W/m3 [2]

En la tabla 2 se puede obtener el calor de aire conociendo la temperatura interior y exterior de la bodega. Calor liberado por personas Las personas que entran a una cámara también liberan calor. Tabla 3. Flujo de calor liberado por persona [2]

4

Como se puede observar en la tabla 3, el flujo de calor depende de la temperatura a la que se encuentra la persona. Si se tienen más personas en la bodega, la potencia debe de ser multiplicada por el número de personas. Todos los flujos de calor encontrados anteriormente son calculados en periodos de 24 horas. Si se desea encontrar el flujo en un tiempo distinto, hay que aplicar la siguiente ecuación 𝑄′ =

𝑄 ∗ 24 ℎ

𝐸𝑐𝑢𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 5

Donde Q’= Flujo de calor en un tiempo requerido [W] Q=Flujo de calor calculado con las formulas anteriores [W] h= Tiempo requerido [h] Esta relación nos será útil para saber el tiempo en el que se debe de refrigerar el agua de mar (refrigerante secundario) antes de llegar a la zona de pesca.

Flujo másico y de calor del agua de mar (refrigerante secundario) El flujo másico de agua de mar que debe de circular en la bodega se lo calcula con la siguiente ecuación. 𝑚𝑟2 =

𝑉∗𝜌 𝑡

𝐸𝑐𝑢𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 6

Donde V= Volumen ocupado por el agua de mar [m3] ρ= Densidad del agua de mar [kg/m3] t= Tiempo en que se debe refrigerar el agua [h] Para encontrar el tiempo en que se debe de refrigerar el agua utilizamos la siguiente relación. 𝑡=

𝐹𝑙𝑢𝑗𝑜 𝑑𝑒 𝑐𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎 𝑑𝑒 𝑟𝑒𝑓𝑟𝑖𝑔𝑒𝑟𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 [𝐾𝑗/ℎ] 𝐶𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑑𝑒𝑙 𝑎𝑔𝑢𝑎 𝑑𝑒 𝑚𝑎𝑟 [𝐾𝑗]

𝐸𝑐𝑢𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 7

El flujo de calor de la carga de refrigeración se la calcula con la ecuación 5, donde h depende de la carga a refrigerar. Ya obtenido el flujo másico del agua de mar, procedemos a encontrar el flujo de calor. 𝑄𝑟2 = 𝑚𝑟2 ∗ 𝐶𝑝 ∗ 𝑇

𝐸𝑐𝑢𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 8

Donde Cp= Calor especifico del agua de mar [Kj/Kg*ºC] T= variación de la temperatura [ºC]

5

Evaporador El flujo de calor del evaporador será el mismo que el del agua de mar. Obtenido el flujo del calor se procede a calcular el flujo másico del refrigerante primario (en nuestro caso amoniaco). 𝑚𝑟1 =

𝑄𝑟1 ℎ𝑓 − ℎ𝑖

𝐸𝑐𝑢𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 9

Donde Qr1=Qr2= Flujo másico del agua de mar [Kj/h] hi= entalpia al inicio del proceso de evaporización [Kj/kg] hf= entalpia al final del proceso de evaporización [Kj/kg] Pala la elección del evaporador es necesario obtener las toneladas de refrigeración. Para esto vamos a hacer uso de la siguiente conversión 𝑄𝑟1

𝐾𝑗 1000𝑗 1𝐵𝑇𝑈 1𝑡𝑜𝑛. 𝑟𝑒𝑓 ∗ ∗ ∗ ℎ 1𝐾𝑗 1055.056𝑗 12000𝐵𝑡𝑢/ℎ

Compresor El flujo másico del refrigerante primario deberá de ser el mismo en todo el sistema. Conocido el flujo másico del refrigerante (obtenido de la ecuación 9) se procede a calcular la potencia requerida en el compresor. 𝑃 = 𝑚𝑟1 ∗ (ℎ𝑓 − ℎ𝑖)

𝐸𝑐𝑢𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛10

Donde P= potencia requerida en el compresor [Kj/h] mr1= flujo másico del agua de mar [Kg/h] hi= entalpia al inicio del proceso de compresión [Kj/kg] hf= entalpia al final del proceso de compresión [Kj/kg] Para obtener la potencia en HP realizamos la siguiente conversión 𝑃

𝐾𝑗 1000𝑗 1𝐵𝑇𝑈 0.2930 𝑊𝑎𝑡𝑡𝑠 1𝐻𝑃 ∗ ∗ ∗ ∗ 1𝐵𝑡𝑢 ℎ 1𝐾𝑗 1055.056𝑗 746𝑊𝑎𝑡𝑡𝑠 ℎ

Condensador Para obtener el flujo de calor del condensador se hace uso de la ecuación 10, en donde hi y hf serán la entalpia al inicio y final del proceso de condensación respectivamente. Al igual que el evaporador es necesario obtener las toneladas de refrigeración. Para esto se hace uso de la transformación vista anteriormente.

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Cálculos y Resultados Se va a considerar un barco pesquero el cual se dedica a la captura del atún. A continuación se presentan las dimensiones principales y capacidad de las bodegas de la embarcación. Tabla 4. Dimensiones principales del barco pesquero Dimensiones principales del barco 32 7.5 3.44 3

Eslora Manga Puntal Calado

m m m m

Tabla 5. Capacidad de las bodegas del barco pesquero Capacidad bodegas Babor Bodega 1 Bodega 2

54 m3 34 m3

Estribor Bodega 1 Bodega 2

54 m3 34 m3

En la siguiente tabla se presentan los requerimientos del sistema, características del atún y aíslate. Tabla 6. Requerimientos del sistema Requerimientos Capacidad 1 de pescado Capacidad 2 de pescado Temperaturas Agua de mar Interior bodega Exterior bodegas Tiempo Tiempo de refrigeración

21.6 13.6

m3 m3

28 -2 31

C C C

2

horas

Se tomó como temperatura promedio del agua de mar un valor de 28 ºC. Como tiempo en el que debe de refrigerarse el atún se tomó 2 horas. Este valor fue sugerido en la clase de refrigeración y acondicionamiento de aire para buques Tabla 7. Características del atún Atún 30 10 0.82 3.47

Punto de congelamiento Temperatura de congelamiento C. especifico arriba de congelamiento Calor especifico

F F BTU/ lb*h*F Kj /kg*C

Tabla 8. Características del aislante Aislante Espesor paredes Espesor suelo K poliuretano expandido K poliestireno plancha

100 120 0.041 0.041

mm mm W/C*m2 W/C*m3

El material y espesores de los aislantes fueron obtenidos de la hoja de cálculo sobre el balance térmico en cámaras frigoríficas. Esta hoja de cálculo fue proporcionada por el ingeniero Patrick Townsend profesor de la materia de refrigeración y acondicionamiento de aire para buques. 7

Calor de refrigeración del atún A continuación se presentan el flujo de calor del atún. Tabla 9. Flujo de calor del atún Calor del pescado Densidad neta de almacenaje Capacidad total de pescado Masa(densidad neta X capacidad) T2 T1 Cp Qc

400 35.2 14080 28 -2 3.47 1465728

m3 kg C C Kj /kg*C Kj

El flujo de calor se obtuvo a partir de la ecuación número 2. La densidad neta de almacenaje se obtuvo de la hoja de cálculo que fue proporcionada por el ingeniero Patrick Townsend. Como capacidad total del pescado se tomaron las bodegas de un lado de la embarcación.

Perdida por transferencia de calor a través de las paredes y techo Para el cálculo de la perdida de calor a través de las bodegas se requiere primero el área total de contacto. Tabla 10. Área total de transferencia de calor Dimensiones promedio de bodegas

Bodega 1 Bodega 2

Larg (m) 7.32 4.66

Ancho (m) 2.87 2.87

Alto (m) 2.570 2.542

Área Total de paredes y techo 54.577 39.813

transferencia

(m2)

Área Total de paredes y techo 21.008 13.374

transferencia

(m2)

En la siguiente tabla se muestra el calor a través de las paredes, techo y piso. Tabla 11. Calor a través de las paredes, techo y piso Perdidas por transferencia de calor a través de las paredes y techo K(W/C*m) S(m2) T2© T1© 54.57782937 28 -2 Bodega 1 0.041 39.81316457 28 -2 Bodega 2 0.041 Perdidas por transferencia de calor a través del piso K(W/C*m) S(m2) T2© T1© 21.0084 28 -2 Bodega 1 0.041 13.3742 28 -2 Bodega 2 0.041

t(m) 0.1 0.1

Qp(W) 671.3073013 489.7019243

t(m) 0.12 0.12

Qp(W) 215.3361 137.08555

El flujo de calor se obtuvo a partir de la ecuación número 3.

Renovación de aire A continuación se presenta el flujo de calor por renovación de aire.

Tabla 12. Flujo de calor perdido por renovación de aire Calor por renovación de aire Calor del aire Volumen de la cámara Numero de renovaciones

4.4 88 10

W/m3 m3

8

3872

Calor

W

Los valores para el cálculo fueron obtenidos de la tabla 1 y 2.

Calor liberado por personas De la tabla 3 se obtiene el calor liberado por personas. A continuación se muestra en resultado Tabla 13. Flujo de calor liberado por personas Calor por personas Grado de actividad De pie trabajo ligero, caminando

Calor W 300

Carga total de refrigeración El flujo de calor que se presenta esta calculado para 2 horas. Tabla 14. Flujo de calor total Tiempo de refrigeración

2

h

Q por pedidas Q carga Q personas Q renovación de aire Q total

65380.21 732864.00 12960.00 167270.40 978474.61

Kj Kj Kj Kj Kj

Flujo másico y calor de agua de mar A continuación se presenta la cantidad de calor del agua de mar Tabla 15. Calor del agua de mar Agua de mar Capacidad en bodega Densidad Masa Calor especifico Temperatura 2 Temperatura 1 Calor

52.8 1025 54120 0.93 28 -2 6321409.286

m3 Kg/m3 Kg Kcal/kg*C C C Kj

Para encontrar el flujo másico y flujo de calor se necesita encontrar el tiempo en el que se debe de refrigerar el agua. Para esto se hace uso de la ecuación número 7. A continuación se presenta el resultado Tabla 16. Tiempo, Flujo másico y de calor del agua de mar T

6.5

h

Flujo de calor total del agua de mar Flujo másico del agua de mar

978474.6138 8377.094997

Kj/h

Diagrama P-H del amoniaco A continuación se presenta el diagrama P-H del amoniaco (refrigerante primario)

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Ilustración 2. Diagrama P-H del amoniaco

En el diagrama podemos encontrar las entalpias y presiones a las cuales va a trabajar el sistema. Tabla 17. Temperaturas, Entalpias y Presiones en el sistema

Compresor Condensador Válvula expansión Evaporador

T (ºC)

Ts (ºC)

hf(Kj/Kg)

hi(Kj/Kg)

Pi(kpa)

Pf(kpa)

-12 38 38 -12

90 38 -12 -12

1700 380 380 1450

1450 1700 380 380

300 1650 1650 300

1650 1650 300 300

Evaporador En la siguiente tabla se muestran los resultados en el evaporador Tabla 18. Requerimientos en el evaporador Evaporador(refrigerante-salmuera) Flujo de calor de evaporación(Kj/h) Calor de evaporación(Kj/kg) Flujo másico(Kg/h) Btu/h Ton. Refrigeración

977911.9264 1070 913.9363798 926930.7359 77.24422799

Compresor En la siguiente tabla se muestran los resultados en el compresor Tabla 19. Requerimientos en el compresor Compresor Flujo másico(Kg/h) Flujo volumétrico(m3/h)

1827.87276

10

Incremento de presión(kpa) Potencia(HP)

1350 170.2234433

El flujo másico de refrigerante en el compresor es el doble que en el evaporador. Esto se debe a que nuestro sistema consta de dos chillers (uno para babor y otro para estribor) y un compresor. Por lo tanto el compresor va a recibir el flujo de los dos chillers.

Condensador En la siguiente tabla se muestran los resultados en el condensador Tabla 20. Requerimientos en el condensador Condensador Flujo másico(Kg/h) Calor de condensación(Kj/kg) Flujo de calor de condensación(Kj/h) Btu/h Ton. Refrigeración

1827.87276 1320 2412792.043 2287006.676 190.5838896

El flujo másico del refrigerante en el condensador es igual que el del compresor

Otros equipos Bombas centrifugas El flujo volumétrico requerido de las bombas para circular el agua de mar (refrigerante secundario) en las bodegas se lo obtiene dividendo el flujo másico para la densidad del agua de mar. 𝐹𝑙𝑢𝑗𝑜 𝑣𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑡𝑟𝑖𝑐𝑜 =

𝑓𝑙𝑢𝑗𝑜 𝑚𝑎𝑠𝑖𝑐𝑜 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑑𝑎𝑑

𝐸𝑐𝑢𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 11

Aplicando esta fórmula se obtiene es de 8.17 m3/h. El flujo volumétrico requerido de las bombas para circular el agua de mar (sumidero) en el condensador se lo obtiene multiplicando el flujo de calor en el condensador por el calor especifico del agua de mar por la variación de temperatura y dividiendo para la densidad del agua de mar. 𝐹𝑙𝑢𝑗𝑜 𝑣𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑡𝑟𝑖𝑐𝑜 =

𝑓𝑙𝑢𝑗𝑜 𝑑𝑒 𝑐𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑑𝑒𝑙 𝑐𝑜𝑛𝑑𝑒𝑛𝑠𝑎𝑑𝑜𝑟 ∗ 𝐶𝑝 ∗ 𝑇 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑑𝑎𝑑

𝐸𝑐𝑢𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 12

Aplicando esta fórmula se obtiene es de 60.5 m3/h.

Selección de Equipos A continuación se van a seleccionar los elementos del sistema de refrigeración en base a los requerimientos calculados.

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Evaporador Se seleccionó un evaporador marca ONDA modelo MPE-300, el cual puede trabajar con amoniaco y alcanza hasta 85.3 toneladas de refrigeración. Estos valores cumplen con los requerimientos de la tabla 18.

Ilustración 3. Especificaciones

Compresor Se seleccionó un compresor Vilter modelo 456 XL, el cual puede trabajar con amoniaco y alcanza una potencia de 298 HP. Alcanza una potencia máxima de descarga de 1800 Kpa. Estos valores cumplen con los requerimientos de las tablas 17 y 19. 12

Ilustración 4. Compresor Vilter

Ilustración 5. Especificaciones

Condensador Se seleccionó un evaporador marca ONDA modelo CT-750, el cual puede trabajar con amoniaco y alcanza hasta 213.2 toneladas de refrigeración. Estos valores cumplen con los requerimientos de la tabla 20.

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Ilustración 6. Especificaciones

Otros equipos Bombas centrifugas El flujo volumétrico requerido de las bombas para circular el agua de mar (refrigerante secundario) en las bodegas es de 8.17 m3/h, mientras que el flujo volumétrico requerido de las bombas para circular el agua de mar (sumidero) en el condensador es de 60.5 m3/h.

Ilustración 7. Especificaciones

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Diagrama del sistema A continuación se presenta el diagrama del sistema.

Ilustración 8. Vista superior

Ilustración 9. Vista superior de la proa

Ilustración 10. Vista superior de la proa del lado de babor

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Ilustración 11. Vista superior en el peak de proa

Ilustración 12. Vista superior de proa del lado de estribor

A continuación se presenta un modelo en 3D del sistema con sus principales elementos.

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Ilustración 13. Diagrama 3D del sistema con sus principales elementos

Conclusiones Entre todas las cargas de refrigeración, la más significativa es la carga del producto a refrigerar. Existe una relación entre el tiempo en el que se debe de refrigerar la carga con el tiempo en que se debe de tener refrigerada el agua de mar, esta relación pudo ser vista en la ecuación7. Se logró diseñar un sistema de refrigeración de un barco pesquero, el cual opera con un refrigerante primario (amoniaco) y refrigerante secundario (agua de mar). En el cual el refrigerante primario absorbe calor del secundario y el secundario absorbe calor de las carca a refrigerar. 17

Recomendaciones Para el diseño de un sistema de refrigeración, hay que guiarse en un sistema ya existente de una embarcación similar para evitar resultados no razonables en los cálculos.

Bibliografía [1] Montaje y equipamiento de un barco sardinero refrigerado, Marco Avilés Arciniegas, Escuela Superior Politécnica Del Litoral, Guayaquil-Ecuador 2010. [2] Balance térmico de una instalación frigorífica, Miguel Devesa Devesa y Vicente Sellés Benlloch.

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