Diseño de Cruce Aereo
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Descripción: Cruce aéreo con fines de riego....
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Diseño de Superestructura DISEÑO DE PASE AEREO L=120 m
PROYECTO : MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO META : CONSTRUCCION CANAL LATERAL CL-2, CL-3, CL-4 CANAL LATERAL - 2
1+434.25
PROG.
D= L= f= cf= s= Ø=
2.00 m 120.00 m 10.00 m 0.05 m 0.45 m 10 plg
= = = = = =
Separacion entre Péndolas Longitud del Puente Flecha del cable Contra flecha del tendido de Altura de la pendola central diametro de la tuberia a insta
CALCULO DE LA FLECHA DEL CABLE (f)
Fc2= LP/12 =
10
f=
10
a.-
DISEÑO DE PENDOLAS - NUMERO DE PENDOLAS : Np= Numero de pendolas a calcular L= Longitud del puente entre ejes de torres d= Distancia entre cada pendola
Np= L/d - 1
∴
Np=
Total de pendolas en el puente
59
59.00 pendolas
(entre extremos del puente)
pendolas de distintas medidas y/o alturas y estaran distanciados
- DIAMETROS DE LA PENDOLA : Se usara varillas de fierro liso que en su extremo llevaran ojos soldados electricamente
A pendola= P/Fadm
P DIAM.
F adm= 0.6*Fy
1/4" 3/8"
Fy=
4200
kg/cm2
1/2"
Fadm=
2520
kg/cm2
5/8" 3/4" 1"
A pendola = Area de acero de la pendola por calcular
Diseño de Superestructura DISEÑO DE PASE AEREO L=120 m
PROYECTO : MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO META : CONSTRUCCION CANAL LATERAL CL-2, CL-3, CL-4 PROG. 1+434.25 P= Peso total que soportara las pendolas F adm = Esfuerzo admisible
CANAL LATERAL - 2
- Calculando el peso total que soportan las pendolas P: P= (Pe+Pl+Pv+Pb+Pc+Ps/c)
1/4"
P=
Pe =
Peso de la Tubería de FºGº D=10"
Pl =
Peso del Agua en la Tubería=
Pv =
Peso de Accesorios Metálicos=
1.25 Kg
Pb =
Peso de Péndolas =
0.69 Kg
Pc =
Peso de Clavos y Otros =
0.00 Kg
∴
5.00 Kg 60.80 Kg
Ps/c = Peso de Sobre Carga =
∴
67.74 Kg
0.00 Kg
A pendola =
Se usara pendolas tipo boa de Diametro
0.027 cm2 1/4"
Diseño de Superestructura DISEÑO DE PASE AEREO L=120 m
PROYECTO : MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO META : CONSTRUCCION CANAL LATERAL CL-2, CL-3, CL-4 CANAL LATERAL - 2
D.-
1+434.25
PROG.
LONGITUD Y DISEÑO DEL CABLE PRINCIPAL (Lc) La longitud de la curva parabólica del cable, viene dada por:
DONDE : Lc= Longitud de la cur L'= Longitud entre torr n= Flecha /L' =
Lc=L' * (1+ (8*(n^2)/3)-(32*(n^4)/3))
∴
Lc=
122.19
m
- Altura de la Torre : hT = f + s + f'
∴
DONDE : hT= Altura de la Torre f= Flecha del cable en el eje central igual a (Mínima altura de flecha es del s= Altura de la péndola central (criterio) f'= Contraflecha del tablero en el eje central =
hT =
10.50
m
- Longitud de Fiadores : Cota Sup. Torre = α=
α
L1 L2
hT
d
4018.25 45 °
C. Terr. Izq. = C. Terr. Der. = l1 l2
4007.751 4007.751 (Lado Izquierdo) (Lado Derecho)
L' = ( (hT+d)^2 + (l1+d)^2)^0.5
(Lado Izquierdo) (Lado Derecho)
α
tg α = ((hT+d)/l1) DONDE : L1= Longitud del fiador izquierdo L2= Longitud del fiador derecho l1= Proyección horizontal del fiador
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PROYECTO : MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO META : CONSTRUCCION CANAL LATERAL CL-2, CL-3, CL-4 CANAL LATERAL - 2
1+434.25
PROG.
l2= Proyección horizontal del fiador hT+d= Altura de torre izquierda hT+d= Altura de torre derecha
Sustituyendo datos :
∴ ∴ ∴ ∴ ∴
tg α =
1.00
l1 =
10.50
m
Fiador Izquierdo
l2 =
10.50
m
Fiador Derecho
L1 =
14.85
m
Fiador Izquierdo
L2 =
14.85
m
Fiador Derecho
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PROYECTO : MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO META : CONSTRUCCION CANAL LATERAL CL-2, CL-3, CL-4 CANAL LATERAL - 2
PROG.
1+434.25
- Diseño de los cables Principales : Se usará como mínimo 01 cable por banda Cálculo del peso distribuido por metro lineal :
- Peso de la Tubería de PVC D=10" - Diametro de cable asumido - Peso del cable principal (Kg/ml x 1 cable) - Peso de las péndolas y accesorios metálicos - Peso del Agua en las Tuberías
= = 3/8" = = = Peso Total Pt =
2.50 0.39 1.940 30.40 35.23
Pvi (Peso por unidad de longitud por efecto de viento ) Pvi =0.005*0.7*velocidad viento^2*ancho del puente Pvi=
2.7
Psis=
6.3
Psis (Peso por unidad de longitud por efecto de sismo ) Psis =0.18*Peso de servicio (zona tipo 2)
(Peso por unidad de longitud máxima)
Factor de Seguridad = Factor n = f/l =
Tensión Horizontal =
Tensión en el cable =
Tensión máxima =
44.2
Wmax=
Fs = n=
2.5 0.0833
H = (Wmax* L^2)/(8*f)
= =
T=((Wmax*L^2)*((1+16*n^2)^0.5)/(8xf))
Tm= T * Fs
=
8.39
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PROYECTO : MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO META : CONSTRUCCION CANAL LATERAL CL-2, CL-3, CL-4 PROG. 1+434.25 CABLE PRINCIPAL (CLASE TRANSA)
CANAL LATERAL - 2
C 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
DIAMETRO plg
A (plg 2)
3/8 1/2 5/8 3/4 1 1 1/4 1 3/8 1 1/2 1 5/8 1 3/4
0.11 0.20 0.31 0.44 0.79 1.23 1.48 1.77 2.07 2.41
R,E,R (TN) COSTO $ 5.95 4.301852 10.4 4.8000 16.2 5.298148 23.2 7.024074 40.7 8.635185 64.47 11.02778 77.54 11.92407 103 13.73519 120 16.12593 139 18.51667
COSTO S/. 23.23 25.6 28.61 37.93 46.63 59.55 64.39 74.17 87.08 99.99
DONDE : R.E.R = Resistencia Efectiva a la Rotura (Tn, tipo Alma de Acero) Tasa de cambio : $ 1.00 = S/. 3.00 , se incluye IGV AREA (plg2) : Sección transversal metálica del cable (0.76 * D^2)
Ingrese el Código del cable a usar
Se usarán
∴
F.-
USAR
4
0.90
1
CABLES
CABLES
1.00
Ø
LONGITUD DEL CABLE PRINCIPAL (Lc) - Calculo de la longitud del cable : Lc = L * ( 1+ 8/3*(f^2/L^2) - 32/5*(f^4/L^4) )
Lt =( Lc + Cable marg. Der+ Cable marg. Izq +2*L.amarre)
G.-
*
DISEÑO DE LAS BARRAS DE ANCLAJE Barras de Anclaje para Cable Principal Número de Varillas de Anclaje por cámara Tensión por el Cable Principal: Tensión por el Cable Reversa:
3/4
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PROG.
1+434.25
Tensión actuante por var R=T/n Ac = R / ( 0.6 x fy2 )
As 1 Usar Varilla Lisa de =
G.-
DISEÑO DE LA CAMARA DE ANCLAJE
IZQ
DER
μ= Ø= Tt=
0.50 30.00 0.85
0.50 = Coeficiente de rozamiento de suelo 30.00 = Angulo de fricción interna del suelo (grava lig. Humedad) 0.85 = Capacidad portante del suelo en Kg/cm2.
γ suelo= γ Conc =
1.90 2.30 0.80 10.50
1.90 = Peso específico del suelo (asumido) en Tn/m3. 2.30 = Peso específico del Concreto Ciclopeo en Tn/m3. 0.80 = Altura de aplicación de anclaje en m. = Longitud Horizontal izquierdo en m. 10.50 = Longitud Horizontal derecho en m.
k= LH1= LH2=
Y1= Y2=
10.50 m 10.50 m
=
Y1= hT + d
= 1
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1+434.25
PROG.
DIMENSIONES DE LAS CAMARAS DE ANCL
A= B= C=
LADO IZQUIERDO 2.50 m = Ancho 2.50 m = Largo 1.75 m = Peralte
α= α1 = α2 =
A= B= C=
RADIANES 0.79 0.79 0.79
Longitud del fiador izquierdo (L1) = Longitud del fiador derecho (L2) =
GRADOS 9.46232221 45.00000000 45.00000000
= Angulo con el cable Princip = Angulo del fiador izquierdo = Angulo del fiador derecho
14.85 14.85
T=
A
8.39
Tn
C
B
B
PLANTA DE LA CAMARA DE ANCLAJE
ELEVACION DE LA CAMARA DE ANCLAJE
- Por efecto del Puente Sobre la Cámara : T1=
8.39 =
Tensión Del Cable (Calculado anteriormente)
Th= Tv=
5.934406 = 5.934406 =
LADO IZQUIERDO Tensión Horizontal Tensión Vertical
Th = T1 * COS α1 Th = T1 * SEN α1
Th= Tv=
5.934406 = 5.934406 =
LADO DERECHO Tensión Horizontal Tensión Vertical
Th = T1 * COS α2 Th = T1 * SEN α2
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PROYECTO : MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO META : CONSTRUCCION CANAL LATERAL CL-2, CL-3, CL-4 CANAL LATERAL - 2
PROG.
1+434.25
- Por Peso Propio de la cámara :
Wt=
25.16
LADO IZQUIERDO Tn
Wt = γ Conc C* Vol.
Wt=
25.16
LADO DERECHO Tn
Wt = γ Conc C* Vol.
- Por Efectos del Terreno Sobre la Cámara : Ea= Empuje activo del Terreno Ep= Empuje pasivo del Terreno
Diseño de Superestructura DISEÑO DE PASE AEREO L=120 m
PROYECTO : MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO META : CONSTRUCCION CANAL LATERAL CL-2, CL-3, CL-4 CANAL LATERAL - 2
1+434.25
PROG.
Empuje activo del Terreno (por unidad de longitud) Ea= (γ suelo* C^2 * Ca)/2 Ea= Ea=
0.97 0.97
tal que
Tn Tn
Ca = Tg^2 Ca = Ca =
IZQ. DER.
Empuje pasivo del terreno (por unidad de longitud) Ep= (γ suelo* C^2 * Cp)/2 Ep= Ep=
8.73 8.73
tal que
Tn Tn
Cp = Tg^2 Cp= Cp=
IZQ. DER.
Cálculo de los momentos que intervienen - Suma de momentos estables : Σ M est. = ((γ Conc*A*B*C)*B/2)+((Ep*A)+Ea*2*B*μ))*C/3 Σ M est. 1= Σ M est. 2=
45.59 Tn - m 45.59 Tn - m
LADO IZQUIERDO LADO DERECHO
- Suma de momentos de volteo : Σ M v = T *COSβ*(C-K) + T*SENβ *(B-2.50) + (Ea*A)*C/3 Σ M v1 = Σ M v 2=
20.40 Tn - m 20.40 Tn - m
LADO IZQUIERDO LADO DERECHO
- Verificación al volcamiento : FSV = Mest / Mv > 2
∴ ∴
FSV 1 =
2.23 Kg-cm
>
2
FSV 2 =
2.23 Kg-cm
>
2
- Verificación al deslizamiento : Fuerzas que se Oponen al Deslizamiento: F1 =
F1 izq= F1 der=
(Wc - Tv) x μ
9,610.92 Kg 9,610.92 Kg
Wc = Tv = μ=
Peso de la Cámar Tensión Vetical tra Coeficiente de Ro
Diseño de Superestructura DISEÑO DE PASE AEREO L=120 m
PROYECTO : MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO META : CONSTRUCCION CANAL LATERAL CL-2, CL-3, CL-4 CANAL LATERAL - 2
PROG.
F2 =
1+434.25 Ea x B x μ x 2
F2 izq= F2 der= F3 F3 izq= F3 der=
F2 = Ea = μ=
Fuerza de Rozam Empuje Activo en Coeficiente de Ro
F3 =
Por Empuje Pasiv
2,424.48 Kg 2,424.48 Kg Ep x A 21,820.31 Kg 21,820.31 Kg
Diseño de Superestructura DISEÑO DE PASE AEREO L=120 m
PROYECTO : MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO META : CONSTRUCCION CANAL LATERAL CL-2, CL-3, CL-4 CANAL LATERAL - 2
PROG.
1+434.25
FSD = (F1+F2+F3) / (Th+EaxA) > 2
∴ ∴
FSD1 =
4.05
>
2
FSD2 =
4.05
>
2
- Verificación de presiones sobre el suelo : Punto de aplicación de la Resultante X = (Mest - Mv) / Wc
∴ ∴
X1 =
1.00 m
LADO IZQUIERDO
X2 =
1.00 m
LADO DERECHO
0.25 m
LADO IZQUIERDO
0.25 m
LADO DERECHO
Cálculo de la Excentricidad " e "
e = (a/2) - X ∴ ∴
e1 = e2 =
- Presion maxima sobre el suelo : VERI FICA CIO N QUE LAS FUE RZA S RESI STE NTE S ES MAY OR QUE EL DOB LE DE LA TEN SIO N HOR IZON TAL
q max= ((Wc-V)/(B*A)) * (1+((6*e)/A))
∴
q max =
Presión máxima s
0.49 Kg/cm2
LADO IZQUIERDO
q max= (Wc/(B*A)) * (1+((6*e)/A))
∴
q max =
Presión máxima s
0.49 Kg/cm2
ANGULO DEL FIADOR = 2.50
LADO DERECHO
45 ° T1
1.75 Th
Diseño de Superestructura DISEÑO DE PASE AEREO L=120 m
PROYECTO : MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO META : CONSTRUCCION CANAL LATERAL CL-2, CL-3, CL-4 CANAL LATERAL - 2
PROG.
DONDE: Vc Pc T1 Tv qmáx
= = = = =
1+434.25
Volúmen de la cámara = Peso de la cámara = Tensión inclinada del cable fiador = Tensión Vertical del cable fiador = Presión máxima de la cámara =
10.9375 m3 25.16 Ton 8.39 Ton 5.93 Ton 0.49 Kg/cm2
Diseño de Superestructura DISEÑO DE PASE AEREO L=120 m
PROYECTO : MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO META : CONSTRUCCION CANAL LATERAL CL-2, CL-3, CL-4 CANAL LATERAL - 2
PROG. 1+434.25 - Fuerzas que se oponen al deslizamiento
(Pc-2 * Tv) * μ = (Pc-2*T1*Senα1)
F1=
6.64 Ton
F2=
21.82 Ton
- Fuerzas debido al Empuje pasivo sobre la pared frontal Ep*B
- Fuerzas debido al empuje activo sobre las paredes laterales Ea*A
F3=
2.42 Ton
Th=
5.93 Ton
- Fuerza debido a la Tension Horizontal del cable fiador T1*Cosα1
Verificando las fuerzas deben ser el doble de la tensión Horizontal ∴
Σ de las fuerzas =
(F1+F2+F3) > 2*Th
30.89 Ton
>
11.86881 Ton
∴
Se usará las dimensiones de
2.5
x
2.5
∴
Se usará las dimensiones de
2.5
x
2.5
PASE AEREO L=120 m
Diseño de Superestructura
SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, VINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
Separacion entre Péndolas
Contra flecha del tendido de tubería Altura de la pendola central diametro de la tuberia a instalar
Fc=
10m
Longitud del puente entre ejes de torres
= =
120.00 m 2.00 m
(entre extremos del puente)
ntas medidas y/o alturas y estaran distanciados c/
2
m
PENDOLAS (TIPO BOA 6X19) As (cm2)
Peso (Kg/ml)
Rotura (Tn)
0.32
0.17
2.67
0.71
0.39
5.95
1.27
0.69
10.4
1.98 2.85 5.07
1.07 1.55 2.75
16.2 23.2 40.7
PASE AEREO L=120 m
Diseño de Superestructura
SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, VINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
0.1595929068
0.002 0.00032 2.4896
0.3191858136
0.002 0.00064 4.9793
0.4787787204 0.0025
0.0012 9.3362
0.6383716272 0.0025
0.0016 12.448
0.9575574408
0.003 0.00287 22.407
1.2767432544
0.003 0.00383 29.876
cada 2 m
PASE AEREO L=120 m
Diseño de Superestructura
SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, VINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
Longitud de la curva parabólica del cable Longitud entre torres = 120.00 Flecha /L' = 0.083
Flecha del cable en el eje central igual a 8%L' Altura de la péndola central (criterio) Contraflecha del tablero en el eje central =
Cota = Cota =
=
10.00 m
18/17 %L'
= =
0.45 m 0.05 m
4007.751 (Lado Izquierdo) 4007.751 (Lado Derecho)
l1 = (hT+d)/tg α
→
= = =
10%L'
? ? ?
m m m
PASE AEREO L=120 m
Diseño de Superestructura
SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, VINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
= = =
?
m 10.50 m 10.50 m
PASE AEREO L=120 m
Diseño de Superestructura
SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, VINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
Kg/ml Kg/ml Kg/ml Kg/ml Kg/ml
kg/m
kg/m kg/m
7961.84 kg 7.96 Tn
= =
x
2.5
8393 kg 8.39 Tn
=
20.98 Tn
PASE AEREO L=120 m
Diseño de Superestructura
SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, VINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
COSTO S/. 23.23 25.6 28.61 37.93 46.63 59.55 64.39 74.17 87.08 99.99
CABLES
"
Longitud de Amarre= 2.00 Lc = 122.19 m
Lt = 155.88 m Lt = 156.00 m
1
n= T1 = T2 =
1.00 8,392.52 0.00
Und Kg Kg
m
PASE AEREO L=120 m
Diseño de Superestructura
SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, VINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
R1 =
8,392.52
Kg
Ac1 =
5.60
cm2
Ø=
5.07 1
cm2 pulg.
Cable Principal.
TIPO DE SUELO
VALOR
Grano Grueso Limo o arcilla
0.5 0.35
Roca Firme
0.6
μ
PASE AEREO L=120 m
Diseño de Superestructura
SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, VINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
ES DE LAS CAMARAS DE ANCLAJE LADO DERECHO 2.50 m = 2.50 m = 1.75 m =
= Angulo con el cable Principal = Angulo del fiador izquierdo = Angulo del fiador derecho
=
ELEVACION DE LA CAMARA
Tensión en el cable
Ancho Largo Peralte
PASE AEREO L=120 m
SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, VINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
Diseño de Superestructura
PASE AEREO L=120 m
Diseño de Superestructura
SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, VINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
Ca = Tg^2 (45 - Ø/2) 0.333 0.333
Cp = Tg^2 (45 + Ø/2) 3 3
OK CUMPLE !!!!! OK CUMPLE !!!!!
Peso de la Cámara de Anclaje. Tensión Vetical transmitido por el Fiador. Coeficiente de Rozamiento del Suelo.
PASE AEREO L=120 m
SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, VINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
Fuerza de Rozamiento en Paredes Laterales. Empuje Activo en las Paredes Laterales. Coeficiente de Rozamiento del Suelo.
Por Empuje Pasivo.
Diseño de Superestructura
PASE AEREO L=120 m
Diseño de Superestructura
SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, VINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
OK CUMPLE !!!!! OK CUMPLE !!!!!
Presión máxima sobre el suelo (Por Cámara 1) LADO IZQUIERDO
Presión máxima sobre el suelo (Por Cámara 2) LADO DERECHO
PASE AEREO L=120 m
SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, VINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
Diseño de Superestructura
PASE AEREO L=120 m
Diseño de Superestructura
SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, VINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
FSD =
2
OK CUMPLE !!!!! x
1.75
cámara izquierda
x
1.75
camara derecha
Diseño de Superestructura
DISEÑO DE UN PUENTE AEREO PARA TUBERIAS
MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTE CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, P PUNO CONSTRUCCION CANALES LATERALES CL-2, CL-3, CL-4 CL - 2
NOMBRE DEL PROYECTO: META : CANAL :
DATOS A INGRESAR PARA EL DISEÑO Longitud del puente Diametro de la tuberia de agua Material de la tuberia de agua Separacion entre pendolas
LP= Dtub= ( FG o PVC ) Sp=
120.00 m 10 ( 3/4" , 1", 1 1/2" , 2", 2 1/2" , 3", 4", 8 FG 2.00 m
CALCULO DE LA FLECHA DEL CABLE (Fc) Fc1= LP/12= Fc2= LP/9 =
10 13.3 Fc=
(de preferencia el mayor valor)
10.0
CALCULO DE LA ALTURA DE LA TORRRE DE SUSPENSION
ALTURA DE LA COLUMNA DE SUSPENSION=
10.5 m
0.00
Diseño de Superestructura
a) DISEÑO DE PENDOLAS Peso de tuberia 10 " Peso accesorios (grapas, otros)
10 kg/m 2.0 kg/m
Diseño de Superestructura
WL= Peso de cable pendola Altura mayor de pendola
12.0 kg/m 0.69 kg/m 10.5 m
Peso total / pendola = WL*(separacion de pendolas) + (altura mayor pendola)*(peso de cable-pendola) Peso total /pendola=
31.2 Kg
Factor de seguridad a la tension (3 - 6)=
5
Tension a la rotura / pendola =
DIAMETROS Pulg, 1/4" 3/8" 1/2"
SE ADOPTARA CABLE DE
0.16 Ton
TIPO BOA (6x19) Peso (Kg/m) Rotura (Ton) 0.17 2.67 0.39 5.95 0.69 10.44
1/4"
TIPO BOA ( 6x19 )
PARA PENDOLAS
b) DISEÑO DE CABLES PRINCIPALES Peso de tuberia 10 " Peso accesorios (grapas, otros) Peso de cable pendola Peso de cable Principal ( asumido )
10 3.0 3.61 0.39
kg/m kg/m kg/m kg/m
WL=
17.00 kg/m
Pvi=
2 kg/m
Psis=
3.1 kg/m
Pvi (Peso por unidad de longitud por efecto de viento ) Pvi =0.005*0.7*velocidad viento^2*ancho del puente
Psis (Peso por unidad de longitud por efecto de sismo ) Psis =0.18*Peso de servicio (zona tipo 2)
(Peso por unidad de longitud maxima)
Wmax=
22.1 kg/m
Diseño de Superestructura
Mmax.ser (Momento maximo por servicio) Mmax.ser=Wmax*luz puente^2/8) Mmax.ser=
Tmax.ser (Tension maxima de servicio) Tmax.ser=Mmax.ser / flecha cable
39.8 Ton-m
Diseño de Superestructura
Factor de seguridad a la tension (2 -5)=
Tmax.ser=
3.98 Ton
Tmax.ser=
4.28 Ton
2.5
Tmax.rot (Tension maxima a la rotura) Tmax.rotr=Mmax.ser * Fac.seguridad Tmax.rot=
DIAMETROS Pulg, 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" 1 1/8" 1 1/4" 1 3/8" 1 1/2" 1 5/8" 1 3/4" 2"
10.7 Ton
Tmax.rot / cable=
10.71 Ton
Tmax.ser / cable=
4.28 Ton
TIPO BOA (6x19) Peso (Kg/m) Rotura (Ton) 0.17 2.67 0.39 5.95 0.69 10.44 1.07 16.2 1.55 23.2 2.75 40.7 3.48 51.3 4.3 63 5.21 75.7 6.19 89.7 7.26 104 8.44 121 11 156
SE ADOPTARA: 1
CABLES DE
1 3/8"
TIPO BOA ( 6x19 )
PARA CABLES PRINCIPA
1
CABLE
1 3/8"
TIPO BOA ( 6x19 )
PARA CABLES Secunda
DE
H) DISEÑO DE LA CAMARA DE ANCLAJE
Diseño de Superestructura
1.50
2.50
ANALISIS DE LA CAMARA DE ANCLAJE Peso unitario del terreno
Pu=
Calidad del concreto (camara de anclaje)
f´c=
1900 kg/m3 175 kg/cm2
Diseño de Superestructura
Angulo de salida del cable principal
" o "=
45 °
1 Tmax.ser*SEN(o)
Tmax.ser
Wp o Wp
Tmax.ser*COS(o) 0.2
Tmax.ser*SEN(o)=
3.03 Ton-m
Tmax.ser*COS(o)=
3.03 Ton-m
Wp (peso propio de la camara de anclaje) Wp=P.u concreto*H*b*prof Wp=
21.56 ton
b/2= d + e e=b/2-d < b/3 d=( suma de momentos)/(suma de fuerzas verticales) d=(Wp*b/2-Tmax.ser*SEN(o)*b/4-Tmax.ser*COS(o)*3H/4) Wp-Tmax.ser*SEN(o) d=
1.26 m
e (excentricidad de la resultante de fuerzas) e=
-0.008
<
b/3=
0.833
ANALISIS DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD F.S.D (Factor de seguridad al deslizamiento) F.S.D=(Fzas. estabilizadoras/ Fzas.desestabilizadoras) F.S.D=[ (Wp -Tmax.ser*SEN(o))*U ] / [ Tmax.ser*COS(o) ] F.S.D=
2.294
Diseño de Superestructura
F.S.V (Factor de seguridad al volteo) F.S.V=(Momentos estabilizadores/ Momentos desestabilizadores) F.S.V= (Wp *b/2 )/ (Tmax.ser*SEN(o))*b/4 + Tmax.ser*COS(o)*3H/4 ) F.S.V=
7.41
Diseño de Superestructura
I) DISEÑO DE LA TORRE DE SUSPENSION
CALCULO DE LAS FUERZAS SISMICAS POR REGLAMENTO Factor de importancia
U=
1 45°
Factor de suelo
S=
1.4
Coeficiente sismico
C=
2.5
Factor de ductilidad
Rd=
3
Factor de Zona
Z=
0.3
Angulo de salida del cable torre-camara
o=
45 °
Angulo de salida del cable torre-Puente
o2=
9.4623 °
(valor de comparacion =arctan(2*F
DIMENSIONAMIENTO DEL TORREON
0.75 Ht
12.00 m
0.55
5.50 2.00
Diseño de Superestructura
4.00
Fs3
=2.08 Ht/3
Diseño de Superestructura
Fs2
=1.39 Ht/3 Ht= 12.00
Fs1
=0.69 Ht/3
Fs
Nivel 3 2 1
hi 12.0 8.0 4.0
wi*hi 82.764 55.176 27.588 165.528
(fuerza sismica total en la base)
Fs ( i ) 2.08 Ton 1.39 Ton 0.69 Ton
Fs= (S.U.C.Z / Rd )*Peso de toda la estructura Fs=
4.16 Ton
ANALISIS DE ESTABILDAD
Fs3
=2.08
Tmax.ser *COS(o)
Tmax.ser *COS(o2)
Ht/3 Fs2
=1.39
Tmax.ser*SEN(o)
Tmax.ser *SEN(o2)
Ht/3 Ht= Fs1
10.5
Wp
=0.69 Ht/3
Wz b/3
b/2 b
=5.5
Diseño de Superestructura
e
d b/2
Tmax.ser*SEN(o2)=
3.45 Ton-m
Diseño de Superestructura
Tmax.ser*COS(o2)=
20.70 Ton-m
Tmax.ser*SEN(o)=
14.84 Ton-m
Tmax.ser*COS(o)=
14.84 Ton-m
Wp (peso propio de la torre-zapata) Wp=P.u concreto*volumen total Wp= Wz=
11.88 ton 105.6 ton
b/2= d + e e=b/2-d < b/3 d=( suma de momentos)/(suma de fuerzas verticales) d=
(Wp*2b/3+Wz*b/2+Tmax.ser*SEN(o2)*2b/3+Tmax.ser*SEN(o)*2b/3-[ Tmax.ser*COS(o2)-Tmax.ser*COS(o) ]*(H+hz)-Fs3*(H+hz)-Fs2*2*(H+hz)/3-Fs1*(H+h
Wp+Wz+Tmax.ser*SEN(o)+Tmax.ser*SEN(o2) d=
2.002 m
e (excentricidad de la resultante de fuerzas) e=
0.748
<
b/3=
1.833
ANALISIS DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD F.S.D (Factor de seguridad al deslizamiento) F.S.D=(Fzas. estabilizadoras/ Fzas.desestabilizadoras) F.S.D= [ (Wp+Wz +Tmax.ser*SEN(o2)+Tmax.ser*SEN(o))*U ] [Tmax.ser*COS(o2)- Tmax.ser*COS(o) +Fs3+Fs2+Fs1 ] F.S.D=
8.130
F.S.V (Factor de seguridad al volteo) F.S.V=(Momentos estabilizadores/ Momentos desestabilizadores) F.S.V= (Wp *2b/3+Wz*b/2 + Tmax.ser*SEN(o2)*2b/3+Tmax.ser*SEN(o))*2b/3+ Tmax.ser*COS(o)*(Ht+hz) ) (Tmax.ser*COS(o2)*(Ht+hz)+Fs3*(Ht+hz)+Fs2*2*(Ht+hz)/3+Fs1*(Ht+hz)/3) F.S.V=
1.81
Diseño de Superestructura
DISEÑO ESTRUCTURAL DE LA TORRE DE SUSPENSION
Diseño de Superestructura
Fs3
=2.08
Tmax.rot *COS(o)
Tmax.rot *COS(o2)
Ht/3 Fs2
=1.39
Tmax.rot *SEN(o)
Tmax.rot *SEN(o2)
Ht/3 Ht= Fs1
10.5
Wp
=0.69
Ht/3 A
DIAMETRO AREA
AREAS DE LAS VARILLAS 3/8" 1/2" 5/8" 0.710 1.290 2.000
3/4" 2.850
1" 5.070
DISEÑO POR METODO A LA ROTURA (por columna y en voladizo) Tmax.rot/columna=1.5*Tmax.ser/columna Mu=( Tmax.rot*COS(o2)-Tmax.rot*COS(o))*Ht+Fs3*Ht+Fs2*Ht*2/3+Fs1*Ht/3 Mu=
177.30 Ton-m
DISEÑO DE LA COLUMNA A FLEXION MU= f 'c= Fy= b= d=
210 kg/cm2 4200 kg/cm2 55 cm 69 cm
177.30 Ton-m
¿N° DE CAPAS DE VARILLAS (1 o 2)?=
1
Diseño de Superestructura
w=
0.5131392062 As(cm2)=
&= 0.016
<
60.4828 cm2
75&b=
22 VARILLAS DE As principal(+) =
7 var 3/4"
° °°°
7 var 3/4"
°
7 var 3/4"
° °°° corte A-A
0.016 3/4 60.5
°
DISEÑO DE LA COLUMNA A COMPRESION Pn(max) [carga axial maxima resistente] Pn(max)=0.80*(0.85*f¨c*(b*h-Ast)+Ast*fy) Pn(max)=
784 Ton
Pu=
43 Ton
Tmax.rot/columna=1.7*Tmax.ser/columna Pu [carga axial ultima actuante] Pu=Wp + Tmax.rot*SEN(o2)+Tmax.rot*SEN(o)
Pu=
DISEÑO DE LA COLUMNA POR CORTE
Tmax.rot/columna=1.5*Tmax.ser/columna VU (cortante ultimo) Vu= Tmax.rot*COS(o2)-Tmax.rot*COS(o)+Fs3+Fs2+Fs1
43 Ton
<
Pn(max)=
Diseño de Superestructura
Vu=
12.9 Ton
Vcon=
fi*(0,5*(f´c)^0,5+175*&*Vu*d/Mu
V que absorve el concreto
=>
Vcon=
V que absorve acero = Vace= Vu - Vcon= S=
Vace=
55 cm
SE ADOPTARA
S=
55 cm
CALCULO DE ZAPATA
capacidad portante del suelo en la zona = 0.65 Kg/cm2 peso total de la columna = 43000 Kg. peso inicial de zapata = 105600 Kg. Peso total =
148600 Kg.
AREA DE ZAPATA =
22.8615 m2
distancia de columna de extremos de zapata X 2.07 m.
A = 4.88242 m. B = 4.68242 m. Pu= 1,5*Ps 222900 Kg. AREA REAL DE LA ZAPATA =
TOMAMO TOMAMO
1.8 m. 1.2 m.
2.16 m2.
wu=Pu/Az
wu=
103194.444444 Kg/m2
Mu=wu*X2/2
Mu=
220280.05835 Kg.m
As=W*f'c*b*d/Fy b= f'c= dz=hz-dz' d'z=rec+diaml/2
-11.9
Av*fy*b/Vace
S=
X=
25 Ton
W = 0,85 - (0,7225-(1,7*Mu/(ç*f'c*b*d**2)))**,5 120 cm. 175 Kg/cm2 hz= 200 cm. rec= 7.5 cm. diaml= 1.6 cm. d'z= 8.3 cm. dz= 191.7 cm. W= 0.0323301711 As= 30.98847 cm2 As mínimo=,002*b*hz As mínimo= 43.20 cm2 usamos A 43.20 cm2
VAR. 3/8"
Ton
NO REQUIERE REFUERZO ADOPTE EL MINIMO
Diseño de Superestructura
espaciamiento= As colocar/As calculado Acero a usar Ø = 1/2" cantidad 34
Aceros de 1/2"en Zapata cada 0.0352941176470588 m.
7 var 3/4¨ 7 var 3/4¨
VAR. 3/8"
7 var 3/4¨ : :
. .
. .
: :
7 var 3/4¨
1.5
0.15 m
0.15 m
0.75 cable 1 3/8" Fc=
cable 1 3/8" 1 45°
10.00
cable
1/4"
Diseño de Superestructura
2.50
7.49
5.50
112.67
10.57
2.50
120
4.00
(DERECHOS RESERVADOS DEL AUTOR)
Diseño de Superestructura
DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
/2" , 2", 2 1/2" , 3", 4", 8", 10 y 12" )
Fc=
10m
Fc= 10m
0.45
CL
Diseño de Superestructura
so de cable-pendola)
PARA PENDOLAS
Diseño de Superestructura
Diseño de Superestructura
Ton-m
Diseño de Superestructura
(HORIZONTAL) (REAL)
( DATO DE COMPARACION )
5/8"
PARA CABLES PRINCIPALES
PARA CABLES Secundarios
Diseño de Superestructura
2.50
Diseño de Superestructura
Ton-m
Ton-m
OK !
>
2
OK!
Diseño de Superestructura
>
2
OK!
Diseño de Superestructura
o
o2
9.46232220802562°
comparacion =arctan(2*Fc/LP) 9.54 °
Diseño de Superestructura
a base)
r *COS(o2)
Diseño de Superestructura
Ton-m
Diseño de Superestructura
Diseño de Superestructura
Ton-m
Ton-m
Ton-m
H+hz)-Fs2*2*(H+hz)/3-Fs1*(H+hz)/3)
ax.ser*SEN(o2)
OK !
>
1.75
OK!
1.75
OK!
(Ht+hz) ) )/3+Fs1*(Ht+hz)/3) >
Diseño de Superestructura
Diseño de Superestructura
t *COS(o2)
0.55 0.75 A
d=
°°°°°°°° CORTE A-A
69
Diseño de Superestructura
( PASO LA FALLA DUCTIL !CUIDADO! ) "
As,min= As,min=
cm2
Pn(max)=
784 Ton
OK !
12.7 cm2 38.0 cm2
Diseño de Superestructura
22 22 22.0
NO REQUIERE REFUERZO POR CORTE ADOPTE EL MINIMO
Diseño de Superestructura
70588 m.
1 @ 5,
3 @ 55 , r @ .
3.5 m
0.75
10.5
60
Diseño de Superestructura
1.75 2 5.50
7.49
2.50
10.57
4.00
2.50
CALCULO DE TORRE DE PASE AEREO L=120 m PROYECTO : MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIACABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
LONGITUD DE PASE AEREO L= ALTURA DE LA TORRE H = PESO POR METRO LINEAL W` = PESO POR METRO LINEAL W = PESO + 100% POR MONTAJE = PESO TOTAL SOBRE LA TORRE P' =
120.00 m. 11.80 67.74 Kg/m 101.62 Kg/m 203.23 Kg/m 12,194.08 Kg.
CONDICION ANTISISMICA FUERZA DE SISMO Eq=CexP/R Ce----coeficiente de respuesta sismica R-----factor de modificación S-----factor de suelo T-----periodo de vibración horizontal de la columna Ad---coeficiente de aceleración
8 % de la longitud
Ce=1,2*Ad*S/(T**2/3)
Ad ZONA 1 0.1
ZONA 2 0.2
ZONA 3 0.3
FACTOR DE SUELO "S" S = 1,00------TIPO 1-----para roca, grava densa S = 1,20------TIPO 2-----arena densa, suelo cohesivo S = 1,40------TIPO 3-----suelos granulares, sueltos
ZONA 4 0.4
para Puno Ad=0,3
S = 1.00 S = 1.20 S = 1.40
FACTOR DE MODIFICACION DE RESPUESTA "R"
SUB ESTRUCTURA
CONEXIONES
PILAS TIPO MURO COLUMNA SIMPLE COLUMNA APORTICADA SUPER ESTRUCTURA A ESTRIBO SUPER ESTRUCTURA A PILAR COLUMNA O PILAR A CIMENTACION
2.00 3.00 5.00 0.80 1.00 1.00
PERIODO DE VIBRACION LONGITUDINAL DEL PUENTE "T" según reglamento T= 0,04H T = 0,04*H = 0.472 entonces Ce= 0.83 =------ Ce = 2,5*Ad = Ce=mínimo de (1) y (2) ==> Ce= 0.75
0.75
TENEMOS QUE: Eq = Ce*P/R = (0,75/3)*P
pero tambien influye el peso de la columna desde la mitad hacia arriba, por lo que es necesario predimensio h en la base H/10 = ancho de la torre >o= h/2 h' en la punta es > o = b seccion media hm = (h+h')/2
1.18 0.38
tomamos h= tomamos b= tomamos h'= hm =
tenemos que : peso de columna Pc=(b*hm)(H/2)*2400 P = P' + Pc =
15,734.08 Kg.
0.75 0.50 0.25 0.50
m. m. m. m.
3,540.00 Kg.
Eq = 0,25*P =
3,933.52 Kg.
momento M = H*Eq = 46,415.54 Kg.m CALCULO DEL ACERO Mu = 2,5*M = 116,038.85 Kg.m W = 0,85 - (0,7225-(1,7*Mu/(ç*f'c*b*d**2)))**,5 W= 0.394745 ç= 0.90 b= 50 cm. d= 69.73 cm. d'=r+diam estr.+diam long/2= d**2 = 4,861.72 cm2. d1=h-2*d' d1= f'c = 175.00 Kg/cm2 Fy = 4,200.00 Kg/cm2 As = W*f'c*b*d/Fy = 57.342 cm2. acero en base : As mínimo = 0,01*b*d 34.863 cm2. Usamos As =
DIAMETRO AREA
3/8" 0.710
AREAS DE LAS VARILLAS 1/2" 5/8" 1.290 2.000
5.75 cm. 63.51 cm.
34.863 cm2.
3/4" 2.850
1" 5.070
tipo de varilla a usar = número de varillas a usar =
3/4" 13
número de varillas calculada
acero en mitad de columna d' = 45.16 cm. As mínimo =0,01*b*(hm-d') 22.1275 cm2 tipo de varilla a usar = 3/4" número de varillas calculada número de varillas a usar = 8
12.233
7.76
CONTROL DE TORRE A FLEXO-COMPRESION Mu = 116,038.85 Kg.m e=Mu/Pu Pu = 39,335.20 Kg. Pb = ,85*(,434*f'c*b*d) = 225,066.81 Kg.
e=
295.00 cm.
Pb es mayor a Pu------ por lo tanto la columna trabaja a tracción As= (Mu/0.85-((b*d2*f'c)/3)/(Fy*d1) As= -1.98 cm2. CALCULO DE ZAPATA se debe de considerar h = 2,5 metros de enterramiento de torre por estar en ladera h= 3.00 m. capacidad portante del suelo en la zona 0.65 Kg/cm2 peso total de la columna = 13,320.00 Kg. peso inicial de zapata = 2,400.00 Kg. peso total de la columna + zapata = 15,720.00 Kg. Peso total = 27,914.08 Kg. Ps=Pt= 27,914.08 Kg. AREA DE ZAPATA = 4.29 m2 distancia de columna de extremos de zapata X X=
0.73 m.
A = 2.201 m. B = 1.951 m. Pu= 1,5*Ps 41,871.12 Kg. AREA REAL DE LA ZAPATA =
TOMAMOS = TOMAMOS = 22.00 m2.
wu=Pu/Az
wu=
Mu=wu*X2/2
Mu= 500.937262 Kg.m
As=W*f'c*b*d/Fy b= f'c= dz=hz-dz' d'z=rec+diaml/2
5.50 m. 4.00 m.
1,903.23 Kg/m2
W = 0,85 - (0,7225-(1,7*Mu/(ç*f'c*b*d**2)))**,5 100 cm. 175 Kg/cm2 hz= 100 cm. rec= 7.5 cm. diaml= 1.6 cm. d'z= 8.3 cm. dz= 91.7 cm. W= 0.0003783213 As= 0.144550255 cm2 As mínimo=,002*b*hz As mínimo= 20.00 cm2 usamos As = 5 cm2 espaciamiento= As colocar/As calculado espaciamiento= 15 cm. Acero en Zapata 1/2'' cada 0.15 m.
LO DE TORRE DE PASE AEREO L=120 m
Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIATOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
la columna desde la mitad hacia arriba, por lo que es necesario predimensionar
se considera acero mínimo
HOJA RESUMEN CRUCE AEREO L=12 DATOS GENERALES CABLES Longitud( entre columnas) Fecha del cable
MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA LAMPA, REGION PUNO
120.00 m
COLUMNA Altura
10.00 m
Distancia de Separación de las pendolas
2.00 m
Longitud de Amarre
2.00 m
Ancho de la Sección Base de la sección(Dirección long. C
Longitud del margen izquierdo
14.85 m
Longitud del margen Derecho
14.85 m
Longitud del Cable Total
156.0 m
Ancho de la Sección Base de la sección(Dirección long. C
Nº de Pendolas Contra Flecha ( Cable-Tubería) Diametro de la Tubería FºGº Diametro del cable Principal ZAPATA Altura Ancho de la Sección Base de la sección(Dirección long. Cable)
61.0 und
Acero Base:
0.05 m
Acero Superior:
Acero en Zapata 1/2'' cada 0.15 m.
10 " 3/4 " 3.00 m 4.00 m 5.50 m
DADO DE CONCRETO Altura Ancho de la Sección Base de la sección(Dirección long. C Recubrimiento del Acero Traslape del Acero
CE AEREO L=120 m
A DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLA-LAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
COLUMNA 10.50 m
DIMENSIONES DE LA SECCION BASE Ancho de la Sección Base de la sección(Dirección long. Cable) DIMENSIONES DE LA SECCION ALTURA Ancho de la Sección Base de la sección(Dirección long. Cable) Acero Base:
13 Varillas de: 3/4"
Acero Superior:
8 Varillas de: 3/4"
0.50 m 0.75 m 0.25 m 0.50 m
DADO DE CONCRETO 1.75 m
Ancho de la Sección Base de la sección(Dirección long. Cable) Recubrimiento del Acero Traslape del Acero
2.50 m 2.50 m 0.0750 m 0.35 m
RESUMEN METRADO PASES AÉREOS PROYECTO : MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO SANTA LUCIA-CABANIILLALAMPA, DISTRITOS DE SANTA LUCIA, CABANILLA Y LAMPA, PROVINCIA DE LAMPA, REGION PUNO
PARTIDA
DECRIPCION
MEDIDAS N° PARCIAL VECES LARGO ANCHO ALTURA
TOTAL
UND
03.01.00 TRABAJOS PRELIMINARES 03.01.01 LIMPIEZA DE TERRENO
56.50
Dados
2
2.50
2.50
12.50
Zapatas
2
5.50
4.00
44.00
03.01.02 TRAZO Y REPLANTEO Dados y zapatas
1 56.50
m2 56.50
m2
109.88
m3
114.60
m3
136.10
m2
1793.27
Kg
21.30
m2
56.50
03.02.00 MOVIMIENTO DE TIERRAS 03.02.01 EXCAVACIÓN MANUAL Dados
2
2.50
2.50
1.75
21.88
Zapatas
2
5.50
4.00
2.00
88.00
Dado
2
2.50
2.50
1.75
21.88
Torre - bajo
2
3.00
0.55
0.75
2.48
Torre - alto
2
9.00
0.50
0.25
2.25
Zapatas
2
5.50
4.00
2.00
88.00
Dado
2
5.00
1.75
17.50
Torre - bajo
2
2.60
3.00
15.60
Torre - alto
2
1.50
9.00
27.00
Zapatas
2
19
2.00
76.00
03.03.00 CONCRETO ARMADO 03.03.01 CONCRETO F'C= 175 Kg/cm2
03.03.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO
03.03.03 ACERO (fy=4200 kg/cm2) Ver hoja de metrado de Acero
1 1793.27
1793.27
03.03.04 TARRAJEO DE SUPERFICIES DE COLUMNAS Columna - bajo
1
3.00
2.60
7.80
Columna - alto
1
9.00
1.50
13.50
03.04.00 ACCESORIOS 03.04.01 CABLE DE ACERO TIPO BOA Ø 1/4"
1
6.35
6.35
6.35
m
03.04.02 TUBERÍA F°G° Ø 10"
1
123.67
123.67
123.67
m
03.04.03 BARRA DE ANCLAJE Ø = 1"
2
2.50
5.00
5.00
m
03.04.04 TEMPLADORES
1
2
2.00
2 und
03.04.05 PLACAS METÁLICAS 1/4"
1
2
2.00
2 und
03.04.06 UNIÓN UNIVERSAL F°G° Ø 10"
1
1
1.00
1 und
03.04.07 ADAPTADORES F°G° Ø 10"
2
1
2.00
2 und
METRADO DE ACERO CAIDA VERTICAL PROYECTO : IRRIGACION SANTA LUCIA CABANILLA LAMPA PROG.
1+434.25
COD
ESTRUCTURA
DISEÑO
LONG. CANT.
Nº VECES
PESO (kg/ml) 1/4"
3/8"
1/2"
5/8"
3/4"
0.25
0.56
0.994
1.552
2.235
PARCIAL (Kg)
03.03.03 ACERO DE REFUERZO OBRAS DE ARTE ZAPATA As longitudinal zapata As transversal zapata
1/2
5.50
28
1
3/8
4.00
38
1
3/4
14.70
22
2
3/8
1.64
61
2
151.3
151.3
84.4
84.4
TORRE As vertical torre Estribos torre TOTAL
Kg
1,445.6 112.0
1,445.6 112.0 1,793.3
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