Diseño de Anclajes para La Conduccion Del Acueducto de Certegui

 

DISEÑO DE DE ANCLAJES D DE E TUB TUBERIA ERIA DE CONDUCCIÓN DEL ACUEDUCTO DE CERTEG CERTEGUÍ UÍ (CERTEGUI – CHOCÓ)

DISEÑO DE ANCLAJES PARA VALVULAS DE PURGA, VALVULAS VENTOSAS Y VALVULA DE PASO DE LA LINEA DE CONDUCCIÓN DEL ACUEDUCTO DEL MUNICIPIO DE CERTEGUI Y EL CORREGIMIENTO LA VARIANTE

Dirección

CABECERA MUNICIPAL DEL MUNICIPI MUN ICIPIO O DE CERTEGUÍ  CERTEGUÍ 

Propietarios:

MUNICI MUN ICIPIO PIO DE CERTE CERTEGUÍ  GUÍ 

Diseño Estructural 

 ________  ________________ ________________ ________________ ________ Luis Hames Mosquera Perea. Ingeniero Civil M.P.. 05 M.P 0520 20211 21126 2614 14 AN ANTT

QUIBDÓ QUI BDÓ D. D.C., C., DICIEM DICIEMBRE BRE DE DELL 20 2010 10

Ing. Luis Hames Mosquera Perea– M.P. 05202112614ANT. 05202112614ANT. Tel: 3136831674

 

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INTRODUCCIÓN En el transporte del agua potable dentro de un sistema de acueducto tanto en su conducción conducción y dis distribución tribución de tener una protección protección ideal, ideal, vinculada vinculada con el flujo, en terreno y el flujo de conducción, ya que el líquido provoca presiones en todas las direcciones del sistema, la cual, a su vez, provocará vibracion vibra ciones es que tienen tienen que ser absorbi absorbidas das por elemento elementoss debidamente debidamente construidos y con capacidad de mantener fijas las tuberías, y evitar con ello, que se produzcan fugas y su posterior perdida de agua. Para el debido transporte d del el flujo del agua tanto en la conducción conducción como en la distribución distribución de un ssistema istema de acueducto, se dispone d dee estructuras estructuras con armaduras o sin ellas ellas,, las cual cuales es servirán de anclajes. El siguiente proyecto tiene como finalidad en diseño de anclajes para conducción del acueducto de Certeguí y el corregimiento de la variante.

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1

GENERALIDADES

1.1 EMPUJES En muchas situaciones, en las redes de abastecimiento de agua a presión aparecen fuerzas no equilibradas tanto de origen tanto hidrostático como hidrodinámico, haciendo necesaria la disposición de sistemas de anclaje que impidan la separación de las juntas. La presencia de estas fuerzas no equilibradas se traduce en empujes sobre los componentes afectados, tanto en conducciones aéreas como enterradas. La magnitud de los empujes de origen hidrodinámico es, generalmente, muy inferior a los valores derivados de las presiones hidrostáticas, por lo que suelen ser ignorados en el diseño de los anclajes. La presión hidrostática, co como mo su nom nombre bre indica, eess debida al peso del flu fluido ido en reposo en la tubería. Las componentes radiales de dicha presión se contrarrestan a través de la tensión circunferencial de la pared de la tubería, mientras que las componentes actuando en un plano perpendicular a plan la conducción, equilibran por axiales la misma fuerz fuerzaa actuando en el lado co contrario ntrario del plano. o. (Ver Fig 1)se

Fig 1. Equilibrio de fuerzas internas. Empuje en un codo

Sin embargo, en el caso, por ejemplo, de un codo, las componentes axiales a cada lado del elemento, no se equilibran, dando lugar al vector suma resultante, T, denominado normalmente empuje. La necesidad de estos sistemas de anclaje se plantea fundamentalment fundamentalmentee en aquellas situaciones en las que se produce un cambio de dirección o de sección de la conducción. En estos puntos, los empujes pueden ocasionar el desplazamiento de las tuberías, comprometiendo de este modo la funcionalidad de la red y causando daños estructurales en dicho sistema y en su entorno. En este sentido, en el diseño de las redes de abastecimiento, debe prestarse especial atención al anclaje de la tubería en los siguientes casos: • Codos horizontales • Codos verticales • Derivaciones (“T”, “Y”…etc.)

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• Conos de reducción (disminución del diámetro) • Válvulas (seccionamiento y regulación) • Extremos finales • Tramos de pendientes elevadas Los valores del empuje resultante para cada uno de los casos anteriores se determinan en Las fig figur uras as sig siguie uient nte: e:

Fig 2. Derivac Derivaciones iones en T e Y, y Con Conos os de red reducció ucción n

Fig 3. Válvula cerrada y ex extremo tremo final de tubería

Cuando los la tramos de una tubería encuentran un terreno pendiente, componente del pesosepropio de la apoyados tubería ensobre la dirección de en su trazado, (ver Fig 4), favorece el deslizamiento de la misma, circunstancia que aumenta en función del án ángulo gulo de inclinació inclinación n de dicha pend pendiente. iente.

Fig 4. Tubería Tubería en pendiente pendiente

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En el caso de pendientes pequeñas, esta componente se contrarresta gracias al rozamie roz amiento nto exis existente tente ent entre re el relle relleno no y las pared paredes es de la condu conducción cción,, aspecto que se encuentr encuentraa condicionado por la tipología del recubrimien recubrimiento to exterior de la tubería. Con carácter general, si en el trazado de una canalización están previstos tramos en los que el perfil longitudinal de la conducción presente pendientes superiores al 20%, se deberán colocar macizos de anclaje. El anclaje de las instalaciones en pendiente puede realizarse de dos maneras diferentes: • Anclaje de tubo a tubo. Consiste en disponer un anclaje detrás del enchufe de cada tubo, siendo la unión entre tubos mediante juntas automáticas o mecánicas sin acerroja acerrojar. r. Esta con configuración figuración debe perm permitir itir la posible absorción de dilataciones térmicas que puedan producirse. • Anclaje de todo todo el tramo: en pendiente a par partir tir de tuberías cuyas cuyas uniones son acerrojadas, acerrojad as, se procede a: o

o

Anclar el tramo mediante un macizo de anclaje en el punto más alto, En caso de que la longitud máxima del tramo a anclar fuera superior a la admisible por la longitud de acerrojamiento, deberán realizarse varios tramos independientes, anclando cada uno de ellos en su cabecera mediante macizo de anclaje. Garantizar la actuación de una longitud de acerrojado, L, mínima en un tramo tram o horiz horizonta ontall superio superiorr de la condu conducción cción.. En este caso caso,, la tracci tracción ón existente es resistida por rozamiento.

La actuación consiste en “colgar” la totalidad del tramo en pendiente por medio de un macizo de anclaje o a través del tramo complementario. Por tanto, como posibles solucione solucioness al anclaje de tuberías en pendiente se proponen macizos de anclaje de hormigón armado como el representado esquemá esqu emáticam ticamente ente (v (ver er Fig 5), el em empleo pleo d dee union uniones es acer acerroj rojadas, adas, ó la combinación de ambas.

Fig 5. Maciz Macizo o de anclaje anclaje en tub tubería ería en pendiente pendiente

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1.2 SISTEMAS DE ANCLAJE En el caso de tuberías aéreas, los empujes suelen ser resistidos por los propios soportes diseñados para elevar la conducción, elementos que, en este caso, se emplearían con la doble función de apoyo y macizo de anclaje. Para las tuberías enterradas, se van a considerar dos tipologías en cuanto a los sistemas de anclaje habitualmente empleados: • Macizos de anclaje. • Union iones au auto totr trab abad adas as o aace cerr rro ojad adas as.. 1.2.1 Macizos de anclaje Se trata de grandes dados de hormigón cuyo peso “P” inclina el empuje “T” hacia el terreno (Fig 6a). Se calculan las dimension dimensiones es necesarias de dell dado para: • Sit Situa uarr la re reacc acción ión R d den entro tro de llaa su super perfic ficie ie d del el mac macizo izo (co (compr mprob obaci ación ón al vuelco), (Fig6b). • Co Comp mprob robar ar q que ue el áángu ngulo lo ““φ” φ” de la rreac eacció ción n eess men menor or que el de de ro rozam zamien iento to entre el macizo y el terr terreno eno (compro (comprobación bación de deslizam deslizamiento), iento), (Fig 6c). • Co Comp mprob robar ar que el su suelo elo es cap capaz az de d desa esarro rrolla llarr la reacc reacción ión “R” sin romper (comprob (comprobación ación de tensione tensioness en el terreno), (F (Fig ig 6d).

Fig 6. Macizo Macizo de ancla anclaje je

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1.2.2 Uniones autotrabadas o acerrojadas Los empujes “T” (ver Fig 7) se compensan a través de las propias tuberías sin necesidad de otra acción ex exterior. terior. Es ne necesario cesario compr comprobar obar que tanto las paredes de las tuberías como, especialmente, las uniones resisten estos empujes .

Fig 7. Uniones Uniones autotrabadas o acerrojadas

Estas uniones se caracterizan por su capacidad para resistir tracciones longitudinales. Se trata de un sistema cuyas aplicaciones más usuales son las siguientes:

•existen Co Como mo alte alterna rnativ tiva a espacio los ma maciz cizos os de an ancla claje , es espec pecial mente nte cua cuand condicionant condicionantes es a de (por ejempl ejemplo o je, en zo zonas nasialme urbanas urbanas), ), ndo eno terrenos poco estables o para agilizar la instalación de la tubería. • En ca caso so de pen end dien iente tess elev levad adas as.. • Sit Situa uacio cione ness eespe specia ciales les.. Paso Paso baj bajo o rríos íos en los qu quee la la tu tube bería ría apo apoya ya directamente directamen te sobre el fondo del cauce y se pued pueden en producir mov movimientos imientos de dicho fondo, fon do, o cuan cuando do la tubería se monta fuer fueraa de su ubicaci ubicación ón defin definitiva itiva y una vez conectada se traslada…etc.

Estas uniones ofrecen, por lo tanto, una alternativa a la hora de resistir los empujes que consiste, en definitiva, en valorar la resistencia máxima que por efecto del rozamiento es lado capazdel devértice oponer(oelpunto terreno metro del lineal de tubería, considerando que a cada de por actuación empuje) esos esfuerzos disminuyen linealmente hasta cero, en unas longitudes suficientes para equilibrar las componentes del empuje. De este modo, el sistema requiere la colaboración de una longitud variable de la tubería a cada lado de la junta, para evitar así que se produzca una concentración de tensiones elevada en las paredes de la tubería o provocar la separación de los tramos unidos por dichas juntas. Esta magnitud dependerá del valor del empuje que debe ser equilibrado, del sistema comercial empleado y de las condiciones del entorno, puesto que dicho empuje se transmitiría al terreno gracias a la suma de los siguientes siguientes ffenómenos enómenos de inter interacción: acción: •

Fu Fuerz erzaa de roz rozami amien ento to ((mo movil viliza izada da sob sobre re y baj bajo o la con condu ducció cción n en dir direcc ección ión

opuesta al empuje).

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• Adh Adhere erenc ncia ia del ter terren reno o ((mo movil viliza izada da en el pe perím rímet etro ro d dee llaa tu tube bería ría en dirección longitudin longitudinal al a su eeje). je). • Re Resis sisten tencia cia pas pasiva iva del ter terren reno o conducción).

((mo movil viliza izada da

tra transv nsvers ersalm almen ente te

a

llaa

El cálculo de uniones acerrojadas requerirá de un estudio específico de dicha solución en función de lo loss factores indicados an anteriormen teriormente. te. 2

DIMENSIONAMIENTO DE MACIZOS DE ANCLAJE

A continuación continuación se relacion relacionan an los crite criterios rios adoptado adoptadoss en el dise diseño, ño, tanto para elementos horizontales como para codos verticales. 2.1

ELEMENTOS HORIZONTALES

2.1.1 Geometría del macizo Se considera que el diseño más práctico y eficaz para los macizos de anclaje es de forma paralepipédica. El dimensionamiento se realiza a partir de macizos de base cuadrada, L =2·H, siendo H la altura del mismo, (ver Fig 9). Se exceptúan de lo anterior los macizos de anclaje de alojamientos, en los que las dimensiones de los mismos excedan de las dimensiones obtenidas por cálculo estructural, estructura l, debido a la suma de las longitudes de los elementos. 2.1.2 Tipología del anclaje En cuanto a los elementos de anclaje al macizo, se contemplan dos posibilidades (verr Fig 8), me (ve median diante te dado eexcén xcéntrico trico de h horm ormigón igón aarmad rmado o o medi mediante ante h horqu orquillas illas de acero. En este último caso tanto la tubería como la horquilla que la abraza se embutirán en un dado de hormigón de recubrimientos mínimos centrado en el macizo. La ejecución de estos elementos, debe realizarse de forma que las uniones queden al descubierto.

Fig 8. Anclajes: Horquilla (a) y dado excéntrico (b)

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Los dados de hormigón a los que se anclará la conducción, tendrán forma de paralelepípedo recto de altura s y base d, p (ver Fig 9), siendo:

El empuje actúa a una distancia h de la cara superior del macizo. h  =

  DN 

L

+   0,30 (m) (m )

El valor de h adoptado permite una holgura (0,30 m) suficiente para facilitar la maniobra de los tornillos en el supuesto de uniones embridadas. De este modo, las dimensiones de los dados excéntricos de hormigón armado en función del diámetro de la conducción, serán las siguientes: Ta Tabla bla 1 Dim Dimens ension iones es de dad dado o excént excéntric rico o

ID (mm)

h (m)

p (m)

s (m)

80

0,34

0,40

0,55

100

0,35

0,40

0,55

125

0,36

0,40

0,60

150

0,38

0,40

0,60

200

0,40

0,40

0,65

250

0,43

0,40

0,70

300

0,45

0,40

0,75

350

0,48

0,45

0,80

400

0,50

0,50

0,85

500

0,55

0,60

0,95

600

0,60

0,70

1,05

700

0,65

0,80

1,15

800

0,70

0,90

1,25

900

0,75

1,00

1,35

1000

0,80

1,10

1,45

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2.1.3 2.1 .3 Em Empu pujes jes de ccálc álculo ulo Siendo P el valor de la máxima p presión resión de diseñ diseño, o, el empuje h hidráulico idráulico para los distintos componentes se obtiene aplicando las siguientes fórmulas: •

Codo

F = Fuerza sobre el codo en Kg A = Área de sección en m2 P = presión interna en la tubería en m H2O = Angulo de deflexión de la tubería = Peso específico del líquido (Kg/m3)

•

Derivación E= P*A

A = Área de sección en m2 P = presión interna en la tubería en m H2O

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•

Cono de Reducción

D1 = Diámetro mayor de la reducción D2 = Diámetro menor de la reducción

•

Válvula E= P*A

A = Área de sección en m2 P = presión interna en la tubería en m H2O

El pro procedim cedimiento iento de cálcu cálculo lo util utilizad izado o con consiste siste en realizar realizar un predimensionamiento del macizo imponiendo unos coeficientes de seguridad frente a deslizamiento y vuelco determinados, y comprobando después que las tensiones 05202112614ANT. Tel: 3136831674 Ing. Luis Hames Mosquera Perea– M.P. 05202112614ANT.

 

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transmitidas al terreno son admisibles. En este sentido, las hipótesis de cálculo adoptadas son las siguientes: •

El valor del coeficiente de seguridad considerado comprobaciones realizadas frente a deslizamiento es 1,5. 1,5.

en

las

•

El

en

las

•

comprobaciones realizadas frente a vuelco es 1,8. comprobaciones 1,8. Características de los materiales empleados en el diseño: o

o

o

valor

del

coeficiente

de

seguridad

considerado

Peso específico del hormigón= 2.400 kg/m3. Peso específico del acero= 7.850 kg/m3. o Límite elás elástico tico de dell acero: f y≥ 4200Kg/cm2. O Re Resis sisten tencia cia de dell hor hormig migón ón:: f c≥ 210Kg/cm2. Coeficientes Coeficien tes parciales de seguridad de los materiales: γc = 1,5 (hormigón)

γs = 1,15 (acero)

• Características del terreno: terreno: se consideran los siguientes valores unificados del terreno: Peso específico específico del terr terreno eno γ = 1.800 kkg/m3. g/m3. o

o

Ángulo de rozam rozamiento iento inte interno rno Φ= 30º.

o

Tensión admisible del te terreno rreno σ no infer inferior ior a 10 t/m2.

• La conducción se encuentra enterrada de tal forma que sobre la generatriz de la tubería se dispone, al menos, un espe espesor sor de ttierras ierras de 1 m debidamente debidamen te compactadas. El macizo de anclaje se d dispondrá ispondrá po porr debajo de dell componente a anclar, excavando el fondo de la zanja de la conducción y hormigonado contra el terreno siempre que lo permitan las condiciones geotécnicas del mismo. En caso contrario, se procederá al encofrado del macizo de anclaje y posterior relleno con suelo seleccionado compactado al 95% Próctor. Esta hipótesis implica el cumplimiento de las siguientes cuestiones:: cuestiones 1) Antes de proceder a excavar la cobertura de tierras existente sobre un macizo de anclaje habrá que proceder al vaciado de dicho tramo de tubería. 2) Antes de proceder a la realización de las pruebas de carga de la tubería habrá que ejecutar el relleno debidamente compactado (al menos de 1m) sobre los macizos de anclaje. En el caso caso de aloj alojam amie ient ntos os (r (reg egis istr tros os y cáma cámara ras) s),, no se cons consid ider era a la exis existe tenc ncia ia de rel rellen lenos os. 05202112614ANT. Tel: 3136831674 Ing. Luis Hames Mosquera Perea– M.P. 05202112614ANT.

 

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•

Se considera la colaboración del empuje activo del terreno en la pared lateral del macizo. El va valor lor del coeficiente de empu empuje je activo KA defin definido ido en la siguien siguiente te ecuación ecu ación (ve (verr Fig 14 14): ):

Siendo: o

o

i y β los ángulos def definidos inidos en la figu figura ra anterior. δ el ángulo de ro rozamiento zamiento en entre tre la cara lateral del macizo y el terreno.

o

Φ el ángulo de ro rozamiento zamiento interno del terre terreno no o relleno del trasdó trasdós. s.

En los cálculos re realizados alizados se ha conside considerado rado i= 0º, β= 90º y simplificadam simplificadamente ente δ= 0º. De este modo la resultante del empuje activo, EA, es una fuerza horizontal cuya posición depende de la pro profundidad fundidad de excavación, de las dim dimensione ensioness del macizo maciz o y del p peso eso eespecí specífico, fico, γ, de dell terre terreno. no. • No se cconsi onsidera dera la ccolabo olaboració ración n del em empuje puje p pasivo asivo del te terren rreno o en la car caraa lateral del macizo. • La fuerza de rozamiento rozamiento gen generada erada como opo oposición sición al movim movimiento iento en la base del macizo macizo se de define fine co como: mo: Froz   =

µ   ×   ( G   + T  ) )

Siendo:

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o

µ

Coeficiente de rozamiento

µ=tan Φ,

o

G

Peso del macizo

G=2,3xVolumen del macizo

o

T

Peso del relleno que gravita sobre sob re el macizo macizo,, (si (simpl mplifi ificad cadame amente nte))

T= γ x hT x L x LL..

En el caso de alojamientos (registros y cámaras), no se considera la exis ex iste tenc ncia ia de rell rellen enos os,, po porr lo qu que e T = 0. • No se co consid nsidera era el p peso eso pro propio pio de dell dado de h horm ormigón igón en el dimensio dimensionam namient iento. o. • No se cconsi onsidera dera llaa posib posible le cola colabora boración ción d dee la tipo tipología logía d dee unió unión n entr entree componen comp onentes tes en la com compen pensació sación n de esfu esfuerzo erzos. s. • El esq esquem uemaa gene general ral de las ffuer uerzas zas ac actuan tuando do en el m macizo acizo,, y la form formulac ulación ión básicaa de part básic partida ida es la siguie siguiente: nte:

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• Una vvez ez dim dimensi ensiona onado do el macizo macizo de acu acuerdo erdo con el el apar apartado tado anterio anteriorr y garantizado su ccomportam omportamiento iento frente a de deslizamien slizamiento to y vuelco, se comprobará comproba rá que el terreno admite las pre presiones siones re resultantes. sultantes. E Ess decir, se calcularán las tensiones transmitidas comprobándose que en ningún caso superan las admisibles por el terreno. En los cálculos realizados se ha considerado que la tensión admisible del terreno no es inferior a 14 t/m2. Para realizar esta nueva comprobación, calculamos el área equivalente de la base del macizo: L1*, L2*, siendo L1*=L-2e, L2*=L, y e la excentricidad en la dirección del empuje.

Fig 16. 16. Tens Tensión ión adm admisible isible del terreno terreno

La tensión final se obtendrá descontando al resultado obtenido aplicando el criterio, la presión del terreno desalojado d durante urante su eexcavació xcavación, n, σex = γ·x (hT+H), es decir: σ

 =

  ( G +   T   )) *

 L1  L2

*

2 −   γ  (hT    +   H  )  )  ≤   10t  /   / m  

⋅

·

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En aquellos casos puntuales en los que se han obtenido valores superiores a dicha tensión admi admisible, sible, se ha procedid procedido o a aaumentar umentar pr proporcionalmente oporcionalmente la superficie cuadrada de la base del macizo, manteniendo el el canto inicialmente calculado. 3.0

Dis Diseño eño de Ancl Anclajes ajes para tubería tubería de ccondu onducció cción n del del acue acueduct ducto o de Certeguí.

En los diseños diseños de la línea de conducc conducción ión se presentan con frecuencia frecuencia cam cambios bios de dirección tanto vertical como horizontal, las cuales provocan desequilibrio entre las distintas fuerzas actuantes que intentan desplazar la tubería. A fin de evitar esto se diseñan anclajes especiales, capaces de absorber el desequilibrio de la fuerza que puedan ocurrir en cualquier cambio en el trazado de la tubería. 0

3.1 Anclaje de un codo de 45 : En la línea de conducción se ha instalado un codo de 45 0,d ,dee 4” de di diám ámet etro ro.. La La tubería conduce conduce u un n cauda caudall de 19.66l/seg 19.66l/seg.. El co codo do se en encuentra cuentra u ubicado bicado a 1.038Km 1.03 8Km agu aguas as abajo abajo del tan tanque, que, qu quee tiene u un n carg cargaa piezo piezometríc metrícaa de 8m.el 8m.el coeficiente de capacidad hidráulica es C = 140.

Dónde: F = Fuerza sobre el codo en Kg A = Áre Áreaa de se secc cción ión en m2 P = presión interna en la tubería en m H2O = Angulo de deflexión de la tubería = Peso específico del líquido (Kg/m3) Diáme Diámetro tro de la tu tuber bería ía = 4”= 0 0.10 .10m m

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Así que V

Presión interna interna de la tubería = carga piezométrica-perd piezométrica-perdida ida por fricción Con la fórmula de Hazem-Williams:

Hf  = 0.000613 (1038m) = 0.64m Luego la presión en la tubería: P = 10m 10m – 0.6 0.64m = 9. 9.36 36m m

Con un factor de seguridad de 1.2 F = 379.57Kg * 1.2 =

455.49Kg

Geometría del anclaje El coeficiente coeficiente de fricció fricción n del te terreno rreno so sobre bre en terr terreno eno es d dee 1.4Kg/cm2, el anclaje capaz de resistir a F por su propio peso:

L = 2*H, supongo H = 0.40m L = 2*0.40m = 0.80m Area = H*L = 40cm * 80cm = 3200cm2

Ing. Luis Hames Mosquera Perea– M.P. 05202112614ANT. 05202112614ANT. Tel: 3136831674 3136831674

 

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Anclaje de un codo de 900:

3.2

Anclarr un ccod Ancla odo o de 9 90 00 y de 8” (200mm) de diáme diámetro, tro, vertic verticalmente almente contra el fondo fon do de la exc excavac avación ión,, sie siendo ndo la pre presió sión n de serv servicio icio de 13m colum columnas nas de ag agua ua 2

(1.3Kg/cm ) en un terreno arenoso.

del nomograma nomograma de la figura 2.1 se tiene un eempuje mpuje 600Kg Luego

de la figura 2.2 se obtiene un Ing. Luis Hames Mosquera Perea– M.P. 05202112614ANT. 05202112614ANT. Tel: 3136831674 3136831674

 

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Area de contacto del bloque:

Area = H*L = 40cm * 80cm = 3200cm2

3.3)

Anclaje para una válvula:

Calcular el an Calcular anclaje claje para una válv válvula ula de 4” (100m (100mm) m) de diáme diámetro, tro, de 50Kg de peso, pes o, una presión presión de 240ps 240psi, i, la altu altura ra del blo bloque que se será rá 30cm CALCULO DEL EMPUJE E=A*P+PESO

CALCULO DE EMPUJE

Area = H*L = 40cm * 80cm = 3200cm2

Ing. Luis Hames Mosquera Perea– M.P. 05202112614ANT. 05202112614ANT. Tel: 3136831674 3136831674

 

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CONCLUCIONES Y RECOMENDACIONES

•

•

•

La construcción de anclajes lleva como objetivo primordial asegurar los co comp mpone onente ntess que con conduc ducen en y d dist istrib ribuy uyen en las aagu guas as en u un n sis siste tema ma de abastecimiento de agua potable. Los anclajes proporcionan de que la tubería y sus accesorios (codos, válvulas, etc), no sufran ninguna clase de desplazamiento, principalmente por la presión de la misma agua. Se deben asegurar de anclajes, sea con materiales de buena calidad, ya que estos elementos estarán sometidos a vibraciones variables como el golpe de ariete, los cuales producirán esfuerzos que tenderían a un deterioro de la conducción o distribución.

Ing. Luis Hames Mosquera Perea– M.P. 05202112614ANT. 05202112614ANT. Tel: 3136831674 3136831674

 

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ANEXOS

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ANEXO 1 ESQUEMA DE TUBERIAS Y ACCESORIOS

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Tubería

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Tee

Ing. Luis Hames Mosquera Perea– M.P. 05202112614ANT. 05202112614ANT. Tel: 3136831674 3136831674

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Codo 900

Ing. Luis Hames Mosquera Perea– M.P. 05202112614ANT. 05202112614ANT. Tel: 3136831674 3136831674

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ANEXO NEXO 2 CANTIDADES DE OBRA DE ANCLAJES DE LA CODUCCIÓN DEL ACUEDUCTO DE CERTEGUI

Ing. Luis Hames Mosquera Perea– M.P. 05202112614ANT. 05202112614ANT. Tel: 3136831674 3136831674

 

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CANTIDADES DE OBRA DEL ANCLAJE DE LA CONDUCCIÓN DEL ACUEDUCTO DE CERTEGUI

LOCALIZACION

ELEMENTO

DIMENSIONES DE ANCLAJE

Ф

CANTIDAD

(Pulgadas)

(Unidad)

LARGO (m)

ANCHO (m)

V/U V/UNIT NITARIO RIO

V/TO V/TOTA TAL L

ALTURA (m)

(m3)

(m3)

K0+000.00

Valvula de Control HG

8

1

0.6

0.6

0.3

0.09

0.09

K0+122.55

Codo de Gran Radio o 90

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K0+188.84

Codo de Gran Radio 22 o 1/2

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K0+231.39

Codo de Gran Radio o 90

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K0+359.69

Codo de Gran Radio 22 o 1/2

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K0+397.57

Codo de Gran Radio o 90

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K0+440.47

Codo de de Gran R Radio adio o 90

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K0+484.28

Codo de Gran Radio o 90

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K0+516.44

Codo de Gran Radio o 45

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K0+554.50

Codo de Gran Radio o 90

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K0+588.98

Codo de Gran Radio o 90

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K0+655.49

Codo de Gran Radio o 45

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K0+704.31

o Codo de 45 Gran Radio

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K0+874.43

Codo de Gran Radio 22 o 1/2

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K0+917.48

Codo de Gran Radio o 45

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K0+978.30

Codo de Gran Radio 22 o 1/2

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K1+038.53

Codo de Gran Radio o 45

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K1+116.88

Codo de Gran Radio 22 o 1/2

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K1+194.52

Codo de Gran Radio o

45

Ing. Luis Hames Mosquera Perea– M.P. 05202112614ANT. 05202112614ANT. Tel: 3136831674 3136831674

 

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2011

K1+241.30

Codo de Gran Radio o 45

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K1+298.93

Codo de Gran Radio 22 o 1/2

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K1+316.61

Codo de Gran Radio o 90

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K1+348.87

Codo de Gran Radio o 45

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K1+380.61

Codo de Gran Radio 22 o 1/2

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K1+410.02

Codo de Gran Radio o 45

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K1+496.22

Codo de Gran Radio o 90

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K1+551.97

Codo de Gran Radio o 45

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K1+615.48 K1+868.58

Codo de Gran R Radio adio 22 o

1/2 Codo de Gran Radio o 45

K1+923.61

Codo de Gran Radio o 45

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K1+952.54

Codo de Gran Radio o 45

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K2+014.20

Codo de Gran Radio o 90

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

K2+035.84

Codo de Gran Radio o 90

8

1

0.8

0.8

0.4

0.23

0.23

Total

7.45

RESUMEN DE CANTIDADES DE OBRA DEL CERTEGUI ANCLAJE DE LA CONDUCCIÓN DEL ACUEDUCTO DE DIMENSIONES DE ANCLAJE LARGO ANCHO ALTURA

ELEMENTO

Ф

CANTIDAD

Valvula de Control HG

8

1

0.6

0.6

8

11

0.8

8

8

8

13

Codo de Gran Radio 90

o

Codo de Gran Radio 22 1/2 Codo de Gran Radio 45

o

o

V/UNITARIO

V/TOTAL

0.3

0.09

0.09

0.8

0.4

0.23

2.53

0.8

0.8

0.4

0.23

1.84

0.8

0.8

0.4

0.23

2.99

Total

7.45

Ing. Luis Hames Mosquera Perea– M.P. 05202112614ANT. 05202112614ANT. Tel: 3136831674 3136831674