Dimensionamiento de Molinos de Bolas

Facultad de Ingeniería Departamento de Metalurgia

DIMENSIONAMIENTO DE MOLINOS DE BOLAS POR EL MÉTODO DE BOND, APLICANDO FACTORES CORRECTORES DE LA FÓRMULA

Alumno: Patricio Ampuero V.

Junio de 2012

1. Objetivo del trabajo Presentar el procedimiento elaborado por Fred Bond para el dimensionamiento de los molinos de bolas y los fundamentos teóricos en que se basa el procedimiento.

2. Introducción A partir de la llamada tercera ley de la conminución, Fred Bond desarrolló un procedimiento para estimar las dimensiones de varios equipos industriales, entre los que se incluye el “molino de bolas”. Este procedimiento si bien tiene un error de estimación cercana al ±20 %, continúa aun siendo utilizado en la actualidad debido a la gran simplicidad en sus cálculos.

3. Procedimiento para calcular el dimensionamiento del molino de bolas A continuación se presenta el procedimiento establecido por F. Bond para obtener las dimensiones del molino de bolas ideal. 1.-Determinación del WI del material a través de pruebas estándar de laboratorio. 2.- El valor del WI calculado es para un molino de bolas en condiciones estándar, es decir, considerando tipo descarga por rebalse, de 8 pies de diámetro interior, molienda en húmedo y en circuito cerrado. Este valor se conoce como Valor base de WI. 3.- En caso que estas condiciones no se cumplan, se deberán considerar los siguientes factores de corrección: Factor f1; molienda en seco Factor f2; molienda en circuito abierto

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Factor f3; factor eficiencia por diámetro del molino Factor f4; alimentación demasiado gruesa Factor f5; sobremolienda de finos, obteniéndose P80 ≤ 75µm Factor f6; baja razón de reducción en el molino Si el factor no tiene influencia entonces, el factor es igual a 1.

Donde: WI (corr): Work Índex corregido Factor f1: Para el mismo rango de trabajo de molienda húmeda, F. Bond estimó que la molienda seca requiere 1,3 veces más potencia que la molienda húmeda. Es decir f1 = 1,3. Factor f2: En circuito abierto, la molienda húmeda requiere una cantidad extra de potencia si se le compara cuando se efectúa en circuito cerrado. El valor del factor depende del producto de molienda producido y su valor se entrega en la siguiente tabla: Tamaño de Control del Producto (Referencia a % pasante)

Factor f2

50 60

1,050

70

1,100

80

1,200

90

1,400

92

1,460

95

1,570

98

1,700

1,035

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Factor f3 : El diámetro interno del molino afecta la eficiencia de molienda. Para condiciones no estándar, es decir, D ≠ 8 pies, el factor f3 está dado por:

Donde: D: diámetro interno del molino en pies, medido entre revestimientos. En operación de Planta, cuando D ≥ 12,5 pies, la eficiencia llega a un máximo manteniéndose en un valor constante y f3 = 0,914. Como D es un parámetro desconocido al comienzo, F. Bond sugiere considerar f3 = 1, durante la primera iteración cuando D ≠ 8 pies y luego recalcular dicho valor más adelante. Factor f4: Este factor se utiliza cuando el material con que se alimenta el molino es más grueso que un cierto valor óptimo. Este factor se relaciona directamente con el Work Índex, según la siguiente ecuación:

Donde: Rr: razón de reducción del 80 % = F80/P80 F80 : tamaño 80 % de alimentación (µm) P80 : tamaño 80 % del producto (µm) WI : Work Índex del material (KWh/ton. corta) F0 : tamaño óptimo de alimentación (µm) Siendo:

Factor f5: Cuando hay una sobremolienda de finos, es decir, el tamaño 80% pasante del producto es menor que 75 micrones (200 mallas) se aplica el factor f5 de acuerdo a la siguiente ecuación:

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Factor f6: Cuando la razón de reducción del molino es baja, es decir menor a 6, se aplica el factor f6, como ocurre en el proceso de remolienda de concentrados y relaves de circuitos industriales.

El Work Índex corregido está dado por la siguiente expresión:

El consumo de energía específica en la molienda industrial, para ir desde un tamaño 80 % pasante F80 hasta un tamaño 80 % pasante P80 está dado por:

Donde: W: Consumo de energía (KWh) necesario para reducir una tonelada corta de material, desde un tamaño 80 % pasante (µm) hasta 80 % pasante P80 (µm). WI, P80 y F80 corresponden al Work Índex (KWh/ton corta), a los tamaños 80 % pasante del producto final y alimentación fresca del circuito industrial de molienda (µm). La potencia mecánica requerida para la molienda del material está dado por:

O bien:

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Donde C: capacidad deseada del circuito para la conminución del material de molienda / clasificación (TPH de sólidos procesados), expresado en ton corta/h. La potencia mecánica calculada de esta forma es la potencia requerida en el eje piñón del molino, la cual incluye pérdidas por eficiencia en rodamientos, engranajes y piñón, pero NO incluye las pérdidas de eficiencia en el motor y otros componentes accesorios, tales como reductores de velocidad, pérdidas de transmisión, etc. La potencia eléctrica requerida en la entrada del motor, suponiendo una eficiencia de η % (normalmente η = 95 %) está dado por:

Donde PE (HP): Potencia eléctrica requerida en la entrada del motor, medido en HP PM (HP) : Potencia mecánica requerida para la conminución del material, medido en HP A partir de la siguiente ecuación para calcular el consumo de potencia eléctrica en molino de bolas y utilizada por algunas empresas de ingeniería,

Se determina el valor de D, una vez especificado los valores de PE (HP), KB, %VP, %CS y la razón L/D.

Donde: PE (HP): Potencia eléctrica requerida a la entrada del motor (HP) D: diámetro interno del molino (pies). Se aconseja D = 20 pies %VP : % del volumen interno del molino cargado con bolas (volumen aparente de la carga de bolas), expresado como porcentaje. Se aconseja utilizar un valor de %VP entre 40 y 50 %.

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%CS : % de velocidad crítica del molino, expresado como porcentaje. Se aconseja utilizar un valor entre 68 y 78 % de la velocidad crítica. L: Longitud interna del molino (pies). Para la mayoría de los casos prácticos, se puede variar la razón L/D entre 1 y 3. KB : Constante de proporcionalidad, cuyo valor depende del tipo de molino seleccionado, de acuerdo a la siguiente tabla: Tipo de molino de bolas - Descarga por rebalse, molienda húmeda - Descarga por Diafragma (parrilla), molienda húmeda - Descarga por Diafragma, molienda seca

Valor de KB 4,365 x 10-5 4,912 x 10-5 5,456 x 10-5

La ecuación anterior implica hacer una primera estimación de D, la cual se reemplaza en la fórmula (L/D) y se vuelve a calcular iterativamente hasta que el algoritmo de cálculo converja. Las veces que deberá repetirse este cálculo, es hasta obtener una variación máxima relativa de 1 % para valores de D calculados entre iteraciones sucesivas.

4. Ejemplo Práctico Se desea reducir un material desde 80% pasante 195(µm), requiriéndose tratar 216tons. Corta hora de sólidos en la planta de procesamiento; Los datos conocidos y parámetros por determinar se resumen a continuación; WI=14,5 kwh/ton corta. Molienda en húmedo (65% de sólidos) y en circuito cerrado. F80=tamaño 80% alimentación 4763(µm). P80 =tamaño 80% del producto= 195(µm). η =eficiencia del motor=96%. Molino de Bolas tipo Overflow (descarga por rebalse).

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C=216 ton corta/hora= alimentación fresca de sólidos al circuito de molienda. L/D= 1,25 = razón largo/diámetro seleccionada. %CS =70% de la velocidad crítica. %VP =45% de carga de bolas (como % del volumen interno del molino) Valor de KB =4,63E-5

Solución: Factor f1 f2

Valor 1.000 1.000

f3

1.000

f4 f5 f6

1.079 1.000 1.006

Observaciones molienda húmeda circuito cerrado considerando D=8 c/estimación inicial Rr=24,43;Wi=14,5;F ₈₈ = 4763; F₈=3787um porque P₈₈>75u.m Rr=24,43

La siguiente tabla ilustra los cálculos realizados durante cada iteración: Iteraci ón

f3

Wi (corr)

W;kwh/t on corta

1

1

15.739

8.991

2

0.915 14.402

8.226

3

0.915 14.402

8.226

PM;HP

PE;HP

D;pies

L;pies

2604.1 2712.6 15.412 19.265 8 9 2382.8 2482.1 15.026 18.782 3 1 2382.8 2482.1 15.026 18.782 3 1

%erro r en D 2.51 0

(*)Nota: Como D>12,5 pies; se supuso f3 = Cte. =0,915 Por consiguiente, las dimensiones del molino de bolas serán:

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D=15,03 pies, es decir, 15 pies de diámetro interno. L=18,78 pies, es decir, 19 pies de longitud efectiva. La potencia eléctrica del motor será: PE ( HP ) = 4,365 × 10^5 * 15^3,5 * 45^0,461 * 70^1,505 * (19 / 15)

PE ( HP) = 2500,17 HP = 2500 HP

Como en el ejemplo desarrollado, D=15 pies (tamaño relativamente grande para el molino de bolas), se podría pensar también en la posibilidad de utilizar dos molino de bolas más pequeños operando en paralelo. En tal caso, cada molino debería consumir una potencia aproximada de 1300HP, obteniéndose las siguientes dimensiones para cada uno de ellos; Nº de molinos de bolas=2 D=12,5 pies de diámetro interno L=15,5 pies de largo efectivo

PE = 1293HP / molino ≈ 1300 HP en cada molino 5. Limitaciones y deficiencias de las teorías clásicas de conminución Debido a que la metodología desarrollada por Fred Bond, es la más utilizada en la industria minera para dimensionar equipos de conminución, a continuación se resumen las principales limitaciones y deficiencias del método de Bond: En primer lugar, en el procedimiento estándar de laboratorio, Bond utiliza un tamiz de separación para simular la malla de corte obtenida con un clasificador industrial. Es decir se realiza una “clasificación ideal” del material a escala de laboratorio, lo cual es imposible de lograr a escala industrial. La mayoría de los clasificadores industriales poseen características de separación extremadamente variables, con desviaciones substanciales respecto al comportamiento de separación perfecta. Segundo, las condiciones de equilibrio alcanzadas en un test estándar de Bond a escala de laboratorio corresponden al estado estacionario

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alcanzado en un molino tipo “plug flow”. Es decir, está implícito en el método de Bond que los molinos de industriales no actúan como mezcladores de la pulpa además de moler las partículas del material. Las características dinámicas de transporte de la pulpa en el molino normalmente se sitúan entre los casos extremos de mezcla perfecta y flujo-pistón, de acuerdo a los resultados de numerosos estudios de transporte de partículas, realizados en molinos industriales. Tercero, se supone también, en forma implícita, que todos los tipos de materiales se fracturarán de una manera similar, es decir, de acuerdo a las características típicas de un “material ideal tipo Bond”. Dicho material se caracteriza por tener por una distribución granulométrica de RosinRammmler, con una pendiente igual a 0,5 en la región de tamaños finos. En la práctica, muy pocos materiales siguen en forma natural este tipo de distribución, y entre aquellos que así lo hacen, es muy raro encontrar alguno con pendiente exactamente igual a 0,5. Cuarto, en el método de Bond se utilizan sólo 3 parámetros para calcular el consumo de energía en la molienda. Ellos son: (a) el índice de trabajo (Work Índex Wi) ;(b) un parámetro de tamaño característico de la alimentación (F₈₈; µm) y(c) un parámetro de tamaño característico del producto (P₈₈; µm).El concepto de Work Índex, en sí mismo, engloba en un solo parámetro todo el proceso de fractura, transporte y clasificación del material dentro de un circuito cerrado de molienda/clasificación. Es por ello que Bond ha debido incluir una serie de “factores correctores” dentro de su formula básica, a fin de tomar en cuenta el efecto de diversas variables de operación sobre el consumo energético de la molienda. Existen correcciones para molienda seca, circuito abierto, fineza exagerada del producto molido, tamaño de alimentación demasiado grueso y efecto del diámetro del molino. El objetivo primordial de estos factores correctores es disminuir las diferencias observadas en planta, tanto en capacidad como en consumo de potencia, con respecto a los correspondientes valores determinados mediante la fórmula estándar de Bond. Debemos recordar, además, que el valor de Wi obtenido a través del procedimiento estándar de laboratorio ha sido correlacionado con muchísimos datos experimentales acumulados en planta, a objeto de “calibrar” la fórmula de escalamiento propuesta por Bond, para calcular el consumo energético de los materiales molidos de los equipos industriales. Para ello, se ha utilizado un sinnúmero de resultados experimentales recopilados en planta, obtenidos fundamentalmente con molinos de 8 pies

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de diámetro interno, operando en húmedo, ya sea en circuito cerrado con clasificadores industriales para molinos de bolas.

6. Conclusión El dimensionamiento de los molinos de bolas mediante factores correctivos de Bond es un método empírico de correlación, que nos permite determinar una primera estimación de consumo real de energía para moler un mineral determinado en un molino de tamaño industrial con un error de ±20%, no obstante, debido a su extrema simplicidad, el procedimiento de Bond hoy en día aun es utilizado por la industria minera para dimensionar molinos de bolas a escala piloto, semi-industrial e industrial.

7. Referencias Gutiérrez, L., Sepúlveda, J. 1986. Dimensionamiento y Optimización de Plantas Concentradoras mediante Técnicas de Modelación Matemática. Editado por CIMM, 302 p. (Ubicación: Biblioteca Central de la UDA).

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