DIMENSIONAMIENTO DE ESPESADORES Y FILTROS - SEPARACION SOLIDO LIQUIDO.ppt

 Juan Zegarr Zegarra a Wuest CIP 9338

INTRODUCCION 

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  Esencia Esencialmen lmente te espesamie espesamiento nto involucra involucra sedimenta sedimentación ción de materia materia particulada, bajo la influencia de la gravedad produciendo material sedimentado con contenido mas alto de sólidos que la suspensión original. Una variación de espesamiento es conocida como clarificación en la que se requiere producir agua limpia en lugar que una pulpa densificada.  Sin embargo existen espesadores del tipo cónico como Ultrasep, ECat o similares similares cuya tendencia es reducir área de piso requerida   Esp Espes esam amie ient nto o es un méto método do de sepa separa raci ción ón soli solido do liqu liquid ido o muy favorecido debido debido a su bajo costo de inversión, reducidos costos de oper operac ació ión n y de prin princi cipi pios os simp simple les s de oper operac ació ión. n. Desv Desven enta taja jas s de espe espesa sami mien ento to son son los los requ requer erim imie ient ntos os de ampl amplio ios s espa espaci cios os de terreno y lentitud de la operación en comparación a otros procedimientos de separación solido liquido tales como centrifugación y filtración.

INTRODUCCION 

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  Esencia Esencialmen lmente te espesamie espesamiento nto involucra involucra sedimenta sedimentación ción de materia materia particulada, bajo la influencia de la gravedad produciendo material sedimentado con contenido mas alto de sólidos que la suspensión original. Una variación de espesamiento es conocida como clarificación en la que se requiere producir agua limpia en lugar que una pulpa densificada.  Sin embargo existen espesadores del tipo cónico como Ultrasep, ECat o similares similares cuya tendencia es reducir área de piso requerida   Esp Espes esam amie ient nto o es un méto método do de sepa separa raci ción ón soli solido do liqu liquid ido o muy favorecido debido debido a su bajo costo de inversión, reducidos costos de oper operac ació ión n y de prin princi cipi pios os simp simple les s de oper operac ació ión. n. Desv Desven enta taja jas s de espe espesa sami mien ento to son son los los requ requer erim imie ient ntos os de ampl amplio ios s espa espaci cios os de terreno y lentitud de la operación en comparación a otros procedimientos de separación solido liquido tales como centrifugación y filtración.

INTRODUCCION (Continuación) 

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  Sin Sin embarg embargo o el elemen elemento to tiempo tiempo involu involucra crado do signif significa ica tiempo tiempo de retención del inventario en proceso, la retención temporal o largo tiempo de residencia del material en proceso provee provee un almacenaje almacenaje de homogenización. Esto puede ser de utilidad donde las operaciones no pueden continuarse en lagunas ocasiones como en fin de semana o feriados cortos.   Espesamiento continuo involucra la ocurrencia de dos fenómenos que ocurren naturalmente y que han sido muy estudiados: sedimentación y compactación. Sin embargo como en muchos otros procesos tecnológicos la practica ha antecedido a la teoría. Teorí eorías as de espe espesa sami mien ento to han han apar aparec ecid ido o en la lite litera ratu tura ra desd desde e principios del siglo anterior , muchas mejoras en la comprensión de los mecanismos del proceso de espesamiento han aparecido desde aquellos tempranos días igualmente se han desarrollado trabajos de investigación determinando muchos nuevos modelos.

INTRODUCCION (Continuación) 

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  Sin embargo “   el estado actual de desarrollo del   arte”   es mejor  comprendido por la siguiente frase: “  Nosotros todavía no tenemos una solida teoría o empíricamente comprobada forma de predecir la capacidad de espesadores y de su performance, completamente valida desde medidas realizadas en pequeñas muestras de  suspensiones”  B. Fitch Chief Scientist Dorr  Oliver Inc. 1975.

La deficiencia basica en predecir los requerimientos de diseño del espesador a partir de la prueba de sedimentación batch de laboratorio es que no replica precisamente las condiciones de operación encontradas en la operación industrial de un espesador. Un solido y consistente modelo de espesamiento ayudaría en la interpretación de la curva de sedimentación batch o discontinua y ayudará en compensar por sus limitaciones en la forma calculada.

PROBLEMAS FUNDAMENTALES 

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Por lo tanto los procedimientos de diseño invariablemente involucran utilizar factores de seguridad empíricos. Otro problema fundamental es que el comportamiento de una simple partícula asentándose en un volumen infinito de fluido es bien comprendido, sin embargo las condiciones en las que se produce el espesamiento son mucho mas complejas.   Aquí hay partículas de gravedad especifica variable, de formas irregulares, de variados tamaños y en tales concentraciones que interferencias entre partículas ocurren y las leyes clásicas de sedimentación son rotas.   Consideración de la construcción y modo de operación de los espesadores comerciales presentan inmediatamente las diferencias que serán enfrentadas y que no son simuladas en una prueba batch simple discontinua de laboratorio, que por costumbre se realiza en un cilindro graduado

PROBLEMAS FUNDAMENTALES (Continuación) 

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En virtud de la acción continua y flujo de materiales en el espesador  y las acciones acometidas por las rastras, el producto sedimentado impone complejidades que no son ejecutadas bajo las condiciones de experimentación de sedimentación batch o discontinua.

  Obviamente, métodos semicontinuos o espesamiento continuo a escala piloto proveen una mejor forma de predecir los requerimientos de diseño de los tanque sedimentadores pero estos métodos sufren de la necesidad de usar grandes cantidades de muestras de pulpas y son mucho mas caras y de gran consumo de tiempo y experimentalmente inconveniente en comparación con las batch o discontinuas. En las operaciones actuales se realizan pruebas con equipos piloto las cuales resultan imprescindibles en el caso de evaluación de depósitos de relaves densificados que son de gran interés en la actualidad por reducción de costos en el deposito final de relaves

PROBLEMAS FUNDAMENTALES (Continuación 

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 En el pasado la claridad del overflow de los espesadores no ha sido considerado de gran preocupación en muchas instancias, caso tipo típico es observar existencia de pozas de sedimentación estacionarias para el tratamiento de los rebose de espesadores generando perdidas significativas de valores. Es decir los espesadores han estado limitados a la producción de pulpas parcialmente sedimentadas. En adición y en épocas recientes, debido al control de contaminación mas estricto y en lugares en los que se geográficamente se requiere recircular aguas de proceso, la claridad del over flow ha adquirido igual importancia que el espesamiento del under flow, en los que el advenimiento de floculantes ayudó tremendamente.

PROBLEMAS FUNDAMENTALES (Continuación 

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 Por otro lado, el incremento en el uso de floculantes ha tenido un efecto adverso en la aplicación de muchos modelos de espesamiento y teorías. La mayoría de teorías estaban mejor  adecuadas a la descripción de sedimentación de partículas rígidas de formas discretas y no a flocs voluminosos y compresibles.  Punto importante en la selección de floculantes o de coagulantes y en la especificación de las concentraciones en el underflow es la capacidad del producto espesado a las etapas posteriores de separación solido liquido, digamos por filtración y adecuación del agua de rebose, algunas veces conteniendo polímeros disueltos o electrolitos, especialmente en el caso de recirculación del agua de proceso.   Se conoce que el estado de agregación de partículas mas adecuado para espesamiento rara vez coincide con optimas condiciones requeridas para filtración.

PROBLEMAS FUNDAMENTALES (Continuación 

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  También la necesidad de transportar el producto densificado por  bombeo establece los limites de concentración del undeflow. Esto pone énfasis a la limitación que a menudo ocurre al tratar al espesamiento como un proceso unitario y no como parte integral del diagrama integral de proceso.  En el caso de exceder densidades de pulpas criticas en los limites dentro de la clasificación de pasta las perdidas por transporte en tuberías aumentan significativamente, esto no ocurre en los limites de alta consistencia. Para estas determinaciones es que se propone utilizar viscosímetros rotacionales para determinar la reología de pulpas. Aunque existen bombas con características adecuadas para el transporte de pulpas de alta viscosidad es siempre conveniente precisar costo beneficio la posibilidad de transportar las mayores densidades posibles de pulpa.

1.1 ESPESADORES Y ESPESAMIENTO 

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Un espesador es esencialmente un tanque sedimentador, circular en forma, sin embargo existe evidencia por preferencia de tanques de diseño rectangular. La mayoría de los espesadores tienen un fondo ligeramente cónico con rastras para trabajar sobre la pulpa sedimentada transportándolo hacia la zona central de descarga del underflow. Dimensiones típicas de estos espesadores son aproximadamente 40 metros de diámetro, 4 metros de profundidad cilíndrica y 1.5 metros de profundidad en la zona cónica. En la actualidad se fabrican de diámetros mucho mayores aun.  Los espesadores cónicos del tipo Ultrasep o E-Cat son de diámetro variable desde 1 metro hasta 10 metros con altura de aproximadamente 10 metros, estos equipos no utilizan rastras y su zona cónica inferior es de 60º de inclinación para caída por  gravedad de la pulpa

1.1 ESPESADORES Y ESPESAMIENTO (Continuación) 

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  Para operaciones de gran tamaño, espesadores continuos o semi continuos son utilizados, los últimos son denominados colectores. La gran mayoría de operaciones utilizan espesadores continuos, colectores son algunas veces preferidos en operaciones menores debido al menor costo de inversión. El tanque colector es operado llenándolo inicialmente con suspensión o pulpa seguido por  alimentación continua y lenta con una suspensión diluida produciendo descarga de rebose claro. Cuando los sedimentos han adquirido una determinada altura se paraliza la operación y el liquido sobrenadante es decantado y el tanque desocupado totalmente,   Operación continua involucra continua remoción fracción sedimentada.

del underflow o

1.2 ASENTAMIENTO, SEDIMENTACION Y SUBSIDENCIA 

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  En general el termino asentamiento es usado para describir todos los tipos de partículas en caída libre a través de un fluido (liquido o gas) bajo la fuerza de gravedad. El termino sedimentación es usado para describir el fenómeno de asentamiento en el cual las partículas o agregados están suspendidas por fuerzas hidrodinámicas solamente, estando ausente la compresión. Esta categoría incluye asentamiento en caída libre bajo régimen de Stokes o laminar, asentamiento de partículas múltiples y asentamiento en zona o línea de partículas simples o agregados.

Para pulpas en compresión en la cual las partículas o agregados descansan una sobre la otra y el termino de subsidencia es utilizado.   Sedimentación y subsidencia pueden ser dos etapas del mismo proceso de asentamiento, la transición del uno al otro ocurrirá en función al tiempo

1.3 PRE TRATAMIENTO DEL ALIMENTO: FLOCULACION Y COAGULACION 

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Pulpas que son caracterizadas por un amplio rango de tamaños de partículas a menudo presentan problemas de espesamiento debido a clasificación del tamaño de partículas que ocurre dentro del proceso de sedimentación.   En pulpas de minerales, las partículas ultra finas particularmente con constituyentes del tipo arcilla, imponen limitaciones al proceso de separación solido liquido. En tales caso es necesario utilizar reactivos químicos aditivos conocidos como floculantes y coagulantes dependiendo del modo de acción, se les emplea para promover agregación de las partículas.  El resultado final es que durante el proceso de asentamiento, las partículas pequeñas son adheridas a las partículas mayores r5esultanbdo en asentamiento mas rápido y reboses mas claros.

PRE TRATAMIENTO DEL ALIMENTO: FLOCULACION Y COAGULACION 

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  La adecuación del floculante y coagulantes para una pulpa en particular y la optima dosificación requerida es principalmente materia de prueba y error siendo importante contar con profesionales capacitados en el empleo de estos reactivos.

Floculación ha sido definida como desestabilización de la suspensión por medio de polímeros naturales o sintéticos, los cuales se adsorben en las superficies de los minerales formando puentes de unión entre ellas, causando su agregación como ensambles mucho mayores de las partículas originales causando su mas rápido asentamiento.  Coagulación es definida como la desestabilización de suspensiones por reducción del potencial de repulsión del doble nivel eléctrico en la interface solido liquido permitiendo que las universalmente presentes fuerzas de dispersión de Van der Walls causen la agregación de las partículas

FLOCULACION Y COAGULACION 

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 La coagulación es a menudo reversible mientras que la floculación puede ser irreversible aun aplicando esfuerzos por agitación.   Floculos y coágulos pueden ser voluminosos, compresibles, los primeros son generalmente mas robustos consistiendo de agregados mas grandes. Los coágulos en comparación son débiles y alcanzan equilibrio en pequeños tamaños debido a los esfuerzos experimentados durante el proceso de sedimentación. Algunos materiales floculan y coagulan en su propio ambiente, por  ejemplo pulpas activadas biológicamente producen substancias poliméricas las cuales ayudan en la producción de puentes y la pulpa mineral normalmente sale en el medio de alta concentración del electrolito que asiste en la carga de neutralización promoviendo la coagulación.

AREAS UNITARIA DE ESPESADORES 

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

El área unitaria A (m2 /ton sólidos/24 horas) es el área del espesador  requerida para manejar el peso unitario de sólidos en la unidad de tiempo, o simplemente el área por unidad de sólidos tratados y requeridos para obtener la separación solido liquido especificada. El área unitaria es el parámetro mas importante a considerar cuando se diseñan los espesadores, en la Tabla 1 se presentan las aéreas requeridas para tratamiento de pulpas metalúrgicas las cuales reportan ser menores por la alta gravedad especifica de sus componentes. Las mayores aéreas son requeridas por lamas de potasa y precipitados de uranio

AREAS UNITARIA DE ESPESADORES MATERIAL

ALIMENTO

U FLOW

pie2/ton/24 hs

m2/ton/24hr  

 Alúmina prim

3-4

10-25

20-30

1.9-2.8

 Alúmina lava

6-8

15-20

10-15

0.9-1.4

Lamas Cianur

16-33

40-55

5-13

0.5-1.2

Conc cobre

14-50

40-75

2-20

0.2-1.9

Relaves cobre

10-30

45-65

4-10

0.4-0.9

Conc plomo

20-25

60-80

7-18

0.7-1.7

Conc zinc

10-20

50-60

3-7

0.3-0.7

´

UNIDADES DE CONCENTRACION 

Algunas veces en los cálculos de espesadores se utilizan concentraciones en volumen R sin dimensiones así como diluciones D, estas se definen como:  

D= Volumen total/volumen de sólidos= 1/R R= 1/D=Volumen de sólidos/volumen total 

=wr/(Crs+wrs – wr)



Donde w=peso de sólidos/peso total



r s = densidad de sólidos,



r = densidad de liquido

TEORIAS DE SEDIMENTACION POR ZONAS  



TEORIA DE MISHLER (1912)   Mischler fue pionero en el uso de pruebas de laboratorio para la predicción de requerimientos en espesadores continuos. El siguiente razonamiento fue aplicado (usando unidades originales), si F tons cortas de sólidos por día entran al espesador a una relación liquido a sólidos de B1 y sale con una relación liquido/solido en peso de B2, F(B1-B2) tons de liquido son removidas por día.   Si la suspensión del alimento sedimenta a una velocidad de S pies/min sobre un área A en pies 2/ , el peso de liquido con densidad de 62.35 lb/pie 3 eliminada fue 62.5 SA lb/min, de acuerdo con las unidades originalmente utilizadas la formula resulta: 

 A=0.0222 F (B1 – B2)/S

TEORIA DE COE & CLEVENGER (1916) 

 El trabajo de Coe & Clevenger fue de gran importancia y su método de determinación de los requerimientos de área de espesador aun continua en uso. La ecuación es esencialmente la misma de Mischler si fuese expresada en las mismas unidades, sin embargo considerando las unidades originales esta formula es la siguiente: 



La Funcion anterior convertida a AU resulta: 



  C=62.35*U/(F – D)

  AU=1.33(Dk – DD)/(R(Dk) en pie2/ton corta/dia

 En la que:



F=Relación L/S por peso en pulpa inicial



D=Relación L/S requerida en la descarga



U= Velocidad de sedimentación (pie/hr)



C=Capacidad en (lb de sólidos secos/pie2/hr) que podrá ser  descargado con la relación L/S de D a partir de un alimento de L/S de F

TEORIA DE COE & CLEVENGER (1916) 

  Coe & Clevenger observaron 4 zonas en un espesador y que la capacidad o área era determinada por la zona de asentamiento libre: Zona A

Sobrenadante claro 

Zona B 

 Asentamiento Libre 

Zona C 

Zona de Transición 

Zona D 

Zona de compresión 

TEORIA DE COE & CLEVENGER (1916) 







 Las 4 zonas del espesador fueron mostradas en el grafico anterior , en un espesador continuo las cuatro zonas están mayormente presentes. En una prueba batch o en espesador discontinuo, los sólidos están homogéneamente dispersados en el recipiente. Conforme el tiempo pasa todas las 4 zonas se hacen evidentes pero eventualmente zonas A y D existen.   El único supuesto en la determinación de Coe & Clevenger es que la velocidad de sedimentación es única en función de la concentración en la zona o régimen de ´asentamiento libre´, U= U(C).   El flujo de sólidos que se dirige al u´flow puede ser determinada resultando la siguiente función: Ѱ= U/((1/C)-(1/Cu), en la que ѱ = Flujo de sólidos dirigiéndose al

u´flow

TEORIA DE KYNCH (1952) 

 La Teoría de Coe & Clevenger aplica en lo que respecta al flujo de sólidos y área unitaria solo a la concentración usada en la prueba batch especifica y en consecuencia es costumbre realizar pruebas batch en rango de concentraciones, tal como indicáramos anteriormente. La necesidad para esto fue obviada con la aparición del concepto de Kynch.

 Juan Zegarra Wuest 9338

INTRODUCCION 

Teoría general de filtración puede ser desarrollada asumiendo que el filtrado exhibe comportamiento de flujo ´laminar ´  o viscoso cuando pasa a través del queque de filtración. Esta teoría no puede alcanzar  aun suficiente detalle para permitir calcular los requerimientos del filtro a partir de los principios generales pero provee una guía sobre los factores que afectan la performance del filtro y puede ser de ayuda para la selección de procedimientos de control.



TEORIA DE FILTRACION



Flujo Laminar en Tubo Capilar 



Consideremos un cilindro de fluido de radio x y longitud L, fluyendo a una velocidad u a través de un capilar de radio a

FILTRACION 



  Si la perdida de presión a lo largo de la longitud L es Dp y la viscosidad del fluido n, luego para el flujo en el equilibrio el esfuerzo en el cilindro debe ser igual a la pérdida de presión actuando en ambos extremos del cilindro: Dp

 x2 = 2 π xLn(du/dx)

π

 



 o (du/dx) = Dp x/(2nL)……………..(1)

 Ecuación (1) puede ser integrada para determinar la distribución de velocidad (u) a lo largo del tubo. Para valores de u = 0 a x= a e integrando resulta:

u= Dp (a2 – x2)/(4nL), de esta función es posible deducir la siguiente que determina la velocidad promedio u resultando: 

 U= = Dp a2/8nL

DISEÑO DE FILTROS 





  Los queques de filtración o fracción solida en procesamiento de minerales pueden ser considerados como incompresibles. La resistencia especifica del queque y del medio no pueden ser  establecidos en base a principios aceptados por lo que el procedimiento de diseño esta basado en resultados de pruebas de laboratorio. Factores tales como humedad final del queque, los correspondientes tiempos de formación, tiempos de secado y gradiente de presión pueden ser determinados solo experimentalmente.  Los filtros usados en plantas de tratamiento de minerales son los de vacio rotatorios: de tambor o de discos, o de banda así como los de presión que pueden ser de placas verticales y de placas horizontales.

DISEÑO DE FILTROS (Continuación) 

 En los filtros de vacio han aparecido filtros cerámicos que en lugar  de lonas filtrantes utilizan medios cerámicos con micro poros generando un efecto capilar de acuerdo a la ley de Kelvin según la formula siguiente: 



Dp

= 4 τ cos Θ/D

 En la que:



Dp

= presión en punto de burbujeo



Θ

= Angulo de mojado en grados



D = diámetro de poro (micrones)



τ = tensión superficial (N/m) 0.070 para agua a 20º C

DISEÑO DE FILTROS (Continuación) 







 En los filtros de presión también se tienen equipos especiales para aplicaciones a materiales muy finos requiriendo por lo tanto uso de grandes aéreas de filtración para alimentación a baja velocidad aproximando a flujos laminares tal es el caso de los filtro Scheibler. La aplicación de los diferentes filtros debe ser evaluada experimentalmente existiendo algunas reglas generales que son aplicables en primera instancia:

Los filtros de vacio son aplicables a minerales relativamente gruesos debiendo tener especifico cuidado en la determinación de la humedad final del queque, factor del cual dependen elementos de costos adicionales para transporte existiendo cada vez mayores restricciones para productos con contenidos de mas de 8.5 % H2O.   Los filtro cerámicos tiene características muy significativas como son:

DISEÑO DE FILTROS (Continuación) 







Menor consumo de energía en vacio frente al consumo requerido por filtros de vacio convencionales: 12 kW frente a 40 80 kW. El filtrado producido es muy limpio reportando contenidos de TSS de 5 a 8 ppm mientras que los filtros de vacio convencional reportan 100 ppm o mas.  Para remover incrustaciones de materiales calcáreos es necesario utilizar productos desincrustantes así como lavado así con HNO3.   Especial cuidado se debe tener en la limpieza de los sectores cerámicos para evitar su desgaste acelerado y destrucción en casos extremos.

DISEÑO DE FILTROS (Continuación) 



  En los filtros de presión que reportan ventajas importantes en el tratamiento de productos mas finos que los tratables en filtros de vacio debido a que la humedad del queque es controlable con la adición de aire comprimido a mayores presiones en el periodo de secado del queque.  Sin embargo cuando se tratan pulpa en las que los sólidos reportan efecto de segregación por tamaño y densidad, en los filtros de placas verticales tenderán a asentarse hacia el fondo de las placas y el ingreso de aire comprimido será reducido a través de la zona alta por encontrase concentradas las partículas finas y lo tanto se tendrá alternativamente:



i) mayor consumo de aire comprimido, o



ii) queque con mayor contenido de humedad.

DATOS PARA DISEÑO Y SELECCIÓN DE FILTROS 

  El problema de diseño de filtros consiste en la selección de la combinación de condiciones optimas para los siguientes factores:



(1) Rate de filtración a presión o vacio dados.



(2) Tiempo de formación de queque,



 

  (3) Tiempo de lavado (solo en caso que el filtrado es productos deseado) (4) Tiempo de secado  (5) Tiempo Técnico o muerto (inmersión, salida, soplado y remoción del queque).

COMENTARIOS ADICIONALES A SISTEMAS DE ESPESAMIENTO Y FILTRACION 







  Las eficiencias en equipos de separación solido liquido reportan gradual progreso que hacen necesario reconsiderar las aplicaciones.  i) En circuitos de lavado de residuos de cianuración ha sido practica usual utilizar espesadores para lavado en contracorriente de los residuos y remover los contenidos de valores y contaminantes.  En la actualidad se tienen plantas que operan con una etapa de espesamiento y los relaves son tratados incluyendo etapa de lavado en filtros de presión con mayor eficiencia.

 ii) La separación de TSS procedentes de lixiviación en pilas puede ser realizado con filtros de baja presión o alternativamente con sedimentadores cónicos clarificadores de mayor eficiencia que los filtros de alta presión empleados en el pasado

RELACION ENTRE CALIDAD DEL ALIMENTO Y CAPACIDAD DE FILTRACION EFECTO DE DENSIDAD DE PULPA EN ALIMENTO A FILTRACION A FILTRO LPF SOBRE EL RATE DE FILTRACION EXPRESADO EN PESO SECO: kg/m2/hr  160

g

/m

150

O

S

140

O

L

130

D

E

120

OI

110

h/

r

ID

:

k

2

A

C

N

S

100

E

F

90

E

80

R

70

T

D

LI

T

R

A

20

30

DENSIDAD DE PULPA ALIMENTO:% Solidos Peso

40

RELACION ENTRE CALIDAD DEL ALIMENTO Y CAPACIDAD DE FILTRACION VARIACION DE HUMEDAD EN QUEQUE DE FILTRACION EN FUNCION DE DENSIDAD DE PULPA DEL ALIMENTO 20

19

%: E E

Q

U 18

Q

U N A

D

E 17

D E M H

U 16

15 20

30

DENSIDAD DE PULPA: % Sol PESO

40

COMPARACIÒN DE METODOS PARA

RECUPERACION DE BORRAS O CRUD

ALTERNATIVA 1

Installation of Filter LAROX PF & LSF USING A SERIES LSF FILTER 1

 ( F - 1 )  ACTIVATED CLAY

1A

PARAMETER DESCRIPTION D ry S OL ID S Pulp Li qui d P ul p D en si ty Organic Concent

ORGANIC FOR REGENERATION

UNITS

STREAM NUMBER 1 1A 2

K g/ hr gpm gpm g r/ cc %V

0 .2 5 44. 03 44. 03 0 .8 47 24.0

20 .00 0. 039 0. 039

3

2 0. 25 4 4.07 4 4. 03 0 .8 48 24. 0

1 8. 95 0 .60 0 .56 0 .9 35 24. 0

4

5

6

8

1 .3 0 1 . 90 1 .9 0 2 6. 45 4 3.48 0. 17 0.17 1.07 4 3. 47 0. 16 0. 16 1. 02 0 .84 7 0 .8 78 0 .8 78 0 .9 15 24.0 2 4. 0 2 4.0 24.0

9

10

2 6. 41 0.085 0. 034 1 .7 04 24. 0

0 .0 4 0.986 0. 986 0. 84 7 2 4.0

 R E A C T E D C L A Y R E C O V E R Y S Y S T E M

ORGANIC

KEROSENE

DIATOMITE 50 g/l

ORGANIC TK

P-1.1

REACTED CLAY

3

REACTED  CLAY TK 800 gal CAPACITY

P-1.2

500 gal CAPACITY

BODY FEED & PRECOAT TANK

Kerosene Tank 150 gal

4 15

ORGANIC TK

P-2

10 P-5

P0LISHING FILTER

PST