Consolidarea sau-şi reabilitarea clădirilor din zidarie cu grile polimerice avand noduri rigide i
December 15, 2017 | Author: Bogdan Huma | Category: N/A
Short Description
Download Consolidarea sau-şi reabilitarea clădirilor din zidarie cu grile polimerice avand noduri rigide i...
Description
Consolidarea sau/şi reabilitarea clădirilor din zidărie de cărămidă cu grile polimerice având noduri rigide integrate
Mari Catastrofe Naturale
Numărul marilor catastrofe naturale
Mari Catastrofe Naturale
Pierderile economice în miliarde dolari
Mari Catastrofe Naturale
Dinamica numărului de catastrofe naturale şi pierderi valorice în ultimele cinci decade
Mari Catastrofe Naturale
Numărul catastrofelor şi pierderile economice în anul 2000
Mari Catastrofe Naturale
Efectele de lungă durată ale catastrofelor
Scara Macroseismică Europeană 1998 EMS-98
Gradul 1: Avariere uşoară Gradul 2: Avariere moderată
Gradul 3: Avariere severă
Gradul 4: Avariere foarte severă Gradul 5: Distrugere
ISTORIA ŞTIINŢEI PALESTINA de 9.000 ani: Zidărie din cărămidă arsă
Zidăria originală: Cărămizi elastice casante + mortar de var ductil
Teoria Dislocaţiei
Două modele: una pentru forţă ca vector (Newton) şi alta pentru efortul unitar ca tensor (Pascal)
Teoria Dislocaţiei
Concentrarea eforturilor unitare în jurul unei imperfecţiuni geometrice sau structurale
Teoria Dislocaţiei
Variaţia eforturilor unitarea cu aria pentru o forţă constantă: Hiperbola lui Bernoulli
EUROCODE 2: Ductilitatea
Curba caracteristică efort unitardeformmaţie specifică a oţelului
ISTORIA ŞTIINŢEI
CIMENTUL Prima descoperire a Revoluţiei Industriale împotriva zidăriei
Cărămizile cu goluri – A doua descoperire a Revoluţiei Industriale împotriva zidăriei
Prevederile Eurocodului 8 : •
Confinarea zidăriei cu componente structurale din beton armat. • Armarea zidăriei cu bare din oţel înglobate în mortar de ciment.
TEORIA MATEMATICĂ A PLASTICITĂŢII
Prandtl’s Model - 1923
a. Vertical force P
b. Horizontal force Q
Limit state of tangential stresses
TEORIA MATEMATICĂ A PLASTICITĂŢII
Starea limită de plastificare la compresiune cu forfecare:
EFECTUL de SANDWICH
Relaţia dintre compresiune
şi forfecare
,
unde k este valoarea maximă a efortului unitar tangenţial
P
Diagrama compresiune - forfecare
Soluţia stării de eforturi din rostul de mortar
Efortul unitar normal σx pentru y = 0
Efortul unitar normal σx pentru y = ±b
Efortul unitar normal σy în direcţia x
TEORIA MATEMATICĂ A PLASTICITĂŢII
TEORIA MATEMATICĂ A PLASTICITĂŢII
Variaţia eforturilor unitare pe grosimea rostului de mortar
Forţa de of expulzie şi măsura de prevenire
Armarea rostului cu grile polimerice
Dispoziţia armăturii
CONCEPŢIA DE ARMARE A ZIDĂRIEI
Vederea izometrică a unui element structural din zidărie, armat în rosturi orizontale
Elementele structurale din zidărie armată pot fi la nevoie cămăşuite tot cu grile polimerice.
Cămăşuirea este prin definiţie o operaţie esenţial exterioară!
® TENSAR
Grile polimerice de mare densitate şi rezistenţă având noduri rigide integrate
Performanţele grilelor de tip TENSAR
Procesul tehnologic Tensar®
Performanţele grilelor de tip TENSAR N dA A
N f A A f= constant p = bf = constant
Hiperbola echilateră a lui Bernoulli
Performanţele grilelor de tip TENSAR
Congruenţa hiperbolei lui Bernoulli
Geometria grilelor mono-axiale
Geometria grilelor biaxiale
Performanţele grilelor de tip TENSAR
Transferul eforturilor în jurul nodurilor rigide integrate
Forţele tăietoare din jurul nodurilor rigide integrate
Performanţele grilelor de tip TENSAR
Caracteristicile geometrice ale grilelorTensar SS
Performanţele grilelor de tip TENSAR
Curbe caracteristice efort secţional în kN/m – deformaţie specifică în %
ÎNCERCĂRI STATICE pe modele 1D de stâlpişori şi modele 2D de panouri pentru pereţi Proiect Peco 1994/96
Laboratorul de Inginerie Seismică al INCERC Iaşi
Stâlpişori din zidărie simplă şi armată
Laboratorul de Inginerie Seismică al INCERC Iaşi
Panouri din zidărie simplă şi armată solicitate la compresiune axială
Laboratorul de Inginerie Seismică al INCERC Iaşi
Panouri din zidărie simplă şi armată solicitate la întindere diagonală
Laboratorul de Inginerie Seismică al INCERC Iaşi
Stâlpişori confinaţi (cămăşuiţi) din zidărie armată solicitaţi la compresiune axială
Laboratorul de Inginerie Seismică al INCERC Iaşi
Panouri confinate din zidărie armată solicitate la compresiune axială şi întindere diagonală
ÎNCERCĂRI SEISMICE pe modele 3D de clădiri din zidărie fără componente structurale din beton armat Proiect Peco 1994/96
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D al unei clădiri din zidărie fără componente structurale din beton armat înainte şi după încercări
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Confinarea (cămăşuirea) modelului 3D cu două centuri din tencuială armată cu SS40
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D din zidărie fără b.a. după cămăşuire pe masa seismică la ultima încercare cu 14 dB
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Răspunsul seismic al modelului 3D înainte şi după cămăşuire cu grile polimerice
ÎNCERCĂRI PSEUDO DINAMICE pe modele 2D de pereţi din zidărie fără componente structurale din beton armat EUROQUAKE
Proiect Inco Copernicus 1997/99
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Dispoziţia modelelor de pereţi fără goluri
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Peretele fără goluri din zidărie armată
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Modelul de perete pregătit pentru încercare
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Avariile din peretele fără goluri şi zidărie nearmată
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Încercarea pseudo-dinamică la 5 Hz
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Avariile din peretele fără goluri şi zidărie armată
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Diagrame histerezis comparative pentru panourile fără goluri din zidărie simplă şi armată
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Curbe înfăşurătoare pentru panourile fără goluri din zidărie simplă şi armată
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Dispoziţia modelelor de pereţi cu goluri
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Peretele cu goluri din zidărie armată
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Cărămizile cu goluri verticale şi armătura SS30
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Cămăşuirea peretelui cu goluri din zidărie armată înainte de tencuire
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Încercarea pseudo-dinamică a peretelui cu goluri la scară naturală armat şi cămăşuit cu grile SS30
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Avariile din peretele cu goluri şi zidărie nearmată înainte de colaps
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Avariile din peretele cu goluri şi zidărie armată după terminarea încercării
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Diagrame histerezis comparative pentru panourile cu goluri din zidărie simplă şi armată
Peretele de reacţiune al CE de la Ispra (Varese), Italia
Curbe înfăşurătoare pentru panourile cu goluri din zidărie simplă şi armată
ÎNCERCĂRI SEISMICE pe
modele 3D de clădiri din cadre de beton armat cu pereţi de compartimentare din zidărie de cărămidă plină EUROQUAKE
Proiect Inco Copernicus 1997/99
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Perete de compartimentare din zidărie de cărămidă plină armat la 5 rosturi cu Tensar SS20
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D la 1:1 al unui cadru din b.a. armat după P100-92 şi compartimentat cu zidărie armată
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D la 1:1 înainte de încercare
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Peretele de la parter fără goluri pentru uşi
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D la 1:1 de cadru din b.a. şi zidărie armată la 5 asize cu grile Tensar SS20 la ultima încercare cu 8 dB
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Fisuri în nodul de jos al cadrului din ba Nici o fisură în X în zidăria armată
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Fisuri în nodul de mijloc al cadrului Nici o fisură în X în zidăria armată
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Fisuri în nodul de sus al cadrului Nici o fisură în X în zidăria armată
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Adâncirea rosturilor în vederea cămăşuirii
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dibluri din plastic şi cu funcţie de purici
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Peretele din zidărie armată pregătit pentru instalarea grilelor polimerice
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Peretele pregătit pentru tencuirea manuală
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Detalii privind echidistanţa prinderilor
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Peretele cu goluri după instalarea grilelor
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Bordarea pereţilor la goluri
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Tencuirea manuală
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D după cămăşuire şi înaintea celei de a doua serie de încercări
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Model 3D de cadru din b.a. şi zidărie armată la 5 asize, cămăşuit cu grile Tensar SS20, la o încercare intermediară
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Fisuri în nodurile de mijloc; nu fisuri în X
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Fisuri în nodurile de sus; nu fisuri în X
VALIDAREA NUMERICĂ a încercărilor pe modele fizice Calculul comparativ cu SAP 2000
Calculul comparativ cu SAP 2000
Modelul de referinţă
Calculul comparativ cu SAP 2000
Cele trei modele alese pentru comparaţie
Calculul comparativ cu SAP 2000
Răspunsul maxim în deplasări
Răspunsul maxim în viteze şi acceleraţii
Deviaţiile (drifts) şi momentele de răsturnare
Calculul comparativ cu SAP 2000
Variaţia în timp a deplasărilor la primul nivel al modelului de referinţă
Variaţia în timp a vitezelor la primul nivel al modelului de referinţă
Variaţia în timp a acceleraţiilor la primul nivel al modelului de referinţă
Calculul comparativ cu SAP 2000
Variaţia în timp a energiei cinetice la primul nivel al modelului de referinţă
Variaţia în timp a energiei disipate la primul nivel al modelului de referinţă
Variaţia în timp a energiei potentialela primul nivel al modelului de referinţă
Calculul comparativ cu SAP 2000
Influenţa armăturii sintetice asupra deformaţiei (a) şi deviaţiei (b)
Spectrul răspunsului inelastic al deplasărilor la PGA=0.20 şi r = QYB/QEB
Spectrul răspunsului inelastic al acceleraţiilor la PGA=0.20 şi r = QYB/QEB
Calculul comparativ cu SAP 2000
Spectrul răspunsului inelastic al vitezelor la PGA=0.20 şi r = QYB/QEB
Spectrul răspunsului inelastic al energiei induse la PGA=0.20 şi r = QYB/QEB
Spectrul răspunsului inelastic al energiei cinetice la PGA=0.20 şi r = QYB/QEB
ÎNCERCĂRI SEISMICE pe modele 3D de clădiri din zidărie fără componente structurale din beton armat ECOLEADER - Seriate 2001
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri verticale având un perete curb fără goluri şi o placă din ba fără centură perimetrală
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Vederea în plan a mesei seismice şi a cadrului din oţel
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Vederea în plan a modelului la ±0.00 şi +2480 mm
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Vedrea în plan a modelului la + 510 mm
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Vederea în plan a modelului la + 1500 mm
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Centrul mesei seismice: CT (x=-140; y=0.00; z= -300) Centrul de greutate al modelului: CG (x=0.00; y=61.0; z=+1665) Centrul de rotatie al modelului: CR (x=0.00; y=1305; z=+2000) Coordonatele celor trei centre de referinţă
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Instalarea modelului din zidărie de cărămidă cu goluri pe masa seismică
15 10 5
15
17
12 9 6 3
0 -3
0 -6
-5 -10
0.86
Cored brick model reinforced only in bed-layers July 17, 2001
0.69
0.51
0.41
0.36
0.25
0.16
0.12
0.10
0.09
20
-9 -12 0.06
0.08
0.12
0.14
0.21
0.30
0.39
0.48
0.72
0.90
-15
Test 1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
ax/g
az /g Test 0.29 11 0.19 10 0.05 9 0.03 8 0.03 7 0.02 6 0.01 5 0.01 4 0.01 3
0.01 0.01
0.05
Level of excitation [dB]
ay/g
0.06
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
2 1
Programul de încercări al modelului din zidărie de cărămidă cu goluri armată numai în asize
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D din zidărie de cărămidă cu goluri, armată numai în asize cu grile Tensar SS20
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Peretele curb al modelului după primele încercări
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul din cărămizi cu goluri după prima serie de încercări pe masa seismică
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul vestic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul sudic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul nordic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul estic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri după cămăşuire
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Programul de încercări al modelului din zidărie de cărămidă cu goluri după cămăşuire
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D din zidărie de cărămidă cu goluri pe masa seismică la 17 dB
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul vestic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul sudic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul nordic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul estic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Fisuri pe pereţii exteriori ai modelului dar nu X-uri
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Fisuri interioare în vecinătatea peretelui curb
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Strivirea cărămizilor cu goluri şi conservarea armăturii la 17 dB = 1,4 g reparaţie capitală
Modelul din zidărie de cărămidă plină, cu goluri pentru ferestre şi uşi în plin cintru şi închis cu un planşeu din lemn fără centură din b.a.
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Vederea în plan a mesei seismice şi a cadrului din oţel
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Vederea în plan a modelului la ±0.00 şi +2480 mm
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Vedrea în plan a modelului la + 390 mm
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Vederea în plan a modelului la + 840 mm
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Centrul mesei seismice: CT (x=-160; y= 140; z= -300) Centrul de greutate al modelului: CG (x= 417; y=0.00; z=+1450) Centrul de rotaţie al modelului: CR (x=1485; y=0.00; z= +870) Coordonatele celor trei centre de referinţă
Level of excitation [dB]
15 10
Solid brick model reinforced only in bed-layers July 24, 2001
1.17
1.00
15
0.85
0.66
0.52
0.40
0.35
0.25
0.16
0.12
0.10
0.07
ay/g 20
0.05
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
17
18
18
12 9 6 3
5 0 0
-3 -6
-5
-10
-9 -12 0.05
0.07
0.09
0.12
0.14
0.20
0.30
0.39
0.49
0.68
0.90
1.07
1.00
-15
Test 1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
ax/g
az /g Test 0.65 0.30 0.18 0.07 0.03 0.02 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01
13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
Programul de încercări al modelului din zidărie de cărămidă plină armată numai în asize
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D din zidărie de cărămidă plină după încercarea la 17 dB = 0,9 g
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor exterioare pe frontonul vestic
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor exterioare pe frontoanele din sud-stânga şi nord-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor exterioare pe frontonul estic
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Model 3D din zidărie de cărămidă plină, armată în asize cu grile Tensar SS20, la încercarea cu 18 dB = 1.17 g
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Instalarea modelului din zidărie de cărămidă plină pe masa seismică
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Programul de încercări al modelului din zidărie de cărămidă plină după cămăşuire
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D din zidărie de cărămidă plină armată în asize şi cămăşuită cu grile Tensar SS20 la încercarea cu 18 dB = 1.96 g
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul vestic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul sudic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul nordic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Dispoziţia fisurilor pe frontonul estic: exterior-stânga; interior-dreapta
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D după a doua serie de încercări
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D după a doua serie de încercări
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Modelul 3D după a doua serie de încercări
Masa seismică a ISMES din Bergamo, Italia
Ruperea armăturii şi conservarea cărămizilor pline la 18 dB = 1.96 g reparaţie facilă
VALIDAREA NUMERICĂ a încercărilor pe modele fizice Calculul comparativ cu SAP 2000
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată numai în asize
Iulie 2001
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize: Primul mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S11 (11) –Frontonul, peretele lateral şi peretele curb
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize: Al doilea mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S22 (22)–Frontonul, peretele lateral şi peretele curb
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize: Al treilea mod propriu - torsiunea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S33 (33) –Frontonul, peretele lateral şi peretele curb
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize şi cămăşuit Noiembrie 2001
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize şi cămăşuit: Primul mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S11 (11) –Frontonul, peretele lateral şi peretele curb
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize şi cămăşuit: Al doilea mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S22 (22) –Frontonul, peretele lateral şi peretele curb
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize şi cămăşuit: Al treilea mod propriu - torsiunea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S33 (33) –Frontonul, peretele lateral şi peretele curb
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată numai în asize
Iulie 2001
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată numai în asize: Primul mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S11 (11)–Frontonul, peretele lateral şi peretele plin
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată numai în asize: Al doilea mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S22 (22) –Frontonul, peretele lateral şi peretele plin
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată numai în asize: Al treilea mod propriu - torsiunea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S33 (22) –Frontonul, peretele lateral şi peretele plin
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată în asize şi cămăşuit
Noiembrie 2001
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată în asize şi cămăşuit: Primul mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S11 (11) –Frontonul, peretele lateral şi peretele plin
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată în asize şi cămăşuit: Al doilea mod propriu - încovoirea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S22 (22) –Frontonul, peretele lateral şi peretele plin
Clădiri din zidărie fără beton armat
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată în asize şi cămăşuit: Al treilea mod propriu - torsiunea
Clădiri din zidărie fără beton armat
[kPa]
S33 (33) –Frontonul, peretele lateral şi peretele plin
Energia disipată în timpul excitaţiei seismice
Clădiri din zidărie fără beton armat 0.09 M-Damp Energy [KJ]
0.08 0.07 0.06 0.05 0.04 0.03 0.02 0.01 0 0
10
20
30
40
50
Time [sec.]
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată numai în asize: Energia disipată
Clădiri din zidărie fără beton armat
M-Damp Energy [KJ]
0.25 0.2 0.15 0.1 0.05 0 0
10
20
30
40
50
Time [sec.]
Modelul din zidărie de cărămidă cu goluri armată în asize şi confinat: Energia disipată
Clădiri din zidărie fără beton armat
M-Damp Energy [KJ]
0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0 0
10
20
30
40
50
Time [sec.]
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată numai în asize: Energia disipată
Clădiri din zidărie fără beton armat
M-Damp Energy [KJ]
1.4 1.2 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 0
10
20
30
40
50
Time [sec.]
Modelul din zidărie de cărămidă plină armată în asize şi confinat: Energia disipată
Clădiri din zidărie fără beton armat
0.25
M-Damp Energy [KJ]
Model A/July Model A/November
0.2 0.15 0.1 0.05 0 0
10
20
30
40
50
Time [sec]
Modelul din cărămidă cu goluri: Creşterea capacităţii de disipare după cămăşuire
Clădiri din zidărie fără beton armat
1.4 Model B/July
M-Damp Energy [KJ]
1.2
Model B/November
1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 0
10
20
30
40
50
Time [sec]
Modelul din cărămidă plină: Creşterea capacităţii de disipare după cămăşuire
Zidarie de piatra consolidata cu grile polimerice
Dimensiunile in plan ale modelului de baza
Pozitionarea accelerometrelor
Modelul 3d: a) Inainte de testare b) Proceduri de consolidare c) Modelul consolidat
Modurile naturale de vibratie calculate
Fisuri in modelul original
Fisuri in modelul original
Time History pentru deplasarile relative
Fisuri la modelul consolidat: (a) perete sud; (b) colt nord-est
Fisuri la modelul consolidat
Time History pentru deplasarile relative
Raspunsuri spectrale de tip Time history pentru inputurile seismice – stanga ultimele teste ale modelului initial; dreapta – ultimele teste ale modelului consolidat
Aplicatii pentru utilizarea grilelor polimerice la structuri din zidarie de piatra
Folosirea grilelor polimerice in structuri anti-tero
Model testat
Plan si pozitii accelerometre
Fereastra sparta si urma exploziei pe perete
Explozia nu a afectat tencuiala armata
Ministerul Lucrărilor Publice
AGREMENTUL TEHNIC 008 – 01/017 - 1999 Bazat pe decizia nr. 908016 / 8.12.1999
Studii de caz
Prima aplicaţie: Com. Nuci, jud. Ilfov Consolidarea unei clădiri cu două etaje din 1929 fără evacuarea locatarilor Septembrie 1999
Prima aplicaţie 1999
Pregătirea suprafeţelor pentru cămăşuire
Preparing the surfaces
Pregătirea suprafeţelor şi instalarea grilelor
Prima aplicaţie 1999
Instalarea grilelor la parter cu grijă pentru colţurile intrânde
Prima aplicaţie 1999
Instalarea grilelor şi aplicarea tencuielii
Cămăşuirea peretelui sub golul pentru fereastră
Aplicaţie în baza : Agrementului tehnic MLPAT 008-01/017-1999 Bucureşti Str. Av. Gh. Stâlpeanu 21 Iulie 2001
Pregătirea suprafeţelor pentru instalarea grilelor Tensar SS20
A doua aplicaţie fără evacuare 2001
Pregătirea suprafeţelor pentru instalarea grilelor Tensar SS20
A doua aplicaţie fără evacuare 2001
Pregătirea suprafeţelor pentru instalarea grilelor Tensar SS20
Pregătirea suprafeţelor pentru instalarea grilelor Tensar SS20
A doua aplicaţie fără evacuare 2001
Pregătirea suprafeţelor pentru instalarea grilelor Tensar SS20
Instalarea grilelor peste colţul curb
A doua aplicaţie fără evacuare 2001
Instalarea grilelor Tensar SS20
View more...
Comments