Concreto Con Alta Resistencia Al Fuego

CONCRETO CON ALTA RESISTENCIA AL FUEGO ADRIANA DEL CASTILLO ALVAREZ MARLEN PINEDO FORTICH

UNIVERSIDAD DE CARTAGENA FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA CARTAGENA

INTRODUCCION

El tema de la resistencia al fuego debe ser considerado por las personas que están relacionadas con estructuras y edificios ocupados por personas o donde se guardan diversos bienes. No sólo es el propietario el que se encuentra en esto cotidianamente, sino también sus asesores profesionales como los arquitectos e ingenieros que juegan un papel importante en el resultado final ya que ellos son los responsables de los detalles iniciales del diseño y de la ejecución de la obra. El material con que se construya el edificio determinará la forma en que éste se comporte en el caso de un incendio. Hay una categoría de personas que tienen interés directo en la resistencia al fuego de las edificaciones: los ocupantes, para los cuales el interés puede extenderse hasta sus propias vidas. El concreto tiene muchas ventajas sobre otros materiales de construcción principalmente porque proporciona seguridad efectiva y confiable contra el fuego y también porque se puede lograr esto a bajo costo. En la presente investigación se estudió el comportamiento de las estructuras de concreto sometidas a un fuego intenso, en especial se observó de una manera detallada los cambios en el concreto y en el acero.

1.1

OBJETIVOS

La presente investigación tiene por objetivo general elaborar diseños de mezclas de concreto que tengan una alta resistencia al fuego mediante la utilización de agregados existentes en la región. Los objetivos especificos se describen así:  Establecer los parámetros de diseño relacionados con la elaboración de mezclas de concreto normal con alta resistencia al fuego.  Determinar la incidencia del fuego en las propiedades físicas y mecánicas del concreto.  Establecer la disminución apreciable de la capacidad portante o resistencia a la compresión del concreto después de la exposición a altas temperaturas.  Calcular la reducción en la capacidad ó resistencia a la tracción del acero de refuerzo, después de un incendio.  Establecer el comportamiento entre el concreto y el acero, así como su grado de adherencia, cuando son expuestos a altas temperaturas producidas por un fuego intenso. 1.2

ANTECEDENTES

En la mayoría de las edificaciones que sufren deterioro al ser atacadas por un incendio, no se les presta mayor importancia al comportamiento de las estructuras las cuales se tienden a “demoler” y reemplazar por otras nuevas sin investigar que nivel de daño presentan y que tanto se pueden recuperar produciéndose por consiguiente una pérdida considerable de dinero. Existe un concreto especial resistente al fuego llamado “FIRE PROOFING”, el cual no es comercial y presenta un alto costo con respecto a la elaboración de los concretos simples; de ahí que sería de gran utilidad contar con un concreto con mayor resistencia al fuego y ya no se estaría pensando en la demolición y elaboración de una nueva estructura sino sólo en la reparación y/o rehabilitación de elementos estructurales afectados. Utilizando los conceptos teóricos existentes al respecto y los resultados de experiencias anteriores (incendios en la planta viscorreductora de la refinería de Ecopetrol y en los Almacenes Magaly París de Plaza Colón y Bocagrande, Cartagena) como ayuda técnica y pie de apoyo, surgió la siguiente investigación. 2.

CONSIDERACIONES TEORICAS

Los edificios pueden estar sujetos a la acción de un incendio eventual que puede ocasionar pequeños daños, o a la acción de un fuego extenso e intenso que puede

tener como consecuencia la destrucción total de los mismos. Una de las propiedades esenciales que exigen las normas de protección contra el fuego es la “resistencia al fuego” de los elementos de construcción en función de su estabilidad y distribución. Entre las medidas para combatir las pérdidas producidas en un incendio, la más efectiva es construir los edificios con materiales resistentes al fuego puesto que, aunque pueda conseguirse una extinción rápida mediante la adopción de detectores y extintores, no podrá evitarse la elevación de temperatura de algún elemento estructural que, si es critico, dará lugar al colapso del edificio. 2.1

RESISTENCIA AL FUEGO

En el desarrollo de un incendio pueden considerarse tres fases: una primera de inciación del incendio con elevación gradual de la temperatura, una segunda en la que el fuego entra en su plenitud y una tercera y final en la que su intensidad va decreciendo hasta extinguirse. Los efectos más graves de un incendio tienen lugar durante la transición de la primera a la segunda fase debido a la rapidez con que sube la temperatura que llega a alcanzar en algunos casos valores de 1250C. La capacidad de un material o elemento estructural para permanecer durante un tiempo determinado bajo la acción del incendio, ejerciendo las funciones para las que fue diseñado nos da idea de su resistencia al fuego. El concepto “resistencia al fuego” se aplica a materiales aislados o a elementos formados con ellos entre los cuales merecen destacarse por su función estructural las vigas, columnas, muros, etc. La resistencia al fuego de un material o elemento se mide convencionalmente siguiendo el método normalizado ISO - 834. La acción del fuego se produce según un programa patrón en el cual la subida de temperatura se hace de acuerdo con la ecuación 1, en la que i es la temperatura inicial y  la que se tiene en un tiempo t en minutos. La representación gráfica de esta ecuación es la de la figura N1.

 

i

 345 log 8 t  1 

(Ecuación 1)

Diferencia de temperatura (°C)

1500 1000 500 0 0

100

200

300

Tiempo (min)

Figura ¡Error! Argumento de modificador desconocido. - Curva ISO temperatura tiempo La duración de la resistencia al fuego se determina observando su resistencia mecánica en función de la temperatura, por lo cual se somete al elemento al programa temperatura - tiempo patrón mientras éste está bajo la acción de sus condiciones de uso: cargas aplicadas para las que fue proyectado y observando sus deformaciones y el instante en que ocurre su fallo, es decir, su incapacidad para resistir las cargas previstas. Igualmente, la duración de la resistencia al fuego puede hacerse frente a estanquidad y frente al aislamiento térmico. Los resultados de los tres ensayos hay que tenerlos simultáneamente en cuenta cuando el elemento ha de tener funciones resistentes y de protección. En este caso se tomará como duración de la resistencia al fuego, el valor más bajo de los tres tiempos hallados. Si el elemento solo tiene función resistente bastará con determinar el tiempo que da el primer ensayo. La Norma ISO de resistencia al fuego se puede considerar como básica y, prácticamente, aceptada universalmente como método patrón temperatura - tiempo. 2.2

ACCION DEL FUEGO SOBRE EL HORMIGON

Cuando un elemento de hormigón está sometido a la acción del fuego sus componentes sufren modificaciones importantes, así, el agua capilar incluida en el hormigón empieza a evaporarse a partir de los 100C, retardando en esta forma el calentamiento del mismo. Entre 200 y 300C la pérdida de agua capilar es completa sin que se aprecie aún alteración en la estructura del cemento hidratado. De 300 a 400C se produce la pérdida de agua de gel del cemento teniendo lugar una sensible disminución de las resistencias y pareciendo las primeras fisuras superficiales en el hormigón. A los 400C una parte del hidróxido cálcico procedente de la hidratación de los silicatos se transforma en cal viva. Hacia los 600C, los áridos que no tienen todos el mismo coeficiente de dilatación térmica, se expanden fuertemente dando lugar a tensiones internas que empiezan a disgregar el hormigón. Si se analizan los áridos desde el punto de vista mineralógico, tenemos que: los de tipo cuarzoso como el granito y el gneis se fisuran por encima de 500C por la acción

del aumento volumétrico que experimenta el cuarzo al cambiar de estructura con el calor; los no cuarzosos, como el basalto, no experimentan daños por la acción del calor; los ligeros, se comportan muy bien frente a las altas temperaturas, mientras que los ligeros artificiales, como las arcillas expandidas, escorias, etc., tienen una reacción frente al fuego muy similar a la de los áridos no cuarzosos. Si se considera el coeficiente de dilatación térmica de los áridos, vemos que los contienen mayor proporción de sílice son los que presentan mayor valor; mientras que los áridos calizos son los de menor coeficiente. Los áridos calizos son, junto con los ligeros, los menos afectados por el fuego debido, aparte de su bajo coeficiente de dilatación térmica, a las reacciones endotérmicas que se producen en ellos al elevar su temperatura y a la creación de una película superficial de CO2 que actúa de aislante térmico. El hormigón en el proceso de elevación de temperatura va sufriendo una serie de cambios de coloración, que puede servirnos de índice de las pérdidas de resistencia y del cambio de condiciones experimentado. Los cambios son permanentes y las observaciones de color pueden ser hechas incluso meses después del incendio. La tabla N1 nos da idea de cómo influye la temperatura sobre la coloración en el hormigón. Tabla ¡Error! Argumento de modificador desconocido. - Cambios de Coloración en el hormigón TEMPERATURA C 20 200 400 600 900 1000 2.3

COLOR DEL HORMIGON Gris Gris Rosa Rojo Gris rojizo Amarillo anaranjado

ACCION DEL FUEGO SOBRE EL ACERO

Las propiedades mecánicas de los aceros disminuyen con el aumento de temperatura y este efecto hay que tenerlo en cuenta en las estructuras en las que el acero interviene como material resistente. En la figura N2, se indica la variación de la resistencia mecánica de un acero ensayado a diferentes temperaturas, así como las del mismo acero que ha sido sometido a las mismas temperaturas, pero que se ha ensayado a rotura después de hacerlo enfriar hasta la temperatura ambiente. La figura N2 muestra como a temperaturas por encima de los 400C la resistencia del acero caliente llega a ser menor que la resistencia del mismo cuando se ha enfriado, y como decrece rápidamente hasta 800C en que queda muy poca resistencia remanente.

% de resistencia a rotura

150 100

Resistencia en frío Resistencia en caliente

50 0 0

200

400

600

800

1000

1200

Temperatura (°C)

Figura ¡Error! Argumento de modificador desconocido. - Influencia de la temperatura sobre la resistencia a rotura del acero El comportamiento del acero a la temperatura considerada como crítica se muestra en el siguiente cuadro. Tabla ¡Error! Argumento de modificador desconocido. - Comportamiento del acero con la temperatura ESTRUCTURA

NATURALEZA TEMPERATURA % DE DISMINUCION DEL ACERO DE RESISTENCIA CRITICA (C) CON LA TEMP. (C) 25% 50% Hormigón armado Suave 550 600 650 Semiduro 550 550 600 2.4

ACCION DEL FUEGO SOBRE EL HORMIGON ARMADO

Cuando por efecto de la elevación de la temperatura la resistencia mecánica de un elemento estructural disminuye hasta igualar a los esfuerzos a los que está sometida, su estabilidad deja de estar asegurada y la temperatura a que este fenómeno ocurre se denomina “temperatura crítica”. Un elemento estructural está formado por dos materiales distintos: hormigón y acero, habrá que considerar por tanto dos temperaturas críticas. Los resultados dados por el ensayo patrón ISO, en general, no corresponden con las condiciones en que se desarrolla un incendio en la práctica, de aquí que, deba establecerse una equivalencia entre la relación temperatura-tiempo teórica, que hemos visto y que ha sido preciso normalizar en orden a tener resultados comparativos en los ensayos y, la relación temperatura-tiempo práctica que tiene lugar en un incendio y que puede hacer que la temperatura máxima sea alcanzada en un tiempo más corto con lo cual el material perderá antes sus propiedades. Las leyes que rigen un incendio son las propias de la combustión en las que el combustible es madera, materia orgánica, etc., existente en el local o edificio y el comburente es el oxígeno del aire.

Kawagoe Ref. 1 da como duración hasta conseguir la máxima temperatura: t 

W o  Sp 5 .5  S h  H

(Ecuación 2)

en la que : t es el tiempo en minutos tardado en alcanzar la máxima temperatura. Wo es el potencial calorífico unitario en kg de madera por m2. Sp es la superficie del piso en m2. Sh es la superficie de los huecos en m2. H es la altura de los huecos en m. La Fire Research Station inglesa, completa la fórmula de Kawagoe, al indicar que si

 Wo 150  Sh Sp  

(Ecuación 3)

la elevación dependerá únicamente de la cantidad de combustible existente en el local, siempre que no pase el tiempo de 30 minutos. Los ensayos realizados mediante incendios reales por la Fire Research Station, han demostrado que las curvas de incendios reales son diferentes de la patrón ISO. Sin embargo, comparando las curvas reales con la patrón, se han llegado a las siguientes conclusiones:

TEMPERATURA

 Si Wo es menor que 20 kg/m2 y existen huecos normales, la duración equivalente del incendio real te es menor que la que corresponde a la temperatura máxima t, siendo ésta igual o menor que la duración efectiva. La duración no depende de la ventilación y como se ve en la figura N3 disminuye con ella.  Si 20 28 > 28 28 > 28 > 28 > 28 > 28 28 > 28 > 28 > 28 > 28 28 > 28 > 28 > 28 > 28

2

3

4

Temperatura alcanzada en exp. Al fuego 30°C* 210°C 425°C 605°C 900°C 30°C* 210°C 425°C 605°C 900°C 30°C* 210°C 425°C 605°C 900°C 30°C* 210°C 425°C 605°C 900°C

Promedio resistencia a la compresion (psi) 3974 3735 3219 2027 199 4097 3810 3196 2130 287 4084 3921 3553 2655 531 4160 3952 3453 2496 416

DISEÑO EDAD TEMPERATURA PROMEDIO No. (DIAS) ALCANZADA EN RESISTENCIA A EXP. AL FUEGO LA COMPRESION (PSI) 5 28 30°C* 3944 > 28 210°C 3747 > 28 425°C 3195 > 28 605°C 2327 > 28 900°C 394 6 28 30°C* 4078 > 28 210°C 3752 > 28 425°C 3222 > 28 605°C 2447 > 28 900°C 449

7

28 > 28 > 28 > 28 > 28

30°C* 210°C 425°C 605°C 900°C

4123 3917 3628 2804 536

Tabla 5 - Reducción de la Resistencia con la temperatura DISEÑO Nº

TEMPERATURA (°C)

1

30 210 426 605 900 30 210 426 605 900 30 210 426 605 900 TEMPERATURA (°C)

2

3

DISEÑO Nº

4

5

6

30 210 426 605 900 30 210 426 605 900 30

RESIST. A LA COMPRESION (PSI) 3974 3735 3219 2027 199 4097 3810 3196 2130 287 4084 3921 3553 2655 531 RESIST. A LA COMPRESION (PSI) 4160 3952 3453 2496 416 3944 3747 3195 2327 394 4078

RESIST. RESIDUAL EN % DE LA RESIST. A 30°C. 100 94 81 51 5 100 93 78 52 7 100 96 87 65 13 RESIST. RESIDUAL EN % DE LA RESIST. A 30°C. 100 95 83 60 10 100 95 81 59 10 100

210 426 605 900 30 210 426 605 900

% REDUCCION EN LA RESISTENCIA

7

3752 3222 2447 449 4123 3917 3628 2804 536

92 79 60 11 100 95 88 69 13

100 80 60 40 20 0 0

100

200

300

400

500

600

TEMPERATURA °C

700

800

900

1000 ADITIVO CALIZA CHINA

Figura N°5 - Comparación del porcentaje de reducción de la resistencia. Diseños N°2, N°3 y N°7 Realizando una comparación entre todos los diseños de mezcla realizados se observó que:  La difusibilidad térmica es mayor en los hormigones de china que en los calizos. Para un mejor comportamiento del hormigón frente al fuego cuenta la baja conductividad térmica que este posee, debido a que solo se verá afectado por el fuego las capas superficiales o externas del mismo, presentándose el fenómeno del descascaramiento.  En concretos fabricados con el mismo agregado, pero con diferentes resistencias de diseño, se observó que el porcentaje de reducción es proporcional a la resistencia inicial.  Los concretos hechos con agregado calizo presentaron una menor reducción de la resistencia, que los hechos con agregado de arroyo (China).  El diseño de mezcla, al cual se le adicionó aditivo superplastificante, fue el que presentó un mejor comportamiento con el aumento de la temperatura. 4.2

APARIENCIA

4.2.1 CAMBIOS DE COLOR Todos los cilindros de concreto después de haber sido expuestos a altas temperaturas,

presentaron cambios de color, independientemente del tipo de agregado grueso empleado. El color adquirido por los cilindros después de su exposición al fuego fue permanente inclusive, hasta varios días después de haber realizado el ensayo. La variación de la coloración en los concretos con diferente tipo de agregado fue básicamente la misma. En la tabla N°6 se muestra cómo influyó la temperatura sobre la coloración del hormigón. Tabla 6 - Cambios de Coloración en el Hormigón TEMPERATURA °C Ambiente 210°C 425°C 625°C 900°C

COLOR DEL HORMIGON Gris Gris Rosado Gris con Puntos Rojizos Amarillo

4.2.2 FISURAS Y DESCANTILLADOS Todos los cilindros expuestos hasta una temperatura aproximada de 900°C, sufrieron descascaramientos y fisuras. Se observó que en los cilindros fabricados con china estos fenómenos se presentaron en mayor proporción. El factor que más incidió en el hecho que unos cilindros presentaran mayor deterioro que otros, fue el tipo de agregado : mientras que en la caliza a medida que se aumenta la temperatura se va formando una capa calcinada la cual aísla el concreto de la fuente del fuego y reduce la velocidad de calentamiento del concreto interior; la china, sufre una expansión súbita causada por el aumento de la temperatura. 4.3

ENSAYO A LA TRACCION

En la tabla N°7 se encuentran consignados los resultados de los ensayos a la tracción de las varillas de los cilindros de concreto reforzado expuestos al fuego. Estas varillas fueron ensayadas después de haberse enfriado lentamente. Para analizar y comparar los resultados obtenidos de las varillas que se sometieron al fuego, se ensayó a la tracción una varilla de ½”, de la que se obtuvo una carga de rotura de 7000 Kg-f. Tabla 7 - Resultados ensayo a tracción del acero de refuerzo REFERENCIA

RECUBR.

CHINA

2.5 cm 3.0 cm 4.0 cm

TEMP. MAXIMA ALCANZADA 900 °C (aprox.) 900 °C (aprox.) 900 °C (aprox.)

CARGA ROTURA PROMEDIO 6600 Kg-f 6850 Kg-f 6900 Kg-f

CALIZA

Caliza y aditivo

5.0 cm 2.5 cm 3.0 cm 4.0 cm 5.0 cm 2.5 cm 3.0 cm 4.0 cm 5.0 cm

900 °C (aprox.) 900 °C (aprox.) 900 °C (aprox.) 900 °C (aprox.) 900 °C (aprox.) 900 °C (aprox.) 900 °C (aprox.) 900 °C (aprox.) 900 °C (aprox.)

7000 Kg-f 6800 Kg-f 6850 Kg-f 7000 Kg-f 7000 Kg-f 6900 Kg-f 6900 Kg-f 7000 Kg-f 7000 Kg-f

 En el concreto hecho con china se observó que la resistencia a tracción del acero no se afectó cuando éste se encontraba protegido por un recubrimiento de 5.0 centímetros.  En el concreto en el cual se utilizó agregado calizo, la reducción de la resistencia en el acero se presentó en los recubrimientos de 2.5 y 3.0 centímetros.  La disminución de la resistencia en el acero presente en el concreto con agregado calizo y aditivo superplastificante, se presentó hasta el recubrimiento de 3.0 centímetros ; observándose que esta reducción fue ligeramente menor que la que se presentó en el concreto que contenía solo agregado calizo. 4.4

MODELO A ESCALA

Para elaborar el análisis del modelo a escala después de su exposición al fuego, se realizó inicialmente una inspección visual, arrojando los siguientes resultados:  Debido a la expansión súbita de la china causada por el aumento de la temperatura, se presentaron ‘hormigueros’ en la placa cuyo concreto fue elaborado con este tipo de agregado.  Se presentaron fisuras superficiales en placas y vigas, elaboradas con los dos tipos de concreto.  El color adquirido en los elementos de la estructura fue un rosado, de lo que se infiere que la temeperatura máxima alcanzada durante el incendio fue aproximadamente 425°C.  Se encontró que el espesor del hormigón deteriorado fue de 1.0 centímetro, tanto para la placa elaborada con caliza y aditivo, como para la fabricada con china. Teniendo en cuenta que la placa elaborada con agregado calizo y aditivo era la intermedia y presentaba una exposición al fuego en ambas caras, se considera que esta presentó entonces, mejor comportamiento que la elaborada con china.  No se presentaron deformaciones en los elementos estructurales.  El acero de refuerzo permaneció en buen estado. Posteriormente, se realizó extracción de núcleos en las vigas elaboradas, cada una con diferentes tipo de agregados. En la siguiente tabla se muestran los resultados

obtenidos: Tabla 8 - Resultados Extracción de Núcleos NUCLEO DE CALIZA 7.60 cm 9.30 cm 2640.6 PSI

DIAMETRO ALTURA RESISTENCIA

NUCLEO DE CHINA 7.60 cm 9.50 cm 2424.30 PSI

Para determinar que porcentaje se redujo la resistencia a la compresión en ambos concretos, después de haber sido expuestos al fuego, se realizó una comparación con los testigos tomados durante la construcción de la estructura. Tabla 9 - Reducción de la Resistencia TIPO DE RESISTENCIA CONCRETO A LOS 28 DIAS (PSI) CALIZA Y ADITIVO 3010.1 CHINA

RESISTENCIA RESIDUAL EN % DE LA RESISTENCIA A LOS 28 DIAS DESPUES DE LA EXP. AL FUEGO 87.70

3006.2

80.60

El concreto elaborado con Caliza y resistencia a la compresión menor diferencia fue de un 7 por ciento estructura se empleó la velocidad resultados:

Aditivo sufrió un porcentaje de reducción en la que en el concreto fabricado con china. Esta (7%). Para culminar con la evaluación de la de ultrasonidos, la cual arrojó los siguientes

Tabla 10 - Resultados obtenidos empleando Velocidad de Ultrasonidos TIPO DE CONCRETO VELOCIDAD (Km/seg) RESISTENCIA (PSI)

CALIZA Y ADITIVO 4.11 2598

CHINA -------

El hecho de que en el concreto elaborado con china no se detectaran lecturas con el equipo de ultrasonidos, indica que este presentaba un alto grado de fisuración. Nuevamente se vuelve a corroborar que el concreto elaborado con caliza y aditivo presentó un mejor comportamiento ante el fuego. 5.

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

En la Figura N°5 se observa que la pérdida de la resistencia a la compresión es bastante menor en concretos con agregados calizos que en los fabricados con

agregado de arroyo (China), después de haber sido expuestos a diferentes temperaturas, acentuándose la diferencia a partir de los 605°C. Esto se debe a las diferentes reacciones desde el punto de vista mineralógico que presentan los diferentes tipos de agregados: los agregados de río se fisuran por encima de los 500°C por un repentino aumento volumétrico; mientras que los agregados calizos crean una película superficial de CO2 , la cual actúa como aislante térmico. Para concretos con el mismo tipo de agregado, pero con diferentes tamaños máximos, el porcentaje de reducción de la resistencia con respecto a la temperatura es muy poco variable; de igual forma, para un mismo grado de elevación de la temperatura, los porcentajes de la reducción de la resistencia son iguales independientemente de la resistencia de diseño. Tal como se observa en los diseños del 3 al 6, de la Tabla N°5. El recubrimiento juega un papel importante como aislante y protector del acero de refuerzo para lograr que este permanezca por debajo de la temperatura crítica. Respecto a esto se recomienda un espesor mínimo de 5.0 centímetros si se emplea china como agregado y en el caso de emplear agregado calizo se recomienda un recubrimiento mínimo de 4.0 centímetros; es decir, el espesor mínimo del recubrimiento se reduce en un 20 por ciento si en el hormigón se emplean agregados calizos, como se muestra en la Tabla N°7. Además, en esta tabla se observa que la disminución de la resistencia en el acero presente en el concreto con agregado calizo y aditivo superplastificante, se presentó en recubrimientos iguales o menores a 3.0 centímetros; observándose que esta reducción fue ligeramente menor que la que se presentó en el concreto que contenía solo agregado calizo. El concreto elaborado con aditivo superplastificante presentó un mejor comportamiento ante la elevación de la temperatura. La adición de este aditivo produce un concreto con menor porosidad, lo cual hace que este tenga una mayor resistencia a la penetración de las flamas y a la transferencia de calor; esto se observa claramente en la Figura N°5. Realizando una comparación entre los diseños de mezcla del 1 al 6, consignados en la Tabla N°5, se observa que el diseño de mezcla que tuvo un mejor comportamiento ante la variación de temperatura sin la adición de ningún agente químico (aditivo) fue el diseño de mezcla N°3, con una proporción volumétrica 1:1,7:2, elaborado con agregado calizo y arena palmarito. El brusco choque térmico producto del impacto del agua con que se combate usualmente el fuego produce o agrava las fisuras superficiales en los elementos de concreto, tal como se observó durante el simulacro del incendio.

REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS

1. FERNANDEZ CANOVAS, Manuel. armado. Madrid. 2 edición.

Patología y Terapéutica del hormigón

2. ALVAREZ, Jorge. BARRIOS, Modesto. Trabajo de Investigación. Evaluación de estructuras de concreto reforzado al ser sometidas a fuego intenso durante un incendio. 3. NEVILLE, A.M. Tecnología del Concreto. Editorial LIMUSA S.A. 1989. 4. GOMEZ CORTES, Medellín. 1989.

José Gabriel.

Simposio sobre Patología de Estructuras.

5. FERNANDEZ SANCHEZ, Rafael. Curso de Estudios Mayores de la Construcción: La Edificación y su Patología. Madrid. 6° Volumen. 1982.DELIBES LINIERS, Adolfo. Hormigón y Acero. Madrid . 1989. 6. CALZADILLA GONZALEZ, Orlando. IGLESIAS RICARDO, Manuel. JINCHEVA, Malena. Método de Investigar el estado de la estructura de un edificio afectado por un incendio. La Habana. 1981. 7. ANCHOR, R. D. Revista IMCYC. México 1980. Volumen 18. P43-47.