Comportamiento de Afluencia ITSCO

PRODUCTIVIDAD DE POZOS

Tema 2.1 Comportamiento de Afluencia

Ing. Jonathan M. Monterrubio R.

INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

2008-2

Objetivo

Determinar el comportamiento del flujo de fluidos del yacimiento al pozo (relación Pwf vs. q), aplicando criterios de acuerdo al tipo de yacimiento. Sentar las bases de los métodos de determinación de comportamiento afluencia futura.

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Productos de Aprendizaje

Al final del subtema el alumno será capaz de: •Describir mediante diagramas las geometrías y periodos de flujo en el yacimiento. •Desarrollar la ecuación de Darcy en diferentes geometrías de flujo. •Determinar el índice de productividad de un pozo y construir la curva de comportamiento de afluencia (IPR).

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Competencias Previas

• Dominio de Calculo Diferencial e Integral. • Conocimiento de flujo de fluidos en Tuberías. • Identificar los diferentes tipos de yacimientos, sus diagramas de fase y las propiedades de los fluidos petroleros.

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo

Cilíndrica / radial

Convergente

Lineal

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo

Elíptica

Hemisférica

Esférica

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo

De acuerdo con Golan y Whitson (1991), los flujos lineal y radial son los más comunes en los pozos productores de aceite y gas. Las ecuaciones que describen este tipo de flujos son soluciones particulares de la Ley de Darcy considerando las geometrías de flujo y tipo de fluidos producidos por el pozo.

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo Ecuación de afluencia La Ecuación de Afluencia básica es la ley de Darcy en su forma diferencial, la ecuación nos permite analizar el flujo de hidrocarburos desde el yacimiento hasta el pozo:



k a A dp q μ dx



A : área de flujo, pie2 K a : permeabilidad, mD q : gasto,bl / día

μ : viscosidad, [cp] dp : gradiente de presión,[lb/pg2 /pie] dx INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo

Ecuación de afluencia en flujo lineal q

dp 



P2

P1

k a A dp μ dx qμ dx ka A

qμ dp  KaA



L

0

K a A ( P2  P1 ) q μL

dx

qμ P2  P1  L KaA INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo

Ecuación de afluencia en flujo radial q

k a A dp μ dx

dp 

q μ dr 2π h k a r

p e  p wf  

pero A  2π r h,





r  qμ ln e  2π h k a  rw 

Pe

Pwf



q

dp  

q

2π r h K a dp μ dr

qμ 2π h k a

1 rw r dr re

2π h k a ( p e  p wf ) r  μ ln e   rw 

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo Ecuación de Afluencia en Flujo Radial de Aceite

qo 

0.00708 ko h  p y  p fw   re  o Bo ln  0.472  rw  

K o : permeabilidad del aceite, mD h : espesordel yacimiento, pie

P y : presiónmedia del yacimiento, [lb/pg2 ] Pwf : presióndel fondo fluyendo, [lb/pg2 ] re : radio de drene, pie rw : radio del pozo, pie

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo Ecuación de Afluencia en Flujo Radial de Gas K g : permeabilidad del gas,mD h : espesordel yacimiento, pie

P y : presiónmedia del yacimiento, [lb/pg2 ] Pwf : presióndel fondo fluyendo, [lb/pg2 ]



[email protected]. : gasto de gas, 103 pie3 /día

re : radio de drene, pie



rw : radio del pozo, pie

T : temperatura del yacimiento, [R] Z : factor de desviación del gas,[adimensional] μg : viscosidaddel gas,[cp]

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo En el comportamiento de la presión en un pozo que produce a gasto constante se pueden identificar tres periodos de flujo

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo A. FLUJO ESTACIONARIO. B. FLUJO TRANSITORIO. C. FLUJO PSEUDOESTACIONARIO.

Valores históricos de pws

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo Flujo Estacionario Para que la situación de flujo estacionario este presente, es condición necesaria que el gasto másico a lo largo del yacimiento sea igual al gasto másico que sale del yacimiento.

Estas condiciones son cercanamente aproximadas, cuando un yacimiento presenta un fuerte mecanismo de empuje de agua, un casquete de gas asociado, o bien, se realiza alguna operación de recuperación secundaria.

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo

P  var iable ; r

P 0 t

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo Flujo Variable ( Transitorio)

Es aquel que ocurre mientras el gasto y/o presión cambian con el tiempo

P Variable t

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo

Periodo de flujo variable • La zona de presión alterada se extiende hasta una distancia r:

rw a t 0 r1 a t 1 r2 a t 2 r3 a t 3

p  variable; r

p  variable t

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo

Flujo Pseudo Estacionario Después de un período inicial de producción con presión y gasto no constante, es decir, flujo transitorio, las condiciones de frontera externa (No- flujo y p = cte) comienzan a afectar la producción en el pozo y el flujo estabiliza.

Cuando la estabilización en el yacimiento se lleva a cabo, la condición de frontera externa de presión constante da origen al flujo denominado como flujo pseudoestacionario

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2.1.1 Geometrías y periodos de flujo • La zona de presión alterada, alcanza la frontera del yacimiento (re). • pwf depende de py (@ re).

•

p  variable; r

p  constante t

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2.1.2 Índice de Productividad

Una vez que un pozo se abre a la producción, se hace necesario, por no decir indispensable, evaluar la productividad del pozo a las condiciones en que se encuentra al momento de ponerlo a producir.

El método de determinación de la capacidad productora es conocida como IPR (Inflow Performance Relationship) o bien, Relación de comportamiento de afluencia (Padilla, 1990). Con la preparación de las curvas de afluencia se tendrá una idea más precisa de la capacidad de producción de pozos

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2.1.2 Índice de Productividad

En el cálculo de la productividad de un pozo, comúnmente se asume (Vogel, 1968) que el flujo hacia el pozo es directamente proporcional a la diferencial de presión entre el yacimiento y la pared del pozo. En otras palabras, la producción es directamente proporcional a una caída de presión existente en el sistema yacimiento- pozo. La constante de proporcionalidad es conocida como índice de productividad (IP) , derivada a partir de la Ley de Darcy

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2.1.2 Índice de Productividad Índice de Productividad (J): Es una medida de la capacidad productiva de los pozos, el gasto de producción de líquidos por unidad de abatimiento de presión y esta definido:

  q J  Pws  Pwf  

bl   día  lb  pg 2 

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2.1.2 Índice de Productividad y de la Ecuación de Darcy para flujo radial:

Bo [[email protected]./b [email protected].]

0.00708 K o h J  re  μo Bo ln   rw 

h [pie] K o mD re [pie] rw [pie] μo [cp]

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2.1.2 Índice de Productividad La ecuación del índice de productividad se puede escribir como la de una recta considerándolo constante, al igual que la presión de fondo estática, durante un periodo particular de la vida del pozo:

y = mx + b b = pws pwf = pws – q / J

x=q

m = – 1/J

Si q = 0 Si pwf = 0

pwf = pws (pozo cerrado) q = J pws (potencial del pozo) INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

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2.1.2 Índice de Productividad

El qo máx (Potencial del pozo hipotético) es aquel en el cual la formación puede entregar líquido hacia el pozo, y se presenta cuando la presión de fondo fluyendo es cero. Es decir, cuando la presión de fondo es la atmosférica.

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2.1.2 Índice de Productividad Ejercicio 1. Un pozo drena un área circular de 80 acres, radio de drene (re=932 pies) de un yacimiento de aceite bajo saturado. Si la presión del yacimiento (Pe) es 1000 [lb/pg2], la permeabilidad es 50 [mD], el espesor neto de la arena es 20 pies, la viscosidad del aceite es 3 [cp], el factor de volumen del aceite es 1.25 y el pozo está terminado en una TR de 7 [pg] de diámetro: a) ¿Cuál es el índice de productividad del pozo?

b) ¿Cuál será el gasto de producción del pozo para una presión de fondo fluyendo de 500 [lb/pg2]?.

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Solución:

Datos

 o  3[cp ]

re  932 ft Py  Pb  lb  Py 1000  2   Pws  pg  k  50 [mD] h  20 [ ft ]

 bl @ c. y  Bo  1.25    bl @ c.s   TR  7 [ pg ]

J

0.00708 K o h r  μo Bo ln e   rw 

rw  3.25 [ pg ]  0.2917 [ ft ]  lb  Pwf  500  2   pg 

 bl / día  (0.00708)(50)(20) 7.08 a) J    0.234  2 lb / pg  932  30.2601   (3)(1.25) Ln   0.2917 

b) q  J ( Pws  Pwf )  0.234(1000  500)  117 [ BPD ] INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

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2.1.2 Índice de Productividad Ejercicio 2. Un pozo fluyente con 300 pies de tubería de producción tiene una presión de fondo fluyendo de 580 lb/pg2 cuando la producción es de 42 bl/día, y de 328 lb/pg2 cuando se producen 66 bl/día. Determinar :

a) El índice de productividad del pozo b) Su presión estática y c) Su gasto máximo o potencial

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Solución:

Datos:

a)

b)

m

h  300 [ ft ]

m

 lb  Pwf1  580  2   pg 

qo 1 42 [ BPD ]

 lb  Pwf 2  328  2   pg 

qo2  66 [ BPD ]

328  580  10.5 66  42

  1 J   0.0952   10.5  

y2  y1 x2  x1

J  bl   día  lb  pg 2 

J

1 m

q Pws  Pwf

 lb  q 66 Pws  ( )  Pwf   328  1021.27  2  J 0.0952  pg 

c) qo máx  J Pws  (0.0952)(1021.27)  97.22 BPD  INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo

Cuando existe flujo de dos fases en el yacimiento el concepto de IP= cte. no se cumple, pues el valor de la pendiente cambia continuamente en función del abatimiento en la presión

Esto se justifica al entender que: si pwf < pb, el abatimiento continuo de la presión permite la liberación de gas. Como consecuencia, la permeabilidad relativa al gas (krg) se incrementa por encima de la permeabilidad relativa al aceite (kro), el IP (que es función de ko) disminuye y la relación gasaceite instantánea (R) aumenta. El efecto resultante de esta serie de fenómenos es un comportamiento de afluencia (IPR) no lineal.

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Índice de productividad relativo

Cuando pwf < pb, la ecuación del índice de productividad ya no es la de una recta por lo que:

dq J  tan θ   dp wf pwf A

pwf < pb θ

B

q

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo Método de Vogel Vogel propuso la siguiente expresión para predecir el comportamiento de pozos drenando yacimientos con empuje de gas en solución.

qo qomáx

 Pfw   P fw    0.8   1  0.2  Pws   Pws 

2

  qo     P fw  0.125Pws  1  81  80   qomáx  

p wf : presióndel fondo fluyendo, [lb/pg2 ] p ws : presiónestática del yacimiento, [lb/pg2 ] qo : gasto de aceite @ p wf , bl/día

qomax : potencial del pozo (p wf  0), bl/día INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo Curva de afluencia para pozos sin daño de un yacimiento con empuje por gas disuelto. EF = 1.

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo Método de Vogel Gráfico Pwf 1) Calcular Pws

2) Entrar a la Curva de Vogel y obtener

qo qomáx

3) Suponer qo o Pwf Pwf

Pwf qo qo 4) Para cada qo o Pwf calcular o y obtener o Pws qomáx qomáx Pws 5) Calcular Pwf o qo 6) Construir la curva de IPR

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo p wf  2200 [lb/pg2 ]

Método de Vogel Gráfico Ejemplo # 1

1. Calcular

p ws  3000 [lb/pg2 ] qo  200 bl/día

Pwf 2200   0.7333 Pws 3000

2. De la curva de Vogel obtener qo  0.43 qomáx

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Ejemplo # 1 p wf  2200 [lb/pg2 ]

Construir la curva de IPR para:

p ws  3000 [lb/pg2 ]

qo  200 bl/día qo 200 3) qomáx    465.11[ BPD ] y se proponen Pwf 0.43 0.43 4) y 5) Pwf Pwf/Pws qo/qomáx qo 3000

1

0

0.00

2600

0.866

0.23

106.98

2200

0.733

0.43

200.00

1800

0.6

0.59

274.41

1400

0.466

0.74

344.18

1000

0.333

0.85

395.34

600

0.2

0.93

432.55

400

0.133

0.97

451.16

0

0

1

465.11

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6) La curva de IPR Curva de IPR 3500 3000

Pfw

2500 2000 1500 1000 500 0 0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

qo Curva de IPR INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

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500

2.1.3 Índice de Productividad Relativo Método de Vogel Analítico 1) Calcular

qo qomáx

p wf  2000 [lb/pg2 ] p ws  2500 [lb/pg2 ] qo  650 bl/día

2

2  Pwf   Pwf  qo 2000  2000      0.8   1  0.2  1  0.2   0.8   0.328 qomáx P P 2500 2500      ws   ws 

2) Obtener qomáx qomáx 

qo 650   1981.7 [ BPD ] 0.328 0.328

3) Sustituir Pws y qomáx en la ecuación de Vogel para obtener qo para diferentes Pwf 2 2    Pwf   Pwf    Pwf   Pwf     0.8    1981.7 1  0.2   0.8   qo  qomáx 1  0.2 P P 2500 2500         ws   ws  

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo Método de Vogel Analítico 4) Suponer var ias Pwf  Pws 5) Calcular los qo correspondiantes con la ecuación 2   Pwf   Pwf   qo  1981.7 1  0.2   0.8    2500   2500   

Pwf

qo

2500

0

2000

649.9976

1500

1173.1664

1000

1569.5064

500

1839.0176

0

1981.7

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo 6) Construir la curva de IPR

Curva de IPR 3000

Pwf [psi]

2500 2000 1500 1000 500 0 0

500

1000

1500

2000

2500

qo [BPD] Curva de IPR INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo

Eficiencia de Flujo El método de Standing (1970) considera eficiencias de flujo diferentes de la unidad. Esto es, considera las propiedades petrofísicas de la formación posiblemente alteradas: •Formación sin daño •Formación con daño •Formación estimulada Luego el abatimiento de presión (Pws – Pwf) es mayor o menor respectivamente que el que se tendría normalmente. Entonces cambia la eficiencia de flujo la cual se define como: INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo

abatimient o de presión ideal Pws  P'wf EF   abatimient o de presión real Pws  Pwf Donde Pwf  P'wf P  P'wf  Pwf  P EF 

Pws  Pwf  P Pws  Pwf

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo Gráfica de perfil de presiones p

pws

p’wf ∆ps pwf rw

rs

re

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ln r 2008-2

2.1.3 Índice de Productividad Relativo Otra forma de definir (calcular) la eficiencia de flujo es incorporando el factor de daño “S” en la ecuación de Darcy para flujo radial (flujo estacionario):

qo s 

0.00708K o hPws  Pwf   re  o Bo [ Ln   S ]  rw 

Donde el abatimiento de presión real es: (Pws – Pwf)

qo s Sí EF  qo

 re  Ln  rw   entonces EF  donde qo  qo s 0 r  Ln e   S  rw 

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo De la ecuación de Darcy de periodo de flujo pseudo-estacionario.

0.00708K o hPws  Pwf  qo  Gasto medido en condiciones normales sin daño. 0.472re o Bo Ln( ) rw Cuando existe una zona de propiedades alteradas cerca del pozo agregamos un factor más, que es el factor de Daño “S” y para la ecuación el gasto que se obtiene, es el gasto en la zona dañada “ q s ”

qo S

0.00708K o hPy  Pwf  Gasto medido en condiciones de daño.  0.472re  re  o Bo [ Ln( )  S]   Ln 0 . 472 rw  r qs EF 

o

qo





w



 r  Ln 0.472 e   S rw  

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo Método de Standing Considerando la eficiencia de flujo diferente de uno (EF≠1) Standing extendió el trabajo de Vogel para consider la eficiencia de flujo de cada Yacimiento con lo cual se puede obtener:

1) qomáx Para pozos dañados ( S  0 ; EF  1) 2) qo @ Pwf y EF  1 ( gasto posible para cualquier Pwf para diferentes valores de EF ) 3) IPR para pozos dañados o estimulado s La construcción de la curva de IPR para mostrar el comportamiento del gasto vs presión de fondo fluyendo, para pozos sin daño o alteración EF=1 y para pozos dañados o estimulados. INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo Método de Standing

1) Calcular

Pwf Pws

y entrar a la Curva de Vogel y obtener

qo qomáx

2) Obtener qomáx 3) Para Pwf  0 obtener

qomáx a la EF  del ejercico qomáx

y calcular qomáx EF  del ejercico

4) Suponer qo o Pwf Pwf Pwf qo q 5) Para cada qo o Pwf calcular o y obtener o o qomáx Pws Pws qomáx 6) Calcular Pwf o qo 7) Construir la curva de IPR

Nota : qomáx q0 máx EF 1

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo Método de Standing Gráfico: ejercicio # 1  lb  Pws  3000  2   pg   lb  Pwf  2130  2   pg 

qo  130 [ BPD ] EF  0.6

Pwf

qo 2130 1) Calcular   0.71 y entrar a la Curva de S tan ding y obtener  0.29 Pws 3000 qomáx qo 130   448.27 [ BPD ] 0.29 0.29 q 3) Para Pwf  0 obtener omáx EF 0.6  0.79 qomáx 2) Obtener qomáx 

calcular qomáx EF 0.6  0.79(qomáx )  0.79(448.27)  354.13 [ BPD ] INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo Método de Standing Gráfico: ejercicio # 1 4) Suponer qo o Pwf 5) Para cada qo o Pwf calcular

P P qo q o wf y obtener wf o o qomáx Pws Pws qomáx qomáx  448.27 qomáx EF 0.6  354.13

6) Calcular Pwf o qo Pwf

Pwf/Pws

qo/qomáx

qo

qo

3000

1

0

0.00

0.00

2500

0.833

0.17

76.21

60.20

2130

0.71

0.29

130.00

102.70

2000

0.666

0.33

147.93

116.86

1500

0.5

0.47

210.69

166.44

1000

0.333

0.59

264.48

208.94

500

0.166

0.71

318.27

251.43

0

0

0.79

354.13

279.76

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo Curvas de IPR 3500 3000

Pfw

2500 2000 1500 1000 500 0 0

50

100

150

200

250

300

350

400

qo qo=(qomáx)(qo/qomax)

qo=(qomáx EF=0.6)(qo/qomax)

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo Método de Standing Gráfico: ejercicio # 2  lb  Pws  2700  2   pg   lb  Pwf  2350  2   pg 

qo  1000 [ BPD ] EF  0.8

Pwf

qo 1) Calcular y entrar a la Curva de S tan ding y obtener Pws qomáx 2) Obtener qomáx 3) Para Pwf  0 obtener

qomáx EF 0.8 qomáx

y calcular qomáx EF 0.8

4) Suponer qo o Pwf

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2.1.3 Índice de Productividad Relativo Método de Standing Gráfico: ejercicio # 2

Pwf Pwf qo qo 5) Para cada qo o Pwf calcular o y obtener o qomáx Pws Pws qomáx 6) Calcular Pwf o qo 7) Construir la curva de IPR

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Tarea Trazar la curva de IPR de un pozo que presenta los siguientes datos de producción:  lb  Pws  3000  2   pg   lb  Pwf  1800  2   pg 

qo  1500 [ BPD ] EF  1.1

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Tarea •

El análisis de una prueba de variación de presión indica que un pozo produce con una eficiencia de flujo de 0.85 por lo que se infiere que el pozo está dañado. Se cree que un fracturamiento incrementaría la eficiencia de flujo a 1.2. La prueba de producción previa al fracturamiento determinó una presión estática de 1980 lb/pg2, una presión de fondo fluyendo de 1600 lb/pg2 y un gasto de aceite de 850 bpd, la presión de burbujeo es de 2000 lb/pg2.

•

Determinar la producción del pozo después del fracturamiento, a una presión de fondo fluyendo de 1600 lb/pg2.

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2.1.4 Pozos de Gas Pruebas de Potencial  Determinan la capacidad productiva teórica de pozos de gas a flujo abierto (Pwh = Pamt).  Se obtiene extrapolando los resultados de pruebas a diferentes gastos  Se realizan produciendo el pozo a un gasto (q) hasta que la (Pwf) se estabiliza, lo anterior se repite para por lo menos cuatro gastos.

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Pozos de Gas Rawlins y Schellharrdt (1936) presentaron la siguiente ecuación:

qg  C ( p 2ws  p 2wf )n ; C  C(μg , k g , h, T, etc.) n  índice de turbulencia; 0.5  n  1.0 n  0.5  flujo turbulento n  1.0  flujo laminar

( p 2ws  p 2ws )n 

qg C

1/n

;

p 2ws  p 2wf

 qg     C

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Pozos de Gas

( p 2ws  p 2ws )n 

qg C

log ( p 2ws  p 2wf ) 

1/n

;

q  p 2ws  p 2wf   g  C

1 1 1 ( log qg  log C)  ( log qg )  ( log C) n n n

Potencial absoluto  qg@ patm  14.696 qg [MPCD], p ws [lb/pg2 ], p wf [lb/pg2 ]

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Pozos de Gas Método clásico de análisis de prueba de potencial.

y  mx  b 1 m n

10000

p2ws  14.72



log p2ws  p2wf



1000

qg max

100 0

10

100

log qg [MPCD] INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

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Pozos de Gas Ejercicio Para Pws = 408.2 lb/pg2 analizar los datos de la prueba de potencial mostrados en la tabla y determinar la ecuación de afluencia particular del pozo de gas: 2 2 n g ws wf

q  C (P  P )

Prueba

Pwf [lb/pg2 ]

q g [MPCD]

1

403.1

4.288

2

394.0

9.265

3

378.5

15.552

4

362.6

20.177

Patm

14.7

qgmáx

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Pozos de Gas pwf [lb/pg2 ]

La pendiente :

qg [MPCD] p2ws  p2wf [lb/pg2 ]

408.2

----------

403.1

4.288

4137.63

394.0

9.265

11391.24

378.5

15.552

23364.99

362.6

20.177

35148.48

14.7

Pot. Abs.

166411.15

m

log( Pws2  Pwf2 ) 2  log( Pws2  Pwf2 )1 log( qg ) 2  log( qg )1

m

log( 35148.48) 2  log( 4137.63)1 log( 20.177) 2  log( 4.288)1

m

0.9292  1.3815 0.6726

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Pozos de Gas 1 1   0.7239 m 1.3815 qg C 2 ( Pws  Pwf2 ) n

n

C

4.288  0.010329 0.7239 (4137.63)

qg  C ( Pws2  Pwf2 ) n  0.010329( Pws2  Pwf2 )0.7239 Potencial absoluto

q g @ Pwh14.7 q g  (0.010329)(408.2 2  14.7 2 ) 0.7239 q g  62.18 [ MPCD ] INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

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Pozos de Gas Prueba de potencial, Gráfica de diagnostico

Pws2-Pwf2

100000

10000

1000 1

10

100

qg Prueba de potencial, Gráfica de diagnostico INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

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Tarea Para Pws =3000 lb/pg2 analizar los datos de la prueba de potencial mostrados en la tabla y determinar la ecuación de afluencia particular del pozo de gas así como su gasto máximo o potencial:



qg  C p Prueba

2 ws

p

Pwf [lb/pg2 ]



2 n wf

q g [MMPCD]

1

2500

445.2

2

2000

680.8

3

1500

842.3

4

1000

950.2

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REFERENCIAS •

Beggs Dale H. “ Production Optimization Using NODAL Analysis”

•

Brown Kermit E. “The Technology of Artificial Lift Methods”

•

Cinco Ley H. “Apuntes de Evaluación de la Producción” Facultad de Ingeniería UNAM, 1982.

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PRODUCTIVIDAD DE POZOS

Tema 2.1 Comportamiento de Afluencia

Gracias Ing. Jonathan M. Monterrubio R. INGENIERIA PETROLERA - PRODUCTIVIDAD DE POZOS Tema II: Motores Comportamiento de Afluencia

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