Collegamenti in acciaio in edifici monopiano e multipiano
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Collana Acciaio serie Monografie 6
COLLEGAMENTI IN ACCIAIO IN EDIFICI MONOPIANO E MULTIPIANO EUROCODICE 3
COLLEGAMENTI IN ACCIAIO IN EDIFICI MONOPIANO E MULTIPIANO – EUROCODICE 3 ISBN 978-88-579-0146-6 © 2012 by Dario Flaccovio Editore s.r.l. - tel. 0916700686 ZZZGDULRÀDFFRYLRLWLQIR#GDULRÀDFFRYLRLW 3ULPDHGL]LRQH OXJOLR 7LWRORRULJLQDOH Multi-Storey Steel Buildings Part 5: Joint Design & Single-Storey Steel Buildings Part 11: Moment Connections $FXUDGL Steel Alliance – frutto della collaborazione tra CTICM (Centre Technique Industriel de la Construction Métallique) e SCI (Steel Construction Institute). ............................ ..................... 3DOHUPR ')ODFFRYLR ISBN 978-88-579-0146-6 ................. .................... ........... CIP – Biblioteca centrale della Regione siciliana “Alberto Bombace” 6WDPSD 7LSRJUD¿D3ULXOOD3DOHUPROXJOLR
Una pubblicazione di:
)RQGD]LRQH3URPR]LRQH$FFLDLR 9LD9LYDLR 0LODQR±,WDOLD Tel. 02.86313020 Fax. 02.86313031 www.promozioneacciaio.it Traduzione dall’originale a cura di: &DUOD$QDKL5RPHUR ,QFRSHUWLQD )RWRSULQFLSDOH ,VWLWXWR3URIHVVLRQDOH³*LRYDQQL)DOFRQH´*DOODUDWH 9$ &RPPLWWHQWH &RPXQHGL*DOODUDWH 9$ 3URJHWWR$UFKLWHWWRQLFR 6WXGLR$PDWL6UO 3URJHWWR6WUXWWXUDOH &RQVRU]LR/HRQDUGR,QJHJQHUL5LXQLWL6S$ /RUHQ]R'H6LPRQH±)RQGD]LRQH3URPR]LRQH$FFLDLR )RWRVHFRQGDULH±GDOO¶DOWRDOEDVVR 6WDKOEDX3LFKOHU6UO © Ocam Srl © Firma Cosma Silos SpA
Un particolare ringraziamento va a tutti i Soci di Fondazione Promozione Acciaio
,1',&(*(1(5$/(
Prefazione ............................................................................................................. »
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PARTE 1 Edi¿ci monopiano con Vtruttura in acciaio Sintesi dei contenuti .............................................................................................. »
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1. Introduzione 1.1. Criteri di progetto ....................................................................................... 1.2. Zona tesa ..................................................................................................... 3LDVWUDGLHVWUHPLWjHDODGHOODFRORQQDVRJJHWWHDÀHVVLRQH .......... 1.2.2. Anima della colonna in trazione trasversale .................................. 1.2.3. Anima della trave tesa ..................................................................... 1.3. Distribuzione plastica ................................................................................. 1.4. Resistenza della zona compressa ................................................................ 1.4.1. Generalità ........................................................................................ 1.4.2. Anima di colonna compressa senza irrigidimenti ........................... 1.4.3. Anima di colonna compressa con irrigidimento.............................. 1.4.4. Anima e ala della trave (o del rafter) soggette a compressione....... 1.5. Resistenza del pannello d’anima della colonna .......................................... 1.6. Calcolo del momento resistente .................................................................. 1.7. Progettazione delle saldature ...................................................................... 1.7.1. Saldature dell’ala tesa ...................................................................... 1.7.2. Saldature dell’ala compressa ........................................................... 1.7.3. Saldature d’anima ............................................................................ 1.8. Taglio verticale ........................................................................................... 1.9. Irrigidimenti ................................................................................................
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2. Rigidezza delle giunzioni &ODVVL¿FD]LRQHSHUFDOFROR ......................................................................... » 2.1.1. Rigidezza dei componenti di base di una giunzione ....................... » /LPLWLGLFODVVL¿FD]LRQH .............................................................................. »
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3. Linee guida tratte dalle buone pratiche per la progettazione di collegamenti Voggetti a momento 3.1. Rinforzo del nodo trave-colonna (haunch) ................................................ 3.2. Piastra di estremità ...................................................................................... 3.3. Irrigidimenti ................................................................................................ 3.4. Bulloni ........................................................................................................
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$FFLDLR
3.5. 3.6.
Nodi di colmo (trave-trave) ........................................................................ » Saldature ..................................................................................................... »
4. Tabelle per la progettazione di collegamenti 4.1. Introduzione generale ................................................................................. 4.2. Principali presupposti progettuali ............................................................... 4.3. Note alle tabelle .......................................................................................... 4.3.1. Nodi di colmo .................................................................................. 4.3.2. Nodi trave-colonna .......................................................................... 4.4. Nodi di colmo ............................................................................................. 4.5. Nodi trave-colonna .....................................................................................
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PARTE 2 Edi¿ci multipiano con Vtruttura in acciaio Sintesi dei contenuti .............................................................................................. »
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1. Introduzione 1.1. Informazioni preliminari sul manuale ....................................................... 1.2. Comporamento delle giunzioni................................................................... 1.3. Collegamenti standard ................................................................................ 1.4. Resistenza a “tying” (trazione assiale) ....................................................... 1.5. Guida alla progettazione fornita in questo manuale ................................... 1.6. Simboli ........................................................................................................
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2. Giunto Àangiato con piaVtra d¶eVtremitj parziale 2.1. Valori raccomandati .................................................................................... 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRYHUWLFDOH ...................................... 2.2.1. Taglio di progetto dell’anima della trave......................................... 5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLR.. 2.2.2.1. Trave con singolo intaglio ................................................ 2.2.2.2. Trave con doppio intaglio ................................................. 2.2.3. Stabilità locale di progetto di trave intagliata .................................. 2.2.4. Resistenza di progetto del gruppo di bulloni ................................... 2.2.4.1. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... 2.2.4.2. Resistenza a rifollamento della piastra ............................. 2.2.5. Taglio di progetto della piastra di estremità .................................... 2.2.5.1. Resistenza a taglio della sezione lorda ............................. 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHHI¿FDFH ......................... 2.2.5.3. Resistenza a “Block Tearing” ........................................... 2.2.6. Resistenza di progetto delle saldature ............................................. 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´ WUD]LRQHDVVLDOH ...................... 5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj ........... 2.3.2. Resistenza di progetto dell’anima della trave.................................. 2.3.3. Resistenza delle saldature ................................................................
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95 96 96 97 97 98 98 100 100 100 101 102 102 102 103 103 103 105 105
(VHPSLRVYROWR±*LXQWRÀDQJLDWR........................................................................ » 106
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3. Giunto con piatto Valdato in aggetto alla colonna e bullonato all¶anima della trave 3.1. Valori raccomandati .................................................................................... 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWLDWDJOLRYHUWLFDOH ...................................... 3.2.1. Resistenza di progetto del gruppo di bulloni ................................... 3.2.1.1. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... 3.2.1.2. Resistenza a rifollamento del piatto.................................. 3.2.1.3. Resistenza a rifollamento dell’anima della trave .............. 3.2.2. Taglio di progetto del piatto ............................................................ 3.2.2.1. Resistenza a taglio della sezione lorda ............................. 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHHI¿FDFH ......................... 3.2.2.3. Resistenza a “block tearing” ............................................. 5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRGHOSLDQR .................................... 3.2.4. Resistenza a instabilità latero-torsionale del piatto (svergolamento) 3.2.5. Taglio di progetto dell’anima della trave......................................... 3.2.5.1. Resistenza a taglio e “block tearing” ................................ 3.2.5.2. ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]D GHOODVHFRQGD¿ODGLEXOORQLSHUOXQJKH]]DGHOO¶LQWDJOLR In > (e2,b + p2) .................................................................... ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHSHUWUDYLSULYH di intaglio .......................................................................... 3.2.6. Flessione di progetto in corrispondenza dell’intaglio ..................... 3HUVLQJRODRGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[1G................ 3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[ G................................. 3.2.7. Stabilità locale della trave intagliata ............................................... 3.2.8. Resistenza delle saldature ................................................................ 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´ WUD]LRQHDVVLDOH ...................... 3.3.1. Resistenza di progetto del piatto e del gruppo di bulloni ................ 3.3.1.1. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... 3.3.1.2. Resistenza a rifollamento del piatto.................................. 3.3.1.3. Resistenza a trazione del piatto ........................................ 3.3.2. Resistenza di progetto dell’anima della trave.................................. 3.3.2.1. Resistenza a rifollamento dell’anima della trave .............. 3.3.2.2. Resistenza a trazione dell’anima della trave..................... 3.3.3. Resistenza delle saldature ................................................................
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Esempio svolto – Giunto con piatto saldato in aggetto alla colonna .................... » 134 4. Giunti mediante VTuadrette angolari d¶anima bullonati 4.1. Valori raccomandati .................................................................................... 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRYHUWLFDOH ...................................... 4.2.1. Resistenza di progetto del gruppo di bulloni ................................... 4.2.1.1. Lato della trave portata ..................................................... 4.2.1.2. Lato trave portante ............................................................ 4.2.2. Taglio di progetto delle squadrette angolari .................................... 4.2.2.1. Lato della trave portata ..................................................... 4.2.3. Taglio di progetto dell’anima della trave.........................................
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&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
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4.2.3.1. Resistenza a taglio e “block tearing” ................................ 4.2.3.2. ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]D GHOODVHFRQGD¿OHDGLEXOORQLSHUOXQJKH]]DGHOO¶LQWDJOLR In > (e2,b + p2) ..................................................................... 4.2.4. Flessione di progetto in corrispondenza dell’intaglio ..................... 3HUVLQJRODRGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[NG ................. 3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[N < 2d ................................ 4.2.5. Stabilità locale della trave intagliata ............................................... 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´ WUD]LRQHDVVLDOH ...................... 4.3.1. Resistenza di progetto delle squadrette angolari e del gruppo di bulloni .............................................................................................. 5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRGHOOHVTXDGUHWWH angolari ............................................................................. 4.3.1.2. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... 4.3.1.3. Resistenza a rifollamento delle squadrette angolari ......... 4.3.1.4. Resistenza a “block tearing” ............................................. 4.3.2. Resistenza di progetto dell’anima della trave.................................. 4.3.2.1. Resistenza a rifollamento dell’anima della trave .............. 4.3.2.2. Resistenza a trazione dell’anima della trave..................... 4.3.2.3. Resistenza a “block tearing” .............................................
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Esempio svolto – Giunto mediante squadrette (angolari d’anima bullonati) ....... » 170 5. Giunti colonna–colonna 5.1. Valori raccomandati .................................................................................... 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWUD]LRQH ................................................. 5.2.1. Trazione netta di progetto ................................................................ 5.2.1.1. Effetti della trazione netta ................................................. 5.2.1.2. Resistenza a trazione del coprigiunto d’ala ...................... 5.2.1.3. Resistenza del gruppo di bulloni ...................................... 9HUL¿FDSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRRUL]]RQWDOH .................................... 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´YHUWLFDOH ...................................
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Esempio svolto – Giunto colonna-colonna ........................................................... » 197 . Giunti di baVe colonnaIondazione 6.1. Dimensione della piastra di base ................................................................ 6.2. Calcolo di c ................................................................................................. 6.3. Spessore della piastra di base ..................................................................... 6.4. Saldature della piastra di base.....................................................................
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Esempio svolto – Giunto colonna-fondazione ...................................................... » 212 $SSHQGLFH$±,QVWDELOLWjÀHVVRWRUVLRQDOH........................................................... » 215 5LIHULPHQWLELEOLRJUD¿FL........................................................................................ » 217
35()$=,21(
/DSUHVHQWHPRQRJUD¿DFRPSRVWDGDGXHPDFURFDSLWROLGHGLFDWLO¶XQRDJOLHGL¿FLPRQRSLDQRO¶DOWURDOOHFRVWUX]LRQLPXOWLSLDQRqLOULVXOWDWRGHOODWUDGX]LRQH dall’originale di Single-Storey Steel Buildings – Part 11: Moment Connections e Multi-Storey Steel Buildings – Part 5: Joint Design, pubblicazioni facenti parti del progetto europeo Facilitating the market development for sections in industrial halls and low rise buildings (SECHALO) RFS2-CT-2008-0030. In particolare, le guide sono state redatte sotto la direzione di ArcelorMittal, PeiQHU7UlJHUH&RUXV,OFRQWHQXWRWHFQLFRqVWDWRUHDOL]]DWRGDSteel Alliance HGq frutto della collaborazione tra il CTICM (Centre Technique Industriel de la Construction Métallique) e lo SCI (Steel Construction Institute). /DPRQRJUD¿D Collegamenti in acciaio in edi¿ci monopiano e multipiano – Eurocodice 3 (traduzione delle guide Single-Storey Steel Buildings – Part 11: Moment Connections e “Multi-Storey Steel Buildings – Part 5: Joint Design), qGLstribuita in Italia quale sesto volume della collana “Acciaio” edita da Fondazione Promozione Acciaio. Dal 2008 la Fondazione fornisce al professionista una serie di pubblicazioni tecniche dedicate alla progettazione in acciaio aggiornate alle più recenti normative. Fanno parte della medesima collana: Acciai strutturali, prodotti e sistemi di unione, Analisi di una soluzione monopiano con il metodo plastico, Edi¿ci monopiano in acciaio ad uso industriale, Progettazione di strutture in acciaio secondo le NTC e gli Eurocodici – basi concettuali ed esempi di calcolo e Progettazione di strutture composte acciaio-calcestruzzo secondo gli Eurocodici e le Norme Tecniche per le Costruzioni. ,OQRVWURDXVSLFLRqFKHODFROODQD³$FFLDLR´SRVVDFRQWULEXLUHDGXQDPDJJLRUH conoscenza delle opere in acciaio, capaci di distinguersi per gli elevati standard qualitativi offerti e altri importanti vantaggi quali la sostenibilità ambientale, la rispondenza ai requisiti di antisismicità, la funzionalità, le potenzialità architettoniche, la rapidità costruttiva e la semplicità di messa in opera. Le conoscenze del prodotto acciaio da parte degli utilizzatori hanno un’indiscussa importanza nel processo decisionale sui materiali costruttivi da impiegare. In Italia abbiamo delle quote di mercato delle costruzioni in acciaio che sono molto
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inferiori alla media europea, principalmente per la limitata conoscenza dell’acciaio da parte degli utilizzatori. È questo un chiaro segnale delle potenzialità di sviluppo che vengono offerte all’acciaio dal segmento utilizzatore dell’edilizia. Questi presupposti sono alla base della missione della Fondazione di promuovere costantemente la cultura dell’acciaio presso il proprio target di riferimento, costituito da professionisti e studi di progettazione, imprese di costruzione, committenti pubblici e privati. Senza dimenticare di rivolgere uno sguardo al futuro, dedicando molta attenzione all’insegnamento nelle scuole e nelle università. )RQGD]LRQH 3URPR]LRQH$FFLDLR q VRVWHQXWD GDL PDJJLRUL SURGXWWRUL G¶DFFLDLR LWDOLDQL HG HXURSHL H GD DOWUL LPSRUWDQWL UDSSUHVHQWDQWL GHOOD ¿OLHUD WUD FXL WUDsformatori, centri di servizio, costruttori metallici, nonché progettisti, uniti dallo scopo di promuovere l’impiego dell’acciaio nelle costruzioni ed infrastrutture. ,O SURJHWWR GHOOD )RQGD]LRQH q TXHOOR GL PHWWHUH DO VHUYL]LR GHJOL RSHUDWRUL GHO settore delle costruzioni italiano gli investimenti dei propri Soci, sviluppando un’azione costante di comunicazione ed informazione a supporto dei professionisti, degli studenti universitari, dei committenti pubblici e privati, sulle possibilità e i vantaggi offerti dalle soluzioni in acciaio. )RQGD]LRQH 3URPR]LRQH $FFLDLR q DWWLYD ROWUH FKH QHO SUHVHQWH SURJHWWR HGLtoriale, nel settore delle costruzioni e infrastrutture in acciaio attraverso quattro commissioni tecniche: Commissione Sismica per le Costruzioni in Acciaio, Commissione per la Sicurezza delle Costruzioni in Acciaio in caso d’Incendio e Commissione per le Costruzioni in Acciaio Ecosostenibili, che toccano temi SULRULWDULSHUOHFRVWUX]LRQLPHWDOOLFKH O¶HI¿FLHQ]DGHOO¶DFFLDLRLQ]RQDVLVPLFD la sicurezza di fronte all’incendio e l’eco-compatibilità del materiale. Di recente LVWLWX]LRQHqLQROWUHLOGruppo di lavoro “Normative”, creato alla luce delle nuove responsabilità introdotte dalla normativa di settore. Le commissioni hanno un ruolo di primo piano nell’insegnamento e nella promozione delle soluzioni costruttive in acciaio, curando la realizzazione delle predetWHPRQRJUD¿HWHFQLFKHHO¶RUJDQL]]D]LRQHGLTXDOL¿FDWLFRUVLGLIRUPD]LRQHROWUH al costante aggiornamento del portale www.promozioneacciaio.it. I ringraziamenti da parte di Fondazione Promozione Acciaio per questo volume vanno principalmente alle aziende ed enti che hanno realizzato il manuale ed il software originale e che hanno concesso la possibilità di tradurlo e pubblicarlo in lingua italiana: ArcelorMittal, Corus, CTICM, Peiner Träger, SCI. Si ringrazia U.P.I.V.E.B. (Unione Produttori Italiani Viteria e Bulloneria) per il sagomario fornito nel CD-ROM in allegato. Simona Maura Martelli Direttore Generale Fondazione Promozione Acciaio
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,1',&( 3DUWH3ULPD²(GLÀFLPRQRSLDQRFRQVWUXWWXUDLQDFFLDLR
Sintesi dei contenuti .............................................................................................. »
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1. Introduzione 1.1. Criteri di progetto ....................................................................................... 1.2. Zona tesa ..................................................................................................... 3LDVWUDGLHVWUHPLWjHDODGHOODFRORQQDVRJJHWWHDÀHVVLRQH .......... 1.2.2. Anima della colonna in trazione trasversale .................................. 1.2.3. Anima della trave tesa ..................................................................... 1.3. Distribuzione plastica ................................................................................. 1.4. Resistenza della zona compressa ................................................................ 1.4.1. Generalità ........................................................................................ 1.4.2. Anima di colonna compressa senza irrigidimenti ........................... 1.4.3. Anima di colonna compressa con irrigidimento.............................. 1.4.4. Anima e ala della trave (o del rafter) soggette a compressione....... 1.5. Resistenza del pannello d’anima della colonna .......................................... 1.6. Calcolo del momento resistente .................................................................. 1.7. Progettazione delle saldature ...................................................................... 1.7.1. Saldature dell’ala tesa ...................................................................... 1.7.2. Saldature dell’ala compressa ........................................................... 1.7.3. Saldature d’anima ............................................................................ 1.8. Taglio verticale ........................................................................................... 1.9. Irrigidimenti ................................................................................................
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2. Rigidezza delle giunzioni &ODVVL¿FD]LRQHSHUFDOFROR ......................................................................... » 2.1.1. Rigidezza dei componenti di base di una giunzione ....................... » /LPLWLGLFODVVL¿FD]LRQH .............................................................................. »
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3. Linee guida tratte dalle buone pratiche per la progettazione di collegamenti soggetti a momento 3.1. Rinforzo del nodo trave-colonna (haunch) ................................................ 3.2. Piastra di estremità ...................................................................................... 3.3. Irrigidimenti ................................................................................................ 3.4. Bulloni ........................................................................................................ 3.5. Nodi di colmo (trave-trave) ........................................................................ 3.6. Saldature .....................................................................................................
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4. Tabelle per la progettazione di collegamenti 4.1. Introduzione generale ................................................................................. 4.2. Principali presupposti progettuali ............................................................... 4.3. Note alle tabelle .......................................................................................... 4.3.1. Nodi di colmo .................................................................................. 4.3.2. Nodi trave-colonna .......................................................................... 4.4. Nodi di colmo ............................................................................................. 4.5. Nodi trave-colonna .....................................................................................
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Il presente manuale fornisce indicazioni sulla progettazione di collegamenti bulORQDWLVRJJHWWLDPRPHQWRLQHGL¿FLPRQRSLDQRFRQVWUXWWXUDLQDFFLDLR Si è cercato di mostrare la complessità della progettazione di questo tipo di collegamenti, un procedimento che comprende numerose fasi: la determinazione della UHVLVWHQ]DGLVLQJROH¿OHGLEXOORQLQHOOD]RQDVRJJHWWDDWUD]LRQHODYHUL¿FDHG eventuale riduzione della resistenza del gruppo di bulloni in base al comportaPHQWRGHJOLHOHPHQWLFROOHJDWLHODYDOXWD]LRQHGHOODUHVLVWHQ]DDÀHVVLRQHLQEDVH DOOH UHVLVWHQ]H D WUD]LRQH GHOOH VLQJROH ¿OH GL EXOORQL9LHQHTXLQGL IRUQLWD XQD serie di tabelle con esempi di collegamenti “standard” in modo da agevolare il compito del progettista nella progettazione dei collegamenti, per realizzare nodi trave-colonna in telai rigidi, con e senza irrigidimenti.
,1752'8=,21(
La progettazione e realizzazione di collegamenti bullonati soggetti a momento qODERULRVDVSHFLDOPHQWHTXDQGRVRQRSUHVHQWLGLYHUVH¿OHGLEXOORQLVRJJHWWHD WUD]LRQLLQWHUDJHQWL2JQLPRGL¿FDGHOODJHRPHWULDGHOFROOHJDPHQWRRGLXQVXR componente, come la disposizione dei bulloni o la loro dimensione, comporta una completa riprogettazione e il calcolo di questa tipologia di collegamenti è perciò VROLWDPHQWHDI¿GDWRDGDSSRVLWLVRIWZDUH,QTXHVWDVH]LRQHYHUUjIRUQLWDXQ¶LQWURGX]LRQHDLSURFHGLPHQWLSHUODYHUL¿FDGHVFULWWLQHOODEN 1993-1-8[I].
&ULWHULGLSURJHWWR /DYHUL¿FDGLXQFROOHJDPHQWRVRJJHWWRDPRPHQWRFRPSRUWDWUHIDVLGLVWLQWH GHWHUPLQD]LRQHGHOODUHVLVWHQ]DWHRULFDGHOOHÀOHGLEXOORQLFRQVLGHUDWHLQGLYL GXDOPHQWHQHOOD]RQDVRJJHWWDDWUD]LRQH YHULÀFD GHOOD HIIHWWLYD UHVLVWHQ]D JOREDOH D WUD]LRQH SRLFKp HVVD SXz HVVHUH OLPLWDWDGDOODUHVLVWHQ]DDWDJOLRGHOSDQQHOORG·DQLPDGHOODFRORQQDRGDOOD UHVLVWHQ]DGHOFROOHJDPHQWRQHOOD]RQDVRJJHWWDDFRPSUHVVLRQH FDOFRORGHOPRPHQWRUHVLVWHQWHGHOFROOHJDPHQWRFRPHVRPPDGHOOHIRU]HGL WUD]LRQHDJHQWLVXLEXOORQLPROWLSOLFDWDSHULULVSHWWLYLEUDFFLGLOHYD Una delle caratteristiche principali di questo approccio è in primo luogo il fatto FKHqSHUPHVVDXQDGLVWULEX]LRQHSODVWLFDGHJOLVIRU]LWUDOH¿OHGLEXOORQLLQSUHVHQ]DGLSLDVWUDG¶HVWUHPLWjRDODGHOODFRORQQDVXI¿FLHQWHPHQWHVRWWLOH,OVHFRQGRHOHPHQWRSHFXOLDUHqODVHPSOL¿FD]LRQHGHOODFRPSOHVVDWHRULDGHOOHOLQHHGL URWWXUDQHOOD]RQDVRJJHWWDDWUD]LRQHPHGLDQWHXQPHWRGRHTXLYDOHQWHVHPSOL¿cato, che ricorre all’utilizzo di T-stub.
=RQDWHVD Secondo la EN ODUHVLVWHQ]DHI¿FDFHDWUD]LRQHGLSURJHWWR Ftr,Rd SHURJQL¿ODGLEXOORQLQHOOD]RQDWHVDqXJXDOHDOODPLQRUHGHOOHUHVLVWHQ]H GLXQD¿ODGLEXOORQLGHLVHJXHQWLFRPSRQHQWL
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
UHVLVWHQ]DGHOODFRORQQDDÁHVVLRQHHUHVLVWHQ]DGHLEXOORQL )WIF5G UHVLVWHQ]DDWUD]LRQH WUDVYHUVDOH GHOO·DQLPDGHOODFRORQQD )WZF5G UHVLVWHQ]DDÁHVVLRQHGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWjHUHVLVWHQ]DGHLEXOORQL )WHS5G UHVLVWHQ]DGHOO·DQLPDGHOODWUDYHSLULQIRU]R UDIWHU )WZE5G
3HURJQL¿ODGLEXOORQLODUHVLVWHQ]DHIIHWWLYDDWUD]LRQHGLSURJHWWRSXzGXQTXH essere espressa come: Ftr,Rd = min(Ft,fc,Rd; FWZF5G; Ft,ep,Rd; FWZE5G) I punti pertinenti della EN 1993-1-8 per la progettazione dei componenti precedentemente menzionati sono forniti nella tabella 1.1. Tabella 1.1. Componenti del collegamento per la determinazione della resistenza teorica di progetto di una fila di bulloni &RPSRQHQWL
3XQWRSHUWLQHQWH(1
5HVLVWHQ]DDODGHOODFRORQQDLQÁHVVD
)WIF5G
HWDEHOOD
5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOOҋDQLPDGHOODFRORQQD
)WZF5G
5HVLVWHQ]DSLDVWUDGLEDVHLQÁHVVD
)WHS5G
HWDEHOOD
5HVLVWHQ]DDQLPDWHVDGHOODWUDYH
)WZE5G
/DUHVLVWHQ]DGLRJQL¿ODqFRQVLGHUDWDLQGLYLGXDOPHQWH4XHOODGHOFROOHJDPHQWR può essere limitata da: UHVLVWHQ]DGLSURJHWWRGLXQJUXSSRGLEXOORQL ULJLGH]]DGHOO·DODGHOODFRORQQDRGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWjFKHSXzLPSHGLUH ODGLVWULEX]LRQHSODVWLFDGHJOLVIRU]LGLWUD]LRQH UHVLVWHQ]DDWDJOLRGHOSDQQHOORG·DQLPDGHOODFRORQQD UHVLVWHQ]DGHOOD]RQDFRPSUHVVD 3RLFKpODUHVLVWHQ]DDWUD]LRQHGLXQD¿ODFRQVLGHUDWDLQGLYLGXDOPHQWHSXzHVVHUH OLPLWDWD GDOOH IRU]H DJHQWL VXOOH DOWUH ¿OH GHO JUXSSR GL EXOORQL OH UHVLVWHQ]H D trazione di progetto sono solo teoriche, in quanto la loro realizzazione può essere limitata da altri elementi della progettazione. /DUHVLVWHQ]DWHRULFDDWUD]LRQHGLSURJHWWRGLRJQL¿ODGLEXOORQLFtr,Rd deve esVHUHGHWHUPLQDWDLQPRGRVHTXHQ]LDOHSDUWHQGRGDOOD¿ODSLORQWDQDGDOFHQWUR GLFRPSUHVVLRQH FRQLOEUDFFLRSLOXQJR ,QFRQIRUPLWjFRQ SHULO FDOFRORGHOODUHVLVWHQ]DGLXQDVSHFL¿FD¿ODRGLXQJUXSSRGLEXOORQLODUHVLVWHQ]D GLRJQL¿ODGLEXOORQLSLYLFLQDDOFHQWURGLFRPSUHVVLRQHGHYHHVVHUHLJQRUDWD /H¿OHFRQVHFXWLYHVRQRYHUL¿FDWHVLDLQGLYLGXDOPHQWHVLDFRPHJUXSSRLQFRPELQD]LRQHFRQOH¿OHVXSHULRUL/DUHVLVWHQ]DDWWULEXLWDDOOD¿OD LQWHUQD qSHUFLz la minore tra: ODUHVLVWHQ]DGHOODVHFRQGDÀODFRQVLGHUDWDLQGLYLGXDOPHQWH ODGLIIHUHQ]DWUDODUHVLVWHQ]DGHOOHÀOHHDJHQWLFRPHJUXSSRHODUHVLVWHQ]D SUHFHGHQWHPHQWHDWWULEXLWDDOODÀOD HVWHUQD
,QWURGX]LRQHFDS
)LJXUD3LDVWUDGLHVWUHPLWjHVWHVDLQXQQRGRWUDYHFRORQQDFRQULQIRU]R
/DQXPHUD]LRQHGHOOH¿OHDYYLHQHLQVXFFHVVLRQHSDUWHQGRGDOOD¿ODRYYHUR TXHOODSLORQWDQDGDOFHQWURGLFRPSUHVVLRQH Un irrigidimento alla colonna o alla trave blocca ogni linea di rottura e di conVHJXHQ]DQRQqQHFHVVDULRVRWWRSRUUHDTXHVWDYHUL¿FDVXTXHOODWRLJUXSSLFKH presentano tale rinforzo. In un elemento con piastra di estremità estesa, come in ¿JXUDO¶DODGHOODWUDYHIDVuFKHQRQSRVVDHVVHUFLXQDFRPXQHFRQ¿JXUD]LRQH GHOOHOLQHHGLURWWXUDLQWRUQRDOOHGXH¿OHGLEXOORQLVXSHULRULVXOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj4XHVWDFRQ¿JXUD]LRQHGHOOHOLQHHSXzLQYHFHSUHVHQWDUVLLQWRUQRDOOHGXH ¿OHVXSHULRULVXOODWRGHOODFRORQQDFKHqTXLQGLQHFHVVDULRYHUL¿FDUH
3LDVWUDGLHVWUHPLWjHDODGHOODFRORQQDVRJJHWWHDÁHVVLRQH
Per determinare la resistenza a trazione teorica della piastra di estremità, Ft,ep,Rd RGHOO¶DODGHOODFRORQQDLQÀHVVH, Ft,fc,Rd, la EN 1993-1-8 utilizza T-stub equivalenti in sostituzione alle linee di snervamento reali della piastra. Solitamente, ad ogni SRVVLELOH FRQ¿JXUD]LRQH GHOOH OLQHH GL URWWXUD q SRVVLELOH IDU FRUULVSRQGHUH XQ 7VWXEHTXLYDOHQWHWUDLTXDOLqLQVHJXLWRSUHVRLQFRQVLGHUD]LRQHLOSLFRUWR 4XDQGR L EXOORQL VL WURYDQR LQ SURVVLPLWj GL XQ LUULJLGLPHQWR R VRQR DGLDFHQWL all’ala della trave, l’aumento della resistenza dell’ala o della piastra si traduce in una maggiore lunghezza del T-stub equivalente. I bulloni in prossimità di un ERUGROLEHURQRQLUULJLGLWRDYUDQQR7VWXESLFRUWR /HOXQJKH]]HHI¿FDFLGHL7VWXEHTXLYDOHQWL leff) in ali non irrigidite sono indicate
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
)LJXUD0HFFDQLVPLGLFRPSRUWDPHQWRGLXQ7VWXEHTXLYDOHQWH
nella tabella 6.4 della EN 1993 1-8. Le tabelle 6.6 e 6.5 si riferiscono invece rispettivamente a piastre di estremità non irrigidite e ad ali irrigidite. ,QWXWWLLFDVLVRQRIRUQLWHOHOXQJKH]]HHI¿FDFLGHL7VWXEHTXLYDOHQWLPRGHOODWL VLDSHURJQL¿ODGLEXOORQLFRQVLGHUDWDLQGLYLGXDOPHQWHFKHSHUJUXSSLGL¿OHFRQsiderate contemporaneamente. La lunghezza del T-stub per il gruppo di bulloni è SDULDOODVRPPDGHLFRQWULEXWLGHOOH¿OHQHOJUXSSR L’effetto positivo degli irrigidimenti dipende dalla sua geometria, dalla posizione del bullone e dalla vicinanza all’anima, come illustrato nella tabella 6.11 della EN FKHIRUQLVFHXQFRHI¿FLHQWHĮSHUGHWHUPLQDUHODOXQJKH]]DHI¿FDFHGHO 7VWXEHTXLYDOHQWH4XDQGRLOEXOORQHqVXI¿FLHQWHPHQWHORQWDQRVLDGDOO¶DQLPD VLDGDOO¶LUULJLGLPHQWRTXHVW¶XOWLPRQRQKDDOFXQHIIHWWRHODOXQJKH]]DHI¿FDFHq uguale a quella di una zona non irrigidita. 8QDYROWDGHWHUPLQDWDODOXQJKH]]DHI¿FDFHGHO7VWXERFFRUUHFDOFRODUQHODUHVLVWHQ]D/D¿JXUDLOOXVWUDLGLYHUVLPHFFDQLVPLGLFROODVVRFRQVLGHUDWL PHFFDQLVPRFROODVVRSHUVQHUYDPHQWRGHOODÁDQJLDGHO7VWXEFRQGHIRUPD ]LRQHGHOOHVXSHUÀFLGLFRQWDWWRGHOOHÁDQJHFROOHJDWH PHFFDQLVPRFROODVVRVRWWRLOPHGHVLPRFDULFRGLVQHUYDPHQWRGLÁDQJLDH EXOORQL PHFFDQLVPRFROODVVRGHLEXOORQL ODUHVLVWHQ]DqTXHOODDWUD]LRQHGHLEXOORQL Le espressioni per calcolare la resistenza nei tre diversi casi sono fornite dalla tabella 6.2 della EN 1993-1-8.
$QLPDGHOODFRORQQDLQWUD]LRQHWUDVYHUVDOH
La resistenza di progetto dell’anima di una colonna non irrigidita soggetta a trazione trasversale è data dall’espressione 6.15 contenuta nella EN 1993-1-8, ed è semplicemente rappresentata dalla resistenza di una data lunghezza d’anima, D FXL VL DSSOLFD LO FRHI¿FLHQWH GL ULGX]LRQH Ȧ in conseguenza dell’interazione con il taglio nel pannello d’anima della colonna. Per i collegamenti bullonati, il VWDELOLVFHFKHSHURJQL¿ODRJUXSSRGL¿OHVLGHYHFRQVLGHUDUHXQD
,QWURGX]LRQHFDS
lunghezza d’anima pari alla lunghezza del T-stub equivalente modellato per quelODVSHFL¿FD¿ODRJUXSSR
$QLPDGHOODWUDYHWHVD
La resistenza di progetto dell’anima di una trave tesa è indicata al § 6.2.6.8 e il procedimento è analogo a quello per il calcolo della resistenza dell’anima della colonna soggetta a trazione trasversale (vedi paragrafo 1.2.2), senza considerare il taglio. La lunghezza dell’anima della trave tesa è considerata pari alla lunghezza GHO7VWXEHTXLYDOHQWHPRGHOODWRSHUTXHOODVSHFL¿FDFRSSLDRJUXSSRGLEXOORQL
'LVWULEX]LRQHSODVWLFD ÊSRVVLELOHXQDGLVWULEX]LRQHSODVWLFDGHOOHIRU]HQHOOH¿OHGLEXOORQLVRORTXDlora possa avere luogo la deformazione dell’ala della colonna o della piastra di estremità. Ciò è assicurato attraverso l’imposizione di un limite alla distribuzione GHOOHIRU]HFKHDJLVFRQRVXOOH¿OHGLEXOORQLQHOO¶HYHQWXDOLWjGLPHFFDQLVPRGL collasso di tipo 3, poiché quest’ultimo non è duttile. Secondo il § 6.2.7.2(9) della EN 1993-1-8, questo limite è applicabile nel caso in FXLODUHVLVWHQ]DGLXQDGHOOH¿OHSUHFHGHQWLGLEXOORQLVLDVXSHULRUHD Ft,Rd dove: Ft,Rd resistenza a trazione di un singolo bullone ,OVXGGHWWROLPLWHVLDSSOLFDULGXFHQGRODUHVLVWHQ]DGHOOD¿ODSUHVDLQFRQVLGHUDzione a un valore pari a Ftr,Rd, tale che: Ftr ,Rd f Ftx,Rd hr / hx dove: Ftx,Rd WUD]LRQHGLSURJHWWRGHOOD¿ODSLORQWDQDGDOFHQWURGLFRPSUHVVLRQHFKH abbia resistenza a trazione superiore a 1,9 Ft,Rd hx EUDFFLRGLOHYDWUDLOFHQWURGLFRPSUHVVLRQHHOD¿ODUHVLVWHQWHFtx,Rd hr EUDFFLRGLOHYDWUDLOFHQWURGLFRPSUHVVLRQHHOD¿ODFRQVLGHUDWD L’effetto di questa limitazione è una distribuzione triangolare degli sforzi nelle ¿OHGLEXOORQL
5HVLVWHQ]DGHOOD]RQDFRPSUHVVD *HQHUDOLWj
La resistenza di progetto della zona compressa è condizionata da: la resistenza dell’anima della colonna (FFZF5G), oppure resistenza dell’anima e dell’ala della trave soggetta a compressione (Fc,fb,Rd).
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
I punti pertinenti della EN 1993-1-8 sono forniti nella tabella 1.2. Tabella 1.2. Componenti del collegamento soggetto a compressione &RPSRQHQWL
3XQWRSHUWLQHQWHGHOODHQ
5HVLVWHQ]DGHOOҋDQLPDGHOODFRORQQD
)FZF5G
5HVLVWHQ]DDODHDQLPDGHOODWUDYH
)FIE5G
$QLPDGLFRORQQDFRPSUHVVDVHQ]DLUULJLGLPHQWL
È preferibile evitare di ricorrere a irrigidimenti nella colonna, poiché costosi e talvolta controproducenti quando si realizzano collegamenti sull’asse minore. Tuttavia gli irrigidimenti sono solitamente necessari nella zona compressa della colonna, specialmente nei nodi trave-colonna dei telai rigidi. In un telaio il moPHQWRÀHWWHQWHqDPSLRHSURGXFHXQQRWHYROHVIRU]RGLFRPSUHVVLRQHHODFRORQQDqVROLWDPHQWHSUR¿ODWDFRQVH]LRQHD,GLDQLPDUHODWLYDPHQWHVRWWLOH La resistenza di progetto dell’anima della colonna non irrigidita soggetta a compressione trasversale è fornita nella EN DO4XHVWDUHVLVWHQ]Dq FDOFRODWDVXXQDODUJKH]]DHI¿FDFHG¶DQLPDFRPSUHVVDSHUDQLPDYHUL¿FDWDFRPH SXQWRQHFRQXQFRHI¿FLHQWHGLULGX]LRQHȦ per il taglio HXQFRHI¿FLHQWHȡ per la trazione longitudinale di compressione esercitata sulla colonna.
$QLPDGLFRORQQDFRPSUHVVDFRQLUULJLGLPHQWR
La resistenza di progetto di una colonna irrigidita soggetta a compressione trasversale può essere calcolata in conformità con il § 9.4 della EN 1993-1-5.
$QLPDHDODGHOODWUDYH RGHOUDIWHU VRJJHWWHDFRPSUHVVLRQH
La resistenza a compressione dell’ala della trave e dell’anima compressa adiacente è fornita al § 6.2.6.7 della EN 1993-1-8 e si ottiene da: M c,Rd Fc,fb,Rd, " h tfb
dove h altezza della trave collegata Mc,Rd momento resistente di progetto della sezione trasversale della trave, opportunamente ridotto qualora la sollecitazione di taglio sia presente (cfr. EN 1993-1-1, § 6.2.5). Per travi con rinforzo al nodo, come nel caso di una
,QWURGX]LRQHFDS
tfb
trave a sezione variabile al nodo (rafter)1, Mc,Rd può essere calcolato senza considerare l’ala intermedia spessore d’ala della trave collegata.
Per le travi rinforzate, come quelle solitamente utilizzate nei rafter di telai rigidi, l’altezza h deve essere considerata pari a quella della sezione fabbricata, mentre lo spessore tfb deve essere quello dell’ala del rinforzo. Se l’altezza del rafter (trave + rinforzo) supera i 600 mm, il contributo dell’anima del rinforzo alla resistenza a compressione di progetto deve essere limitato al &LzVLJQL¿FDFKHVHODUHVLVWHQ]DGHOO¶DODqSDULD tfb bfb fy,fb, allora: Fc,fb,Rd f
tfb bfb f y,fb 0, 8
5HVLVWHQ]DGHOSDQQHOORGҋDQLPDGHOODFRORQQD La resistenza del pannello d’anima della colonna è indicata al § 6.2.6.1 della EN 1993-1-8, ed è valida per d/tw İ. La resistenza di un pannello d’anima di colonna non rinforzata soggetta a taglio, VZS5G, si ottiene da: Vwp,Rd
"
0, 9 f y,wc Avc 3 L M0
dove: Avc
area della colonna resistente a taglio, cfr. EN 1993-1-1 § 6.2.6(3).
&DOFRORGHOPRPHQWRUHVLVWHQWH Una volta calcolate le resistenze teoriche nella zona tesa (paragrafo 1.2), la resistenza di progetto della zona compressa (paragrafo 1.4) e la resistenza del pannello d’anima della colonna soggetta a taglio (paragrafo 1.5), è possibile determinare OHUHVLVWHQ]HHI¿FDFLGLSURJHWWRQHOOD]RQDWHVD Al § 6.2.7.2(7) della EN 1993-1-8 si indica come la resistenza globale di progetto nella zona tesa non debba superare la resistenza di progetto della zona compressa. Analogamente, si richiede che la resistenza globale di progetto non sia superiore
1G7 YLHQHFRQVLGHUDWD´UDIWHUµXQDWUDYHDVH]LRQHYDULDELOHDOQRGRLQVHJXLWRDOODSUHVHQ]DGHO ULQIRU]R3HUVHPSOLFLWjG·RUDLQSRLTXHVWDVLWXD]LRQHYHUUjLQGLFDWDFROWHUPLQH´UDIWHUµ
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
a quella del pannello d’anima della coORQQDPRGL¿FDWDGDOSDrametro di trasformazione, ȕ. Ciò è espresso da:
¨F
t,Rd
f Vwp,Rd G
Il suddetto parametro ȕ è tratto dalla tabella 5.4 del § 5.3(7), ed è considerato pari a 1.0 per collegamenti su un solo lato. 4XDORUDODUHVLVWHQ]DQHOSDQQHOORG¶DQLPDGHOODFRORQQDRTXHOODQHOOD]RQDFRPpressa siano inferiori alla resistenza globale di progetto nella zona tesa, le resistenze nella zona tesa devono essere ridotte. &LzDYYLHQHULGXFHQGRSHUSULPDODUHVLVWHQ]DGHOOD¿ODGLEXOORQLSLSURVVLPD DOFHQWURGLFRPSUHVVLRQHSURFHGHQGRFRQOD¿ODVXFFHVVLYD¿QFKpODUHVLVWHQ]D JOREDOHQHOOD]RQDWHVDQRQVLDSLVXSHULRUHDOODUHVLVWHQ]DDFRPSUHVVLRQHRD TXHOODGHOSDQQHOORG¶DQLPDDWDJOLR/DULGX]LRQHGHOODUHVLVWHQ]DGHOOH¿OHGL bulloni realizzata in questo modo è soddisfacente, poiché secondo i criteri di progetto si suppone una distribuzione plastica delle forze nei bulloni. Un’alternativa alla riduzione di resistenza nella zona tesa è l’inserimento di irrigidimenti, i quali possono aumentare la resistenza di progetto dei pannelli d’anima soggetti a taglio e dell’anima compressa. ,QVHJXLWRDOFDOFRORGHOOHUHVLVWHQ]HHI¿FDFLDWUD]LRQHGLSURJHWWRULGXFHQGROH resistenze teoriche qualora necessario, è possibile calcolare il momento resistente di progetto del collegamento come somma dei prodotti della resistenza a trazione GLFLDVFXQD¿ODSHULOEUDFFLRGLOHYDGDOFHQWURGLFRPSUHVVLRQHSHUFXL (come descritto al § 6.2.7.2 della EN 1993-1-8) M j,Rd " ¨ hr Ftr ,Rd r
6LFRQVLGHUDLQ¿QHFKHLOFHQWURGLFRPSUHVVLRQHVLDDOOLQHDWRDOFHQWURGHOO¶DOD compressa.
3URJHWWD]LRQHGHOOHVDOGDWXUH La EN 1993-1-8 § 6.2.3(4) stabilisce che il momento resistente di progetto del collegamento sia sempre limitato dalla resistenza di progetto degli altri componenti di base, e non da quella delle saldature. Una soluzione conservativa conveniente è perciò l’adozione di saldature ad alta resistenza, ovvero continue e resistenti a PRPHQWR IXOOVWUHQJWKZHOG GHLFRPSRQHQWLLQWHQVLRQH4XDQGRLFRPSRQHQWL sono compressi, come nel caso dell’ala inferiore di un rinforzo, essi sono normalmente semplicemente appoggiati ed è quindi necessaria solo una saldatura VHPSOLFH4XDORUDODJLXQ]LRQHVLDVRWWRSRVWDDPRPHQWLÀHWWHQWLGLVHJQRUHYHUsibile è necessario tener conto del fatto che la saldatura dovrà sopportare qualche sforzo di trazione.
,QWURGX]LRQHFDS
6DOGDWXUHGHOOҋDODWHVD
Le saldature poste fra l’ala tesa e la piastra di estremità possono essere ad alta resistenza. In alternativa, nella pratica comune le saldature dell’ala tesa sono progettate per una resistenza che è la minore tra: ODUHVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOO·DODXJXDOHDEIWII\ ODUHVLVWHQ]DDWUD]LRQHWRWDOHQHOOHWUHÀOHGLEXOORQLVXSHULRULLQXQDSLDVWUDGL HVWUHPLWjHVWHVDRGHOOHGXHÀOHGLEXOORQLVXSHULRULSHUJLXQWLÁDQJLDWLIUDWUDYL 4XHVWRDSSURFFLRSXzULVXOWDUHFRQVHUYDWLYRPDDOORVWDWROLPLWHXOWLPRSXzYHUL¿FDUVLXQDWHQGHQ]DGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWjDGHVWHQGHUVLYHUWLFDOPHQWHIUDOHDOL della trave. Di conseguenza, in tal caso l’ala tesa è soggetta a un carico superiore di quello proveniente esclusivamente dai bulloni adiacenti. Una saldatura ad alta resistenza dell’ala tesa può essere ottenuta mediante una delle seguenti soluzioni: giunti a T con cordoni di saldatura simmetrici, in cui la somma degli spessori di gola è pari allo spessore dell’ala; due saldature di testa simmetriche a parziale penetrazione con cordoni di saldatura sovrapposti; saldature di testa a completa penetrazione. Per la maggior parte delle travi di piccola o media dimensione, le saldature dell’ala tesa sono cordoni di saldatura simmetrici ad alta resistenza (giunti a T). 4XDQGRLOODWRGHOFRUGRQHGLVDOGDWXUDULFKLHVWRVXSHUDLPPO¶DGR]LRQHGL elementi ad alta resistenza con saldature di testa a parziale penetrazione e cordoni VRYUDSSRVWLSXzUDSSUHVHQWDUHXQDVROX]LRQHSLHFRQRPLFD
6DOGDWXUHGHOOҋDODFRPSUHVVD
Laddove l’ala compressa presenti un’estremità tagliata parzialmente, quest’ultima può considerarsi semplicemente appoggiata alla piastra di estremità, cosicFKpVDUjVXI¿FLHQWHXWLOL]]DUHVHPSOLFLFRUGRQLGLVDOGDWXUD4XDORUDQRQVLSRVVD assumere in questo modo, la saldatura deve essere dimensionata per sopportare l’intero sforzo di compressione.
6DOGDWXUHGҋDQLPD
Si raccomanda che le saldature d’anima nella zona tesa siano ad alta resistenza. Nel caso dLDQLPDGHOODWUDYHFRQVSHVVRUH¿QRDPPFLzVLSXzRWWHQHUH utilizzando cordoni di saldatura con lato di 8 mm (e gola di 5,6 mm). È quindi
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
opportuno prendere in considerazione l’adozione di saldature ad alta resistenza lungo tutta l’altezza dell’anima, nel cui caso non è necessario calcolare la resistenza a taglio e trazione. ,QSUHVHQ]DGLDQLPHSLVSHVVHOHVDOGDWXUHDOO¶DQLPDSRVVRQRHVVHUHWUDWWDWHFRQsiderando separatamente due aree distinte: una zona tesa intorno ai bulloni deputati ad assorbire la trazione e il resto dell’anima agisce come zona resistente a taglio. =21$7(6$ Si raccomanda l’utilizzo di saldature ad alta resistenza. Suddette saldature in corULVSRQGHQ]DGHOOD]RQDWHVDGHOO¶DQLPDGHYRQRHVWHQGHUVLDOGLVRWWRGHOOD¿ODGL bulloni di fondo resistente a trazione, a una distanza pari a 1,73g/2, dove g è il SDVVR LQWHUDVVH WUDLEXOORQL&LzFRQVHQWHXQDGLVWULEX]LRQHHI¿FDFHDWUDOD ¿ODGLEXOORQLFRQVLGHUDWDHODSLDVWUDGLHVWUHPLWj =21$62**(77$$7$*/,2 La resistenza a sforzo da taglio verticale delle saldature all’anima deve essere considerata uguale a: PVZ = 2 × a × fYZG × LZV dove: a fYZG LZV
spessore gola di saldatura resistenza di progetto del cordone di saldatura (tratto da EN 1993-1-8, § 4.5.3.3(2)) lunghezza delle saldature in corrispondenza dell’area soggetta a taglio (la SDUWHUHVWDQWHGHOO¶DQLPDQRQLGHQWL¿FDWDFRPH]RQDWHVD
7DJOLRYHUWLFDOH La progettazione per unioni soggette a taglio verticale è semplice. Solitamente VLVXSSRQHFKHLEXOORQLQHOODSDUWHSLEDVVDGHOFROOHJDPHQWRQRQVRSSRUWLQR QHVVXQDWUD]LRQHVLJQL¿FDWLYDHFKHODORURIXQ]LRQHVLDTXHOODGLVRSSRUWDUHOR VIRU]RGDWDJOLRYHUWLFDOH,EXOORQLGHYRQRTXLQGLHVVHUHYHUL¿FDWLDWDJOLRHD rifollamento in conformità con quanto stabilito nella EN 1993-1-8 tabella 3.4.
,UULJLGLPHQWL I componenti del giunto possono essere rinforzati tramite piatti aggiuntivi, sebbene ciò implichi costi addizionali. La tabella 1.3 sintetizza le diverse situazioni in cui è possibile rinforzare collegamenti soggetti a momento, mentre le diverse WLSRORJLHGLLUULJLGLPHQWRVRQRLOOXVWUDWHQHOOD¿JXUD
,QWURGX]LRQHFDS
Tabella 1.7. Tipi di irrigidimento 7LSRGLLUULJLGLPHQWR
(IIHWWR
,UULJLGLPHQWRUHVLVWHQWHDFRPSUHVVLRQH $XPHQWDODUHVLVWHQ]DDFRPSUHVVLRQH
1RWH 1HFHVVDUL VROLWDPHQWH QHL FROOHJDPHQWL GLWHODLULJLGL
,UULJLGLPHQWR GҋDOD LQ FRUULVSRQGHQ]D $XPHQWD OD UHVLVWHQ]D D ÁHVVLRQH GHOOD]RQDWHVD GHOOҋDODGHOODFRORQQD 6ROX]LRQH PROWR GLIIXVD ² L FROOHJDPHQWL ,UULJLGLPHQWR UHVLVWHQWH D WDJOLR GLDJR 0LJOLRUDODUHVLVWHQ]DGHOOҋDQLPDGHOODFR VXOOҋDVVH PLQRUH SRVVRQR ULYHODUVL SL QDOH ORQQDHULQIRU]DOҋDODVRJJHWWDDWUD]LRQH FRPSOHVVL
3LDWWRGҋDQLPDVXSSOHPHQWDUH
, FROOHJDPHQWL VXOOҋDVVH PLQRUH VRQR $XPHQWD OD UHVLVWHQ]D D WDJOLR H FRP VHPSOLÀFDWL OҋHOHPHQWR ULFKLHGH OҋXWLOL]]R GL QXPHURVH VDOGDWXUH &RQVXOWDUH LO SUHVVLRQHGHOOҋDQLPDGHOODFRORQQD GHOODHQ
,UULJLGLPHQWRGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj
$XPHQWD OD UHVLVWHQ]D D ÁHVVLRQH GHOOD (YLWDUHOҋXWLOL]]R²ULFRUUHUHLQYHFHDSLD SLDVWUDGLHVWUHPLWj VWUDGLHVWUHPLWjSLVSHVVD
3LDWWRVXSHULRUH
6ROLWDPHQWH DQQHVVR DOOD FRORQQD DOOL QHDWR DOOҋDOD VXSHULRUH GHO ´UDIWHUµ Ë FR $XPHQWDODUHVLVWHQ]DDÁHVVLRQHGHOOҋDOD PXQHPHQWHSUHYLVWRSHUFDULFKLGLVHJQR HODUHVLVWHQ]DDFRPSUHVVLRQH LQVLWXD UHYHUVLELOH PD ULVXOWD HIÀFDFH FRPH LUUL ]LRQLGLPRPHQWLGLVHJQRUHYHUVLELOH JLGLPHQWRSHUVIRU]RGDWUD]LRQHLQFRUUL VSRQGHQ]DGHOOҋDODGHOODFRORQQD
,UULJLGLPHQWRGҋDOD
$XPHQWDODUHVLVWHQ]DDÁHVVLRQHGHOOҋDOD
)LJXUD7LSLGLLUULJLGLPHQWR
(IÀFDFH VROR SHU VXSSRUWDUH LO PHFFDQL VPRYHGLHQ
5,*,'(==$'(//(*,81=,21,
La EN SUHYHGHFKHWXWWHOH JLXQ]LRQL VLDQR FODVVL¿FDWH VHFRQGR UHVLVWHQ]DRULJLGH]]D/DFODVVL¿FD]LRQHVHFRQGRUHVLVWHQ]DqDGDWWDSHUO¶DQDOLVL globale plastica. 6HFRQGRTXDQWRLQGLFDWRDO XQDJLXQ]LRQHGHYHHVVHUHFODVVL¿FDWDLQ base alla sua rigidezza rotazionale, la quale deve essere calcolata in conformità col metodo descritto al § 6.3 della EN 1993-1-8. Si raccomanda l’utilizzo del sofWZDUHSHUFDOFRODUHODULJLGH]]DLQL]LDOHGHOODJLXQ]LRQH,OSDUDJUDIRIRUQLVFH un’introduzione a questo approccio. $O VLHYLGHQ]LDFRPHOHJLXQ]LRQLSRVVDQRHVVHUHFODVVL¿FDWHVXOOD EDVHGLSURYHVSHULPHQWDOLHVSHULHQ]HGLFDVLVLPLOLSUHFHGHQWLGLHI¿FDFLDDFFHUWDWDRFDOFROLYHUL¿FDWLWUDPLWHSURYH,QDOFXQL3DHVLVLDFFHWWDODFODVVL¿FD]LRQH EDVDWDVXFDVLVLPLOLSUHFHGHQWLGLHI¿FDFLDDFFHUWDWDFRQIHUPDWDQHOO¶$QQHVVR Tecnico Nazionale, il quale può fare riferimento a metodi di progettazione o elementi della giunzione accettati a livello nazionale, consentendo che questi siano FODVVL¿FDWLVHQ]DFDOFROR
&ODVVLÀFD]LRQHSHUFDOFROR Al § 6.3.1(4) la rigidezza iniziale, SjqGH¿QLWDFRPH Ez 2 1 R¨ i k i dove Sj "
E ȝ z ki
modulo di elasticità rapporto di rigidezza, variabile a seconda del rapporto del momento applicato al momento resistente della giunzione braccio di leva, fornito al § 6.2.7 rigidezza dei componenti di base della giunzione.
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
5LJLGH]]DGHLFRPSRQHQWLGLEDVHGLXQDJLXQ]LRQH
La tabella 6.10 della EN LGHQWL¿FDLFRPSRQHQWLGLEDVHGLXQDJLXQ]LRQH da considerare. Per un collegamento con piastra di estremità bullonata su un solo lato, come nel caso di nodo telaio-trave di un telaio rigido, i componenti di base di una giunzione da prendere in considerazione sono forniti nella tabella 2.1. Tabella 2.1. Componenti di base di una giunzione in un nodo trave-colonna di un telaio rigido &RHIÀFLHQWHGLULJLGH]]D
&RPSRQHQWHGHOODJLXQ]LRQH
N
3DQQHOORGҋDQLPDGHOODFRORQQDVRJJHWWDDWDJOLR
N
$QLPDGHOODFRORQQDVRJJHWWDDFRPSUHVVLRQH
N
$QLPDGHOODFRORQQDVRJJHWWDDWUD]LRQH
N
$ODGHOODFRORQQDVRJJHWWDDÁHVVLRQH
N
3LDVWUDGLHVWUHPLWjVRJJHWWDDÁHVVLRQH
N
%XOORQLVRJJHWWLDWUD]LRQH
,QFDVRGLJLXQ]LRQHFRQGXHRSL¿OHGLEXOORQLDLFRPSRQHQWLGLEDVHSHURJQL ¿ODGRYUjFRUULVSRQGHUHXQDULJLGH]]DHTXLYDOHQWHkeq. In caso di giunto travecolonna con collegamento e piastra di estremità, questa rigidezza equivalente è determinata utilizzando k3, k4, k5 e k10SHURJQLVLQJROD¿ODGLEXOORQLHEUDFFLRGL leva equivalente (cfr. EN 1993-1-8, § 6.3.3.1(4)). La tabella 6.11 della di rigidezza.
EN LQGLFDFRPHLQGLYLGXDUHLVLQJROLFRHI¿FLHQWL
/LPLWLGLFODVVLÀFD]LRQH ,OLPLWLGLFODVVL¿FD]LRQHVRQRIRUQLWLDOGHOODEN 1993-1-8. Essi variano a seconda della rigidezza iniziale, Sj,ini, del momento d’inerzia della trave Ib, della lunghezza della trave, lbHGHOFRHI¿FLHQWHkb il quale a sua volta dipende dalla rigidezza del telaio. Le giunzioni sono rigide quando S j,ini v kb EI b lb Perciò, per una data rigidezza iniziale Sj,ini, può essere calcolata una lunghezza minima di trave, lbFKHSHUPHWWDGLFODVVL¿FDUHODJLXQ]LRQHFRPHFROOHJDPHQWR ULJLGR4XHVWDqODEDVHSHUOHOXQJKH]]HPLQLPHIRUQLWHQHOODVH]LRQHGHOSUHsente volume.
/,1((*8,'$75$77('$//(%821( 35$7,&+(3(5/$352*(77$=,21( ',&2//(*$0(17,62**(77,$020(172
Ogni collegamento soggetto a momento comporta spese aggiuntive rispetto ad elementi semplici (soggetti esclusivamente a taglio). I collegamenti dovrebbero essere progettati con caratteristiche tali da sopportare gli sforzi e i momenti DSSOLFDWLQHOPRGRSLHFRQRPLFR&LzSXzFRPSRUWDUHLOULFRUVRDHOHPHQWLSL JUDQGLRPRGL¿FKHDOODJHRPHWULDGHOFROOHJDPHQWRSHUULGXUUHJOLRQHULGLIDEbricazione dovuti all’inserimento di irrigidimenti. Le seguenti sezioni offrono indicazioni per un corretto calcolo degli elementi.
5LQIRU]RGHOQRGRWUDYHFRORQQD KDXQFK Il rinforzo in un telaio rigido comporta solitamente il ricorso a un ritaglio di forma triangolare saldato sotto la trave in corrispondenza del collegamento con la colonna. La lunghezza del ritaglio corrisponde solitamente a circa il 10% della FDPSDWD ¿QR DO QHOOH SURJHWWD]LRQL HODVWLFKH SL HI¿FLHQWL ,O ULQIRU]R KD LQROWUHVROLWDPHQWHODVWHVVDVH]LRQHGHOODWUDYHRXQDVH]LRQHSLDOWDHDEERQdante. Coppie di ritagli al rinforzo sono prodotte dalla lunghezza di un elemento, come PRVWUDWRLQ¿JXUD6HLOULQIRU]RqWDJOLDWRGDOODVH]LRQHGHOODWUDYHO¶DOWH]]D massima della sezione rinforzata sarà perciò poco meno che due volte l’altezza GHOODVH]LRQHGHOODWUDYH5LQIRU]LSLDOWLULFKLHGRQRVH]LRQLSLJUDQGLRUHDOL]zazione del rinforzo mediante piatti.
)LJXUD5HDOL]]D]LRQHGLULWDJOLDOULQIRU]R
1G7 ´KDXQFKµFRPHGDGHQRPLQD]LRQHDQJORVDVVRQH
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
3LDVWUDGLHVWUHPLWj Le piastre di estremità sono solitamente in acciaio S275 o S235. Per bulloni di classe 8.8 e acciaio S275, lo spessore della piastra di estremità deve essere circa uguale al diametro GHOEXOORQH*OLVSHVVRULSLFRPXQLVRQR 20 mm quando si utilizzano bulloni M20 classe 8.8 25 mm quando si utilizzano bulloni M24 classe 8.8
)LJXUD 3LDVWUD GL HVWUHPLWj ² ]RQD VRJ JHWWDDFRPSUHVVLRQH
/D SLDVWUD GL HVWUHPLWj GHYH HVVHUH SL ODUJD GHOOD VH]LRQH della trave per permettere di effettuare la saldatura lungo le ali. La piastra di estremità deve inoltre estendersi oltre i bordi della sezione rinforzata per perPHWWHUHO¶LQVHULPHQWRGLFRUGRQLGLVDOGDWXUD&RPHPRVWUDWRLQ¿JXUDQHOOD zona soggetta a compressione, la piastra di estremità deve estendersi al di sotto del cordone di saldatura per una distanza che sia almeno pari allo spessore della SLDVWUD SHU SHUPHWWHUH GL PDVVLPL]]DUH OD OXQJKH]]D ULJLGD HI¿FDFH TXDQGR VL YHUL¿FDXQDFRORQQDVRJJHWWDDFRPSUHVVLRQH
,UULJLGLPHQWL I vari tipi di irrigidimento utilizzati nei nodi di collegamento trave-colonna sono PRVWUDWL LQ ¿JXUD /¶LUULJLGLPHQWR D FRPSUHVVLRQH q VROLWDPHQWH SUHYLVWR mentre è preferibile evitare l’utilizzo di altri irrigidimenti, laddove possibile. Gli irrigidimenti alla piastra di estremità, ad esempio, non sono mai necessari, poiFKpqVXI¿FLHQWHXWLOL]]DUHXQDSLDVWUDGLHVWUHPLWjSLVSHVVDSHUDXPHQWDUHOD resistenza. Gli irrigidimenti all’ala della colonna sono utilizzati per aumentare la resistenza del collegamento. In alternativa agli irrigidimenti, una maggiore resistenza può essere ottenuta:
)LJXUD&ROOHJDPHQWRFRQSLDVWUDGLHVWUHPLWjHVWHVD
/LQHHJXLGDWUDWWHGDOOHQXRYHSUDWLFKHSHUODSURJHWWD]LRQHFDS
LQVHUHQGRSL¿OHGLEXOORQL estendendo la piastra di estremità oltre al bordo superiore della trave, come PRVWUDWRLQ¿JXUD aumentando l’altezza del rinforzo; aumentando il peso della sezione di colonna.
%XOORQL I bulloni utilizzati nei collegamenti soggetti a momento sono solitamente di tipo M20 o M24, classe 8.8 o 10.9. In alcuni Paesi, lo standard prevede l’utilizzo di EXOORQLFODVVH,EXOORQLGHYRQRHVVHUHFRPSOHWDPHQWH¿OHWWDWLLOFKHLPSOLFD che gli stessi bulloni possono essere utilizzati in tutta la struttura. I bulloni sono generalmente disposti a un interasse (passo orizzontale) di 90 o 100 mm, mentre il passo verticale è compreso di norma tra i 70 e i 90 mm. In alcuni paesi è comune avere bulloni posti a distanze regolari lungo l’intera lunghezza del collegamento. In altri paesi, la distanza tra bulloni resistenti a taglio ed a trazione può essere considerevole. La EN 1991-1-8 non preclude nessuna delle due soluzioni, ma lo Standard indica il passo massimo per assicurare che i componenti non diventino instabili (comportamento che non può aver luogo nei collegamenti alla piastra di estremità). I bulloni precaricati non sono richiesti nei collegamenti di telai rigidi.
1RGLGLFROPR WUDYHWUDYH /D¿JXUDUDSSUHVHQWDXQWLSLFRQRGRGLFROPR4XDQGRVRQRSUHVHQWLFDULFKL gravitazionali, la parte inferiore del rinforzo è soggetta a trazione. Detto rinforzo può essere realizzato dalla sezione della trave o dalla piastra. 3HUVWUXWWXUHPRGHVWHHPRPHQWLÀHWWHQWLPLQLPLLOQRGRGLFROPRSXzXWLOL]]DUH VHPSOLFHPHQWHXQDSLDVWUDGLLUULJLGLPHQWRFRPHLQ¿JXUDSLXWWRVWRFKHULFRUUHUHDXQULQIRU]RÀDQJLDWR
)LJXUD7LSLFRQRGRGLFROPR
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
)LJXUD'HWWDJOLRDOWHUQDWLYRGHOQRGRGLFROPR
6DOGDWXUH Come descritto nella sezione 1.7, le saldature continue resistenti a momento (full VWUHQJWKZHOGV VRQRVROLWDPHQWHQHFHVVDULHVXOO¶DODVRJJHWWDDWUD]LRQHHDGLDFHQWLDLEXOORQLUHVLVWHQWLDWUD]LRQHFRPHPRVWUDWRLQ¿JXUDSHUTXDQWRULguarda i nodi trave-colonna. Il resto della saldatura sull’anima è progettato per sopportare le sollecitazioni da taglio. Sebbene le saldature d’anima resistenti a taglio possano essere di dimensioni minori rispetto a quelle presenti nella zona tesa, nella pratica si è soliti realizzare saldature di uguale dimensione lungo tutta la lunghezza dell’anima. Nella zona soggetta a compressione, ipotizzando che le estremità delle membrature siano state parzialmente tagliate, i componenti sono in appoggio diretto ed è necessaria solo una saldatura semplice. Per quanto concerne la progettazione in presenza di momento reversibile (con sollevamenti dovuti al vento), le saldature localizzate nella parte inferiore del rinforzo e alla sommità del nodo di colmo VRQRVRJJHWWHDWUD]LRQHHGqQHFHVVDULRYHUL¿FDUHO¶DGHJXDWH]]DGHOOHVDOGDWXUH a queste azioni combinate. La saldatura compresa tra il rinforzo e il lato inferiore della trave è solitamente un cordone di saldatura continuo. Sebbene una saldatura intermittente sarebbe
)LJXUD6DOGDWXUHDOULQIRU]R
/LQHHJXLGDWUDWWHGDOOHQXRYHSUDWLFKHSHUODSURJHWWD]LRQHFDS
perfettamente adeguatDGDXQSXQWRGLYLVWDVWUXWWXUDOHqVROLWDPHQWHSLFRQYHniente utilizzare una saldatura continua.
,QWHJUD]LRQHDOWHVWRRULJLQDOH DFXUDGL)RQGD]LRQH3URPR]LRQH$FFLDLR H83,9(% 8QLRQH3URGXWWRUL,WDOLDQL9LWHULDH%XOORQHULD Fermo restando che le anteriori indicazioni scaturiscono da uno “standard” proposto nel libro, niente preclude l’uso di altre tipologie di bulloni con differenti caratteristiche, a questo proposito Fondazione Promozione Acciaio e83,9(% hanno integrato al paragrafo 3.4 le seguenti considerazioni utili alla progettazione. Infatti,in linea del tutto generale, i prodotti sottoposti a marcatura CE (in accordo alla direttiva EU 89/106/CEE) completano il corretto proporzionamento e assemEODJJLRGHOODJLXQ]LRQHEXOORQDWDHVVHQGRQRWLDWWUDYHUVRGH¿QLWHSURFHGXUHGL collaudo standardizzate, i parametri di serraggio, indispensabili per la posa in opera in qualità e sicurezza. /¶HOHPHQWRGLXQLRQHqFRPSRVWRGD YLWHGDGRHURQGHOOH(VVRqGH¿QLWR³DVVLHPH´ Nell’ipotesi in cui il giunto richieda soluzioni a serraggio controllato i sistemi di unione devono essere prescelti fra quelli indicati dalla norma EN 14399-3 (sistema HR) o dalla norma EN VLVWHPD+9 HOHPHQWLGLXQLRQHSUHFDULFDWLR³D serraggio controllato”). In merito alle classi di resistenza, tali assiemi possono essere utilizzati con viti nelle classi 8.8 e 10.9. In presenza di soluzioni non precaricate e di sollecitazioni prevalenti di taglio, LVLVWHPLSLDSSURSULDWL ULVXOWDQRHVVHUH L VLVWHPL 6% UHJRODPHQWDWLLQ DPELWR internazionale CEN dalle norme EN 15048-1 (elementi di unione non precaricati o a “non a serraggio controllato”). I sistemi di unione precaricati sono utilizzabili anche in giunzioni a taglio in alternativa alla soluzione SB. Se la scelta progettativa è orientata al sistema SB, particolare attenzione deve essere posta al momento della posa in opera degli elementi di unione. La norma EN 15048-1 ammette la composizione dell’assieme di assemblaggio utilizzando componenti provenienti da bulloneria standard ISO, come ad esempio ISO 4014 YLWLD¿OHWWRSDU]LDOH RSSXUH ISO YLWLDWXWWR¿OHWWR FRPELQDWDFRQ ISO 4032 (dadi) e, se richiesto dal progettista, anche con ISO 7091 (rondelle). È però LPSRUWDQWHHVVHUHVLFXULFKHWDOLFRPSRQHQWLVLDQRLGHQWL¿FDWLHFRQWUDVVHJQDWLLQ modo chiaro e univoco con il marchio SB, stampigliato sulla testa della vite sulla VXSHU¿FLHGHOGDGRLQDFFRUGRDOODQRUPDEN 15048-1. Il marchio CE per questi prodotti è anch’esso obbligatorio e deve essere esposto obbligatoriamente sulle HWLFKHWWHFKHLGHQWL¿FDQROHVLQJROHFRQIH]LRQL In merito alle classi di resistenza, tali assiemi possono essere utilizzati con viti nelle classi 4.6, 4.8, 5.6, 5.8, 6.8, 8.8 e 10.9.
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
'DWLWHFQLFL Le norme europee di riferimento per la bulloneria impiegata nelle costruzioni metalliche (assiemi vite + dado + rondella) sono quindi:
UNI EN UNI EN
14399-1 per collegamenti precaricati; 15048-1 per collegamenti non precaricati.
Nel presente paragrafo sono considerati sistemi di unione elementari, in quanto parti costituenti i collegamenti strutturali tra le membrature in acciaio. Le tipologie di unione analizzate sono quelle realizzate tramite bulloni. Le unioni realizzate con bulloni si distinguono in “precaricate” e “non precaricate”. La bulloneria conforme alla UNI EN 14399-1 è adatta anche ad essere utilizzata per soddisfare i requisiti della bulloneria per giunzioni non precaricate (UNI EN 15048-1).
%XOORQLSHUJLXQ]LRQLSUHFDULFDWH Gli assiemi vite/dado/rondelle impiegati nelle giunzioni precaricate devono soddisfare: i requisiti di cui alla norma europea armonizzata UNI EN 14399-1; la regolamentazione per la marcatura CE. Le viti, i dadi e le rondelle in acciaio devono essere associati come indicato nella tabella seguente.
6LVWHPD
9LWL
'DGL
&ODVVHGL 5LIHULPHQWR UHVLVWHQ]D
&ODVVHGL 5LIHULPHQWR UHVLVWHQ]D
81,(1
SDUWH
5RQGHOOH 'XUH]]D
5LIHULPHQWR
3LDVWULQH 'XUH]]D
5LIHULPHQWR
81,(1
SDUWH
+5 +9 +5&
81,(1
SDUWH 81,(1
SDUWH 81,(1
SDUWH
81,(1
SDUWH
+9
81,(1
SDUWLH
+9
81, 81,
81,(1
SDUWH 81,(1
SDUWH
+9
81,(1
SDUWLH
/ҋXWLOL]]RGHOOHSLDVWULQHQRQqFRQWHPSODWRQHOOHQRUPHDUPRQL]]DWH
N.B.: Il CD allegato contiene un sagomario della bulloneria strutturale.
%XOORQLSHUJLXQ]LRQLQRQSUHFDULFDWH Gli assiemi viti/dadi/rondelle devono soddisfare: i requisiti di cui alla norma europea UNI EN 15048-1; la regolamentazione per la marcatura CE.
/LQHHJXLGDWUDWWHGDOOHQXRYHSUDWLFKHSHUODSURJHWWD]LRQHFDS
LQDOWHUQDWLYDDQFKHJOLDVVLHPLFRQIRUPLDOOHVSHFL¿FKHWHFQLFKHSUHVFULWWHGDOla norma UNI EN 14399-1 sono idonei per l’uso in giunzioni non precaricate. 9LWLGDGLURQGHOOHLQDFFLDLRGHYRQRHVVHUHDVVRFLDWHFRPHGDWDEHOODVHJXHQWH 6LVWHPD
9LWL
'DGL
5RQGHOOH
&ODVVHGLUHVLVWHQ]D
&ODVVHGLUHVLVWHQ]D
'XUH]]D
6%
6%
6%
6%
6%
5LIHULPHQWR
RSSXUH RSSXUH
+9PLQ 81,(1
SDUWH RSSXUH
6%
RSSXUH
6%
RSSXUH
+9PLQ RSSXUH+9PLQ
N.B.: Il CD allegato contiene un sagomario della bulloneria strutturale.
7$%(//(3(5/$352*(77$=,21( ',&2//(*$0(17,
,QWURGX]LRQHJHQHUDOH In questa sezione vengono fornite delle tabelle con le indicazioni per la progetta]LRQHGLGLYHUVHFRQ¿JXUD]LRQLWLSRGLFROOHJDPHQWLVRJJHWWLDPRPHQWRLQWHODL rigidi. Sono inclusi sia i nodi trave-colonna che i nodi di colmo. /DVH]LRQHWUDWWDLQSDUWLFRODUHWUHSUR¿OLGLEDVH ,3(,3(H,3(SHU DFFLDLR66H6/HGLPHQVLRQLGHLSUR¿OLVRQRJHQHUDOPHQWHTXHOOH appropriate a lunghezze di campata di 20, 25 e 30 m rispettivamente. 3HURJQLSUR¿ORVRQRLQVHULWHLQWDEHOODWUHFRQ¿JXUD]LRQLGLQRGLGLFROPRSHU XQDVSHFL¿FDGLPHQVLRQHGHLEXOORQLHXQGHWHUPLQDWRVSHVVRUHGHOODSLDVWUDGL HVWUHPLWj$QDORJDPHQWHVRQRULSRUWDWHWUHFRQ¿JXUD]LRQLGLQRGLWUDYHFRORQQD SHUEXOORQLGHOODVWHVVDGLPHQVLRQHHSLDVWUDGHOORVWHVVRVSHVVRUH3HURJQLSUR¿lo vi sono inoltre due ulteriori tabelle, una per classe di bullone differente e l’altra SHUGLYHUVRVSHVVRUHGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj4XHVWHWDEHOOHVRQRIRUQLWHVROR per i nodi di colmo senza bulloni esterni e per nodi trave-colonna semirinforzati. Le tabelle 4.1 e 4.2 riportano i numeri delle tabelle relative ad ogni diverso tipo GLFRQ¿JXUD]LRQH Tabella 4.1. Nodi di colmo 3URÀOR
3LDVWUDGL HVWUHPLWjWS PP
,3(
'LPHQVLRQH EXOORQH
&ODVVHGHO EXOORQH
6HQ]DEXOORQL HVWHUQL
7DEHOOD
0
7DEHOOD
7DEHOOD
,3(
0
,3(
0
7DEHOOD
7DEHOOD
7DEHOOD
7DEHOOD
7DEHOOD
7DEHOOD
&RQEXOORQL HVWHUQL
&RQEXOORQLHVWHUQL HLUULJLGLPHQWR
7DEHOOD
7DEHOOD
7DEHOOD
7DEHOOD
7DEHOOD
7DEHOOD
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
Tabella 4.2. Nodi trave-colonna 3URÀOR
3LDVWUDGL HVWUHPLWjWS PP
'LPHQVLRQH EXOORQH
0
,3(
,3(
6HQ]DULQIRU]R
7DEHOOD
7DEHOOD
7DEHOOD 7DEHOOD 7DEHOOD
7DEHOOD
7DEHOOD
7DEHOOD
6HPLULQIRU]DWR E 7DEHOOD
7DEHOOD
0
5LQIRU]R D
,3(
0
&ODVVH GHOEXOORQH
7DEHOOD 7DEHOOD
7DEHOOD
7DEHOOD
7DEHOOD
D /ҋDOWH]]DGHOODWUDYHULQIRU]DWDqSDULDGXHYROWHOҋDOWH]]DGHOSURÀORGLEDVH E /ҋDOWH]]DGHOODWUDYHULQIRU]DWDqSDULDYROWHOҋDOWH]]DGHOSURÀORGLEDVH
Le tabelle comprese tra la 4.10 e la 4.39 presentano le seguenti informazioni: un dettaglio del collegamento; LSDUDPHWULGLEDVH SUR¿ORGLPHQVLRQHGHOEXOORQHFODVVHGHOEXOORQHVSHVVRre della piastra di estremità); le principali resistenze di progetto (momento resistente, resistenza assiale, resistenza a taglio). Le tabelle riportano inoltre i seguenti risultati: momento resistente di progetto Mj,Rd+ per momento positivo; lunghezza minima di campata Lb,min per poter considerare la giunzione come rigida, per momento positivo; momento resistente di progetto Mj,Rd– per momento negativo; lunghezza minima di campata Lb,min per poter considerare la giunzione come rigida, per momento negativo; resistenza assiale di progetto Nt,j,Rd per sollecitazione a trazione; resistenza assiale di progetto Nc,j,Rd per sollecitazione a compressione; resistenza massima a taglio Vj,Rd per cui non è necessario considerare l’intera]LRQHFROPRPHQWRÀHWWHQWH 4XDQGRXQFROOHJDPHQWRqVRJJHWWRDPRPHQWRÀHWWHQWHMEd e sforzo assiale NEd, è necessario applicare un criterio di interazione lineare tra le resistenze menzionate: NEd/Nj,Rd + MEd/Mj,Rd L’interazione deve utilizzare le resistenze di progetto appropriate, in direzione uguale a quella degli sforzi interni: Nt,j,Rd o Nc,j,Rd per lo sforzo assiale (trazione o compressione); Mj,Rd+ o Mj,Rd–SHULOPRPHQWRÀHWWHQWH SRVLWLYRRQHJDWLYR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
3ULQFLSDOLSUHVXSSRVWLSURJHWWXDOL /HWDEHOOHVRQRVWDWHUHDOL]]DWHXWLOL]]DQGRLOVRIWZDUHPlatineX, disponibile sul sito www.steelbizfrance.com14XHVWRSURJUDPPDSXzHVVHUHXWLOL]]DWRJUDWXLWDmente online e permette al progettista di effettuare qualsiasi tipologia di collegamento (nodo trave-colonna o di colmo). Le tabelle sono realizzate secondo i seguenti presupposti progettuali: calcolo in conformità alla EN 1993-1-8; piastra di estremità in S235 e irrigidimenti con membrature in S235 o S275 in alternativa; bulloni classe 8.8 e 10.9; FRHI¿FLHQWLSDU]LDOLȖM come da raccomandazioni (senza riferimento preciso ad XQRVSHFL¿FR$QQHVVR7HFQLFR1D]LRQDOH 6(*1,&219(1=,21$/, ,O PRPHQWR ÀHWWHQWH q SRVLWLYR TXDQGR JHQHUD VIRU]L GL FRPSUHVVLRQH VXOO¶DOD LQIHULRUHHVIRU]LGLWUD]LRQHVXOOHDOLVXSHULRUL ¿JXUD
)LJXUD6HJQLFRQYHQ]LRQDOLSHUPRPHQWRÁHWWHQWH
1RWHDOOHWDEHOOH 1RGLGLFROPR
Le tabelle dalla 4.4 alla 4.6 sintetizzano i momenti resistenti di progetto per i nodi di colmo soggetti a momenti positivi. Essi possono essere comparati con il momento resistente plastico della sezione trasversale (tabella 4.3). Tabella 4.3. Momento resistente plastico della sezione trasverale (kNm)
3URÀOR
6
6
6
,3(
,3(
,3(
6H]LRQH´/RJLWqTXH²8WLOLWDLUHV(852&2'(6µ
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
,EXOORQLSRVWLDOGLIXRULGHOSUR¿ORLQÀXLVFRno maggiormente sul momento resistente quando sono soggetti a trazione. Anche l’irrigidimento saldato all’ala tesa aumenta sempre il momento resistente, ma in maniera minore. Il momento resistente è inferiore rispetto al momento plastico della sezione trasversale. Ciò non rappresenta un problema in quanto la resistenza delle membrature è solitamente ridotta per effetto di fenomeni di instabilità, come ad esempio O¶LQVWDELOLWjÀHVVRWRUVLRQDOH La lunghezza minima di campata per poter considererare il nodo di colmo come un collegamento rigido (soggetto a momento) è relativamente bassa. Nella pratica, questi collegamenti sono utilizzati in telai rigidi con campate di lunghezza maggiore rispetto a questo valore minimo ed è quindi possibile considerarli collegamenti rigidi. In corrispondenza della linea di colmo, la sollecitazione da taglio è bassa e nella SUDWLFDTXHVWDYHUL¿FDQRQSUHVHQWDPDLGHOOHFULWLFLWj
Tabella 4.4. Nodi di colmo con travi in S235 – Momento resistente (kNm) 3URÀOR
3LDVWUDGL HVWUHPLWjWS PP
'LPHQVLRQH EXOORQH
&ODVVH EXOORQH
0
,3(
,3(
0
,3(
0
6HQ]DEXOORQL &RQEXOORQLHVWHUQL &RQEXOORQLHVWHUQL HVWHUQL HLUULJLGLPHQWR
Tabella 4.5. Nodi di colmo con travi S275 – Momento resistente (kNm) 3URÀOR
3LDVWUDGL HVWUHPLWjWS PP
'LPHQVLRQH EXOORQH
&ODVVH EXOORQH
0
,3(
,3(
0
,3(
0
6HQ]DEXOORQL &RQEXOORQLHVWHUQL &RQEXOORQLHVWHUQL HVWHUQL HLUULJLGLPHQWR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.6. Nodi di colmo con travi in S355 – Momento resistente (kNm) 3URÀOR
3LDVWUDGL HVWUHPLWjWS PP
&ODVVH EXOORQH
0
,3(
,3(
0
,3(
&RQEXOORQLHVWHUQL 6HQ]DEXOORQL &RQEXOORQLHVWHUQL HLUULJLGLPHQWR HVWHUQL
'LPHQVLRQH EXOORQH
0
1RGLWUDYHFRORQQD
La lunghezza minima di campata per considerare i nodi trave-colonna collegamenti rigidi è relativamente bassa qualora sia presente un rinforzo. Nella pratica, questa tipologia di collegamento è sempre utilizzata per telai rigidi con campata di lunghezza superiore a tale valore minimo e di conseguenza i collegamenti con queste caratteristiche possono essere considerati rigidi. ,QDVVHQ]DGLULQIRU]RODUHVLVWHQ]DDÀHVVLRQHqPLQRUHHLOFROOHJDPHQWRULHQWUD nella categoria dei collegamenti semi-rigidi. È percio buona pratica progettare TXHVWRWLSRGLFROOHJDPHQWLLQFOXGHQGRXQULQIRU]RDI¿QFKpODDOWH]]DFRPSOHVsiva sia pari ad almeno 1,5 volte l’altezza della trave. La resistenza a taglio dell’anima della colonna rappresenta spesso un criterio critico. 1HLQRGLWUDYHFRORQQDODVROOHFLWD]LRQHGDWDJOLRqQRWHYROHPDODYHUL¿FDQRQ crea generalmente criticità per la progettazione. Tabella 4.7. Nodi trave-colonna (membrature in S235) – Momento resistente (kNm) 3URÀOR
3LDVWUDGL HVWUHPLWjWS PP
'LPHQVLRQH EXOORQH
&ODVVH EXOORQH
0
,3(
0
,3(
6HQ]DULQIRU]R
0
6HPLULQIRU]DWR
,3(
5LQIRU]R
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
Tabella 4.8. Nodi trave-colonna (membrature in S275) – Momento resistente (kNm) 3URÀOR
3LDVWUDGL HVWUHPLWjWS PP
'LPHQVLRQH EXOORQH
&ODVVH EXOORQH
0
,3(
0
0
6HQ]DULQIRU]R
,3(
6HPLULQIRU]DWR
,3(
5LQIRU]R
Tabella 4.9. Nodi trave-colonna (membrature in S355) – Momento resistente (kNm) 3URÀOH
3LDVWUDGL %ROWVL]H HVWUHPLWjWS PP
,3(
0
0
0
1RKDXQFK
KDXQFK
,3(
+DXQFK
,3(
%ROW FODVV
1RGLGLFROPR
)LJXUD6HJQLFRQYHQ]LRQDOLSHUPRPHQWRÁHWWHQWHLQQRGLGLFROPR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.10. Nodo di colmo – IPE 300
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
Tabella 4.11. Nodo di colmo – IPE 300
$FFLDLR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.12. Nodo di colmo – IPE 300
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
Tabella 4.13. Nodo di colmo – IPE 300
$FFLDLR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.14. Nodo di colmo – IPE 300
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
Tabella 4.15. Nodo di colmo – IPE 400
$FFLDLR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.16. Nodo di colmo – IPE 400
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
Tabella 4.17. Nodo di colmo – IPE 400
$FFLDLR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.18. Nodo di colmo – IPE 400
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
Tabella 4.19. Nodo di colmo – IPE 400
$FFLDLR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.20. Nodo di colmo – IPE 500
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
Tabella 4.21. Nodo di colmo – IPE 500
$FFLDLR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.22. Nodo di colmo – IPE 500
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
Tabella 4.23. Nodo di colmo – IPE 500
$FFLDLR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.24. Nodo di colmo – IPE 500
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
1RGLWUDYHFRORQQD
)LJXUD6HJQLFRQYHQ]LRQDOLSHUPRPHQWRÁHWWHQWHLQQRGLWUDYHFRORQQD
$FFLDLR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.25. Nodo trave-colonna – IPE 300
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
Tabella 4.26. Nodo trave-colonna – IPE 300
$FFLDLR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.27. Nodo trave-colonna – IPE 300
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
Tabella 4.28. Nodo trave-colonna – IPE 300
$FFLDLR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.29. Nodo trave-colonna – IPE 300
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
Tabella 4.30. Nodo trave-colonna – IPE 400
$FFLDLR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.31. Nodo trave-colonna – IPE 400
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
Tabella 4.32. Nodo trave-colonna – IPE 400
$FFLDLR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.33. Nodo trave-colonna – IPE 400
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
Tabella 4.34. Nodo trave-colonna – IPE 400
$FFLDLR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.35. Nodo trave-colonna – IPE 500
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
Tabella 4.36. Nodo trave-colonna – IPE 500
$FFLDLR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.37. Nodo trave-colonna – IPE 500
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
Tabella 4.38. Nodo trave-colonna – IPE 500
$FFLDLR
7DEHOOHSHUODSURJHWWD]LRQHGLFROOHJDPHQWLFDS
Tabella 4.39. Nodo trave-colonna – IPE 500
5,)(5,0(17,%,%/,2*5$),&,
[I] EN 1993-1-8: Eurocode 3 Design of steel structures. Joint design
3$57(
(GLILFLPXOWLSLDQR FRQVWUXWWXUDLQDFFLDLR
,1',&( 3DUWH6HFRQGD²(GLÀFLPXOWLSLDQRFRQVWUXWWXUDLQDFFLDLR
Sintesi dei contenuti .............................................................................................. »
87
1. Introduzione 1.1. Informazioni preliminari sul manuale ....................................................... 1.2. Comporamento delle giunzioni................................................................... 1.3. Collegamenti standard ................................................................................ 1.4. Resistenza a “tying” (trazione assiale) ....................................................... 1.5. Guida alla progettazione fornita in questo manuale ................................... 1.6. Simboli ........................................................................................................
» » » » » »
89 90 91 91 92 92
2. Giunto Àangiato con piastra d¶estremitj parziale 2.1. Valori raccomandati .................................................................................... 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRYHUWLFDOH ...................................... 7DJOLRGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH......................................... 5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLR.. 7UDYHFRQVLQJRORLQWDJOLR ................................................ 7UDYHFRQGRSSLRLQWDJOLR ................................................. 6WDELOLWjORFDOHGLSURJHWWRGLWUDYHLQWDJOLDWD.................................. 2.2.4. Resistenza di progetto del gruppo di bulloni ................................... 2.2.4.1. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... 2.2.4.2. Resistenza a rifollamento della piastra ............................. 2.2.5. Taglio di progetto della piastra di estremità .................................... 2.2.5.1. Resistenza a taglio della sezione lorda ............................. 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHHI¿FDFH ......................... 2.2.5.3. Resistenza a “Block Tearing” ........................................... 2.2.6. Resistenza di progetto delle saldature ............................................. 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´ WUD]LRQHDVVLDOH ...................... 5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj ........... 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH.................................. 2.3.3. Resistenza delle saldature ................................................................
» » » » » » » » » » » » » » » » » » »
95 96 96 97 97 98 98 100 100 100 101 102 102 102 103 103 103 105 105
(VHPSLRVYROWR±*LXQWRÀDQJLDWR........................................................................ » 106 3. Giunto con piatto saldato in aggetto alla colonna e bullonato all¶anima della trave 3.1. Valori raccomandati .................................................................................... » 113 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWLDWDJOLRYHUWLFDOH ...................................... » 113
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
3.2.1. Resistenza di progetto del gruppo di bulloni ................................... » 3.2.1.1. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... » 3.2.1.2. Resistenza a rifollamento del piatto.................................. » 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH .............. » 3.2.2. Taglio di progetto del piatto ............................................................ » 3.2.2.1. Resistenza a taglio della sezione lorda ............................. » 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHHI¿FDFH ......................... » 3.2.2.3. Resistenza a “block tearing” ............................................. » 5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRGHOSLDQR .................................... » 5HVLVWHQ]DDLQVWDELOLWjODWHURWRUVLRQDOHGHOSLDWWR VYHUJRODPHQWR ª 7DJOLRGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH......................................... » 3.2.5.1. Resistenza a taglio e “block tearing” ................................ » 3.2.5.2. ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]D GHOODVHFRQGD¿ODGLEXOORQLSHUOXQJKH]]DGHOO¶LQWDJOLR In > (eE + p2) .................................................................... » ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHSHUWUDYLSULYH di intaglio .......................................................................... » 3.2.6. Flessione di progetto in corrispondenza dell’intaglio ..................... » 3HUVLQJRODRGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[1G................ » 3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[ G................................. » 6WDELOLWjORFDOHGHOODWUDYHLQWDJOLDWD ............................................... » 3.2.8. Resistenza delle saldature ................................................................ » 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´ WUD]LRQHDVVLDOH ...................... » 3.3.1. Resistenza di progetto del piatto e del gruppo di bulloni ................ » 3.3.1.1. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... » 3.3.1.2. Resistenza a rifollamento del piatto.................................. » 3.3.1.3. Resistenza a trazione del piatto ........................................ » 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH.................................. » 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH .............. » 5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH..................... » 3.3.3. Resistenza delle saldature ................................................................ »
113 113 115 116 117 117 117 118 118 119 119
121 122 124 124 125 126 127 128 128 128 129 129 130 130 131 133
(VHPSLRVYROWR±*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQD .................... » 134 4. Giunti mediante sTuadrette angolari d¶anima bullonati 4.1. Valori raccomandati .................................................................................... 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRYHUWLFDOH ...................................... 4.2.1. Resistenza di progetto del gruppo di bulloni ................................... /DWRGHOODWUDYHSRUWDWD ..................................................... /DWRWUDYHSRUWDQWH ............................................................ 4.2.2. Taglio di progetto delle squadrette angolari .................................... /DWRGHOODWUDYHSRUWDWD ..................................................... 7DJOLRGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH......................................... 4.2.3.1. Resistenza a taglio e “block tearing” ................................ 4.2.3.2. ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]D GHOODVHFRQGD¿OHDGLEXOORQLSHUOXQJKH]]DGHOO¶LQWDJOLR In > (eE + p2) .....................................................................
» » » » » » » » »
149 150 150 150 153 154 154 157 157
» 159
,QGLFH
4.2.4. Flessione di progetto in corrispondenza dell’intaglio ..................... 3HUVLQJRODRGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[1G ................. 3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQLVH[1 G ................................ 6WDELOLWjORFDOHGHOODWUDYHLQWDJOLDWD ............................................... 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´ WUD]LRQHDVVLDOH ...................... 4.3.1. Resistenza di progetto delle squadrette angolari e del gruppo di bulloni .............................................................................................. 5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRGHOOHVTXDGUHWWH angolari ............................................................................. 4.3.1.2. Resistenza a taglio dei bulloni .......................................... 4.3.1.3. Resistenza a rifollamento delle squadrette angolari ......... 4.3.1.4. Resistenza a “block tearing” ............................................. 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH.................................. 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH .............. 5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH..................... 4.3.2.3. Resistenza a “block tearing” .............................................
» » » » »
160 161 161 162 163
» 163 » » » » » » » »
163 165 165 166 167 167 168 168
(VHPSLRVYROWR±*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULG¶DQLPDEXOORQDWL ....... » 170 5. Giunti colonna–colonna 5.1. Valori raccomandati .................................................................................... 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWUD]LRQH ................................................. 5.2.1. Trazione netta di progetto ................................................................ 5.2.1.1. Effetti della trazione netta ................................................. 5.2.1.2. Resistenza a trazione del coprigiunto d’ala ...................... 5.2.1.3. Resistenza del gruppo di bulloni ...................................... 9HUL¿FDSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRRUL]]RQWDOH .................................... 9HUL¿FKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´YHUWLFDOH ...................................
» » » » » » » »
187 190 190 190 191 193 196 196
(VHPSLRVYROWR±*LXQWRFRORQQDFRORQQD ........................................................... » 197 . Giunti di base colonnaIondazione 6.1. Dimensione della piastra di base ................................................................ 6.2. Calcolo di c ................................................................................................. 6.3. Spessore della piastra di base ..................................................................... 6.4. Saldature della piastra di base.....................................................................
» » » »
207 208 209 210
(VHPSLRVYROWR±*LXQWRFRORQQDIRQGD]LRQH ...................................................... » 212 $SSHQGLFH$±,QVWDELOLWjÀHVVRWRUVLRQDOH........................................................... » 215 5LIHULPHQWLELEOLRJUD¿FL........................................................................................ » 217
6,17(6,'(,&217(187,
Questo manuale offre indicazioni progettuali per collegamenti incernierati in edi¿FLPXOWLSLDQRFRQIRUPHPHQWHDTXDQWRVWDELOLWRGDJOL(XURFRGLFL /DJXLGDFRPSUHQGHGLYHUVLWLSLGLFROOHJDPHQWL FROOHJDPHQWLWUDYHWUDYHHWUDYHFRORQQDPHGLDQWH JLXQWRÀDQJLDWR SLDVWUDSDU]LDOHVDOGDWDDQLPDWUDYHHLPEXOORQDWDDOODWUDYH colonna); giunto con piatto saldato in aggetto alla colonna e bullonato all’anima della WUDYH giunto mediante squadrette (angolari d’anima bullonati). giunti colonna-colonna; giunti di base colonna-fondazione. 2JQLSURFHGXUDGLSURJHWWD]LRQHqDI¿DQFDWDGDHVHPSLGLFDOFRORVYROWLFKHXWLOL]]DQRLYDORULUDFFRPDQGDWLQHJOL(XURFRGLFL
,1752'8=,21(
,QIRUPD]LRQLSUHOLPLQDULVXOPDQXDOH La presente guida è concepita per progettare collegamenti incernierati presenti in HGL¿FLPXOWLSLDQRFRQWURYHQWDWL conformemente agli Eurocodici. 3URJHWWD]LRQHGL FROOHJDPHQWLWUDYHWUDYHHWUDYHFRORQQDPHGLDQWH ± JLXQWRÀDQJLDWR SLDVWUDSDU]LDOHVDOGDWDDQLPDWUDYHHLPEXOORQDWDDOODWUDYHFRORQQD ± JLXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOO¶DQLPDGHOOD WUDYH ± JLXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULG¶DQLPDEXOORQDWL giunti colonna-colonna; giunti di base colonna-fondazione. La prima parte delle indicazioni progettuali fornisce delle raccomandazioni da rispettare inerenti la geometria dei collegamenti per assicurare un comportamento GXWWLOH,QVHJXLWRVRQRSUHVHQWDWHOHYHUL¿FKHSHURJQLIDVHGLWUDVPLVVLRQHGHL FDULFKLQHOODJLXQ]LRQHLQFOXGHQGROHYHUL¿FKHGHOOHVDOGDWXUHGHOOHSLDVWUHGHL EXOORQLGHOOHVH]LRQLGLDQLPHHDOL Gli Eurocodici stabiliscono un quadro comune europeo di riferimento per il calFRORGHOOHVWUXWWXUHPDODVLFXUH]]DVWUXWWXUDOHqUHVSRQVDELOLWjGLRJQLVLQJROR 3DHVH(VLVWRQRLQIDWWLGHLSDUDPHWULQRWLFRPH3DUDPHWUL1D]LRQDOL DQFKHQRWL come NDPDFURQLPRGHOO¶LQJOHVH³1DWLRQDOO\'HWHUPLQHG3DUDPHWHUV´QGW FKH SRVVRQR HVVHUH GH¿QLWL GD RJQL 3DHVH HVVL VRQR UDFFROWL QHJOL$QQHVVL7HFQLFL 1D]LRQDOL ATN LGRFXPHQWLFKHIDQQRGDFRPSOHPHQWRDJOL(XURFRGLFL4XHVWL XOWLPLIRUQLVFRQRGHOOHUDFFRPDQGD]LRQLFLUFDLYDORULFKHHVVLGRYUHEEHURDVVXPHUHPDQHOSURJHWWDUHXQDVWUXWWXUDRFFRUUHIDUULIHULPHQWRDL3DUDPHWUL1D]LRnali tratti dagli ATN del Paese in cui la struttura sarà costruita (in Italia il CSLP si è HVSUHVVRDIDYRUHGHOO¶DGR]LRQHGHJOLATNQHOIHEEUDLRQGW *OLHVHPSLSUHVHQWLLQTXHVWRPDQXDOHXWLOL]]DQRLYDORULUDFFRPDQGDWLGDOO¶(Xrocodice.
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
Una preziosa risorsa per la progettazione è il foglio di calcolo allegato a questo YROXPHGRYHVLLQGLFDQRL3DUDPHWUL1D]LRQDOLGLXQDVHULHGL3DHVLSHUWXWWLLWLSL GLFROOHJDPHQWRGHVFULWWLQHOPDQXDOHGLVSRQLELOHLQGLYHUVHOLQJXH
&RPSRUWDPHQWRGHOOHJLXQ]LRQL 1HOOHFRVWUX]LRQLVHPSOLFLqVROLWRXWLOL]]DUHWUDYLVHPSOLFHPHQWHDSSRJJLDWHLQFHUQLHUDWHDJOLHVWUHPLPHQWUHOHFRORQQHVRQRSURJHWWDWHVLDSHUODFRPSUHVVLRQH DVVLDOHFKHGRYHRSSRUWXQRSHUXQPRPHQWRQRPLQDOHSURYHQLHQWHGDLFROOHJDPHQWLDOOHHVWUHPLWjGHOOHWUDYL3HUDVVLFXUDUHXQDGHJXDWRFRPSRUWDPHQWRGHOOD struttura è necessario utilizzare collegamenti semplici (incernierati) in conformità con la EN [I]LQFXLVLGH¿QLVFRQRFRPHWDOLLFROOHJDPHQWLFKHQRQ VRQRLQJUDGRGLWUDVPHWWHUHLPRPHQWLÀHWWHQWL4XHVWHJLXQ]LRQLLQDOWUHSDUROH KDQQRVXI¿FLHQWHFDSDFLWjGLURWD]LRQHHVXI¿FLHQWHGXWWLOLWj 6LLSRWL]]DFKHLFROOHJDPHQWLLQFHUQLHUDWLSUHVHQWLQROHVHJXHQWLFDUDWWHULVWLFKH capacità di trasmettere il taglio di progetto tra i due elementi; capacità di rotazione; FDSDFLWjGLWUDVPHWWHUHJOLVIRU]LQHOOHGLUH]LRQLGHJOLHOHPHQWLFROOHJDWLFRVu FRPHGH¿QLWLGXUDQWHODSURJHWWD]LRQH UREXVWH]]DVXI¿FLHQWHGDVRGGLVIDUHLUHTXLVLWLGLLQWHJULWjVWUXWWXUDOH La EN 1993-1-8[I] VWDELOLVFHGXHPHWRGLSHUFODVVL¿FDUHLFROOHJDPHQWL ULJLGH]]D HUHVLVWHQ]D FODVVL¿FD]LRQH VHFRQGR ULJLGH]]D OD ULJLGH]]D URWD]LRQDOH LQL]LDOH FDOFRODWD in conformità con il punto 6.3.1 della EN qFRQIURQWDWDFRQLOLPLWL forniti al punto 5.2 dello stesso documento; FODVVL¿FD]LRQHVHFRQGRUHVLVWHQ]D DI¿QFKpXQDJLXQ]LRQHSRVVDHVVHUHGH¿QLWDJLXQWRDFHUQLHUDGHYRQRHVVHUHVRGGLVIDWWLLVHJXHQWLUHTXLVLWL ± LOPRPHQWRUHVLVWHQWHQHOODJLXQ]LRQHQRQGHYHVXSHUDUHLOGHOPRPHQto resistente caratteristico di un collegamento a completo ripristino; ± O¶XQLRQHqLQJUDGRGLVYLOXSSDUHODURWD]LRQHULVXOWDQWHGDLFDULFKLGLSURJHWWR 8QDOWURWLSRGLFODVVL¿FD]LRQHGHLFROOHJDPHQWLqEDVDWRVXOOHSURYHVSHULPHQWDOL VXHVSHULHQ]HGLFDVLVLPLOLSUHFHGHQWLGLHI¿FDFLDDFFHUWDWDRVXFDOFROLYHUL¿FDWL WUDPLWHSURYH *HQHUDOPHQWH L UHTXLVLWL SHU XQ FRUUHWWR FRPSRUWDPHQWR GHL JLXQWL LQFHUQLHUDWL VRQRVRGGLVIDWWLDWWUDYHUVRO¶XWLOL]]RGLSLDVWUHUHODWLYDPHQWHVRWWLOLFRPELQDWRFRQ FRUGRQLGLVDOGDWXUDUHVLVWHQWH IXOOVWUHQJWKZHOGV /¶HVSHULHQ]DHLWHVWKDQQRGLPRVWUDWRFKHO¶XWLOL]]RGLSLDVWUHGLRPPGLVSHVVRUHSLDWWLVDOGDWLLQDJJHWWR DOODFRORQQDHVTXDGUHWWHLQ6FRQEXOORQL0FODVVHFUHDFROOHJDPHQWL
,QWURGX]LRQHFDS
LQFHUQLHUDWL4XDORUDVLVFHOJDGLXWLOL]]DUHVSHFL¿FKHGLYHUVHGDTXHVWLSDUDPHWUL UDFFRPDQGDWLODJLXQ]LRQHGHYHHVVHUHFODVVL¿FDWDLQEDVHDOODEN 1993-1-8.
&ROOHJDPHQWLVWDQGDUG ,QXQHGL¿FLRPXOWLSLDQRFRQFRQWURYHQWLOHJLXQ]LRQLUDSSUHVHQWDQRPHQRGHO GHOSHVRWRWDOHGHOWHODLRPDFRVWLWXLVFRQRLOGHOFRVWRFRPSOHVVLYRGHOOD VWUXWWXUD&ROOHJDPHQWLHI¿FLHQWLGRYUHEEHURSHUFLzFRPSRUWDUHIDFLOLWjGLHVHFXzione e montaggio pur non essendo necessariamente i più leggeri. /¶XWLOL]]RGLFROOHJDPHQWLVWDQGDUGLQFXLLSUR¿ODWLLEXOORQLOHVDOGDWXUHHOD JHRPHWULDVRQRWRWDOPHQWHGH¿QLWLRIIUHLVHJXHQWLYDQWDJJL
ULGX]LRQHGHLWHPSLGLDFTXLVWRGHSRVLWRHODYRUD]LRQH incremento della disponibilità e conseguente riduzione del costo dei materiali; diminuzione dei tempi di esecuzione e più rapido montaggio; maggiore conoscenza della loro performance in ogni fase del processo all’inWHUQRGHOOD¿OLHUD diminuzione degli errori. ,QYLUWGLTXHVWLEHQH¿FLTXHVWDSXEEOLFD]LRQHUDFFRPDQGDO¶XWLOL]]RGLFROOHgamenti standard. Di seguito una sintesi dei componenti tipici adottati in questo PDQXDOH
acciaio S275 per componenti quali piastre di estremità e squadrette; EXOORQL0FODVVHFRQJDPERLQWHUDPHQWH¿OHWWDWRHOXQJKH]]DPP IRULGLPPWUDSDQDWLRSXQ]RQDWL cordoni di saldatura con lato di 6 mm o 8 mm; GLVWDQ]DFRPSUHVDWUDO¶HVWUHPLWjGHOODWUDYHHODSULPD¿ODGLEXOORQLSDULD PP SDVVRYHUWLFDOHWUDLEXOORQL PP interasse (passo orizzontale) di 90 o 140 mm; ULWDJOLRFRPSUHVRWUDSLDVWUDGLHVWUHPLWjDQJRODULRVTXDGUHWWDSDULDPP GDOO¶DQLPDGHOODWUDYH
5HVLVWHQ]DD´W\LQJµ WUD]LRQHDVVLDOH ,OUHTXLVLWRGLUHVLVWHQ]DGHOJLXQWRDWUD]LRQHDVVLDOH W\LQJUHVLVWDQFH GHYHHVVHUH VRGGLVIDWWR SHU VDOYDJXDUGDUH OD VWUXWWXUD GD FROODVVR VSURSRU]LRQDWR 8QD guida per la progettazione di collegamenti con adeguata resistenza a questi sforzi è fornita nell’Appendice A[II] della EN 1991-1-7. La EN QRQIRUQLVFHLQYHFHDOFXQDLQGLFD]LRQHSHUFDOFRODUHODUHVLVWHQ]D GHOJLXQWRDWUD]LRQHDVVLDOH ³W\LQJUHVLVWDQFH´ $OWUHIRQWLDXWRUHYROL[III] suggeri-
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
VFRQRFKHODUHVLVWHQ]DXOWLPDDWUD]LRQH fu) debba essere utilizzata per calcolarla HFKHSHULOFRHI¿FLHQWHSDU]LDOHVLDGRWWLLOYDORUHȖ0X 4XHVW¶XOWLPRVLDSSOLFDDOODYHUL¿FDGLWXWWLLFRPSRQHQWLGHOODJLXQ]LRQH VDOGDWXUHEXOORQLSLDVWUH HWUDYL
*XLGDDOODSURJHWWD]LRQHIRUQLWDLQTXHVWRPDQXDOH /DSUHVHQWHSXEEOLFD]LRQHGHVFULYHSURJHWWRHYHUL¿FDGHLJLXQWLVHJXLWLGDHVHPSLGLFDOFRORVYROWLSHUODSURJHWWD]LRQHGHLVHJXHQWLHOHPHQWL JLXQWLÀDQJLDWL SLDVWUDSDU]LDOHVDOGDWDDQLPDWUDYHHLPEXOORQDWDDOODWUDYH colonna); giunti con piatto saldato in aggetto alla colonna e bullonato all’anima della WUDYH giunti con squadrette (angolari d’anima bullonati); giunti colonna-colonna; giunti di base colonna-fondazione. 3HU DJHYRODUH OD FRQVXOWD]LRQH VRQR VWDWL XWLOL]]DWL JOL VWHVVL WLWROL VLD SHU JOL HVHPSLGLFDOFRORFKHSHUODSURFHGXUDGLSURJHWWD]LRQHFKHOLSUHFHGH
6LPEROL a b d d0 f\E fXE f\S fXS f\DF fXDF fub hb hp hac nb ns
gola del cordone di saldatura ODUJKH]]DGHOODWUDYHSRUWDWD diametro del bullone diametro del foro WHQVLRQHGLVQHUYDPHQWRGHOODWUDYHSRUWDWD WHQVLRQHGLURWWXUDDWUD]LRQHGHOODWUDYHSRUWDWD WHQVLRQHGLVQHUYDPHQWRGHOOHÀDQJH SLDVWUHGLHVWUHPLWjSLDWWLLQDJJHWWR DOODFRORQQDFRSULJLXQWLG¶DODSLDVWUHGLEDVH WHQVLRQHGLURWWXUDDWUD]LRQHGHOOHÀDQJH SLDVWUHGLHVWUHPLWjSLDWWLLQDJJHWWRDOODFRORQQDFRSULJLXQWLG¶DODSLDVWUHGLEDVH WHQVLRQHGLVQHUYDPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL tensione di rottura a trazione delle squadrette angolari tensione di rottura a trazione del bullone DOWH]]DGHOODWUDYHSRUWDWD DOWH]]DGHOODÀDQJLD SLDVWUHGLHVWUHPLWjSLDWWLLQDJJHWWRDOODFRORQQDFRprigiunti d’ala) altezza delle squadrette angolari QXPHURWRWDOHGLEXOORQLVXOODWRGHOODWUDYHSRUWDWD QXPHURWRWDOHGLEXOORQLVXOODWRGHOODWUDYHSRUWDQWH
,QWURGX]LRQHFDS
n1 n2 tf tZ tp
QXPHURGLULJKHGLEXOORQL QXPHURGL¿OHGLEXOORQL VSHVVRUHG¶DODGHOODWUDYHSRUWDWD VSHVVRUHG¶DQLPDGHOODWUDYHSRUWDWD VSHVVRUH GHOOD ÀDQJLD SLDVWUH GL HVWUHPLWj SLDWWL LQ DJJHWWR DOOD FRORQQD FRSULJLXQWLG¶DODSLDVWUHGLEDVH tac spessore delle squadrette angolari s OXQJKH]]DODWRFRUGRQHGLVDOGDWXUD Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODUHVLVWHQ]DGHOODVH]LRQHWUDVYHUVDOH (Ȗ0 qLOYDORUHUDFFRPDQGDWRLQEN 1993-1-1) Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHSHUODUHVLVWHQ]DDOO¶LQVWDELOLWjGHJOLHOHPHQWLYDOXWDWD tramite controlli degli stessi (Ȗ0 qLOYDORUHUDFFRPDQGDWRLQEN 19931-1)
*,8172)/$1*,$72&213,$675$ 'ҋ(675(0,73$5=,$/(
9DORULUDFFRPDQGDWL
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
hb hEV tf tIV r rs
DOWH]]DGHOODWUDYHSRUWDWD DOWH]]DGHOODWUDYHSRUWDQWH RYHDSSOLFDELOH VSHVVRUHG¶DODGHOODWUDYHSRUWDWD VSHVVRUHG¶DODGHOODWUDYHSRUWDQWH RYHDSSOLFDELOH UDJJLRGLUDFFRUGRGHOODWUDYHSRUWDWD UDJJLRGLUDFFRUGRGHOODWUDYHSRUWDQWH RYHDSSOLFDELOH
NOTE 1. La piastra d’estremità è generalmente posizionata in prossimità dell’ala VXSHULRUHGHOODWUDYHLQPRGRGDIRUQLUHDGHJXDWRYLQFRORG¶LQFDVWUR8QD SLDVWUDOXQJDDOPHQRhbRIIUHVROLWDPHQWHYLQFRORWRUVLRQDOHDGHJXDWR 2. Sebbene piastre con spessore tp PPVRGGLV¿QRODYHUL¿FDQHOODSUDWLFD VL UDFFRPDQGD GL HYLWDUH TXHVWD VROX]LRQH D FDXVD GHO ULVFKLR GL deformazione in fase di esecuzione o di danneggiamento durante il trasporto e montaggio.
9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRYHUWLFDOH 7DJOLRGLSURJHWWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH
5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYHLQFRUULVSRQGHQ]DGHOODÀDQJLD 5HTXLVLWRGLEDVH VEdVF5G VF5G UHVLVWHQ]DDWDJOLRGLSURJHWWRGHOODWUDYHSRUWDWDÀDQJLDWD Vc,Rd = Vpl,Rd =
Av f y,b / 3
L M0
>(1 @
*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHFDS
GRYH AY DUHDVRJJHWWDDWDJOLRAY = hptZ
[Fonte VIII]
5HVLVWHQ]DDÁHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOOҋLQWDJOLR
VEd × (tp + ln MY15G o MY'15G MY15G PRPHQWR UHVLVWHQWH GL WUDYH SRUWDWD FRQ VLQJROR LQWDJOLR LQ SUHVHQ]D GL taglio MY'15G PRPHQWR UHVLVWHQWH GL WUDYH SRUWDWD FRQ GRSSLR LQWDJOLR LQ SUHVHQ]D GL taglio.
7UDYHFRQVLQJRORLQWDJOLR
Per azione tagliante VEdVSO15G M v,N,Rd =
f y,b Wel,N,y
L M0
>)RQWH,9@
Per azione tagliante VEd!VSO15G M v,N,Rd
2 ¹ ¼ f y,b Wel,N,y ¬ © 2VEd 1 ª = 1 ½ « Vpl,N,Rd º» ½ L M0 ® ¾
>)RQWH,9@
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
7UDYHFRQGRSSLRLQWDJOLR
Per azione tagliante VEdVSO'15G M v,DN,Rd =
f y,btw 6L M0
h
b
d nt d nb
2
>)RQWH,9@
Per azione tagliante VEd!VSO'15G 2 ¬ © 2V ¹ ¼ Ed M v,DN,Rd = h d nt d nb 1 ª 1 ½ >)RQWH,9@ « Vpl,DN,Rd º» ½ 6L M0 b ® ¾ VSO15G UHVLVWHQ]DDWDJOLRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRSHUWUDYHFRQVLQJROR intaglio
f y,btw
Vpl,N,Rd =
2
Av,N f y,b 3 L M0
Av,N = ATee – btf + tw + 2r
tf
2
ATee area della sezione a T VSO'15G UHVLVWHQ]DDWDJOLRQHOODVH]LRQHFRUULVSRQGHQWHDOO¶LQWDJOLRSHUWUDYLFRQ doppio intaglio Av,DN f y,b Vpl,DN,Rd = 3 L M0 AY'1
= tZ (hb±dnt±dnb)
GRYH WHO1\ dnt dnb
modulo elastico di resistenza della sezione in corrispondenza dell’intaglio altezza dell’intaglio superiore altezza dell’intaglio inferiore.
6WDELOLWjORFDOHGLSURJHWWRGLWUDYHLQWDJOLDWD
,Q FDVR GL WUDYH LUULJLGLWD FRQWUR LQVWDELOLWj ÀHVVRWRUVLRQDOH QRQ q QHFHVVDULR YDOXWDUHODVWDELOLWjLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRDPPHVVRFKHVLYHUL¿FKLQROH seguenti condizioni.
*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHFDS
ReTuisiti minimi per trave con singolo intaglio[V] [VI] dnthb/2 lnhb ln f
160000 hb
hb / tw
3
lnhb ln f
110000 hb
hb / tw
3
e per
hbtZ $FFLDLR6
per
hbtZ! $FFLDLR6
per
hbtZ $FFLDLR6
per
hbtZ! $FFLDLR6
ReTuisiti minimi per trave con doppio intaglio[VII] PD[ (dnt, dnb hb / 5 e lnhb per ln f
160000 hb
hb / tw
3
lnhb ln f
110000 hb
h
/ tw b
3
hbtZ $FFLDLR6
per
hbtZ! $FFLDLR6
per
hbtZ $FFLDLR6
per
hb/tZ ! $FFLDLR6
/DGGRYHODOXQJKH]]DGHOO¶LQWDJOLRlnVXSHULTXHVWLOLPLWLqQHFHVVDULRSURFHGHUH DGDGHJXDWRLUULJLGLPHQWRRO¶LQWDJOLRGHYHHVVHUHYHUL¿FDWRVHFRQGROHLQGLFD]LRQLIRUQLWHQHOOHIRQWLYYLHYLL3HUJOLHOHPHQWLLQDFFLDLR6H6VHJXLUH LULIHULPHQWLGHOOHIRQWLYYLHYLL
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQL
5HTXLVLWRGLEDVH VEdFRd )5GUHVLVWHQ]DGHOJUXSSRGLEXOORQL Se (FE5G)PD[FY5G allora FRd FE5G Se (FE5G)minFY5G FE5G)PD[ allora FRd = ns(FE5G)min Se FY5G FE5G)min allora FRd nsFY5G
>(1 @
5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL
FY5G resistenza a taglio di un singolo bullone Fv,Rd =
F v f ub A L M2
>(1 3URVSHWWR@
GRYH ĮY SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH SHUEXOORQLGHOOHFODVVL A DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODUHVLVWHQ]DGHLEXOORQL 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOODSLDVWUD k1F b f u,p dtp Fb,Rd = L M2
>(1 3URVSHWWR@
*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHFDS
GRYH Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHOOHÀDQJHDFRQWDWWR ± 3HULEXOORQLG¶HVWUHPLWj LQGLUH]LRQHSDUDOOHODDOODIRU]D
¹ © e f F b = min ª 1 ; ub ; 1, 0º « 3d0 f u,p » ± 3HULEXOORQLLQWHUQL LQGLUH]LRQHSDUDOOHODDOODIRU]D ¹ © p 1 f F b = min ª 1 ; ub ; 1, 0º « 3d0 4 f u,p » ± 3HULEXOORQLDLPDUJLQL LQGLUH]LRQHSHUSHQGLFRODUHDOODIRU]D © ¹ e k1 = min ª 2, 8 2 1, 7; 2, 5º d0 « » ± 3HULEXOORQLLQWHUQL LQGLUH]LRQHSHUSHQGLFRODUHDOODIRU]D © ¹ p k1 = min ª 1, 4 2 1, 7; 2, 5º d0 « »
7DJOLRGLSURJHWWRGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj
5HTXLVLWRGLEDVH VEdV5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE)
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
GRYH V5GJ resistenza a taglio della sezione lorda V5GQUHVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHHI¿FDFH V5GE resistenza di progetto a “Block Tearing” 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHORUGD
VRd,g = 2 w
hptp
f y,p
1, 27 3L M0
>)RQWH9,,@
1RWD ,O FRHI¿FLHQWH SUHQGH LQ FRQVLGHUD]LRQH OD ULGX]LRQH GHOOD UHVLVWHQ]D D WDJOLR GRYXWD DOOD ÀHVVLRQH HVHUFLWDWD VXO SLDQR FKH SURGXFH WHQVLRQH QHL bulloni[IX].
5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHHIÀFDFH
VRd,n = 2 w Av,net
f u,p 3L M2
Av,net = tp hp n1d0
>)RQWH9,,@
Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDFH 5HVLVWHQ]DD´%ORFN7HDULQJµ
© f u,p Ant f y,p Anv ¹ VRd,b = 2 ª º ª« L M2 3L M0 º» 0DVHhp p3 e n1!DOORUD © 0, 5 f u,p Ant f y,p Anv ¹ VRd,b = 2 ª º ª« L M2 3L M0 º»
Ant = tp e2 0, 5d0
Anv = tp hp e1 n1 0, 5 d0 GRYH p3 interasse
>)RQWH9,,@
*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHFDS
5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOOHVDOGDWXUH
Si raccomanda l’utilizzo di cordoni simmetrici di saldatura continui ad angolo IXOOVWUHQJWKZHOGV ,QXQDVDOGDWXUDDGDOWDUHVLVWHQ]D IXOOVWUHQJWKZHOG RJQLVH]LRQHGLJRODGHYH soddisfare i seguenti requisiti[VIII] atZ atZ atZ atZ
SHUWUDYLSRUWDWHLQDFFLDLR6 SHUWUDYLSRUWDWHLQDFFLDLR6 SHUWUDYLSRUWDWHLQDFFLDLR6 SHUWUDYLSRUWDWHLQDFFLDLR6
GRYH a
VSHVVRUHHI¿FDFHGHOODJRODGHOODVDOGDWXUD
/DOXQJKH]]DGHOODWRq s " a 2
9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD´W\LQJµ WUD]LRQHDVVLDOH La EN QRQ LQGLFD XQ FRHI¿FLHQWH SDU]LDOH GL VLFXUH]]D SHU OD YHUL¿FD GHOODVWUXWWXUD,QTXHVWRPDQXDOHqVWDWRXWLOL]]DWRLOFRHI¿FLHQWHȖ0XFRQLOYDORUH raccomandato Ȗ0X 5HVLVWHQ]DDÁHVVLRQHGLSURJHWWRGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj
(VLVWRQRWUHPHFFDQLVPLGLURWWXUDGHOOHSLDVWUHVRJJHWWHDÀHVVLRQH 0HFFDQLVPR FRPSOHWRVQHUYDPHQWRGHOODSLDVWUD 0HFFDQLVPR FROODVVRGHLEXOORQLFRQVQHUYDPHQWRGHOODSLDVWUD 0HFFDQLVPR FROODVVRGHLEXOORQL
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
5HTXLVLWRGLEDVH FEdPLQ F5GX; F5GX; F5GX) 0HFFDQLVPR FRPSOHWRVQHUYDPHQWRGHOODSLDVWUD FRd,u,1 =
8n 2e M 2 mn e m n w
pl,1,Rd,u
>(1 3URVSHWWR@
0HFFDQLVPR FROODVVRGHLEXOORQLFRQVQHUYDPHQWRGHOODSLDVWUD w
FRd,u,2 =
2 M pl,2,Rd,u n¨ Ft,Rd,u
>(1 3URVSHWWR@
m n
0HFFDQLVPR FROODVVRGHLEXOORQL FRd,u,3 = ¨ Ft,Rd,u Ft,Rd,u =
>(1 3URVSHWWR@
k2 f ub A
L Mu
GRYH M pl,1,Rd,u =
0, 25¨ leff tp2 f u,p
L Mu
MSO5GX= MSO5GX m"
p3 tw 2 w 0, 8 w a 2 2
n = emin e nm GRYHemin = e2 dw
ew = dZ k2 A Ȉleff
¨l
4 diametro di rondella o testa del bullone SHUEXOORQLDWHVWDVYDVDWD DOWULPHQWL DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs OXQJKH]]DHI¿FDFHGLXQDFHUQLHUDSODVWLFD
eff
= 2e1A n1 1 p1A
e1A = e1 e f 0, 5 p3 tw 2 a 2 p1A = p1 e f p3 tw 2 a 2 d0 /DOXQJKH]]DGHOODWRq s " a 2
d0 2
*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHFDS
5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH
5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd tw hp f u,b FRd = L Mu
>)RQWH9,,,@
5HVLVWHQ]DGHOOHVDOGDWXUH
/DGLPHQVLRQHGHOODVDOGDWXUDLQGLFDWDLQFDVRGLWDJOLRSUHVHQWDDQFKHXQDDGHJXDWDUHVLVWHQ]DDW\LQJSRLFKpqDGDOWDUHVLVWHQ]D IXOOVWUHQJWKZHOG
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
ESEMPIO SVOLTO – GIUNTO FLANGIATO 2. Giunto Àangiato Dati
7UDYH ,3($6 )ODQJLD 3LDVWUDGLHVWUHPLWj îî6 %XOORQL 0 6DOGDWXUH FRUGRQHGLVDOGDWXUDPP JRODVDOGDWXUDa PP SINTESI DEI DATI PER LA VERIFICA Sollecitazioni di progetto VEd N1 FEd N1 7LHIRUFH Resistenze a taglio di progetto 7DJOLRGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH )OHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLR ,QVWDELOLWjORFDOHGLWUDYHLQWDJOLDWD 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQL 5HVLVWHQ]DGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj Resistenza delle saldature
N1 1$ 1$ N1 N1 OK
$FFLDLR
Resistenza di giunzioni soggette a ³t\ing´ 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRDÀHVVLRQHGHOODSLDVWUDGLHVWUHPLWj N1 5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH N1 Resistenza delle saldature OK 2.1. 9alori raccomandati 3LDVWUDGLHVWUHPLWj × 12 mm $OWH]]DSLDVWUD hp PP!hb OK %XOORQL 0FODVVHHLQWHUDVVHPP 2.2. 9eri¿che per giunzioni soggette a taglio verticale 2.2.1. 9eri¿ca a taglio dell¶anima della trave 6DOYRGLYHUVD LQGLFD]LRQH si fa sempre riferimento a EN 1993-1-8
5HTXLVLWRGLEDVH VEd VF5G 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYHVc,Rd =
Av f y,b / 3
L M0
$UHDGHOO¶DQLPDGHOODWUDYHVRJJHWWDDWDJOLR AY = 430 × 9 = 3870 mm2 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH
Vpl,Rd =
3870 w 275 / 3 w 103 " 614 kN 1, 0
VEd N1î N12. 2.2.2. 9eri¿ca a Àessione in corrispondenza dell¶intaglio 1RQDSSOLFDELOH DVVHQ]DGLLQWDJOLR 2.2.3. 9eri¿ca di stabilitj locale della trave intagliata 1RQDSSOLFDELOH DVVHQ]DGLLQWDJOLR 2.2.4. 9eri¿ca del gruppo di bulloni 5HTXLVLWRGLEDVH VEd FRd
EN 1993-1-1
(6(0 3, 2
*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHFDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQLFRd
se F
se Fb,Rd
max
b,Rd min
f Fv,Rd allora FRd " ¨ Fb,Rd
f Fv,Rd ! Fb,Rd
se Fv,Rd ! Fb,Rd
min
max
allora FRd " ns Fb,Rd
min
allora FRd " 0, 8ns Fv,Rd
2.2.4.1. Resistenza a taglio dei bulloni 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLXQVLQJROREXOORQH Fv,Rd = 3HUEXOORQL0FODVVH Fv,Rd =
F v f ub A L M2
Prospetto 3.4
0, 6 w 800 w 245 w 103 " 94 kN 1, 25
2.2.4.2. Resistenza a riIollamento della piastra 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWR
Fb,Rd "
k1F b f u,p dtp
Prospetto 3.4
L M2
3HULEXOORQLDLPDUJLQL © ¹ e © ¹ 30 k1 = min ª 2, 8 2 1, 7; 2,º 5 " min ª 2, 8 w 1, 7; 2, 5º " min 2,12; 2, 5 " 2,12 d 22 « » « » 0
3HULEXOORQLG¶HVWUHPLWj © e ¹ f © 40 ¹ 800 ; ; 1, 0º " min 0, 61; 1, 86; 1, 0 " 0, 61 F b = min ª 1 ; ub ; 1, 0º " min ª « 3 w 22 430 » « 3d0 f u,p »
3HULEXOORQLLQWHUQL © p ¹ © 70 ¹ 1 f 1 800 ; 1, 0º " min 0, 81; 1, 86; 1, 0 " 0, 81 ; F b = min ª 1 ; ub ; 1, 0º " min ª d f 3 4 « 3 w 22 4 430 » « 0 » u,p
%XOORQLG¶HVWUHPLWj
Fb,Rd,end " Fb,Rd
min
"
2,12 w 0, 61 w 430 w 20 w 12 w 103 =107 kN 1, 25
%XOORQLLQWHUQL
2,12 w 0, 81 w 430 w 20 w 12 w 103 " 142 kN 1, 25 N1 N1SHUFXLFY5G FE5G)min
Fb,Rd,inner " Fb,Rd
FRd " 0, 8ns Fv,Rd
max
"
min
" 0, 8 w 12 w 94 " 902 kN
VEd N1 N12. 2.2.5. 9eri¿ca a taglio della piastra di estremitj 5HTXLVLWRGLEDVH VEd V5GPLQ V5GPLQ= (V5GJ; V5GQ; V5GE)
2.2.5.1. Resistenza a taglio della sezione lorda
VRd,g =
2 hptp
f y,p
1, 27
3L M0
"
2 w 430 w 12 w 275 1, 27 w 3 w 1, 0
w 103 " 1290 kN
2.2.5.2. Resistenza a taglio della sezione eI¿cace f u,p VRd,n = 2 w Av,net 3L M2 $UHDHI¿FDFHAYQHW ±× 22) = 3576 mm2 430 VRd,n = 2 w 3576 w w 103 " 1420 kN 3 w 1, 25
Fonte [VIII]
Fonte [VIII]
(6(0 3, 2
*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHFDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
2.2.5.3. Resistenza a ³blocN tearing´ hp Hp3 × 140 = 190 mm 'DWRFKH hp!p3 allora
Fonte [VIII]
© f u,p Ant f y,p Anv ¹ V5GE= VRd,b = 2 w ª º ª« L M2 3L M0 º» $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWUD]LRQH
Ant " tp e2 0, 5d0 " 12 30 0, 5 w 22 " 228 mm 2 $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWDJOLR
Anv " tp hp e1 n1 0, 5 d0 " 12 430 40 6 0, 5 22 " 3228 mm 2 © 430 w 228 275 w 3228 ¹ 3 VRd,b = 2 w ª º w 10 " 1182 kN « 1, 25 3 w 1, 0 » V5GPLQ PLQ N1 VEd N1N12. 2.2.. 9eri¿ca delle saldature 3HUWUDYHLQDFFLDLR6 5HTXLVLWRGLEDVH atZ tp × PP a PPtZOK
Fonte [VIII]
2.3. 9eri¿che giunzioni soggette a ³t\ing´ trazione assiale 2.3.1. 9eri¿ca a Àessione della piastra di estremitj
5HTXLVLWRGLEDVH FEd f min FRd,u,1 , FRd,u,2 , FRd,u,3
0HFFDQLVPR
8n 2e M 2 mn e m n ¨ l = 2e n 1 p w
FRd,u,1 =
Prospetto 6.2
pl,1,Rd,u
w
eff
1A
1
1A
e1A = e1 e f 0, 5 p3 tw 2 a 2
0, 5 140 9 2 w 5, 6 2
d0 2
22 " 69 mm 2
A e1A = 40 p1A = p1 e f p3 tw 2 a 2 d0 p3 tw 2 a 2 d0 " 140 9 2 w 5, 6 2 22 " 137 mm A p1A = 70
¨l
eff
M pl,1,Rd,u = m"
= 2e1A n1 1 p1A " 2 w 40 6 1 70 = 430 mm 0, 25¨ leff,1tp2 f u,p
L Mu
p3 tw 2 w 0, 8 w a 2
2 37 ew " " " 9, 25 mm 4 4
"
0, 25 w 430 w 122 w 430 w 106 " 6, 05 kNm 1,1
"
140 9 2 w 0, 8 w 5, 6 w 2 " 59 mm 2
dw
8 w 30 2 w 9, 25 6, 05 w 10 = 2 w 59 w 30 9, 25 59 30
n " min e2 ; 1, 25m " min 30; 76 " 30 mm 3
FRd,u,1
" 493 kN
0HFFDQLVPR
FRd,u,2 =
2 M pl,2,Rd,u n¨ Ft,Rd,u m n
M pl,2,Rd,u " M pl,1,Rd,u " 6, 05 kNm Ft,Rd,u = FRd,u,2 =
k2 f ub A
L Mu
"
0, 9 w 800 w 245 w 103 " 160 kN 1,1
2 w 6, 05 w 103 30 w 12 w 160 " 793 kN 59 30
Prospetto 6.2
(6(0 3, 2
*LXQWRÁDQJLDWRFRQSLDVWUDGҋHVWUHPLWjSDU]LDOHFDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
0HFFDQLVPR
FRd,u,3 = ¨ Ft,Rd,u " 12 w 160 " 1920 kN
Prospetto 6.2
min FRd,u,1 , FRd,u,2 , FRd,u,3 = min 493; 793; 1920 = 493 kN FEd N1 N12. 2.3.2. 9eri¿ca dell¶anima della trave 5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd
FRd =
tw hp f u,b
L Mu
"
9 w 430 w 430 w 103 " 1513 kN 1,1
FEd N1N1
2.
2.3.3. Resistenza delle saldature /DGLPHQVLRQHGHOODVDOGDWXUDLQGLFDWDLQFDVRGLWDJOLRSUHVHQWDDQFKHXQD DGHJXDWDUHVLVWHQ]DDW\LQJSRLFKpqDGDOWDUHVLVWHQ]D IXOOVWUHQJWKZHOG
Fonte [VIII]
*,8172&213,$7726$/'$72 ,1$**(772$//$&2/211$ (%8//21$72$//ҋ$1,0$'(//$75$9(
9DORULUDFFRPDQGDWL
hb hEV tf tIV r rs
DOWH]]DGHOODWUDYHSRUWDWD DOWH]]DGHOODWUDYHSRUWDQWH RYHDSSOLFDELOH VSHVVRUHG¶DODGHOODWUDYHSRUWDWD VSHVVRUHG¶DODGHOODWUDYHSRUWDQWH RYHDSSOLFDELOH UDJJLRGLUDFFRUGRGHOODWUDYHSRUWDWD UDJJLRGLUDFFRUGRGHOODWUDYHSRUWDQWH VHDSSOLFDELOH
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRYHUWLFDOH 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQL 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL
5HTXLVLWRGLEDVH VEdVRd VRd =
nb Fv,Rd
1 F nb
2
G nb
)RQWH>,,,@
2
FY5G resistenza a taglio di un singolo bullone Fv,Rd =
F v f ub A L M2
GRYH A ĮY Ȗ0
DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH SHUEXOORQLGHOOHFODVVL FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODUHVLVWHQ]DGHLEXOORQL
3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL n2 = 1) Į=0eG =
6z
n1 n1 1 p1
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL n2 = 2)
F" I" z
zp2 2I
eG"
n1
zp1 2I
n 1
1
1 p22 n1 n12 1 p12 2 6 GLVWDQ]DWUDVYHUVDOHFRPSUHVDWUDLOODWRGHOO¶HOHPHQWRSRUWDQWHHLOFHQWUR del gruppo di bulloni.
5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOSLDWWR
5HTXLVLWRGLEDVH VEdVRd VRd =
nb 2
2
© 1 F nb ¹ © G nb ¹ º ª º ª « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd »
>)RQWH,,,@
/DUHVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGLXQVLQJROREXOORQHq k1F b f u,p dtp Fb,Rd = L M2 /D UHVLVWHQ]D D ULIROODPHQWR YHUWLFDOH GHO SLDWWR GRYXWR D XQ VLQJROR EXOORQH q SDULD k1F b f u,p dtp Fb,ver,Rd = L M2 /DUHVLVWHQ]DDULIROODPHQWRRUL]]RQWDOHGHOSLDWWRGRYXWRDXQVLQJROREXOORQHq SDULD k1F b f u,p dtp Fb,hor,Rd = L M2 Į e ȕKDQQRLYDORULLQGLFDWLLQSUHFHGHQ]D Per FEYHU5G © ¹ e p k1 = min ª 2, 8 2 1, 7; 1, 4 2 1, 7; 2, 5º d0 d0 « » © e ¹ p 1 f F b = min ª 1 ; 1 ; ub ;1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,p »
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
Per FEKRU5G © ¹ e p k1 " min ª 2, 8 1 1, 7; 1, 4 1 1, 7; 2, 5º d0 d0 « » ¹ © e p 1 f F b = min ª 2 ; 2 ; ub ; 1, 0º » « 3d0 3d0 4 f u,p
5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH
5HTXLVLWRGLEDVH VEdVRd VRd =
Fb,ver,Rd
nb 2
2
© 1 F nb ¹ © G nb ¹ º ª º ª « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd » k1F b f u,b dtw = L M2
Fb,hor,Rd =
k1F b f u,b dtw
L M2
Į e ȕ KDQQRLYDORULLQGLFDWLLQSUHFHGHQ]D Ȗ0FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH Per FEYHU5G © ¹ e2,b p k1 = min ª 2.8 1, 7; 1, 4 2 1, 7; 2, 5º d0 d0 « » ©e ¹ p 1 f F b = min ª 1,b ; 1 ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,b » Per FEKRU5G © ¹ e1,b p k1 = min ª 2, 8 1, 7; 1, 4 1 1, 7; 2, 5º d0 d0 « » ©e ¹ p 1 f F b " min ª 2,b ; 2 ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,b »
>)RQWH,,,@
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
7DJOLRGLSURJHWWRGHOSLDWWR
5HTXLVLWRGLEDVH VEdV5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE) 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHORUGD
VRd,g =
hptp
f y,p
1, 27 3L M0
>)RQWH9,,,@
1RWD LOFRHI¿FLHQWHSUHQGHLQFRQVLGHUD]LRQHODULGX]LRQHGHOODUHVLVWHQ]D DWDJOLRGRYXWDDOODSUHVHQ]DGLÀHVVLRQHVXOSLDQRFKHSURGXFHWHQVLRQHQHLEXOloniL[.
5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOODVH]LRQHHIÀFDFH
VRd,n = Av,net
f u,p 3L M2
>)RQWH9,,,@
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
Av,net = tp hp n1d0
5HVLVWHQ]DD´EORFNWHDULQJµ
VRd,b =
0, 5 f u,p Ant
L M2
f y,p Anv 3L M0
>)RQWH9,,,@
GRYH
SHUVLQJROD¿ODGLEXOORQLAnt = tp e2 0, 5d0
© 3 ¹ SHUGRSSLD¿ODGLEXOORQL Ant = tp ª e2 p2 d0 º 2 » «
Anv = tp hp e1 n1 0, 5 d0
Ȗ0FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDFH 5HVLVWHQ]DDÁHVVLRQHGLSURJHWWRGHOSLDWWR
5HTXLVLWRGLEDVH VEdVRd Se hp× z allora VRd >)RQWHVIII]
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
Altrimenti VRd =
Wel,p f y,p z L M0
GRYH Wel,p =
tp hp2 6
5HVLVWHQ]DDLQVWDELOLWjODWHURWRUVLRQDOHGHOSLDWWR VYHUJRODPHQWR
,QVWDELOLWjODWHURWRUVLRQDOHGHOSLDWWRGRYXWDDÀHVVLRQHYLLL. 5HTXLVLWRGLEDVH VEdVRd Se z >
© Wel,p f p,LT Wel,p f y,p ¹ ; allora VRd = min ª º z L M0 » 0,15 « z 0, 6L M1 tp
Altrimenti VRd =
Wel,p
f y,p
z
L M0
GRYH Wel,p =
tp hp2 6
fS/7 UHVLVWHQ]D D LQVWDELOLWj ÀHVVRWRUVLRQDOH GHOOD SLDVWUD WUDWWD GD %6 Prospetto 17[X] (cfr. Appendice A) e basata su ȜLTSHUFXL
QLT z zp
© z p hp ¹ = 2, 8 ª 2º « 1, 5tp »
1/ 2
EUDFFLRGLOHYD GLVWDQ]DRUL]]RQWDOHWUDDQLPDRDODGHOODWUDYHSRUWDQWHHODSULPD¿ODGL bulloni.
7DJOLRGLSURJHWWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDWDJOLRH´EORFNWHDULQJµ
5HTXLVLWRGLEDVH VEdV5GPLQ V5GPLQ = min(V5GJ; V5GQ; V5GE)
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
5(6,67(1=$$7$*/,2'(//$6(=,21(/25'$ f y,b VRd,g = Av,wb 3L M0 GRYH
>)RQWH9,,,@
AYZE= A±btf + (tZ + 2r)tfHȘ hZtZ SHUWUDYHSULYDGLLQWDJOL AYZE= ATee±btf + (tZ + 2r)tf SHUWUDYHFRQVLQJRORLQWDJOLR AYZE= tZ (eE + (n1± p1 + he SHUWUDYHFRQGRSSLRLQWDJOLR Ș qXQFRHI¿FLHQWHWUDWWRGDEN FRQVLGHUDWRDWLWRORFRQVHUYDWLYRSDUL D*OL$QQHVVL7HFQLFL1D]LRQDOLSRVVRQRIRUQLUHYDORULGLYHUVL ATee area della sezione a T dnt altezza dell’intaglio superiore dnb altezza dell’intaglio inferiore 5(6,67(1=$$7$*/,2'(//$6(=,21(()),&$&( f u,b VRd,n = Av,wb,net 3L M2 GRYH AYZEQHW= AYZE±n1d0tZ
>)RQWH9,,,@
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
RESISTENZA A “BLOCK TEARING” 0, 5 f u,b Ant f y,b Anv VRd,b = L M2 3L M0 GRYH
>)RQWH9,,,@
SHUVLQJROD¿ODGLEXOORQL Ant = tw e2,b 0, 5d0
© 3 ¹ SHUGRSSLD¿ODGLEXOORQL Ant = tw ª e2,b p2 d0 º 2 » « SHUWUDYHLQWDJOLDWD
e n 1 p n 1 d
Anv = tw e1,b n1 1 p1 n1 0, 5 d0
SHUWUDYHSULYDGLLQWDJOL Anv = tw
1,b
1
1
1
0
Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDFH ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÁHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]DGHOODVHFRQGD ÀODGLEXOORQLSHUOXQJKH]]DGHOOҋLQWDJOLROQ! HES
5HTXLVLWRGLEDVH VEd (gK+ eE + p2 MF5G MF5GPRPHQWRUHVLVWHQWHGHOODWUDYHLQWDJOLDWDLQFRUULVSRQGHQ]DGHOFROOHJDPHQto in presenza di taglio.
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
75$9(&216,1*2/2,17$*/,2 Per azione tagliante VEdVSO15G M c,Rd =
f y,bWel,N
L M0 Per azione tagliante VEd!VSO15G
M c,Rd
2 ¹ ¼ f y,bWel,N ¬ © 2VEd 1 ª = 1º ½ L M0 « Vpl,N,Rd » ½ ® ¾
>)RQWH,9@
>)RQWH,9@
VSO15G = min(V5GJ;V5GE) WHO1 modulo elastico di resistenza della sezione a T lorda in corrispondenza dell’intaglio.
75$9(&21'233,2,17$*/,2 Per azione tagliante VEdVSO'15G M c,Rd =
f y,btw 6L M0
e n 1 p h 1
1
1
2
e
>)RQWH,9@
Per azione tagliante VEd!VSO'15G) M c,Rd =
f y,btw 6L M0
2 ¬ © 2V ¹ ¼ Ed ¬ e1 n1 1 p1 he ¼ 1 ª 1º ½ ® ¾ « Vpl,DN,Rd » ½ ® ¾
2
>)RQWH,9@
VSO'15G = min(V5GJ; V5GE) heGLVWDQ]DWUDO¶XOWLPDULJDGLEXOORQLHOD¿QHGHOODVH]LRQH ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÁHWWHQWHSHUWUDYLSULYHGLLQWDJOLR
,QFDVRGLSLDWWLFRUWL HV ztp QRQqQHFHVVDULDODYHUL¿FDGHOODUHVLVWHQ]D dell’anima[IV]. ,QFDVRGLSLDWWLSLOXQJKL HV z > tp qQHFHVVDULRDVVLFXUDUVLFKHO¶DUHDLQGLFDWDLQ¿JXUDFRPH$%&'VLDLQJUDGRGLUHVLVWHUHDOPRPHQWRVEdzp in presenza GLVLQJROD¿ODGLEXOORQLHVEd(zp + p2 LQFDVRGLGRSSLD¿ODGLEXOORQL $%H&' VRQRVRJJHWWHDWDJOLR%&qVRJJHWWDDÀHVVLRQH
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
5HTXLVLWLGLEDVH per singola ¿la di bulloni (n2 = 1) 9(G]S0F%&5G)SO$%5G Q² S
>)RQWH,9@
per doppia ¿la di bulloni (n2 = 2) 9(G ]SS 0F%&5G)SO$%5G Q² S MF%&5G momento resistenWHGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH%&
>)RQWH,9@
Per azione tagliante V%&(GFSO%&5G f y,btw 2 ¬ n1 1 p1 ¼ M c,BC,Rd = ¾ 6L ®
M0
Per azione tagliante V%&(G!FSO%&5G ¬ © 2V ¹ 2 ¼ Ed ¬ n 1 p1 ¼ 1 ª M c,BC,Rd = º ½ ¾ 4L M0 ® 1 « VRd,min » ½ ® ¾ FSO$%5GUHVLVWHQ]DDWDJOLRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH$% FSO%&5GUHVLVWHQ]DDWDJOLRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH%& f y,btw
2
GRYH SHUVLQJROD¿ODGLEXOORQL n2
©e t f e2,b d0 2 tw f u,b ¹ 2,b w y,b Fpl,AB,Rd = min ª ; º ª« 3 L º» 3 L M2 M0
© n 1 p t f ¬ n 1 p1 n1 1 d0 ¼ tw f u,b ¹ 1 1 w y,b ® 1 ¾ º ; FSO%&5G = Fpl,BC,Rd = min ª ª« º» 3 L M0 3 L M2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
SHUGRSSLD¿ODGLEXOORQL n2
© e p t f e2,b p2 3d0 2 tw f u,b ¹ 2,b 2 w y,b Fpl,AB,Rd = min ª ; º ª« º» 3 L M0 3 L M2
© n 1 p t f ¬ n 1 p1 n1 1 d0 ¼ tw f u,b ¹ 1 1 w y,b ® 1 ¾ º Fpl,BC,Rd = min ª ; ª« º» 3 L M0 3 L M2 V%&(G VIRU]RGLWDJOLRDFXLqVRJJHWWDO¶DQLPDGHOODWUDYH%& = VEd± V5GPLQ±FSO%&5G H V5GPLQ = min(V5GJ; V5GQ) GLVWDQ]DWUDVYHUVDOHFRPSUHVDWUDLOODWRGHOO¶HOHPHQWRSRUWDQWHHLOFHQWUR z del gruppo di bulloni Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDce.
)OHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOOҋLQWDJOLR
3HUVLQJRODRGRSSLDÀODGLEXOORQLVH[1G
9(G JKOQ 0Y15G
>)RQWH,9@
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
MY15G PRPHQWRUHVLVWHQWHGHOODWUDYHLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRLQSUHVHQza di taglio
75$9(&216,1*2/2,17$*/,2 Per azione tagliante VEdVSO15G f y,bWel,N M v,N,Rd = L M0 Per azione tagliante VEd!VSO15G M v,N,Rd
2 ¹ ¼ f y,bWel,N ¬ © 2VEd = 1 ª 1º ½ L M0 « Vpl,N,Rd » ½ ¾ ®
75$9(&21'233,2,17$*/,2 Per azione tagliante VEdVSO'15G f y,btw M v,DN,Rd = e n1 1 p1 he 6L M0 1,b
2
Per azione tagliante VEd!VSO'15G M v,DN,Rd =
f y,btw 4L M0
e n 1 p h 1,b
1
1
e
2
2 ¬ © 2V ¹ ¼ Ed 1 ª 1 ½ « Vpl,DN,Rd º» ½ ® ¾
3HUGRSSLDÀODGLEXOORQLVH[² G
PD[ 9(G JKOQ 9(G JKHES 0Y15G MY15G = MF5GGDSUHFHGHQWHYHUL¿FD
>)RQWH,9@
GRYH WHO1 VSO15G
modulo elastico di resistenza della sezione a T lorda in corrispondenza dell’intaglio UHVLVWHQ]DDWDJOLRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRSHUWUDYHFRQVLQJROR intaglio "
Av,N f y,b 3 L M0
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
Av,N = ATee – btf + tw + 2r
tf
2
VSO'15GUHVLVWHQ]DDWDJOLRQHOODVH]LRQHFRUULVSRQGHQWHDOO¶LQWDJOLRSHUWUDYLFRQ doppio intaglio Av,DN f y,b " 3 L M0 AY'1 = tZ(eE + (n1± p1 + he) distanza tra l’ultima riga di bulloni e il fondo della sezione he ATee area della sezione a T. 6WDELOLWjORFDOHGHOODWUDYHLQWDJOLDWD
,Q FDVR GL WUDYH LUULJLGLWD FRQWUR LQVWDELOLWj ÀHVVRWRUVLRQDOH QRQ q QHFHVVDULR YDOXWDUHODVWDELOLWjLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRDPPHVVRFKHVLYHUL¿FKLQROH seguenti condizioni.
5(48,6,7,0,1,0,3(575$9(&216,1*2/2,17$*/,2>9@>9,@ H dnthb per hbtZ $FFLDLR6 lnhb ln f
160000 hb
h
/ tw b
3
per
hbtZ! $FFLDLR6
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
lnhb ln f
110000 hb
hb / tw
3
per
hbtZ $FFLDLR6
per
hbtZ! $FFLDLR6
5(48,6,7,0,1,0,3(575$9(&21'233,2,17$*/,2>9,,@ PD[ (dnt, dnb hb H lnhb per hbtZ $FFLDLR6 ln f
160000 hb
h
b
/ tw
3
lnhb ln f
110000 hb
h
/ tw b
3
per
hbtZ! $FFLDLR6
per
hbtZ $FFLDLR6
per
hbtZ! $FFLDLR6
/DGGRYHODOXQJKH]]DGHOO¶LQWDJOLRlnVXSHULTXHVWLOLPLWLqQHFHVVDULRSURFHGHUH DGDGHJXDWRLUULJLGLPHQWRRO¶LQWDJOLRGHYHHVVHUHYHUL¿FDWRVHFRQGROHLQGLFD]LRQLIRUQLWHQHOOH)RQWLYYLHYLL3HUJOLHOHPHQWLLQDFFLDLR6H6FRQsultare le Fonti YYLHYLL
5HVLVWHQ]DGHOOHVDOGDWXUH
Si raccomanda l’utilizzo di cordoni simmetrici di saldatura continui ad angolo IXOOVWUHQJWKZHOGV ,QXQDVDOGDWXUDDGDOWDUHVLVWHQ]D IXOOVWUHQJWKZHOG RJQLVH]LRQHGLJRODGHYH soddisfare i seguenti requisiti[VIII] atp atp atp atp
per piatti in acciaio S235 per piatti in acciaio S275 per piatti in acciaio S355 per piatti in acciaio S460
GRYH a spessore della gola della saldatura /DOXQJKH]]DGHOODWRq s " a 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD´W\LQJµ WUD]LRQHDVVLDOH La EN QRQLQGLFDXQFRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODYHUL¿FDGL XQDVWUXWWXUD,QTXHVWRPDQXDOHqVWDWRXWLOL]]DWRLOFRHI¿FLHQWHȖ0XFRQLOYDORUH raccomandato Ȗ0X 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOSLDWWRHGHOJUXSSRGLEXOORQL
5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL
5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd )5G QE)YX Fv,u =
F v f ub A L Mu
GRYH ĮY SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH SHUEXOORQLGHOOHFODVVL A DUHDVRJJHWWDDWUD]LRQHGHOEXOORQHAs
>)RQWH9,,,@
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOSLDWWR
5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd FRd = nbFEKRUX5G Fb,hor,u,Rd =
k1F b f u,p dtp
L Mu
>)RQWH9,,,@
GRYH © ¹ e p k1 = min ª 2, 8 1 1, 7; 1, 4 1 1, 7; 2, 5º d0 d0 « » ¹ © e p 1 f F b = min ª 2 ; 2 ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,p »
5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOSLDWWR
5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd FRd = min(F5GQ; F5GE) 5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOODVH]LRQHHI¿FDFH f u,p FRd,n = 0, 9 Anet L Mu
Anet = tp hp d0 n1
>)RQWH9,,,@
5(6,67(1=$$´%/2&.7($5,1*µ f u,p Ant f y,p Anv FRd,b = L Mu 3L M0 &DVR
>)RQWH9,,,@
Ant = tp n1 1 p1 n1 1 d0
3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL
Anv = 2tp e2 0, 5d0
3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL
© 3 ¹ Anv = 2tp ª e2 p2 d0 º 2 » «
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
&DVR
= t e
Ant = tp e1 n1 1 p1 n1 0, 5 d0
3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL
Anv
3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL
© 3 ¹ Anv = tp ª e2 p2 d0 º 2 » «
p
2
0, 5d0
5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH
5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd FRd = nbFEKRUX5G Fb,hor,u,Rd =
k1F b f u,b dtw
L Mu
GRYH © ¹ e1,b p k1 = ª 2, 8 1, 7; 1, 4 1 1, 7; 2, 5º d0 d0 « »
$FFLDLR
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
¹ ©e p 1 f F b = ª 2,b ; 2 ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,b » ĮY SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH SHUEXOORQLGHOOHFODVVL
5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH
5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd FRd = min(F5GQ; F5GE) 5(6,67(1=$$75$=,21('(//$6(=,21(()),&$&( FRd,n = 0, 9 Anet,wb
f u,b
L Mu
Anet = tw hwb d0 n1tw hZESXzHVVHUHFRQVHUYDWLYDPHQWHDVVXQWDFRPHO¶DOWH]]DGHOSLDWWR
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
5(6,67(1=$$´%/2&.7($5,1*µ
f u,b Ant
FRd,b =
L Mu
&DVR
f y,b Anv / 3
L M0
Ant = tw n1 1 p1 n1 1 d0
3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL
Anv = 2tw e2 ,b 0, 5d0
3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL
© 3 ¹ Anv = 2tw ª e2 ,b p2 d0 º 2 » «
&DVR VRORLQSUHVHQ]DGLWUDYHLQWDJOLDWD
Ant = tw e1,b n1 1 p1 n1 0, 5 d0
3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL
Anv = tw e2 ,b 0, 5d0
3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL
© 3 ¹ Anv = tw ª e2 ,b p2 d0 º 2 » «
$FFLDLR
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
5HVLVWHQ]DGHOOHVDOGDWXUH
/DGLPHQVLRQHGHOODVDOGDWXUDLQGLFDWDLQFDVRGLWDJOLRSUHVHQWDDQFKHXQDDGHJXDWDUHVLVWHQ]DDW\LQJSRLFKpqDGDOWDUHVLVWHQ]D IXOOVWUHQJWKZHOG
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
ESEMPIO SVOLTO – GIUNTO CON PIATTO SALDATO IN AGGETTO ALLA COLONNA
3. Piatto saldato in aggetto alla colonna Dati
7UDYH ,3($6 3LDWWR îî6 %XOORQL 0 6DOGDWXUH FRUGRQHGLVDOGDWXUDPP JRODVDOGDWXUDa PP Sintesi dei dati per la veri¿ca SOLLECITAZIONI DI PROGETTO VEd N1 FEd N1 6IRU]RGLWUD]LRQHDVVLDOH Resistenze a taglio di progetto Resistenza di progetto del gruppo di bulloni 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOSLDWWR 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLSURJHWWRGHOSLDWWR
N1 N1 N1 N1
$FFLDLR
)OHVVLRQHGLSURJHWWRGHOSLDWWR 5HVLVWHQ]DDLQVWDELOLWjGLSURJHWWRGHOSLDWWR 7DJOLRGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDWDJOLRH³EORFNWHDULQJ´ ,QWHUD]LRQHWDJOLRPRPHQWRÀHWWHQWHVXVHFRQGD¿ODEXOORQL ,QWHUD]LRQHWDJOLRPRPHQWRÀHWWHQWHSHUWUDYLSULYHGLLQWDJOLR )OHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLR ,QVWDELOLWjORFDOHGHOODWUDYHLQWDJOLDWD Resistenza delle saldature RESISTENZE DI GIUNZIONI SOGGETTE A “TYING” Resistenza di progetto del piatto e del gruppo di bulloni 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOSLDWWR 5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOSLDWWR 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH Resistenza delle saldature 3.1. 9alori raccomandati 6SHVVRUHGHOSLDWWR tp PPd $OWH]]DGHOSLDWWR hp PP!hb
N1 N1 1$ N1P 1$ 1$ OK
N1 N1 N1 N1 N1 OK 6DOYRGLYHUVD LQGLFD]LRQH si fa sempre riferimento a EN 1993-1-8
3.2. 9eri¿che per giunzioni soggette a taglio verticale 3.2.1. 9eri¿ca del gruppo di bulloni 3.2.1.1. Resistenza a taglio dei bulloni
5HTXLVLWRGLEDVH VEdVRd
VRd =
nb Fv,Rd
1 F nb
2
G nb
Fonte [III] 2
(6(0 3, 2
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
F v f ub A L M2
Fv,Rd =
Prospetto 3.4
0, 6 w 800 w 245 w 103 " 94 kN 1, 25 3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQLFLRq n2 = 2 e n1 = 5 3HUEXOORQL0FODVVH Fv,Rd =
F" I"
F"
zp2 2I
n1
1 5 1 p22 n1 n12 1 p12 " 602 5 52 1 702 " 1070000 mm 2 6 2 2 6 80 w 60 " 0, 022 2 w 107000
EG"
80 w 70 n 1 "
5 1 " 0,105 2 w 107000 2I
zp1
1
Per cui VRd =
10 w 94
1 0, 022 w 10 0,105 w 10 2
2
" 584 kN
VEd N1N12. 3.2.1.2. Resistenza a riIollamento del piatto 5HTXLVLWRGLEDVH VEdVRd
VRd =
Fonte [III]
nb 2
© 1 F nb ¹ © G nb ¹ º ª º ª « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd »
2
Į Hȕ FRPHVRSUD /DUHVLVWHQ]DYHUWLFDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD
Fb,ver,Rd =
k1F b f u,p dtp
L M2
© e ¹ p © 50 ¹ 60 k1 " min ª 2, 8 2 1, 7; 1, 4 2 1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8 1, 7; 1, 4 1, 7; 2, 5º " 22 d0 « 22 » « d0 »
= min 4,67; 2,12; 2,5 = 2,12
Prospetto 3.4
© e ¹ p 1 f © 40 ¹ 70 1 800 F b " min ª 1 ; 1 ; ub ; 1, 0º " min ª ; ; ; 1, 0º " 2 3 w 22 4 430 3 22 3 d 3 d 4 f w « » « 0 » 0 u,p
" min 0,61; 0,81; 1,,86; 1,0 = 0,61 Fb,ver,Rd =
2,12 w 0, 61 w 430 w 20 w 10 w 103 " 89 kN 1, 25
/DUHVLVWHQ]DRUL]]RQWDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD
Fb,hor,Rd =
Prospetto 3.4
k1F b f u,p dtp
L M2
© e ¹ p © 40 ¹ 70 k1 " min ª 2, 8 1 1, 7; 1, 4 1 1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8 1, 7; 1, 4 1, 7; 2, 5º " 22 d0 « 22 » « d0 »
" min 3,39; 2,75; 2,5 = 2,5 ©e p ¹ f © 50 ¹ 60 800 F b " min ª 2 ; 2 0, 25; ub ; 1, 0º " min ª 0, 25; ; ; 1, 0º " f u,p 430 « 3 w 22 3 w 22 » « 3d0 3d0 »
= min 0,75; 0,666; 1,0 = 0,66
Fb,hor,Rd = VRd =
2, 5 w 0, 66 w 430 w 20 w 10 w 103 " 114 kN 1, 25 10 2
© 1 0, 022 w 10 ¹ © 0,105 w 10 ¹ ª« º» ª« 114 º» 89
2
" 605 kN
VEd N1N12. 3.2.1.3. Resistenza a riIollamento dell¶anima della trave 5HTXLVLWRGLEDVH VEdVRd
VRd =
nb 2
© 1 F nb ¹ © G nb ¹ º ª º ª « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd »
2
Į Hȕ FRPHVRSUD
Fonte [III]
(6(0 3, 2
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
/DUHVLVWHQ]DYHUWLFDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD
Fb,ver,Rd =
Prospetto 3.4
k1F b f u,b dtw
L M2
© e ¹ p © 40 ¹ 60 k1 " min ª 2, 8 2 1, 7; 1, 4 2 1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8 1, 7; 1, 4 1, 7; 2, 5º " 22 d0 « 22 » « d0 »
" min 3,39; 2,12; 2,5 = 2,12 © p ¹ © 70 ¹ 1 f 1 8000 F b " min ª 1 ; ub ; 1, 0º " min ª ; 1, 0º " ; 3 d 4 f 3 22 4 w 430 « » « 0 » u,b
= min 0,81; 1,86; 1,0 = 0,81
Fb,ver,Rd =
2,12 w 0, 81 w 430 w 20 w 9 w 103 " 106 kN 1, 25
/DUHVLVWHQ]DRUL]]RQWDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD
Fb,hor,Rd =
Fb,hor,Rd =
k1F b f u,b dtw
L M2 k1F b f u,b dtw
L M2
© ¹ p © ¹ 70 k1 " min ª 1, 4 1 1, 7; 2, 5º " min ª 1, 4 1, 7; 2, 5º " d0 22 « » « »
" min 2,75; 2,5 = 2,5
©e ¹ p 1 f © 40 ¹ 60 1 800 F b " min ª 2,b ; 2 ; ub ; 1, 0º " min ª ; ; ; 1, 0º " « 3 w 22 3 w 22 4 430 » « 3d0 3d0 4 f u,b »
= min 0,61; 0,81;; 1,86; 1,0 = 0,61 Fb,hor,Rd = VRd =
2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 9 w 103 " 94 kN 1, 25 10 2
© 1 0, 022 w 10 ¹ © 0,105 w 10 ¹ ª« º» ª« º» 106 94
VEd N1N12.
2
" 624 kN
Prospetto 3.4
3.2.2. 9eri¿ca a taglio del piatto
5HTXLVLWRGLEDVH VEdV5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE) 3.2.2.1. Resistenza a taglio della sezione lorda
VRd,g =
hptp
f y,p
1, 27 3L M0
"
360 w 10 w 275 1, 27 w 3 w 1, 0
w 103 " 450 kN
Fonte [VIII]
3.2.2.2. Resistenza a taglio della sezione eI¿cace
VRd,n = Av,net
f u,p 3L M2
$UHDHI¿FDFH
VRd = 2500 w
Fonte [VIII]
Av,net = tp hp nd0 " 10 360 5 w 22 " 2500 mm 2 430 3 w 1, 25
w 103 " 497 kN
3.2.2.3. Resistenza a ³blocN tearing´
© 0, 5 f u,p Ant f y,p Anv ¹ 3 VRd,b = ª º w 10 ª« L M2 3L M0 º»
Fonte [VIII]
$UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWUD]LRQH
Ant " tp p2 e2 1, 5d0 " 10 60 50 1, 5 w 22 " 770 mm 2 $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWDJOLR
Ant " tp hp e1 n1 0, 5 d0 " 10 360 40 5 0, 5 22 " 2210 mm 2
(6(0 3, 2
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
VRd,b =
0, 5 w 430 w 770 275 w 2210 " 483 kN 1, 25 3 w 1, 0
V5GPLQ PLQ N1 VEd N1N12. 3.2.3. 9eri¿ca a Àessione del piatto 5HTXLVLWRGLEDVH VEdVRd îz î PP hp = 360 mm > 218 mm Allora VRd VEdVRd OK
Fonte [VIII]
3.2.4. 9eri¿ca a instabilitj Àessotorsionale del piatto 5HTXLVLWRGLEDVH VEdV
Fonte [VIII]
10 " 67 mm 0,15 z = 80 mm > 67 mm tp /0,15 =
VRd
fS/7tratto da BS5950-1 Prospetto 17 (cfr. Appendice A)
© Wel,p f p,LT Wel,p f y,p ¹ = min ª ; º z L M0 » « z 0, 6L M1
Wel,p =
tp hp2 6
"
10 w 3602 " 216000 mm 3 6
zp = 80 mm 1/ 2
1/ 2 © z p hp ¹ © 50 w 360 ¹ " 2, 8 ª QLT " 2, 8 ª " 31 2º « 1, 5 w 102 º» « 1, 5tp » fS/7 è ottenuto da interpolazione con l’Appendice A.
fS/7 1PP2
© 216000 274 ¹ 216000 275 VRd " min ª w 103 ; w 103 º " min 1233; 743 " 743 kN 80 1, 0 « 80 0, 6 w 1, 0 »
VEd N1N12. 3.2.5. 9eri¿ca a taglio dell¶anima della trave 3.2.5.1. Resistenza a taglio e ³blocN tearing´ 5HTXLVLWRGLEDVH VEdV5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE)
RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE LORDA f y,b VRd,g = Av,wb 3L M0
Fonte [VIII]
$UHDGHOO¶DQLPDGHOODWUDYHVRJJHWWDDWDJOLR
Av,wb = A 2btf tw 2r tf " 11700 2 w 210 w 15, 7 9 2 w 24 15, 7 " 6001 mm 2
Mhw tw = 1, 0 w 515, 6 w 9 " 4640 mm 2 VRd,g =
6001 w 275 3 w 1, 0
w 103 " 953 kN
RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE EFFICACE f u,b VRd,n = Av,wb,net 3L M2
Fonte [VIII]
$UHDHI¿FDFH Av,wb,net = A n1d0tw " 6001 5 w 22 w 9 " 5011 mm 2
VRd,n = 5011 w
430 3 w 1, 25
w 103 " 995 kN
RESISTENZA A “BLOCK TEARING”
VRd,b =
0, 5 f u,b Ant
L M2
f y,b Anv 3L M0
$UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWUD]LRQH
Ant " tp p2 e2 ,b 1, 5d0 " 9 60 40 1, 5 w 22 " 603 mm 2 $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWDJOLR
Anv " tp e1,b n1 1 p1 n1 0, 5 d0 " 9 90 5 1 70 5 1 22 " 2538 mm 2
(6(0 3, 2
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
© 0, 5 w 430 w 603 275 w 2538 ¹ 3 VRd,b = ª º w 10 " 507 kN 1, 25 « » 3 w 1, 0 V5GPLQ PLQ N1 VEd N1N12. 3.2.5.2. Interazione tagliomomento Àettente su seconda ¿la bulloni 1RQDSSOLFDELOH
3.2.5.3. Interazione Ira taglio e momento Àettente in trave priva di in taglio ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶DQLPD
tp 0,15
"
10 " 67 mm 0,15
Fonte [IV]
z = 80 mm > 67 mm ÊTXLQGLQHFHVVDULRHIIHWWXDUHTXHVWDYHUL¿FD 5HTXLVLWRGLEDVH VEd (z + p2 MF%&5G + FSO$%5G (n1± p1
© n 1 p t f ¬ n 1 p1 n1 1 d0 ¼ tw f u,b ¹ 1 1 w y,b ® 1 ¾ º Fpl,BC,Rd = min ª ; ª« º» 3 L M0 3 L M2
© 5 1 70 w 9 w 275 ¹ ¬ 5 1 70 5 1 22 ¼ 9 w 430 ¾ w 103 ; ® Fpl,BC,Rd = min ª w 103 º = ª« º» 3 w 1, 0 3 w 1, 25
= min 400;3433 = 343 kN V%&(GVIRU]RGLWDJOLRDFXLqVRJJHWWDO¶DQLPDGHOODWUDYH%& V%&(G = VEd± V5GPLQ±FSO%&5G H V%&(G= ± ± ±N1 Per cui V%&(G N1 Se V%&(GFSO%&5G allora M c,BC,Rd =
M c,BC,Rd =
f y,btw 6L M0
¬ n1 1 p1 ¼ ® ¾
2 275 w 9 5 1 70 w 106 " 32 kNm 6 w 1, 0
2
© e p t f e2,b p2 3d0 2 tw f u,b ¹ 2,b 2 w y,b Fpl,AB,Rd = min ª ; º" ª« º» 3 L M0 3 L M2
© 40 60 9 w 275 ¹ 40 60 3 w 22 2 9 w 430 w 103 ; w 103 º " " min ª 3 w 1, 0 3 w 1, 25 « »
= min 143; 120 = 120 kN MF%&5G + FSO$%5G (n1± p1 ± î-3 N1P VEd (z + p2 î-3 N1P Per cui VEd (z + p2 MF%&5G + FSO$%5G (n1± p1 OK 3.2.. 9eri¿ca a Àessione in corrispondenza dell¶intaglio 1RQDSSOLFDELOH 3.2.. 9eri¿ca di stabilitj locale della trave intagliata 1RQDSSOLFDELOH 3.2.. 9eri¿ca delle saldature Per un piatto in acciaio S275 5HTXLVLWRGLEDVH atp tp î PP a PPtp OK 3.3. 9eri¿che per giunzioni soggette a ³t\ing´ trazione assiale 3.3.1. Resistenza del piatto e del gruppo di bulloni
Fonte [VIII]
(6(0 3, 2
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
3.3.1.1. Resistenza a taglio dei bulloni
Fonte [VIII]
5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd FRd = nbFYX
Fv,u =
F v f ub A 0, 6 w 800 w 245 " w 103 " 107 kN 1,1 L Mu
FRd î N1 FEd N1N12. 3.3.1.2. Resistenza a riIollamento del piatto 5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd FRd = nbFEKRUX5G
k1F b f u,p dtp
Fb,hor,u,Rd =
L Mu
¹ © e p k1 " min ª 2, 8 1 1, 7; 1, 4 1 1, 7; 2, 5º " d0 d0 » « ¹ © 40 70 " min ª 2, 8 1, 7; 1, 4 1, 7; 2, 5º " min 3, 39; 2, 75; 2,5 5 " 2, 5 22 22 » «
© e ¹ p 1 f © 50 ¹ 60 1 800 F b " min ª 2 ; 2 ; ub ; 1, 0º " min ª ; ; 1, 0º " ; 2 3 22 4 430 3 d 3 d 4 f 3 22 w w « » « 0 » 0 u,p
" min 0, 75; 0, 66; 1, 86; 1, 0 " 0, 66 Fb,hor,u,Rd =
2, 5 w 0, 66 w 430 w 20 w 10 w 103 " 129 kN 1,1
FRd î N1 FEd N1 N12. 3.3.1.3. Resistenza a trazione del piatto 5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd
FRd = min FRd,b ; FRd,n
RESISTENZA A TRAZIONE DELLA SEZIONE EFFICACE
FRd,n = 0, 9 Anet
f u,p
Fonte [VIII]
L Mu
Anet = tp hp d0 n1 " 10 360 22 w 5 " 2500 mm 2 FRd,n = 0, 9 w 2500
430 w 103 " 880 kN 1,1
RESISTENZA A “BLOCK TEARING” Caso 1
FRd,b =
f u,p Ant
L Mu
f y,p Anv
Fonte [VIII]
3L M0
Ant = tp[(n1± p1 ± (n1 ± 1)d0] = 10[(5 ± 1) × 70 ± (5 ± 1)22] = 1920 mm2
© © ¹ 3 ¹ 3 Anv " 2tp ª e2 p2 d0 º " 2 w 10 ª 50 60 w 22º " 1540 mm 2 2 2 « » « » © 430 w 1920 275 w 1540 ¹ 3 FRd,b = ª º w 10 " 995 kN 1,1 « 3 w 1, 0 » Caso 2
Ant = tp e1 n1 1 p1 n1 0, 5 d0
Ant = 10 40 5 1 w 70 5 0, 5 w 22 " 2210 mm 2 © © ¹ 3 3 ¹ Anv " tp ª e2 p2 d0 º " 10 ª 50 60 w 22º " 770 mm 2 2 2 » « « » © 430 w 2210 275 w 770 ¹ 3 FRd,b = ª º w 10 " 986 kN 1,1 « 3 w 1, 0 »
FRd = min 880; 995; 986 " 880 kN FEd N1N1 OK
(6(0 3, 2
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
3.3.2. 9eri¿ca dell¶anima della trave
3.3.2.1. Resistenza a riIollamento dell¶anima della trave 5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd FRd = nbFEKRUX5G
Fb,hor,u,Rd =
k1F b f u,b dtw
L Mu
© e1,b ¹ p © 90 ¹ 70 k1 " min ª 2, 8 1, 7; 1, 4 1 1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8 1, 7; 1, 4 1, 7; 2, 5º " d0 d0 22 « 22 » « »
" min 9, 8; 2, 75; 2, 5 " 2, 5 ©e ¹ p © 40 ¹ 1 f 60 1 800 F b " min ª 2,b ; 2 ; ub ;1, 0º " min ª ; ; ; 1, 0º " « 3 w 22 3 w 22 4 430 » « 3d0 3d0 4 f u,b »
" min 0, 61; 0, 66; 1, 86; 1, 0 " 0, 61 Fb,hor,u,Rd =
2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 9 w 103 " 107 kN 1,1
FRd î N1 FEd N1N12. 3.3.2.2. Resistenza a trazione dell¶anima della trave 5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd
FRd = min FRd,b ; FRd,n
$FFLDLR
RESISTENZA A TRAZIONE DELLA SEZIONE EFFICACE
FRd,n = 0, 9 Anet,wb
f u,b
L Mu
Anet,wb = tw hwb d0 n1tw " 9 w 360 22 w 5 w 9 " 2250 mm 2 FRd,n = 0, 9 w 2250
430 w 103 " 792 kN 1,1
RESISTENZA A “BLOCK TEARING”
FRd,b =
f u,b Ant
L Mu
f y,b Anv / 3
L M0
Ant = tZ[(n1± p1 ± (n1 ± 1)d0] = 9[(5 ± 1) × 70 ± (5 ± 1)22] = 1728 mm2
© © ¹ 3 3 ¹ Anv " 2tw ª e2 ,b p2 d0 º " 2 w 9 ª 40 60 w 22º " 1206 mm 2 2 2 » « « » © 430 w 1728 275 w 1206 ¹ 3 FRd,b = ª º w 10 " 867 kN 1,1 « » 3 w 1, 0 LOFDVRVLDSSOLFDVRORDWUDYLLQWDJOLDWH FRd PLQ N1 FEd N1 N12. 3.3.3. Resistenza delle saldature /DGLPHQVLRQHGHOODVDOGDWXUDLQGLFDWDLQFDVRGLWDJOLRSUHVHQWDDQFKHXQDDGHJXDWDUHVLVWHQ]D DW\LQJSRLFKpqDGDOWDUHVLVWHQ]D IXOOVWUHQJWKZHOG
(6(0 3, 2
*LXQWRFRQSLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDHEXOORQDWRDOOҋDQLPDGHOODWUDYHFDS
*,817,0(',$17(648$'5(77( $1*2/$5,'ҋ$1,0$%8//21$7,
6DOYRGLYHUVDLQGLFD]LRQHOHQRUPHSURJHWWXDOLVRQRVWDWHVYLOXSSDWHVXOODEDVH GLTXHOOHLQGLFDWHSHUODSURJHWWD]LRQHGLSLDVWUHGLJLXQWLÀDQJLDWLHGLJLXQWLFRQ SLDWWRVDOGDWRLQDJJHWWRDOODFRORQQDWUDWWHGDOODIRQWHYLLL 9DORULUDFFRPDQGDWL
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRYHUWLFDOH 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQL /DWRGHOODWUDYHSRUWDWD
5(6,67(1=$$7$*/,2'(,%8//21,
5HTXLVLWRGLEDVH VEdVRd VRd = 2 w
nb Fv,Rd
1 F n G n 2
b
2
b
FY5G resistenza a taglio di un singolo bullone Fv,Rd =
F v f ub A L M2
GRYH A DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs ĮY SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH SHUEXOORQLGHOOHFODVVL Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODUHVLVWHQ]DGHLEXOORQL 3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL n2 = 1) Į=0eG"
6z
n1 n1 1 p1
$FFLDLR
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL n2 = 2)
F"
zp2 2I
eG"
n1
zp1 2I
n 1
1
1 p22 n1 n12 1 p12 2 6 z GLVWDQ]DWUDVYHUVDOHFRPSUHVDWUDLOODWRGHOO¶HOHPHQWRSRUWDQWHHLOFHQWUR del gruppo di bulloni I"
5(6,67(1=$$5,)2//$0(172'(//(648$'5(77($1*2/$5,
5HTXLVLWRGLEDVH VEdVRd VRd = 2 w
nb 2
© 1 F nb ¹ © G nb ¹ º ª º ª « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd »
2
/DUHVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGLXQVLQJROREXOORQHq Fb,Rd =
k1F b f u dt
L M2
/DUHVLVWHQ]DYHUWLFDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHVXOODVTXDGUHWWDq SDULD
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
Fb,ver,Rd =
k1F b f u,ac dtac
L M2
La resistenza orizzontale a rifollamento per un singolo bullone sulla squadretta qSDULD k1F b f u,ac dtac Fb,hor,Rd = L M2 Įȕ e Ȗ0KDQQRLYDORULLQGLFDWLLQSUHFHGHQ]D Per FEYHU5G ¹ © e p k1 " min ª 2, 8 2 1, 7; 1, 4 2 1, 7; 2, 5º d0 d0 « » © e ¹ p 1 f F b " min ª 1 ; 1 ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,ac » Per FEKRU5G © ¹ e p k1 " min ª 2, 8 1 1, 7; 1, 4 1 1, 7; 2, 5º d0 d0 « » © e ¹ f p F b " min ª 2 ; 2 1, 4; ub ; 1, 0º f u,ac « 3d0 3d0 »
5(6,67(1=$$5,)2//$0(172'(//·$1,0$'(//$75$9(
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
5HTXLVLWRGLEDVH VEdVRd VRd =
nb 2
© 1 F nb ¹ © G nb ¹ ª º ª º « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd »
Fb,ver,Rd =
Fb,hor,Rd =
2
k1F b f u,b dtw
L M2 k1F b f u,b dtw
L M2
Įȕ e Ȗ0KDQQRLYDORULLQGLFDWLLQSUHFHGHQ]D Per FEYHU5G ¹ © e2,b p k1 " min ª 2, 8 1, 7; 1, 4 2 1, 7; 2, 5º d0 d0 « » ©e ¹ p 1 f F b " min ª 1,b ; 1 ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,b » Per FEKRU5G © ¹ e1,b p k1 " min ª 2, 8 1, 7; 1, 4 1 1, 7; 2, 5º d0 d0 « » ©e ¹ p 1 f F b " min ª 2,b ; 2 ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,b »
/DWRWUDYHSRUWDQWH
5HTXLVLWRGLEDVH VEdFRd FRd resistenza del gruppo di bulloni Se (FE5G)PD[FY5G Se (FE5G)minFY5G FE5G)PD[ Se FY5G FE5G)min
[EN @ allora FRd ȈFE5G allora FRd = ns(FE5G)min allora FRd nsFY5G
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
5(6,67(1=$$7$*/,2'(,%8//21, FY5G resistenza a taglio di un singolo bullone Fv,Rd =
F v f ub A L M2
>(1 3URVSHWWR@
GRYH ĮY SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH SHUEXOORQLGHOOHFODVVL A DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs 5(6,67(1=$$5,)2//$0(172'(//(648$'5(77($1*2/$5, FE5G è la resistenza a rifollamento per un singolo bullone Fb,Rd =
k1F b f u,ac dtac
L M2
>(1 3URVSHWWR@
GRYH Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHULSLDWWLDFRQWDWWR ± SHULEXOORQLG¶HVWUHPLWj LQGLUH]LRQHSDUDOOHODDOODIRU]D © e F b " min ª 1 ; « 3d0
¹ ; 1, 0º f u,ac » f ub
± SHULEXOORQLLQWHUQL LQGLUH]LRQHSDUDOOHODDOODIRU]D © p ¹ f ub 1 F b " min ª 1 ; ; 1, 0º f u,ac « 3d0 4 » ± SHULEXOORQLDLPDUJLQL LQGLUH]LRQHSHUSHQGLFRODUHDOODIRU]D © ¹ e k1 " min ª 2, 8 2 1, 7; 2, 5º d0 « »
7DJOLRGLSURJHWWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL /DWRGHOODWUDYHSRUWDWD
5HTXLVLWRGLEDVH VEdV5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE)
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
5(6,67(1=$$7$*/,2'(//$6(=,21(/25'$ f y,ac h t VRd,g = 2 w ac ac 1, 27 3L M0 1RWD LO FRHI¿FLHQWH SUHQGH LQ FRQVLGHUD]LRQH OD ULGX]LRQH GHOOD UHVLVWHQ]DDWDJOLRGRYXWDDOODSUHVHQ]DGLÀHVVLRQHVXOSLDQRFKHSURGXFHWHQVLRQHQHL bulloni[IX].
5(6,67(1=$$7$*/,2'(//$6(=,21(()),&$&( f u,ac VRd,n = 2 w Av,net 3L M2
Av,net = tac hac n1d0
5(6,67(1=$$´%/2&.7($5,1*µ © 0, 5 f A f y,ac Anv ¹ u,ac nt VRd,b = 2 ª º ª« L M2 3L M0 º»
Anv = tac hac e1 n1 0, 5 d0 3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL
Ant = tac e2 0, 5d0
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL
Ant = tac e2 p2 1, 5d0
Ȗ0FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDFH /DWRWUDYHSRUWDQWH
5HTXLVLWRGLEDVH VEdV5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE) 5(6,67(1=$$7$*/,2'(//$6(=,21(/25'$ f y,ac h t VRd,g = 2 w ac ac 1, 27 3L M0 1RWD LO FRHI¿FLHQWH SUHQGH LQ FRQVLGHUD]LRQH OD ULGX]LRQH GHOOD UHVLVWHQ]DDWDJOLRGRYXWDDOODSUHVHQ]DGLÀHVVLRQHVXOSLDQRFKHSURGXFHWHQVLRQHQHL bulloni[IX]. 5(6,67(1=$$7$*/,2'(//$6(=,21(()),&$&( f u,ac VRd,n = 2 w Av,net 3L M2
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
Av,net = tac hac n1d0
5(6,67(1=$$´%/2&.7($5,1*µ © 0, 5 f A f y,ac Anv ¹ u,ac nt VRd,b = 2 ª º ª« L M2 3L M0 º»
Ant = tac e2 0, 5d0
Anv = tac hac e1 n1 0, 5 d0
Ȗ0FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDFH 7DJOLRGLSURJHWWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDWDJOLRH´EORFNWHDULQJµ
5HTXLVLWRGLEDVH VEdV5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE) 5(6,67(1=$$7$*/,2'(//$6(=,21(/25'$ f y,b VRd,g = Av,wb 3L M0 AYZE AYZE AYZE Ș ATee
= A±btf + (tZ + 2r)tfHȘ hZtZ SHUWUDYHVHQ]DLQWDJOL = ATee±btf + (tZ + 2r)tf SHUWUDYHFRQVLQJRORLQWDJOLR = t (e + (n ± p + h SHUWUDYHFRQGRSSLRLQWDJOLR Z E 1 1 e qXQFRHI¿FLHQWHWUDWWRGDOODEN FRQVLGHUDWRDWLWRORFRQVHUYDWLYR SDULD area della sezione a T
RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE EFFICACE f u,b VRd,n = Av,wb,net 3L M2 AYZEQHW= AYZE±n1d0tZ
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
RESISTENZA A “BLOCK TEARING” 0, 5 f u,b Ant f y,b Anv VRd,b = L M2 3L M0
Ant = tw e2,b 0, 5d0
3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL
© 3 ¹ 3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL Ant = tw ª e2,b p2 d0 º 2 » «
Anv = tw e1,b n1 1 p1 n1 0, 5 d0
Ȗ0FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDFH ,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÁHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]DGHOODVHFRQGD ÀODGLEXOORQLSHUOXQJKH]]DGHOOҋLQWDJOLROQ! HES
5HTXLVLWRGLEDVH 9(G JKHES 0F5G >)RQWH,9@ MF5G PRPHQWR UHVLVWHQWH GHOOD WUDYH LQWDJOLDWD LQ FRUULVSRQGHQ]D GHO FROOHJDmento in presenza di taglio. 75$9(&216,1*2/2,17$*/,2 Per azione tagliante VEdVSO15G
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
M c,Rd =
f y,bWel,N
L M0
Per azione tagliante VEd!VSO15G) 2 ¹ ¼ f y,bWel,N ¬ © 2VEd M c,Rd = 1 ª 1º ½ L M0 « Vpl,N,Rd » ½ ® ¾ VSO15G = min(V5GJ; V5GE) WHO1 modulo elastico di resistenza della sezione a T lorda in corrispondenza dell’intaglio.
75$9(&21'233,2,17$*/,2 Per azione tagliante VEdVSO'15G f y,btw 2 M c,Rd = e1 n1 1 p1 he 6L M0
Per azione tagliante VEd!VSO'15G M c,Rd =
f y,btw 6L M0
e n 1 p h 1
1
1
e
2
2 ¬ © 2V ¹ ¼ Ed 1 ª 1 ½ « Vpl,DN,Rd º» ½ ® ¾
VSO'15G = min(V5GJ; V5GE) )OHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOOҋLQWDJOLR
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
,QWHUD]LRQHIUDWDJOLRHPRPHQWRÀHWWHQWHLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLR
3HUVLQJRODRGRSSLDÀODGLEXOORQLVH[1G
9(G JKOQ 0Y15G
>)RQWH,9@
MY15G PRPHQWRUHVLVWHQWHGHOODWUDYHLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRLQSUHVHQza di taglio.
75$9(&216,1*2/2,17$*/,2 Per azione tagliante VEdVSO15G M v,N,Rd =
f y,bWel,N
L M0
Per azione tagliante VEd!VSO15G 2 ¹ ¼ f y,bWel,N ¬ © 2VEd 1 ª M v,N,Rd = 1º ½ L M0 « Vpl,N,Rd » ½ ® ¾
75$9(&21'233,2,17$*/,2 Per azione tagliante VEdVSO'15G f y,btw M v,DN,Rd = e n1 1 p1 he 6L M0 1,b
2
Per azione tagliante VEd!VSO'15G) M v,DN,Rd =
f y,btw 4L M0
e n 1 p h 1,b
1
1
2
e
2 ¬ © 2V ¹ ¼ Ed 1 ª 1 ½ « Vpl,DN,Rd º» ½ ® ¾
3HUGRSSLDÀODGLEXOORQLVH[1 G
PD[ 9(G JKOQ 9(G JKHES 0Y15G
>)RQWH,9@
MY15G = MF5G GDSUHFHGHQWHYHUL¿FD GRYH WHO1
modulo elastico di resistenza della sezione a T lorda in corrispondenza dell’intaglio
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
VSO15G UHVLVWHQ]DDWDJOLRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRSHUWUDYHFRQVLQJROR intaglio Av,N f y,b " 3 L M0
Av,N = ATee – btf + tw + 2r
tf
2
VSO'15G UHVLVWHQ]DDWDJOLRQHOODVH]LRQHFRUULVSRQGHQWHDOO¶LQWDJOLRSHUWUDYLFRQ doppio intaglio "
Av,DN f y,b 3 L M0
AY'1 = tZ(eE + (n1± p1 + he) GRYH ATee
area della sezione a T.
6WDELOLWjORFDOHGHOODWUDYHLQWDJOLDWD
,Q FDVR GL WUDYH LUULJLGLWD FRQWUR LQVWDELOLWj ÀHVVRWRUVLRQDOH QRQ q QHFHVVDULR YDOXWDUHODVWDELOLWjLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLRDPPHVVRFKHVLYHUL¿FKLQROH seguenti condizioni. 5(48,6,7,0,1,0,3(575$9(&216,1*2/2,17$*/,2>9@>9,@ dnthb/2 e lnhb per hbtZ $FFLDLR6
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
ln f
160000 hb
h
b
tw
3
lnhb ln f
110000 hb
h
b
tw
3
per
hbtZ! $FFLDLR6
per
hbtZ $FFLDLR6
per
hbtZ! $FFLDLR6
5(48,6,7,0,1,0,3(575$9(&21'233,2,17$*/,2>9,,@ PD[ (dnt; dnb hb/5 e lnhb ln f
160000 hb
h
b
tw
3
lnhb ln f
110000 hb
h
b
tw
3
per
hbtZ $FFLDLR6
per
hbtZ! $FFLDLR6
per
hbtZ $FFLDLR6
per
hbtZ! $FFLDLR6
/DGGRYHODOXQJKH]]DGHOO¶LQWDJOLRlnVXSHULTXHVWLOLPLWLqQHFHVVDULRSURFHGHUH DGDGHJXDWRLUULJLGLPHQWRRO¶LQWDJOLRGHYHHVVHUHYHUL¿FDWRVHFRQGROHLQGLFD]LRQLIRUQLWHQHOOH)RQWLYYLHYLL3HUJOLHOHPHQWLLQDFFLDLR6H6VHJXLUH LULIHULPHQWLGHOOH)RQWLYYLHYLL
9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD´W\LQJµ WUD]LRQHDVVLDOH La EN QRQLQGLFDXQFRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODYHUL¿FDGL XQDVWUXWWXUD,QTXHVWRPDQXDOHqVWDWRXWLOL]]DWRLOFRHI¿FLHQWHȖ0XFRQLOYDORUH raccomandato Ȗ0X 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODULHGHOJUXSSRGLEXOORQL 5HVLVWHQ]DDÁHVVLRQHGLSURJHWWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL
(VLVWRQRWUHPHFFDQLVPLGLURWWXUDGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODULVRJJHWWHDÀHVVLRQH PHFFDQLVPR FRPSOHWRVQHUYDPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL PHFFDQLVPR FROODVVRGHLEXOORQLFRQVQHUYDPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL PHFFDQLVPR FROODVVRGHLEXOORQL
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd FRd = min(F5GXF5GXF5GX) 0HFFDQLVPR FRPSOHWRVQHUYDPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL FRd,u,1 =
8n 2e M 2 mn e m n w
pl,1,Rd,u
w
>(1 3URVSHWWR@
0HFFDQLVPR FROODVVRGHLEXOORQLFRQVQHUYDPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL FRd,u,2 =
2 M pl,2,Rd,u n¨ Ft,Rd,u m n
>(1 3URVSHWWR@
0HFFDQLVPR FROODVVRGHLEXOORQL FRd,u,3 = ¨ Ft,Rd,u >(1 3URVSHWWR@ Ft,Rd,u "
k2 f ub A
L Mu
GRYH M pl,1,Rd,u =
0, 25¨ leff tac2 f u,ac
L Mu
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
MSO5GX= MSO5GX m"
p3 tw 2tac 2 w 0, 8 w r 2
n = emin e nm GRYHemin = e2 ew =
dw 4
dZ k2 A Ȉleff
diametro di rondella o testa del bullone SHUEXOORQLDWHVWDVYDVDWD DOWULPHQWL DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs OXQJKH]]DHI¿cace di una cerniera plastica
¨l
= 2e1A n1 1 p1A
eff
e1A = e1
e f 0, 5 p t 3
w
2r
d0 2
p1A = p1 e f p3 tw 2r d0 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL
5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd FRd = 2nbFYX Fv,u =
F v f ub A L Mu
GRYH ĮY SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH SHUEXOORQLGHOOHFODVVL A DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL
5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd FRd = 2nbFEKRUX5G Fb,hor,u,Rd =
k1F b f u,ac dtac
L Mu
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
GRYH © ¹ e p k1 " min ª 2, 8 1 1, 7;1, 4 1 1, 7; 2, 5º d0 d0 « » © e ¹ p 1 f F b " min ª 2 ; 2 ; ub ;1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,ac » 5HVLVWHQ]DD´EORFNWHDULQJµ
5HTXLVLWRGLEDVH FEdF5GE FRd,b = &DVR
f u,ac Ant
L Mu
f y,ac Anv 3L M0
Ant " 2tac ¬® n1 1 p1 n1 1 d0 ¼¾
3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL
Anv " 4tac e2 0, 5d0
3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL
© 3 ¹ Anv " 4tac ª e2 p2 d0 º 2 » «
$FFLDLR
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
&DVR
Ant " 2tac ¬® e1 n1 1 p1 n1 0, 5 d0 ¼¾
3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL
Anv " 2tac e2 0, 5d0
3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL
© 3 ¹ Anv " 2tac ª e2 p2 d0 º 2 » «
5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH
5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH
5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd FRd = nbFEKRUX5G Fb,hor,u,Rd =
k1F b f u,b dtw,b
L Mu
GRYH © ¹ e1,b p k1 " ª 2, 8 1, 7; 1, 4 1 1, 7; 2, 5º d0 d0 « »
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
©e ¹ p 1 f F b " ª 2,b ; 2 ; ub ; 1, 0º « 3d0 3d0 4 f u,b » ĮY
SHUEXOORQLGHOOHFODVVLH SHUEXOORQLGHOOHFODVVL
5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOOҋDQLPDGHOODWUDYH
5HTXLVLWRGLEDVH FEdF5GQ f u,b FRd,n = 0, 9 Anet,wb L Mu GRYH Anet,wb = tw hac d0 n1tw
5HVLVWHQ]DD´EORFNWHDULQJµ
$FFLDLR
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
5HTXLVLWRGLEDVH FEdF5GE FRd,b =
&DVR
f u,b Ant
L Mu
f y,b Anv 3L M0
Ant " tw n1 1 p1 n1 1 d0
3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL
Anv " 2tw e2 ,b 0, 5d0
3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL
© 3 ¹ Anv " 2tw ª e2 ,b p2 d0 º 2 » «
&DVR VRORLQSUHVHQ]DGLWUDYHLQWDJOLDWD
Ant " tw e1,b n1 1 p1 n1 0, 5 d0 3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL 3HUGRSSLD¿ODGLEXOORQL
Anv " tw e2 ,b 0, 5d0
© 3 ¹ Anv " tw ª e2 ,b p2 d0 º 2 » «
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
ESEMPIO SVOLTO – GIUNTO D’ANIMA BULLONATI)
MEDIANTE SQUADRETTE
(ANGOLARI
4. Giunti mediante sTuadrette angolari d¶anima bullonati Dati
7UDYH ,3($6 6TXDGUHWWH î î6 %XOORQL 0 Sintesi dei dati per la veri¿ca Sollecitazioni di progetto VEd N1 FEd N1 7LHIRUFH Resistenze a taglio di progetto Resistenza di progetto del gruppo di bulloni /DWRGHOODWUDYHSRUWDWD 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL
N1
$FFLDLR
5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH /DWRWUDYHSRUWDQWH 5HVLVWHQ]D Taglio di progetto delle squadrette angolari /DWRWUDYHSRUWDWD 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLSURJHWWR /DWRWUDYHSRUWDQWH 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLSURJHWWR 7DJOLRGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH Resistenza a taglio e “block tearing” 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLSURJHWWR ,QWHUD]LRQHWDJOLRPRPHQWRÀHWWHQWHVXVHFRQGD¿ODEXOORQL )OHVVLRQHGLSURJHWWRLQFRUULVSRQGHQ]DGHOO¶LQWDJOLR ,QWDELOLWjORFDOHGHOODWUDYHLQWDJOLDWD
N1 N1 N1
N1 N1
N1 1$ 1$ 1$
Resistenze di giunzioni soggette a ³t\ing´ Resistenza di progetto delle squadrette angolari e del gruppo di bulloni 5HVLVWHQ]DDÀHVVLRQHGLSURJHWWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL N1 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHLEXOORQL N1 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOOHVTXDGUHWWHDQJRODUL N1 5HVLVWHQ]DD³EORFNWHDULQJ´ N1 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH N1 5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOO¶DQLPDGHOODWUDYH N1 5HVLVWHQ]DD³EORFNWHDULQJ´ N1 4.1. 9alori raccomandati Spessore squadrette 10 mm $OWH]]Dhac PP!hb2. 4.2. 9eri¿che per giunzioni soggette a taglio verticale 4.2.1. 9eri¿ca del gruppo di bulloni 4.2.1.1. Lato trave portata RESISTENZA A TAGLIO DEI BULLONI 5HTXLVLWRGLEDVH VEdVRd
VRd = 2 w
nb Fv,Rd
1 F n G n 2
b
Fv,Rd =
F v f ub A L M2
b
6DOYRGLYHUVD LQGLFD]LRQH si fa riferimento sempre a EN 1993-1-8
(6(0 3, 2
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
F v f ub A L M2
Fv,Rd =
3HUEXOORQL0FODVVH Fv,Rd =
0, 6 w 800 w 245 w 103 " 94 kN 1, 25
3HUVLQJROD¿ODGLEXOORQL LH n2 = 1 e n1 Į = 0
G"
6z
"
n1 n1 1 p1
6 w 50
6 6 1 70
" 0,102
6 w 94
Per cui VRd = 2 w
1 0 w 6 0,102 w 6 2
2
" 962 kN
VEd N1 N12.
5(6,67(1=$$5,)2//$0(172'(//(648$'5(77($1*2/$5, 5HTXLVLWRGLEDVH VEdVE5G
Vb,Rd = 2 w
nb 2
© 1 F nb ¹ © G nb ¹ º ª º ª « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd »
2
Į = 0 e ȕ FRPHVRSUD /DUHVLVWHQ]DYHUWLFDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD
Fb,ver,Rd =
k1F b f u,ac dtac
L M2
© ¹ e © ¹ 40 k1 " min ª 2, 8 2 1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8 1, 7; 2, 5º " d0 22 « » « »
" min 3, 39; 2, 5 " 2, 5 © e ¹ p 1 f © 40 ¹ 70 800 F b " min ª 1 ; 1 ; ub ; 1, 0º " min ª ; 0, 25; ; 1, 0º " 430 « 3 w 22 3 w 22 » « 3d0 3d0 4 f u,ac »
" min 0, 61; 0, 81; 1, 86; 1, 0
Įb
Fb,ver,Rd =
2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 10 w 103 " 105 kN 1, 25
$FFLDLR
/DUHVLVWHQ]DRUL]]RQWDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD
Fb,hor,Rd =
k1F b f u,ac dtac
L M2
© e ¹ p © 40 ¹ 70 k1 " min ª 2, 8 1 1, 7; 1, 4 1 1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8 1, 7; 1, 4 1, 7; 2, 5º " 22 d0 « 22 » « d0 »
" min 3, 39; 2, 75; 2,55 " 2, 5 © e ¹ f © 40 ¹ 800 F b " min ª 2 ; ub ; 1, 0º " min ª ; ; 1, 0º " d f w 3 3 22 430 « » « 0 » u,ac
" min 0, 61; 1, 86; 1, 0 " 0, 61
Fb,hor,Rd = VRd = 2 w
2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 10 w 103 " 105 kN 1, 25 6 2
© 1 0 w 6 ¹ © 0,102 w 6 ¹ ª« 105 º» ª« 105 º»
VEd N1N1
2
" 1075 kN
2.
5(6,67(1=$$5,)2//$0(172'(//·$1,0$'(//$75$9(
(6(0 3, 2
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
5HTXLVLWRGLEDVH VEdVRd
nb
VRd =
2
© 1 F nb ¹ © G nb ¹ ª º ª º « Fb,ver,Rd » « Fb,hor,Rd »
2
Į= 0 e ȕ FRPHVRSUD /DUHVLVWHQ]DYHUWLFDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD
Fb,ver,Rd =
k1F b f u,b dtw
L M2
© ¹ e2,b © ¹ 40 k1 " min ª 2, 8 1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8 1, 7; 2, 5º " d0 22 « » « »
" min 3, 4; 2, 5 " 2, 5 ©e ¹ p 1 f © 90 ¹ 70 1 800 F b " min ª 1,b ; 1 ; ub ; 1, 0º " min ª ; ; ; 1, 0º " 3 3 4 3 w w d d f 22 3 22 4 430 « » « 0 » 0 u,b
" min 1, 36; 0, 81; 1, 86; 1, 0 " 0, 81
Fb,ver,Rd =
2, 5 w 0, 81 w 430 w 20 w 9 w 103 " 125 kN 1, 25
/DUHVLVWHQ]DRUL]]RQWDOHDULIROODPHQWRSHUXQVLQJROREXOORQHqSDULD
Fb,hor,Rd =
k1F b f u,b dtw
L M2
© e1,b ¹ p ¹ © 90 70 k1 " min ª 2, 8 1, 7; 1, 4 1 1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8 1, 7; 1, 4 1, 7; 2, 5º " d d 22 22 « » « » 0 0
" min 9, 75; 2, 75; 2, 5 " 2, 5 ©e ¹ f © 40 ¹ 800 F b " min ª 2,b ; ub ; 1, 0º " min ª ; 1, 0º " ; « 3 w 22 4300 » « 3d0 f u,b »
" min 0, 61; 1, 86; 1, 0 " 0, 61
Fb,hor,Rd =
2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 9 w 103 " 94 kN 1, 25
$FFLDLR
VRd =
6 2
© 1 0 w 6 ¹ © 0,102 w 6 ¹ ª« 125 º» ª« 94 º»
2
" 583 kN
VEd N1N12. 4.2.1.2. Lato trave portante
5HTXLVLWRGLEDVH VEdFRd 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQLFRd Se Fb,Rd
max
f Fv,Rd allora FRd " ¨ Fb,Rd
min
f Fv,Rd ! Fb,Rd
Se F b,Rd
Se Fv,Rd ! Fb,Rd
min
max
allora FRd " ns Fb,Rd
min
allora FRd " 0, 8ns Fv,Rd
5(6,67(1=$$7$*/,2'(,%8//21, 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLXQVLQJROREXOORQHFv,Rd = 3HUEXOORQL0FODVVH Fv,Rd =
F v f ub A L M2
0, 6 w 800 w 245 w 103 " 94 kN 1, 25
5(6,67(1=$$5,)2//$0(172'(//(648$'5(77($1*2/$5, Vb,Rd =
k1F b f u,ac dtac
L M2
(6(0 3, 2
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
3HULEXOORQLDLPDUJLQL
© ¹ e © ¹ 40 1, 7; 2, 5º " k1 " min ª 2, 8 2 1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8 w d 22 « » « » 0
" min 3, 39; 2, 5 " 2, 5 3HULEXOORQLG¶HVWUHPLWj
© e ¹ f © 40 ¹ 800 F b " min ª 1 ; ub ; 1, 0º " min ª ; 1, 0º " ; « 3 w 22 430 » « 3d0 f u,ac »
" min 0, 61; 1, 86; 1, 0 " 0, 61 3HULEXOORQLLQWHUQL
© p ¹ © 70 ¹ 1 800 1 f F b " min ª 1 ; ub ; 1, 0º " min ª ; 1, 0º " ; 430 d f w 3 4 3 22 4 « » « 0 » u,ac
" min 0, 81; 1, 86; 1, 0 " 0, 81 %XOORQLG¶HVWUHPLWj
Fb,Rd,end " Fb,Rd
min
""
2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 10 w 103 " 1, 25
"
2, 5 w 0, 81 w 430 w 20 w 10 w 1003 " 1, 25
" 105 kN %XOORQLLQWHUQL
Fb,Rd,inner " Fb,Rd
max
" 139 kN N1 N1SHUFXLFY5G FE5G)min
FRd " 0, 8ns Fv,Rd " 0, 8 w 12 w 94 " 902 kN VEd N1 N12. 4.2.2. 9eri¿ca a taglio delle sTuadrette angolari 4.2.2.1. Lato trave portata 5HTXLVLWRGLEDVH VEdV5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE)
$FFLDLR
RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE LORDA
VRd,g = 2 w
hac tac
f y,ac
1, 27
3L M0
" 2w
430 w 10 w 275 1, 27 w 3 w 1, 0
w 103 " 1076 kN
RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE EFFICACE
VRd,n = 2 w Av,net
f u,ac 3L M2
$UHDHI¿FDFH Av,net = tac hac n1d0 " 10 430 6 w 22 " 2980 mm 2
430
VRd,n = 2 w 2980 w
3 w 1, 25
w 103 " 1184 kN
RESISTENZA A “BLOCK TEARING”
© 0, 5 f A f y,ac Anv ¹ u,ac nt VRd,b =2 ª º ª« L M2 3L M0 º» $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWUD]LRQH
Ant " tac e2 0, 5d0 " 10 40 0, 5 w 22 " 290 mm 2 $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWDJOLR
Anv " tac hac e1 n1 0, 5 d0 " 10 430 40 6 0, 5 22 " 2690 mm 2
© 0, 5 w 430 w 290 275 w 2690 ¹ 3 VRd,b =2 ª º w 10 " 954 kN 1, 25 « » 3 w 1, 0 V5GPLQ N1 VEd N1 N12. 4.2.2.2. Lato trave portante %ORFNVKHDU±URWWXUDSHUPHFFDQLVPR³EORFNWHDULQJ´ 5HTXLVLWRGLEDVH VEdV5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE)
(6(0 3, 2
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE LORDA
VRd,g = 2 w
hac tac
f y,ac
1, 27
3L M0
" 2w
430 w 10 w 275 1, 27 w 3 w 1, 0
w 103 " 1076 kN
RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE EFFICACE
VRd,n = 2 w Av,net
f u,ac 3L M2
$UHDHI¿FDFH Av,net = tac hac n1d0 " 10 430 6 w 22 " 2980 mm 2
430
VRd,n = 2 w 2980 w
3 w 1, 25
w 103 " 1184 kN
RESISTENZA A “BLOCK TEARING”
© 0, 5 f A f y,ac Anv ¹ u,ac nt VRd,b = 2 ª º ª« L M2 3L M0 º» $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWUD]LRQH
Ant " tac e2 0, 5d0 " 10 40 0, 5 w 22 " 290 mm 2 $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWDJOLR
Anv " tac hac e1 n1 0, 5 d0 " 10 430 40 6 0, 5 22 " 2690 mm 2 © 0, 5 w 430 w 290 275 w 2690 ¹ 3 VRd,b =2 ª º w 10 " 954 kN 1, 25 « 3 w 1, 0 »
$FFLDLR
V5GPLQ N1 VEd N1 N12. 4.2.3. 9eri¿ca a taglio dell¶anima della trave 4.2.3.1. Resistenza a taglio e ³blocN tearing´
5HTXLVLWRGLEDVH VEdV5GPLQ V5GPLQ= min(V5GJ; V5GQ; V5GE) RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE LORDA
VRd,g = Av,wb
f y,b 3L M0
$UHDGHOO¶DQLPDGHOODWUDYHVRJJHWWDDWDJOLR AYZE= A±btf + (tZ + 2r)tf ±îî î AYZE = 6001 mm2 Ș hZtZ îî PP2
VRd,g =
6001 w 275 3 w 1, 0
w 103 " 953 kN
RESISTENZA A TAGLIO DELLA SEZIONE EFFICACE f u,b VRd,n = Av,wb,net 3L M2 $UHDHI¿FDFH
Av,wb,net = Av,wb n1d0tw " 6001 6 w 22 w 9 " 4813 mm 2 VRd,n = 4813 w
430 3 w 1, 25
w 103 " 956 kN
(6(0 3, 2
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
RESISTENZA A “BLOCK TEARING”
© 0, 5 f A f y,b Anv ¹ u,b nt VRd,b = ª º ª« L M2 3L M0 º» $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWUD]LRQH
Ant " tw e2 ,b 0, 5d0 " 9 40 0, 5 w 22 " 261 mm 2 $UHDHI¿FDFHVRJJHWWDDWDJOLR
Anv " tw e1,b n1 1 p1 n1 0, 5 d0 " 9 90 6 1 70 6 0, 5 22 " 2871 mm 2 © 0, 5 w 430 w 261 275 w 2871¹ 3 VRd,b = ª º w 10 " 501 kN 1, 25 « 3 w 1, 0 » V5GPLQ PLQ N1 VEd N1N12. 4.2.3.2. Interazione tagliomomento Àettente in corrispondenza della seconda ¿la di bulloni 1RQDSSOLFDELOHWUDYHSULYDGLLQWDJOLR 4.2.4. 9eri¿ca a Àessione in corrispondenza dell¶intaglio 1RQDSSOLFDELOHWUDYHSULYDGLLQWDJOLR 4.2.5. 9eri¿ca di stabilitj locale della trave intagliata 1RQDSSOLFDELOHWUDYHSULYDGLLQWDJOLR 4.3. 9eri¿che per giunzioni soggette a ³t\ing´ trazione assiale 4.3.1. 9eri¿ca delle sTuadrette angolari e del gruppo di bulloni 4.3.1.1. Resistenza a Àessione delle sTuadrette angolari
$FFLDLR
5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd
FRd " min FRd,u,1 , FRd,u,2 , FRd,u,3
La resistenza a “tying” F5GXSHULOPHFFDQLVPRqGDWDGD
FRd,u,1 =
8n 2e M 2 mn e m n w
pl,1,Rd,u
w
¨l
eff
= 2e1A n1 1 p1A
e1A = e1 e f 0, 5 p3 tw 2r
0, 5 109 9 2 w 11
d0 2
22 " 50 mm 2
Ae1A = 40 mm p1A = p1 e f p3 tw 2r d0
p3 tw 2r d0 " 109 9 2 w 11 22 " 100 mm A p1A = 70 mm
¨l
eff
M pl,1,Rd,u =
m" ew "
2e1A n1 1 p1A " 2 w 40 6 1 70 " 430 mm 0, 25¨ leff,1tf2 f u,ac
L Mu
"
p3 tw 2tac 2 w 0, 8 w r 2 dw 4
"
0, 25 w 430 w 102 w 430 w 106 " 4, 2 kNm 1,1 "
109 9 2 w 10 2 w 0, 8 w 11 " 31 mm 2
37 " 9, 25 mm 4
n " min e2 ;1, 25m " min 40; 39 " 39 mm
8 w 39 2 w 9, 25 4, 2 w 10 " 696 kN 2 w 31 w 39 9, 25 31 39 3
FRd,u,1 =
La resistenza a “tying” F5GXSHULOPHFFDQLVPRqGDWDGD
FRd,u,2 =
2 M pl,2,Rd,u n¨ Ft,Rd,u m n
(6(0 3, 2
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
MSO5GX= MSO5GX N1P
Ft,Rd,u = FRd,u,2 =
k2 f ub A
L Mu
"
0, 9 w 800 w 245 w 103 " 160 kN 1,1
2 w 4, 2 w 103 39 w 12 w 160 " 1190 kN 31 39
La resistenza a “tying” F5GXSHULOPHFFDQLVPRqGDWDGD
FRd,u,3 = ¨ Ft,Rd,u " 12 w 160 " 1920 kN
FRd " min FRd,u,1 , FRd,u,2 , FRd,u,3
FRd " min 696, 1190, 1920 " 696 kN FEd N1 N12. 4.3.1.2. Resistenza a taglio dei bulloni
5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd FRd = 2nbFYX
Fv,u "
F v f ub A 0, 6 w 800 w 245 " w 103 " 107 kN 1,1 L Mu
FRd îî N1 FEd N1N12.
4.3.1.3. Resistenza a riIollamento delle sTuadrette angolari 5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd FRd = 2nbFEKRUX5G
$FFLDLR
k1F b f u,ac dtac
Fb,hor,u,Rd =
L Mu
© ¹ e p © 40 ¹ 70 k1 " min ª 2, 8 1 1, 7; 1.4 1 1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8 1, 7; 1, 4 1, 7; 2, 5º " 22 d0 « 22 » « d0 »
" min 3, 39; 2, 75; 2,55 " 2, 5 © e ¹ f © 40 ¹ 800 F b " min ª 2 ; ub ; 1, 0º " min ª ; ; 1, 0º " « 3 w 22 430 » « 3d0 f u,ac »
min 0, 61; 1, 86; 1, 0 " 0, 61 2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 10 w 103 " 119 kN 1,1
Fb,hor,u,Rd =
FRd îî N1 FEd N1N12. 4.3.1.4. Resistenza a ³blocN tearing´
5HTXLVLWRGLEDVH FEdF5GE
FRd,b =
f u,ac Ant
L Mu
f y,ac Anv 3L M0
Caso 1
Ant " 2tac ¬® n1 1 p1 n1 1 d0 ¼¾ " 2 w 10 w ¬® 6 1 w 70 6 1 w 22 ¼¾ " 4800 mm 2
Anv " 4tac e2 0, 5d0 " 4 w 10 40 0, 5 w 22 " 1160 mm 2
(6(0 3, 2
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
© 430 w 4800 275 w 1160 ¹ 3 FRd,b = ª º w 10 " 2060 kN 1,1 « » 3 w 1, 0 Caso 2
Ant " 2tac ¬® e1 n1 1 p1 n1 0, 5 d0 ¼¾
e 0, 5d " 2 w 10 w 40 0, 5 w 22 " 580 mm
Ant " 2 w 10 w ¬® 40 6 1 w 70 6 0, 5 w 22 ¼¾ " 5380 mm 2 Anv " 2tac
2
2
0
© 430 w 5380 275 w 580 ¹ 3 FRd,b = ª º w 10 " 2195 kN 1,1 « 3 w 1, 0 » FEd N1H N12. 4.3.2. 9eri¿ca dell¶anima della trave 4.3.2.1. Resistenza a riIollamento dell¶anima della trave
5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd FRd = nbFEKRUX5G
Fb,hor,u,Rd =
k1F b f u,b dtw
L Mu
© ¹ p ¹ © 70 k1 " min ª 1, 4 1 1, 7; 2, 5º " min ª 1, 4 1, 7; 2, 5º " 2, 5 d0 22 « » « » ¹ ©e f © 40 ¹ 800 ; 1, 0º " 0, 61 F b " min ª 2,b ; ub ; 1, 0º " min ª ; « 3 w 22 4300 » « 3d0 f u,b »
$FFLDLR
2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 9 w 103 " 107 kN 1,1
Fb,hor,u,Rd =
FRd î N1 FEd N1N12. 4.3.2.2. Resistenza a trazione dell¶anima della trave 5HTXLVLWRGLEDVH FEdF5GQ
FRd,n = 0, 9 Anet,wb
f u,b
L Mu
Anet,wb = tw hac d0 n1tw " 9 w 430 22 w 6 w 9 " 2682 mm 2 FRd,n = 0, 9 w 2682
430 w 103 " 944 kN 1,1
FEd N1 N12. 4.3.2.3. Resistenza a ³blocN tearing´ 5HTXLVLWRGLEDVH FEdF5GE
FRd,b =
f u,b Ant
L Mu
f y,b Anv 3L M0
Caso 1
Ant " tw ¬® n1 1 p1 n1 1 d0 ¼¾ " 9 ¬® 6 1 w 70 6 1 22 ¼¾ " 2160 mm 2
Anv " 2tw e2 ,b 0, 5d0 " 2 w 9 40 0, 5 w 22 " 522 mm 2 © 430 w 2160 275 w 522 ¹ 3 FRd,b = ª º w 10 " 927 kN 1,1 « 3 w 1, 0 » FEd N12. LOFDVRVLDSSOLFDVRORDWUDYLLQWDJOLDWH
(6(0 3, 2
*LXQWRPHGLDQWHVTXDGUHWWH DQJRODULGҋDQLPDEXOORQDWL FDS
*,817,&2/211$&2/211$
I giunti colonna-colonna sono progettati per la resistenza a compressione assiale HRYHDSSURSULDWRSHUODUHVLVWHQ]DDPRPHQWRQRPLQDOHSURYHQLHQWHGDOFROOHJDPHQWRDOOHWUDYL 1HLJLXQWLFRORQQDFRORQQDGLVXSSRUWRLOFDULFRDVVLDOHqWUDVIHULWRGLUHWWDPHQWH tra le estremità delle sezioni della colonna (ricorrendo se necessario all’inseriPHQWRGLXQDSLDVWUDGLYLVRULDSHURYYLDUHSUREOHPLGHULYDQWLGDOFDPELDPHQWRGL GLPHQVLRQHVHULDOH HQRQDWWUDYHUVROHSLDVWUHGHOJLXQWR4XHVWHXOWLPHFRQIHULscono al giunto adeguata rigidità e resistenza a “tying”.
9DORULUDFFRPDQGDWL
1RGRFRORQQDFRORQQDDFRQWDWWRGLUHWWR
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR
1RGRFRORQQDFRORQQDFRQSLDVWUDGLYLVRULD
1RGRFRORQQDFRORQQDFRQFRSULJLXQWLGҋDODLQWHUQL
$FFLDLR
*LXQWLFRORQQD²FRORQQDFDS
1RWH ,QWHUDVVHHGLVWDQ]DGDLPDUJLQLGHYRQRHVVHUHGH¿QLWLLQFRQIRUPLWjFRQ EN ,OFRSULJLXQWRG¶DODGHYHVXSHUDUHDOPHQRTXHVWLYDORUL PPtIXFHp1 3. Lo spessore a cui si fa riferimento nella nota 2 nella maggior parte dei casi q VXI¿FLHQWH D WUDVPHWWHUH DOPHQR LO GHOOR VIRU]R GL FRPSUHVVLRQH PDVVLPR QHOOD FRORQQD LQ FRQIRUPLWj FRQ TXDQWR VWDELOLWR GD EN 1993-1-8 > @ 4.,OJLXQWRFRORQQDFRORQQDGHYHHVVHUHSRVWRDXQDGLVWDQ]DGLFLUFDPP GDOODWUDYHGLIRQGD]LRQH6LUDFFRPDQGDLQROWUHGLXWLOL]]DUHXQPLQLPRGL EXOORQL,QXQDVWUXWWXUDFRQWURYHQWDWDOHFRORQQHFKHSUHVHQWDQRTXHVWR WLSRGLJLXQWRDYUDQQRXQFRPSRUWDPHQWRDGHJXDWRDQFKHODGGRYHLOFROOHJDPHQWR VL FRPSRUWL HIIHWWLYDPHQWH FRPH XQD FHUQLHUD 1HOOD SUDWLFD L giunti di colonne portanti più comuni proposti in questo manuale sono in JUDGRGLIRUQLUHQRWHYROHULJLGLWjVXHQWUDPELJOLDVVLVHEEHQHODULJLGLWj non sia totale. 6ROLWDPHQWH QHOOD SUDWLFD OD ODUJKH]]D GHO FRSULJLXQWR G¶DOD QRQ VXSHUD OD ODUJKH]]D GHOO¶DOD GHOOD FRORQQD LQIHULRUH7XWWDYLD TXDORUD OD ODUJKH]]D GHO FRSULJLXQWRG¶DODVLDPLQRUHGHOO¶DODGHOODFRORQQDVXSHULRUHVDUjQHFHVVDULR YHUL¿FDUHODGLVWDQ]DGLPDUJLQLHGHVWUHPLWjVHFRQGROHLQGLFD]LRQLGHOO¶(XURcodice (EN 1993-1-8 Prospetto 3.3). ,QSUHVHQ]DGLFRQVLGHUHYROHVROOHFLWD]LRQHDWUD]LRQHQHWWDVDUjQHFHVVDULRDWWH QHUVLDOOHVHJXHQWLLQGLFD]LRQL ,GLDPHWULGHLEXOORQLGHYRQRHVVHUHSDULDGDOPHQRLOGHOORVSHVVRUHGHJOL VWUDWLVRYUDSSRVWLWSD>;,@ (YLWDUHLOULFRUVRDSLGLTXDWWURVWUDWLVRYUDSSRVWLQHJOLVWUDWLPXOWLSOL>;,@ 6LUDFFRPDQGDGLHYLWDUHLOULFRUVRDSLGLXQVDOWRQHOODPLVXUDVHULDOHGHOOD FRORQQDLQFRUULVSRQGHQ]DGHOJLXQWR 1HO FDVR LQ FXL VL ULFRUUD DOO·XWLOL]]R GL FRSULJLXQWL LQWHUQL HG HVWHUQL TXHVWL XOWLPLGRYUDQQRDYHUHXQDPLVXUDVLPLOHDTXHOODGHOOHÀJXUHPRVWUDWHLQSUH FHGHQ]DHORVSHVVRUHFRPELQDWRGLFRSULJLXQWLLQWHUQLHGHVWHUQLGRYUjHVVHUH DOPHQR SDUL D WIXF7XWWL L FRSULJLXQWL GRYUDQQR LQROWUH DYHUH XQR VSHVVRUH PLQLPRGLPP
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWUD]LRQH 7UD]LRQHQHWWDGLSURJHWWR (IIHWWLGHOODWUD]LRQHQHWWD
,OVHJXHQWHSURFHGLPHQWRYHUL¿FDODSUHVHQ]DGLWUD]LRQHQHWWDFDXVDWDGDFDULFR DVVLDOHHPRPHQWRÀHWWHQWH[IV] N Ed,G h ODWUD]LRQHQHWWDqDVVHQWHHLOJLXQWRGHYHHVVHUHSURJHWWDWR Se M Ed f 2 solo per garantire la trasmissione di compressione assiale per carico diretto. Se M Ed #
N Ed,G h
ODWUD]LRQHQHWWDqSUHVHQWHHGqQHFHVVDULRYHUL¿FDUHFRSULJLXQWL 2 HUHODWLYLGLVSRVLWLYLGLJLXQ]LRQHDWUD]LRQHFEd. FEd "
M Ed
N Ed,G
h 2 MEd PRPHQWRQRPLQDOHGRYXWRDFDULFKLSHUPDQHQWLHYDULDELOLIDWWRUL]]DWL HV PRPHQWRGLSURJHWWRGHOODFRORQQD DOLYHOORGHOSDYLPHQWRLPPHGLDWDmente al di sotto del giunto N(G* IRU]DGLFRPSUHVVLRQHDVVLDOHGRYXWDHVFOXVLYDPHQWHDFDULFKLSHUPDQHQWL fattorizzati
*LXQWLFRORQQD²FRORQQDFDS
h
DWLWRORFRQVHUYDWLYRqODODUJKH]]DFRPSOHVVLYDGHOODFRORQQD DOWH]]DGHO SUR¿OR SLSLFFROD SHULFRSULJLXQWLG¶DODHVWHUQL RODGLVWDQ]DWUDJOLDVVL centrali dei coprigiunti d’ala (per i coprigiunti d’ala interni).
Si raccomanda l’utilizzo di bulloni precaricati nel caso in cui la trazione netta SURGXFD VXOO¶DOD GHOOD FRORQQD VXSHULRUH XQD VROOHFLWD]LRQH PDJJLRUH GHO della resistenza di progetto di quella colonna.
5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGHOFRSULJLXQWRGҋDOD
5HTXLVLWRGLEDVH FEdNW5G NW5G= min(NSO5G; NX5G; NEW5G)
5(6,67(1=$$75$=,21('(//$6(=,21(/25'$ NSO5Gresistenza plastica a trazione della sezione lorda Afp f y,p N pl,Rd = L M0 GRYH
>(1 @
Afp DUHDORUGDGHOFRSULJLXQWRLG¶DODDSSOLFDWRDXQ¶DOD
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
5(6,67(1=$$75$=,21('(//$6(=,21(()),&$&( NX5GUHVLVWHQ]DXOWLPDDWUD]LRQHGHOO¶DUHDHI¿FDFH 0, 9 Afp,net f u,p N u,Rd = L M2 GRYH
>(1 @
AISQHW area netta del coprigiunto d’ala applicato a un’ala AISQHW = Afpín2d0tp 5(6,67(1=$$´%/2&.7($5,1*µ NEW5G resistenza di progetto a “block tearing”.
3HUJUXSSRGLEXOORQLVRJJHWWRDFDULFRFHQWUDWR NEW5G = VHII5G Veff,1,Rd =
f u,p Afp,nt
L M2
f y,p Afp,nv 3L M0
>(1 @
3HUJUXSSRGLEXOORQLVRJJHWWRDFDULFRHFFHQWULFR NEW5G = VHII5G Veff,2,Rd =
0, 5 f u,p Afp,nt
L M2
f y,p Afp,nv 3L M0
>(1 @
*LXQWLFRORQQD²FRORQQDFDS
GRYH f\XF fXXF AISQY AISQY AISQW
WHQVLRQHGLVQHUYDPHQWRGHOODFRORQQDVXSHULRUH tensione di rottura a trazione della colonna superiore area netta del coprigiunto d’ala soggetto a taglio = 2tp (e1+(n1 ± p1± n1 ± d0) area netta del coprigiunto d’ala soggetto a trazione
Se p2e2 Se p2 > 2e2 Ȗ0
AISQW = tp(p2±d0) AISQW = tp(2e2±d0)
(Figura A) (Figura B)
FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRQHOODVH]LRQHHI¿FDFH
9(5,),&$,1&$62',75$=,21(1(77$&216,'(5(92/( FEd # 0,1 VLGHYHULFRUUHUHDOO¶XWLOL]]RGLEXOORQLSUHFDULFDWL[IV] Se tf,uc bf,uc f y,uc GRYH tIXF bIXF
spessore dell’ala della colonna superiore ODUJKH]]DGHOO¶DODGHOODFRORQQDVXSHULRUH
5HVLVWHQ]DGHOJUXSSRGLEXOORQL
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd )5GIS )5G )5G )5G
UHVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQL >(1 @ )E5G VH )E5G PD[)Y5G QIS )E5G PLQ VH )E5G PLQ)Y5G )E5G PD[ QIS)Y5G VH)Y5G )E5G PLQ QISQXPHURGLEXOORQLFRPSUHVLWUDFRSULJLXQWRG·DODHFRORQQDVXSHULRUH
5(6,67(1=$$7$*/,2'(,%8//21, FY5G resistenza a taglio di un bullone Fv,Rd = G p
F v f ub A L M2
>(1 3URVSHWWR@
GRYH ĮY A ȕ S
SHUHEXOORQL SHU EXOORQL DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQHAs VHWSDG >(1 @ "
tpa Ȗ0
9d 8d 3tpa
se tpa > d
VSHVVRUHWRWDOHGHJOLVWUDWLVRYUDSSRVWL FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODUHVLVWHQ]DGHLEXOORQL
Veri¿ca per giunto lungo LjOXQJKH]]DGHOJLXQWRFRPHGDEN 1993-1-8[I] Se Lj > 15d la resistenza a taglio di progetto FY5GGHYHHVVHUHULGRWWDPROWLSOLFDQdola per un fattore di riduzione ȕLf.
G Lf " 1
Lj 15d 200 d
5(6,67(1=$$5,)2//$0(172 FE5G resistenza a rifollamento per un singolo bullone k1F b f u,p dtp >(1 3URVSHWWR@ Fb,Rd = L M2 1RWD VHORVSHVVRUHGHOO¶DODGHOODFRORQQDqLQIHULRUHDOORVSHVVRUHGHLFRSULJLXQWL G¶DODODUHVLVWHQ]DDULIROODPHQWRGHOO¶DODGHOODFRORQQDGHYHHVVHUHYHUL¿FDWD
*LXQWLFRORQQD²FRORQQDFDS
3HULEXOORQLG¶HVWUHPLWj © e F b " min ª 1 ; « 3d0
¹ ; 1, 0º f u,p » f ub
3HULEXOORQLLQWHUQL © p ¹ f ub 1 ; 1, 0º F b " min ª 1 ; f u,p « 3d0 4 » 3HULEXOORQLDLPDUJLQL © ¹ e k1 " min ª 2, 8 2 1, 7; 2, 5º d0 « » 3HULEXOORQLLQWHUQL © ¹ p k1 " min ª 1, 4 2 1, 7; 2, 5º d0 « » Ȗ0 FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DGHLSLDWWLDFRQWDWWRVRJJHWWLDULIROODPHQWR 5(6,67(1=$',%8//21,35(&$5,&$7, FEd FV5G 3HUFROOHJDPHQWLSURJHWWDWLDVFRUULPHQWRLQSUHVHQ]DGLFDULFKLFRQFRHI¿FLHQWH )V5G UHVLVWHQ]DDVFRUULPHQWRGLSURJHWWR " GRYH NV
ks nfs R
L M3
Fp,C
>(1 @
SHUGLVSRVLWLYLGLJLXQ]LRQHLQIRULSDVVDQWLVWDQGDUG 3URVSHWWR GHOOD(1 >,@ QIV QXPHURGLVXSHUÀFLG·DWWULWR FRHIÀFLHQWHGLVFRUULPHQWR 3URVSHWWRGHOOD(1 >;,,@ )S& IXE$V >(1 @ $V DUHDGHOEXOORQHVRJJHWWDDWUD]LRQH Ȗ0 FRHIÀFLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODUHVLVWHQ]DDVFRUULPHQWRDOORVWDWR OLPLWHXOWLPR
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
9HULÀFDSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHDWDJOLRRUL]]RQWDOH 3HUXQJLXQWRGLFRORQQDGLVRVWHJQRVLLSRWL]]DFKHODUHVLVWHQ]DDWDJOLRRUL]]RQtale VEdVLRWWHQJDSHUDWWULWRGHOOHVXSHU¿FLGLFRQWDWWRGHOJLXQWR[IV]. 5HTXLVLWRGLEDVH VEd UHVLVWHQ]DDWDJOLRGHOOHVXSHU¿FLGLFRQWDWWRGHOJLXQWR ,OFRHI¿FLHQWHGLDWWULWRȝfSHUVXSHU¿FLGLFRQWDWWRLQDFFLDLRGLSHQGHGDOO¶XVXUD GHOODVXSHU¿FLHLQDFFLDLRHGLRJQLULYHVWLPHQWRSUHVHQWH $WLWRORFRQVHUYDWLYRSHUDFFLDLVHQ]DWUDWWDPHQWLVXSHU¿FLDOLFRQGHFDSDJJLRLO FRHI¿FLHQWHGLDWWULWRȝfVLFRQVLGHUDSDULD 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLVXSHU¿FLGLFRQWDWWR &DULFRYHUWLFDOHî&RHI¿FLHQWHGLDWWULWR 9HULÀFKHSHUJLXQ]LRQLVRJJHWWHD´W\LQJµYHUWLFDOH
4XDORUDIRVVHQHFHVVDULRVRGGLVIDUHUHTXLVLWLGLLQWHJULWjVWUXWWXUDOHVDUjQHFHVVDULRHVHJXLUHOHYHUL¿FKHLQGLFDWHLQH[IV]GRYH F FEd = tie 2 6LGRYUjVRVWLWXLUHODUHVLVWHQ]DGLVQHUYDPHQWRFRQODUHVLVWHQ]DXOWLPDDWUD]LRQH $LYDORULGHLFRHI¿FLHQWLSDU]LDOLGLVLFXUH]]D Ȗ0Ȗ0 VLGRYUjVRVWLWXLUHLOFRHI¿FLHQWHGLVLFXUH]]DSHUXQLRQLVRJJHWWHD³W\LQJ´ Ȗ0X NOTE ² /HYHULÀFKHGLLQWHJULWjVWUXWWXUDOHVRQREDVDWHVXOO·LSRWHVLFRQVHUYDWLYDFKHL GXHFRSULJLXQWLG·DODIRUQLVFDQRUHVLVWHQ]DDWUD]LRQHDVVLDOH ² )WLHqODIRU]DGLWUD]LRQHWUDWWDGD(1 $
ESEMPIO SVOLTO – GIUNTO COLONNA-COLONNA 5. Giunto colonnacolonna Dati
&RSULJLXQWLG¶DOD îî 3DFFKHWWLG¶DOD îî 6TXDGUHWWH î î$QJRODULî OXQJKH]]D 3DFFKHWWLG¶DQLPD îî 3LDVWUDGLGLYLVLRQH îî %XOORQL 0 0DWHULDOHDFFHVVRUL $FFLDLR6 Sintesi dei dati per la veri¿ca Sollecitazioni di progetto N(G* N1 N(G4 N1 MEd N1P LQWRUQRDOO¶DVVH\\GHOODFRORQQD VEd N1 Resistenze a trazione di progetto Trazione netta 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHLFRSULJLXQWLG¶DOD 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQL
6DOYRGLYHUVD LQGLFD]LRQH si fa sempre riferimento a EN 1993-1-8
N1 N1
(6(0 3, 2
*LXQWLFRORQQD²FRORQQDFDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
Resistenza a taglio orizzontale di progetto
N1
Resistenze di giunzioni soggette a ³t\ing´ 5HVLVWHQ]DDWUD]LRQHGLSURJHWWRGHOFRSULJLXQWRG¶DOD N1 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQL N1
5.1. 9alori raccomandati Coprigiunti d’ala esterni $OWH]]Dhpbuc e 450 mm /DUJKH]]Dbpbuc PP'DSURJHWWR PP2. 3DVVRYHUWLFDOHPDVVLPRWUDLEXOORQLp1 = 14tpFLRqVSHVVRUHPLQLPRp1 t p 6SHVVRUHtp v f,uc e 10 mm e 1 2 14
"
17, 5 160 e 10 mm e 2 14
PPHPPHPP
'DSURJHWWR PP2. 3DFFKHWWL tpa "
hlc huc
"
2 'DSURJHWWR PP2. 3LDVWUDGLGLYLVLRQH
320 260 " 30 mm 2
¬ h 2t h 2t ¼ lc f,lc uc f,uc ¾ " v® 2 Spessore ¬ 320 2 w 20, 5 260 2 w 17, 5 ¼ ¾ " 27 mm "® 2
'DSURJHWWR PP2. Squadrette d’anima 8WLOL]]DUHDQJRODUL î îSHULQVHULUHEXOORQL0LQSRVL]LRQLVSHFXODULVXODWLFRQYHUJHQWL $OWH]]Dhuc î PP'DSURJHWWR PP2. 3DFFKHWWL tpa =
tw,lc tw,uc
2 'DSURJHWWR PP2.
"
11, 5 10 " 0, 8 mm 2
5.2. 9eri¿che per giunzioni soggette a taglio verticale 5.2.1. Trazione netta 5.2.1.1. EIIetti della trazione netta N Ed,G w h 5HTXLVLWRGLEDVHSHUDVVHQ]DGLWUD]LRQHQHWWD M Ed f 2
$FFLDLR
N Ed,G w h 2
"
760 w 260 w 103 " 99 kNm 2
MEd N1P! N1P 9LqSUHVHQ]DGLWUD]LRQHQHWWDHLFRSULJLXQWLG¶DODFRQLULVSHWWLYLGLVSRVLWLYLGLJLXQ]LRQHGHYRQRHVVHUHYHUL¿FDWLSHUXQDIRU]DGLWUD]LRQHFEd M Ed N Ed,G 110 760 FEd = " " 43 kN 3 2 2 h 260 w 10 5.2.1.2. Resistenza a trazione del coprigiunto d¶ala 5HTXLVLWRGLEDVH FEdNW5G
GRYH N t,Rd = min N pl,Rd ; N u,Rd ; N bt,Rd
5(6,67(1=$$75$=,21('(//$6(=,21(/25'$ N pl,Rd =
Afp f y,p
L M0
EN 1993-1-1
$UHDORUGDAfp = 260 × 12 = 3120 mm2
N pl,Rd =
3120 w 275 w 103 " 858 kN 1, 0
5(6,67(1=$$75$=,21('(//$6(=,21(()),&$&( N u,Rd =
0, 9 Afp,net f u,p
L M2
EN 1993-1-1
$UHDHI¿FDFHAISQHW î±îî PP2
0, 9 w 2592 w 430 w 103 " 802 kN 1, 25 Per cui NX5G N1 N u,Rd =
5(6,67(1=$$´%/2&.7($5,1*µ 3HUJUXSSRGLEXOORQLVRJJHWWRDFDULFRFRQFHQWULFR NEW5G= VHII5G 2e2 = 2 × 55 = 110 mm p2 e2 Da cui AISQW
= tp(2e2±d0 î± PP2
(6(0 3, 2
*LXQWLFRORQQD²FRORQQDFDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
AISQY
= 2tp (e1+(n1± p1± n1± d0) î ± î± ± î PP2
© 430 w 1056 275 w 4008 ¹ 3 Veff,1,Rd = ª º w 10 " 1000 kN « 1, 25 3 w 1, 0 » NEW5G NW5G FEd
N1 PLQ N1 N1N12.
Veri¿ca dei bulloni ,OFDOFROREDVDWRVXOO¶DUHDORUGDGHOO¶DODULVXOWDVXI¿FLHQWHPHQWHDFFXUDWR
FEd tf,uc bf,uc f y,uc
"
43 w 103 " 0, 04 ! 0,1 12, 5 w 260 w 355
Fonte [IV]
1RQ YL q WUD]LRQH QHWWD VLJQL¿FDWLYD VXOO¶DOD GHOOD FRORQQD H O¶XWLOL]]R GL bulloni comuni in fori con gioco standard risulta adeguato.
5.2.1.3. Resistenza del gruppo di bulloni
Resistenza a taglio e rifollamento del coprigiunto d’ala 5HTXLVLWRGLEDVH FEdFRd 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQLF5GIS
min
se Fb,Rd
FRd " ¨ Fb,Rd se Fb,Rd
FRd " nfp Fb,Rd
max
f Fv,Rd
min
FRd " nfp Fv,Rd se Fv,Rd ! Fb,Rd
f Fv,Rd ! Fb,Rd
min
max
5(6,67(1=$$7$*/,2'(,%8//21, 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLXQVLQJROREXOORQH Fv,Rd =
F v f ub A L M2
ÊQHFHVVDULRLQWURGXUUHXQFRHI¿FLHQWHSHUORVERWWRQDPHQWRVHLj > 15d 15d = 15 × 20 = 300 mm Lj PP d Lo sbottonamento è quindi assente. d 6SHVVRUHWRWDOHGHOSDFFKHWWRG¶DOD tpa = 30 mm > " 6, 7 mm 3
Prospetto 3.4
Per cui FY5GGHYHHVVHUHPROWLSOLFDWRSHUXQFRHI¿FLHQWHGLULGX]LRQHȕp
Gp "
9d 9 w 20 " 0, 72 " 8d 3tpa 8 w 20 3 w 30
3HUEXOORQL0FODVVH Fv,Rd = 0, 72 w
0, 6 w 800 w 245 w 103 " 68 kN 1, 25
5(6,67(1=$$5,)2//$0(172 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWR Fb,Rd =
k1F b f u,p dtp
L M2
3HULEXOORQLDLPDUJLQL
© ¹ e © ¹ 55 k1 " min ª 2, 8 2 1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8 1, 7; 2, 5º " d 22 « » « » 0
" min 5, 3; 2, 5 " 2, 5 3HULEXOORQLG¶HVWUHPLWj
© e ¹ f © 40 ¹ 800 F b " min ª 1 ; ub ; 1, 0º " min ª ; ; 1, 0º " « 3 w 22 430 » « 3d0 f u,p »
" min 0, 61; 1, 86; 1, 0 " 0, 61 3HULEXOORQLLQWHUQL
© p ¹ f © 160 ¹ 800 F b " min ª 1 0, 25; ub ; 1, 0º " min ª ; 1, 0º " 0,, 25; 430 3 3 22 d f w « » « 0 » u,p
" min 2,17; 1, 86; 1, 0 " 1, 0 %XOORQLG¶HVWUHPLWj
Prospetto 3.4
(6(0 3, 2
*LXQWLFRORQQD²FRORQQDFDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
)E 5G HQG " )E 5G PLQ "
%XOORQLLQWHUQL
w w w w w " N1
Fb,Rd,inner = Fb,Rd
max
"
2, 5 w 1, 0 w 430 w 20 w 12 w 103 " 206 kN 1, 25 Per cui FY5G FE5G)min "
FRd = nfp × FY5G î N1 FEd N1N12. 5.2.2. 9eri¿ca per giunzioni soggette a taglio orizzontale 3HUXQJLXQWRGLFRORQQDGLVRVWHJQRVLLSRWL]]DFKHODUHVLVWHQ]DDWDJOLR orizzontale VEdVLRWWHQJDSHUDWWULWRGHOOHVXSHU¿FLGLFRQWDWWRGHOJLXQWR Fonte [IV] 5HTXLVLWR GL EDVH VEd UHVLVWHQ]D D WDJOLR GHOOH VXSHU¿FL GL FRQWDWWR GHO giunto. &DULFRYHUWLFDOHHFRQWHPSRUDQHRWDJOLR M Ed h
N Ed,G 2
"
110 w 103 760 " 803 kN 260 2
5HVLVWHQ]DDWDJOLRGHOOHVXSHU¿FLGLFRQWDWWRGHOJLXQWR î N1 VEd N1N12. 5.3. Integritj strutturale 5.3.1. Sollecitazione a ³t\ing´ (VHJXLUHOHYHUL¿FKHHFRQ F FEd = tie 2 Ftie = 2 × FEd î N1 5.3.2. 9eri¿ca a trazione del coprigiunto d¶ala 5HTXLVLWRGLEDVH FtieNW5G
GRYH N t,Rd = min N pl,Rd ; N u,Rd ; N bt,Rd
5.3.2.1. Resistenza a trazione dell¶area lorda
N pl,Rd =
Afp f u,p
L Mu
$UHDORUGDAfp = 260 × 12 = 3120 mm2
EN 1993-1-1
N pl,Rd =
3120 w 430 w 103 " 1220 kN 1,1
5.3.2.2. Resistenza a trazione dell¶area eI¿cace
N u,Rd =
EN 6.2.3(2)
0, 9 Afp,net f u,p
L Mu
$UHDHI¿FDFHAISQHW î±îî PP2
N u,Rd =
0, 9 w 2592 w 430 w 103 " 912 kN 1,1
Per cui NX5G N1 5HVLVWHQ]DD´EORFNWHDULQJµ 3HUJUXSSRGLEXOORQLVRJJHWWRDFDULFRFHQWUDWR NEW5G= VHII5G
Prospetto 3.4
2e2 = 2 × 55 = 110 mm p2 e2 'DFXL AISQ AISQY
= tp(2e2±d0 î± PP2 = 2tp (e1+(n1± p1± n1± d0) î> ± î± ± î@ PP2
© 430 w 1056 275 w 4008 ¹ 3 Veff,1,Rd = ª º w 10 " 1049 kN 1 1 , « 3 w 1, 0 » NEW5G NW5G Ftie
N1 PLQ N1 N1 N12.
5.3.2.4. Resistenza di progetto del gruppo di bulloni Resistenza a taglio e rifollamento del coprigiunto d’ala 5HTXLVLWRGLEDVH FtieFRd 5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRGHOJUXSSRGLEXOORQLF5GIS
FRd " ¨ Fb,Rd se Fb,Rd
FRd " nfp Fb,Rd
min
max
f Fv,Rd
se Fb,Rd
FRd " nfp Fv,Rd Fv,Rd ! Fb,Rd
min
min
f Fv,Rd ! Fb,Rd
max
(6(0 3, 2
*LXQWLFRORQQD²FRORQQDFDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
5(6,67(1=$$7$*/,2'(,%8//21, 5HVLVWHQ]DDWDJOLRGLXQVLQJROREXOORQH Fv,Rd =
F v f ub A L Mu
Prospetto 3.4
ÊQHFHVVDULRLQWURGXUUHXQFRHI¿FLHQWHSHUORVERWWRQDPHQWRVHLj > 15d 15d = 15 × 20 = 300 mm Lj PP d Lo sbottonamento è quindi assente. d 6SHVVRUHWRWDOHGHOSDFFKHWWRG¶DOD tpa = 30 mm > " 6, 7 mm 3 Per cui FY5GGHYHHVVHUHPROWLSOLFDWRSHUXQFRHI¿FLHQWHGLULGX]LRQHȕp.
Gp "
9d 9 w 20 " 0, 72 " 8d 3tpa 8 w 20 3 w 30
3HUEXOORQL0FODVVH
Fv,Rd = 0, 72 w
0, 6 w 800 w 245 w 103 " 77 kN 1,1
5(6,67(1=$$5,)2//$0(172 5HVLVWHQ]DDULIROODPHQWR Fb,Rd =
k1F b f u,p dtp
L Mu
3HULEXOORQLDLPDUJLQL
© ¹ e © ¹ 55 k1 " min ª 2, 8 2 1, 7; 2, 5º " min ª 2, 8 1, 7; 2, 5º " d 22 « » « » 0
" min 5, 3; 2, 5 " 2, 5 3HULEXOORQLG¶HVWUHPLWj
© e ¹ f © 40 ¹ 800 F b " min ª 1 ; ub ; 1, 0º " min ª ; ; 1, 0º " 3 3 22 430 d f w « » « 0 » u,p
" min 0, 61; 1, 86; 1, 0 " 0, 61
3HULEXOORQLLQWHUQL
© p ¹ f © 160 ¹ 800 F b " min ª 1 0, 25; ub ; 1, 0º " min ª ; 1, 0º " 0,, 25; 430 3 3 22 d f w « » « 0 » u,p
" min 2,17; 1, 86; 1, 0 " 1, 0
Prospetto 3.4
%XOORQLG¶HVWUHPLWj
Fb,Rd,end = Fb,Rd "
%XOORQLLQWHUQL
min
"
2, 5 w 0, 61 w 430 w 20 w 12 w 103 " 143 kN 1,1
Fb,Rd,inner = Fb,Rd "
max
"
2, 5 w 1, 0 w 430 w 20 w 12 w 1003 " 235 kN 1,1
Per cui FY5G FE5G)min FRd = nfp × FY5G î N1 Ftie N1N12.
(6(0 3, 2
*LXQWLFRORQQD²FRORQQDFDS
*,817,',%$6(&2/211$)21'$=,21(
4XHVWRPHWRGRGLSURJHWWD]LRQHVLDSSOLFDDEDVL¿VVHGLFRORQQHFRQVH]LRQHD, FKHWUDVPHWWRQRXQDIRU]DGLFRPSUHVVLRQHDVVLDOHHXQRVIRU]RGLWDJOLR DGHV la base di una colonna a cerniera). La piastra di base rettangolare è saldata alla VH]LRQHGLFRORQQDLQPRGRVLPPHWULFRFRVuGDHVWHQGHUVLVXWXWWLLODWLROWUHL margini esterni delle ali della colonna.
'LPHQVLRQHGHOODSLDVWUDGLEDVH
5HTXLVLWRGLEDVH Ap * Areq Ap
= area della piastra di base = hpbp per piastre rettangolari Areq DUHDULFKLHVWDSHUODSLDVWUDGLEDVH "
FEd f jd
[Fonte IV]
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
f jd =
2 Ff 3 cd
GRYH ¬© ¹ © eb ¹ ¼½ df eh ¹ © ª º F " min 1 , 1 2 º , ª 1 2 º ,3 >)RQWH,,,@ ª max h , b º ª« bp » ½ hp » « « » p p ® ¾ 6HDOFXQHGLPHQVLRQLQRQVRQRQRWHXQYDORUHSDULDĮ qVROLWDPHQWHDSpropriato.
h p bp df hf bf tf eb
OXQJKH]]DGHOODSLDVWUDGLEDVH ODUJKH]]DGHOODSLDVWUDGLEDVH altezza della fondazione in cls OXQJKH]]DGHOODIRQGD]LRQHLQFOV ODUJKH]]DGHOODIRQGD]LRQHLQFOV spessore dell’ala della colonna ODUJKH]]DDJJLXQWLYDROWUHODSLDVWUDGLEDVH
" bf b 2tf / 2 eK
DOWH]]DDJJLXQWLYDROWUHODSLDVWUDGLEDVH
" hf h 2tf / 2 f fcd = F cc ck >(1 @ L c Įcc qXQFRHI¿FLHQWHFKHYDOXWDJOLHIIHWWLDOXQJRWHUPLQHVXOODIRU]DGLFRPSUHVVLRQHHJOLHIIHWWLQHJDWLYLGHULYDQWLGDOODPRGDOLWjGLDSSOLFD]LRQHGHO carico[XIII] Ȗc FRHI¿FLHQWHPDWHULDOHSHULOFHPHQWRWUDWWRGDHQ [XIII]. &
&
&
5HVLVWHQ]DFLOLQGULFDIFN 1PP
7LSRGLFDOFHVWUX]]R
&
5HVLVWHQ]DFXELFDIFNFXER 1PP 5HVLVWHQ]DFXELFDIFNFXEH 5FNLQ,WDOLD
&DOFRORGLF 5HTXLVLWRGLEDVH Areq = Aeff 6Hch±tfQRQYLqVRYUDSSRVL]LRQH Per cui cSXzHVVHUHRWWHQXWRXWLOL]]DQGROHHTXD]LRQLSHUOHVH]LRQLD,HDG+ Aeff§c2 + Percolc + Acol
*LXQWLGLEDVHFRORQQDIRQGD]LRQHFDS
GRYH Acol DUHDGHOODVH]LRQHWUDVYHUVDOHGHOODFRORQQD Percol perimetro della colonna 6Hc > h±tfYLqVRYUDSSRVL]LRQH Per cui cSXzHVVHUHRWWHQXWRXWLOL]]DQGROHHTXD]LRQLSHUOHVH]LRQLD,HDG+ Aeff §c2 + 2(h + b)c + h × b 3HUDVVLFXUDUVLFKHO¶DUHDHI¿FDFHQRQIXRULHVFDGDOODSLDVWUDGLEDVH h + 2c hp b + 2c bp 6SHVVRUHGHOODSLDVWUDGLEDVH
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
5HTXLVLWRGLEDVH tptSPLQ tp,min = c
3 f jdL M0 f yp
>)RQWH,,,@
GRYH fypWHQVLRQHGLVQHUYDPHQWRGHOODSLDVWUDGLEDVH f jd =
2 Ff 3 cd
fcd = F cc
fck
Lc
Į Į ccȖcfck e c KDQQRLYDORULLQGLFDWLLQSUHFHGHQ]D 6DOGDWXUHGHOODSLDVWUDGLEDVH
5HTXLVLWRGLEDVH 3HUVROOHFLWD]LRQHDWDJOLR 9(G)Z5G×OZHOGVKHDU
>)RQWH,9@
3HUFDULFRDVVLDOH TXHVWD YHUL¿FD q QHFHVVDULD VROR TXDQGR OH VXSHU¿FL D FRQWDWWR GHOOD FRORQQD HODSLDVWUDGLEDVHQRQVRQRDVWUHWWRULIROODPHQWR9HGL)RQWHLYSHUXOWHULRUL dettagli. FEdFZ5G × lZHOGD[LDO
*LXQWLGLEDVHFRORQQDIRQGD]LRQHFDS
GRYH FZ5G
UHVLVWHQ]DGHOFRUGRQHGLVDOGDWXUDSHUOXQJKH]]DXQLWDULD fYZG × a f vw,d =
fu
3
>(1 @ G L w M2 tensione di rottura a trazione dell’elemento collegato più debole fu ȕZ SHUDFFLDLR6 SHUDFFLDLR6 SHUDFFLDLR6 SHUDFFLDLR6 a gola della saldatura lZHOGVKHDU OXQJKH]]DHI¿FDFHWRWDOHGHOOHVDOGDWXUHLQGLUH]LRQHGHOODIRU]DGLWDJOLR OZHOGVKHDU O²V SHUVH]LRQL,3(+(+' l OXQJKH]]DGHOODVDOGDWXUDLQGLUH]LRQHGHOODIRU]DGLWDJOLR lZHOGD[LDO OXQJKH]]DWRWDOHHIIHWWLYDGHOOHVDOGDWXUHDOO¶DODGHOODFRORQQDSHUOHVHzioni laminate FRHI¿FLHQWHSDU]LDOHGLVLFXUH]]DSHUODUHVLVWHQ]DGHOOHVDOGDWXUHWUDWWR Ȗ0 da EN 1993-1-8 /DOXQJKH]]DGHOODWRq s " a 2
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
ESEMPIO SVOLTO – GIUNTO COLONNA-FONDAZIONE . Giunto colonnaIondazione Dati 6DOYRGLYHUVD LQGLFD]LRQH si fa sempre riferimento a EN 1993-1-8
.1. Dimensione della piastra di base 5HTXLVLWRGLEDVH $UHDGHOODSLDVWUDGLEDVH
ApAreq Ap = hp × bp = 600 × 600 = 360000 mm2
5HVLVWHQ]DGLSURJHWWRFOV
fcd = F cc Areq =
$UHDULFKLHVWD Ap = 360000 mm2 > 215000 mm2
fck
Lc
N Ed f jd OK
"
" 1, 0 w
30 " 20 N/mm 2 1, 5
4300 w 103 " 215000 mm 2 2 w 1, 5 w 20 3
Fonte [III] fcd tratto da EN 3.1.6(1) Įcc tratto da EN 3.1.6(1) Ȗc tratto da EN 1992-1-1 3URVSHWWR1
.2. Calcolo di c
5HTXLVLWRGLEDVH Aeff = Areq 3HUFDOFRODUHO¶DUHDHI¿FDFHLSRWL]]DUHDVVHQ]DGLVRYUDSSRVL]LRQH Aeff §c2 + Percolc + Acol Perimetro colonna Percol = 1771 mm Area della colonna Acol = 16130 mm2 2 Aeff §c + 1771c + 16130 = 215000 = Areq
Ac = 93 mm 3HU DVVLFXUDUVL FKH QRQ FL VLD VRYUDSSRVL]LRQHc GHYH HVVHUH PHQR GHOOD PHWjGHOODGLVWDQ]DWUDOHDOL
h 2tf
320 2 w 20, 5 " " 139, 5 mm > 93 mm 2 2 3HUFLzO¶LSRWHVLGLDVVHQ]DGLVRYUDSSRVL]LRQHqFRUUHWWD 3HUDVVLFXUDUVLFKHO¶DUHDHI¿FDFHQRQIXRULHVFDGDOODSLDVWUDGLEDVH h + 2c î PP PP b + 2c î PP PP 3HUFLzLOYDORUHGLcFDOFRODWRqYDOLGR DOWULPHQWLULFDOFRODUHc). .3. Spessore della piastra di base
tp,min = c
f jd =
3 f jdL M0 f y,p
2 2 F fcd " w 1, 5 w 20 " 20 N/mm 2 3 3
5HVLVWHQ]DGLVQHUYDPHQWRGHOODSLDVWUDGLPPf\S 1PP2
Fonte [III]
(6(0 3, 2
*LXQWLGLEDVHFRORQQDIRQGD]LRQHFDS
(6(0 3, 2
3DUWH&ROOHJDPHQWLLQDFFLDLRLQHGLÀFLPRQRSLDQRHPXOWLSLDQR²(XURFRGLFH
$FFLDLR
tp,min = 93
3 w 20 w 1, 0 " 45 mm 255
tp = 50 mm > 45 mm
OK
.4. Saldature della piastra di base veri¿ca a taglio della saldatura colonnaIondazione 5HTXLVLWRGLEDVH VEd f Fw,Rd w leff,shear
Fonte [IV]
7HQVLRQHGLURWWXUDDWUD]LRQHGHOODSLDVWUDGLPPfXS 1PP2
Fw,Rd = f vw,d w a " ƐHIIVKHDU
fu
3
G w L M2
wa"
410 3 w 0, 7 w 8 " 1248 N/mm 2 0, 85 w 1, 25
= 2 (l±s ±î PP
FZ5G× ƐHIIVKHDU = 1248 × 168 × 10-3 N1 VEd N1N12.
FZ5G tratto da
$33(1',&($ ,167$%,/,7)/(6627256,21$/(
Instabilità flesso-torsionale tratte da BS 5950-1 Prospetto17 ,QVWDELOLWjÁHVVRWRUVLRQDOH 1PP &ODVVHDFFLDLR Ѥ/7
6
6
5,)(5,0(17,%,%/,2*5$),&,
[I] EN (XURFRGH'HVLJQRIVWHHOVWUXFWXUHV'HVLJQRIMRLQWV [II] EN (XURFRGH$FWLRQVRQVWUXFWXUHV*HQHUDODFWLRQV$FFLGHQWDODFWLRQV [III] 'HWDLOHG(XURSHDQGHVLJQJXLGHVWRWKH(XURFRGH KWWS ZZZDFFHVVVWHHOFRP [IV] -RLQWVLQVWHHOFRQVWUXFWLRQ 6LPSOHFRQQHFWLRQV 6WHHO&RQVWUXFWLRQ,QVWLWXWH [V] &+(1*--5DQG
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