Clasificación de Laubscher

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA DE MINAS

CLASIFICACIÓN GEOMECÁNICA DE LAUBSCHER Y SUS APLICACIONES MECÁNICA DE ROCAS II OJEDA ORE MIGUEL ANGEL

PROFESOR: M.Sc. David Córdova Rojas Lima - Perú 09 de Septiembre del 2016

INDICE RESUMEN............................................................................................................ 3

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ABSTRACT........................................................................................................... 3 INTRODUCCIÓN................................................................................................... 4 1

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CLASIFICACIÓN GEOMECÁNICA DE LAUBSCHER...........................................5 1.

HISTORIA Y EVOLUCIÓN............................................................................. 5

2.

PRINCIPIOS DE LA CLASIFICACIÓN............................................................6

3.

PARÁMETROS GEOLÓGICOS; MUESTREOS Y VALUACIÓN...........................7

4.

DESCRIPCIÓN DE LOS PARÁMETROS..........................................................8 4.1.

Resistencia de la Roca Intacta (IRS: Intact Rock Strength).................8

4.2.

Espaciamiento de juntas /fracturas (RQD + JS or FF).........................9

4.3.

Condición de la Junta y El Agua.........................................................16

5.

VALOR IN SITU DEL RMRLB de Laubscher.................................................17

6.

CÁLCULO DEL MRMR de Laubscher.........................................................17 6.1.

Ajustes por Meteorización.................................................................18

6.2.

Ajustes por Orientación.....................................................................18

6.3.

Ajuste por esfuerzos inducidos.........................................................19

6.4.

Ajuste por voladura...........................................................................20

7.

RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO (RMS)..............................................21

8.

RESISTENCIA DE DISEÑO DEL MACIZO ROCOSO (DRMS).........................21 APLICACIONES PRÁCTICAS..........................................................................23

2.1

Principios de Soporte............................................................................23

2.2

Diseño de Sostenimiento......................................................................25

2.3

Diseño de pilares.................................................................................. 26

2.4

Selección del método de minado (Caving Methods).............................26

2.5

Diseño Inicial de Taludes en Minería Superficial...................................28

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RESUMEN El presente trabajo de investigación trata sobre la descripción teórica y práctica de la clasificación geomecánica de D.H. Laubscher (1974); este trabajo está dividido en dos partes: la primera inicia con una pequeña introducción de cómo se gestó el sistema de clasificación de D.H. Laubscher para luego pasar a la descripción de los principios teóricos que envuelven este sistema de clasificación de los macizos rocosos propuesto en 1974 ; por otro lado y no menos importante la segunda parte trata sobre la aplicación de los principios de D.H. Laubscher en la industria minera así como también la parte final de este apartado presenta la evolución de la clasificación de Laubscher en la cual tuvo la colaboración de del Ing. Jakubec en el año 2000.

ABSTRACT The present research paper is concerned with the theory and practical description of the geomechanics classification developed by D.H. Laubscher (1974); this research paper is divided in two sections: the first section is a little introduction of the theoretical principles that involved this geomechanics classification proposed in the year 1974 ; on the other hand and not at least less important the second section is concerned with the application of the principles of D.H. Laubscher in the mining industry and also the last part of this las section has to be with the evolution of Laubscher’s classification in which Laubscher and Eng. Jakubec made a collaborative research and presented their results in the year 2000.

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INTRODUCCIÓN Las clasificaciones geomecánicas se usan frecuentemente y son de uso obligatorio para cualquier proyecto del cual el macizo rocoso es una variable a tomar en cuenta en las decisiones. Durante el desarrollo de la mecánica de rocas y de la geomecánica en general, hubo un creciente afán de poder caracterizar y al mismo tiempo ponderar el macizo rocoso en cuestión. De esta manera desde el inicio de esta ciencia hubo personalidades que trataron de resolver el problema fundamental de saber con qué macizo rocoso se encontraban y como trabajar adecuadamente con este. Es así como aparecen los sistemas de clasificación geomecánica. Numerosos sistemas de clasificación aparecieron entre los cuales podemos encontrar: Terzaghi (1946), Lauffer (1958), Bieniawsky (1973 ,1976 ,1989), Barton (1974), Laubscher (1990), Ramarmurthy and Arora (1993) y Laubscher and Jakubec (2000). En 1973; Bieniawsky y Laubscher tuvieron una reunión para discutir el desarrollo de la clasificación RMR. Mientras concordaban con el concepto básico de la clasificación RMR; Laubscher tenía la idea de que la clasificación RMR era muy deficiente para el uso en minería. De esta manera para hacer la clasificación más aplicable a la industria, desarrolló ajustes para diferentes propósitos. Estos entonces fueron aplicados a los valores in-situ derivados de la clasificación RMR. El sistema de clasificación resultante se volvió conocido como “Modified Rock Mass Rating”. Como otras clasificaciones las modificaciones fueron hechas para obtener valores basados en la experiencia ganada en campo. Estas modificaciones condujeron a desarrollar el sistema MRMR de Laubscher conocido como “Mining Rock Mass Raiting” que involucra la asignación de valores in-situ al macizo rocos basados en parámetros geológicos medibles. Esta clasificación revolucionó la aplicación de los sistemas de clasificación geomecánica en minería y fue de gran utilidad por su manera brillante y sencilla de aplicación. La practicidad de este método trajo consigo diferentes aplicaciones en las cuales se destacan: Diseño de Pilares, Recomendaciones y Diseño de Sostenimiento, Sistemas de Explotación

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relacionados al MRMR y sus aplicaciones en métodos de minado por hundimiento (Cave Mining Handbook).

1 CLASIFICACIÓN GEOMECÁNICA DE LAUBSCHER 1. HISTORIA Y EVOLUCIÓN Laubscher propuso una clasificación en el año de 1974 conocida como Valuación del Macizo Rocoso para Minería; de la siglas en ingles MRMR “Mining Rock Mass Raiting”; esta clasificación fue una mejora y complemento para la clasificación de Bieniawski RMR; del inglés “Rock Mass Raiting” de 1973 para resolver diversos problemas en minería. Este método desde entonces ha sido usado en muchos países como Chile, África y USA entre los más importantes. Una de las principales atribuciones del profesor D. R. Laubscher es el reconocimiento de que la clasificación de Bieniawski tenía que ser modificada para poder ser usada con mayor exactitud en el diseño de minado. Los parámetros que se toman en consideración son:    

Esfuerzos inducidos de minado Orientación de las Juntas Efectos de la Voladura Condiciones de las discontinuidades Imagen N° 1. D.H. Laubscher en la convención de Southern African Mining Institute (2000)

2. PRINCIPIOS DE LA CLASIFICACIÓN Un sistema de clasificación geomecánica debe ser claro y debe tener un sentido amplio de practicidad para que forme parte de las investigaciones de mecánica de rocas. Muchas técnicas sofisticadas requieren mucho tiempo y recursos para ser desarrolladas por los departamentos de producción y planeamiento; departamentos en los cuales la información es dinámica, dependiente del tiempo, y sobre todo de vital importancia. Por tanto el enfoque adoptado involucra la asignación de una calificación al macizo rocoso tomando en cuenta parámetros geológicos medibles; ponderándolos desde los más importantes a los menos importantes. La

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puntuación máxima está en escala numérica de 100 y está cubre toda la diversidad de variaciones del macizo rocoso desde “muy pobre” hasta “muy bueno”. Este intervalo es dividido en 5 clases y cada clase con un quinta parte del total por otro lado cada clase posee una subdivisión de A y B.

CLASE RMR SUBCLASE COMPETEN CIA COLOR

5 B 0-10

A 1120 Roca Muy Mala ROJO

CLASE DE MACIZOS ROCOSOS 4 3 2 B A B A B A 21314151617130 40 50 60 70 80 Roca Mala Roca Roca Regular Buena CAFÉ AMARILLO VERDE

1 B A 819190 100 Roca Muy Buena AZUL

Tabla N°1. Clase de Macizos Rocosos

Es claro señalar que la medición de estos parámetros debe ser adecuada y controlada para obtener una clasificación la más precisa posible. Por otro lado también es claro señalar que la recolección de la data se debe de hacer en el periodo inicial para que esta pueda ser usada en el diseño de la mina (selección del método de minado) así como los requerimientos de refuerzo y soporte de las labores. En las evaluaciones de como el macizo rocoso se va a comportar en el ambiente de minado; el RMR es ajustado por los factores:  

Condiciones / Agua ( Weathering ) Esfuerzos inducidos del minado ( Mining-Induced stresses)

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 

Orientación de las Juntas ( Joint orientation) Efectos de la Voladura (Blasting effects)

La calificación ajustada recibe el nombre de MRMR o valuación del macizo rocoso para minería. En este contexto es también posible determinar la resistencia del macizo rocoso (RMS – MPa). La resistencia in situ del macizo rocoso (RMS) es ajustada para dar la resistencia del macizo rocoso de diseño (DRMS). Por tanto el sistema de clasificación es versátil ya que el MRMR, y el DRMS proveen una buena guía para los propósitos de diseño de minado.

3. PARÁMETROS GEOLÓGICOS; MUESTREOS Y VALUACIÓN. Los parámetros geológicos que deben ser evaluados son: la resistencia de la roca intacta (IRS), el espaciamiento y las condiciones de las juntas (agua). Pero se debe precisar que antes de iniciar la clasificación. El núcleo o la superficie en donde se va a hacer el muestro debe ser dividido en zonas similares para poder iniciar la valuación. Los parámetros son los siguientes:     

La Resistencia a la Roca Intacta (IRS) Designación de Calidad de la Roca ( RQD) Espaciamiento Frecuencia de Fractura Condiciones de las juntas

Como ejemplo de ilustración se muestra la ponderación de algunos parámetros.

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Tabla N°2. Algunas ponderaciones de los parámetros para el cálculo del RMR LB

4. DESCRIPCIÓN DE LOS PARÁMETROS 4.1.

Resistencia de la Roca Intacta (IRS: Intact Rock Strength)

Es la resistencia a la compresión uniaxial simple de la roca entre las fracturas y las juntas. El ISR puede ser afectado por la presencia de las rocas suaves o duras que aparecen en depósitos de variada mineralización, por citar algún ejemplo. Un valor ponderado es otorgado a la zona en donde se realizaran los estudios teniendo en consideración de que las rocas débiles tendrán un mayor impacto en el valor promedio. La relación es no linear y la puede ser examinada en el gráfico.

Imagen N°2. Determinación del IRS promedio en donde el macizo rocoso contiene roca dura y blanda

Consideremos por ejemplo los siguientes datos para calcular el IRS.   

Resistencia de la Roca Intacta de la Roca Dura = 100 MPa Resistencia de la Roca Intacta de la Roca Débil = 20 MPa El porcentaje de Roca Débil = 45%

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( Resistencia de la Roca Intacta de la Roca Debil)(100) =20 Resistencia de la Roca Intacta de la Roca Dura Ubicando los datos en le ábaco propuesto por D.H. Laubscher El IRS promedio = 36% (100MPa) = 36 MPa La calificación del ISR para Laubscher es como sigue:

Tabla N°3. Calificación de los rangos de IRS

4.2.

Espaciamiento de juntas /fracturas (RQD + JS or FF)

El espaciamiento es la mediada de todas las discontinuidades y no incluye los rasgos cementados. Una junta es continua si su longitud es de mayor dimensión que el ancho de excavación o si colinda en contra de otra junta. Las fracturas no necesariamente tienen una continuidad. Un máximo de una familia de tres juntas es usado teniendo en consideración que estas definen un bloque de roca; otra junta solo haría variar la forma del bloque. Dos técnicas han sido desarrolladas para la evaluación de este parámetro:

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4.2.1.RQD + JS La técnica más usada es medir el RQD (15 puntos máximo de la valoración) y el espaciamiento de las juntas (25 puntos máximo de valoración) EL RQD es una técnica de recuperación de testigo en donde solo los núcleos de longitud mayor a 100mm son considerados. La fórmula para calcular el valor de RQD es mostrado a continuación.

RQD=

∑ (Longitud>10 cm) .100 Lonngitud Total

La ponderación propuesto por D. H. Laubscher

Tabla N°4. Calificación de los rangos de RQD

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El espaciamiento de las juntas (JS) relaciona un máximo de tres juntas; debido a que es el número que define un bloque de roca. De esta manera se define: 

Para un set de diaclasas

Dónde: X: Espaciado en cm. 

Para dos sets de diaclasas

Dónde: Xmin y Xmax son espaciados en cm.



Para tres sets de diaclasas

Dónde: Xmin , Xmed y Xmax son espaciados en cm.

D.H. Laubscher propuso un abanico para calcular la calificación de cada sets de diaclasas.

Imagen N°3. Determinación del JS mediante ábaco de D.H. Laubscher.

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Ejemplo: Espaciamiento de 0.5 m para una familia.

Calificación=R=0.88 .25 R=22

4.2.2.FF/m

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La otra técnica más usada es la medición de la frecuencia de las discontinuidades por metro; cuya valuación es de 40 puntos como máximo. Es aparentemente un sistema más simplificado; pero requiere de la medición de todas las discontinuidades que son intersectadas por una línea de muestreo, es importante que determinar si el muestreo se está haciendo en un macizo rocoso con solo una familia de juntas; dos familias o tres. Debido a que para la misma frecuencia de fractura por metro; un macizo rocoso con una familia de juntas es más sólido que un de dos familias y así sucesivamente.

Tabla N°5. Determinación de la Calificación del FF/m de acuerdo al número de sets.

Las medidas subterráneas de la frecuencia de fractura son hechas a los lados de paredes de las galerías; túneles o tajeos en donde pueden existir los siguientes casos:   

Si todas las discontinuidades están presentes en las paredes; entonces establecer una línea horizontal que las interseque. Si no intersecan la línea horizontal entonces hacer la medición con una línea vertical Si la familia de juntas es paralela a las paredes entonces se procede a medir con una línea que sea perpendicular a la pared lateral

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Para evitar este problema de las distintas formas de hacer el muestreo se debe dividir a la suma de las mediciones por un factor para obtener una frecuencia promedio. Estos factores son mostrados a continuación.

Tabla N°6. Factores de corrección para el cálculo del valor medio del parámetro FF/m

La frecuencia promedio es usada en la ponderación inicial para dar un valor de frecuencia de diaclasa y por tanto así obtener un valor.

La pregunta ahora radica en cuál de los dos métodos usar y cuál de los dos es más precisos; según el artículo de D. H. Laubscher: “geomechanics system for the raiting of rock mass for mine design”, los dos métodos usados han

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sido usados en la década de los 80 en chile y EEUU dando la misma confianza en cuanto a su ponderación. A continuación se muestra un cuadro comparativo de los dos métodos.

Tabla N°7. Cuadro comparativo entre los parámetros (RQD+ JS) Y el FF/m

4.3.

Condición de la Junta y El Agua

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La condición de la junta es una evaluación de las propiedades friccionales de las juntas y está basado en las propiedades de superficie, zonas de alteración, relleno y agua; el puntaje de ponderación para este apartado es de 40.

Tabla N°8. Determinación de la Calificación del parámetro condiciones

5. VALOR IN SITU DEL RMRLB de Laubscher D. H. Laubscher define al RMRLB como la suma de los parámetros ponderados de:

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 ISR  ROD + JS / FF  CD ( Condiciones )

Dónde: P(ISR ): Puntaje del parámetro resistencia de la roca intacta P(ROD + JS / FF): Puntaje del parámetro (RQD+JS) o Puntaje de FF/M P(CD) : Puntaje del parámetro condiciones

6. CÁLCULO DEL MRMR de Laubscher Como se mencionó en los primeros apartados de este texto el RMR LB debía ajustarse para representar de mejor manera el ámbito minero; al ajuste del RMRLB se le llama MRMR (Mining Rock Mass Raiting). Estos ajustes son empíricos y han sufrido una ardua tarea de observación. Según Laubscher el MRMR se calcula de la siguiente manera:

Dónde:    

Cw: Weathering Factor Co: Orientación Factor Cs: Mining Induced Stress Factor Cb: Blasting efects factor

6.1.

Ajustes por Meteorización

La susceptibilidad de ciertos tipos de roca para meteorizarse rápidamente necesitan ser considerados. La meteorización afecta tres de los parámetros del RMR; estos son IRS, RQD o FF/m y las condiciones de discontinuidades. La meteorización química puede caer significativamente la resistencia de la roca; incrementar el Fracturamiento puede resultar en un decrecimiento del parámetro RQD.

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La tabla adjunta muestra el grado de meteorización debido al tiempo de exposición de media, una, dos, tres o cuatro años.

Tabla N°9. Determinación de la Calificación del parámetro condiciones

6.2.

Ajustes por Orientación

De acuerdo a Laubscher (1990) , el comportamiento del macizo rocoso es una función de su tamaño, la forma y su orientación. Además, la estabilidad de una excavación es significativamente afectada por el comportamiento de las discontinuidades. El ajuste por orientación es, por tanto, una función de la orientación de las juntas con respecto a l eje vertical del bloque (Stacey, 2005). El porcentaje de ajuste aplicable a la orientación de las juntas es presentado como se observa en la Tabla N°10.

Tabla N°10. Porcentaje Aplicado debido a la orientación por juntas.

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Imagen N°4. Ilustración del ajuste por orientación de juntas.

6.3.

Ajuste por esfuerzos inducidos

Los esfuerzos inducidos de minado son el resultado de la redistribución de campo de esfuerzos que es causado por la geometría y la orientación de las excavaciones; dado esto la magnitud y la zona de influencia debe ser conocida. Los esfuerzos redistribuidos que son de interés son: esfuerzos máximos; mínimos y diferencial. El ajuste de este parámetro esta entre 60 -120%.

Imagen N°5. Ilustración del ajuste por orientación de juntas.

6.4.

Ajuste por voladura

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El ajuste por voladura es importante ya que la voladura crea nuevas fracturas, afloja la roca y causa movimiento a lo largo de las juntas; la ponderación depende de la técnica usada y se muestra como sigue:

Tabla N°11. Porcentaje Aplicado debido a la orientación por juntas.

7. RESISTENCIA DEL MACIZO ROCOSO (RMS) La resistencia del macizo rocoso (RMS) bajo compresión uniaxial se derivada del IRS y el RMRLB y se puede calcular con la siguiente ecuación.

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Dónde: IRS: Resistencia de la roca intacta. RMRLB: resistencia del macizo rocoso de Laubscher. P(IRS) : es el puntaje correspondiente al IRS. La resistencia del macizo rocoso no puede ser más alta que el promedio corregido del IRS de la zona. El ISR se obtuvo de ensayos de muestras pequeña; el ensayo de muestras grandes indica que las resistencias son el 80% de las obtenidas en las muestras pequeñas es por esta razón que el ISR debe ser reducido a un 80% de su valor.

8. RESISTENCIA DE DISEÑO DEL MACIZO ROCOSO (DRMS) La resistencia de diseño del macizo rocoso es el esfuerzo del macizo rocoso no confinado en un ambiente de minado específico. Una operación minera pone en descubierto las superficies de la roca, y ello se relaciona con la estabilidad de la zona que rodea la excavación. La extensión de esta zona depende del tamaño de la excavación, y con excepción de las fallas en el macizo, la inestabilidad se propaga desde la superficie de la roca. El tamaño del bloque rocoso, generalmente define la primera zona de inestabilidad. Para los ajustes relacionas con el ambiente minero, se aplica la Resistencia de Diseño del Macizo Rocoso (DRMS). Dado que el DRMS está en MPa, este debe estar relacionado con las tensiones mineras inducidas. Por lo tanto, los ajustes por usarse son aquellos que se refieren a la meteorización, orientación y voladura: el DRMS se calcula de la siguiente manera:

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Dónde:    

Cw: Weathering Factor Co: Orientación Factor Cb: Blasting efects factor RMS: Resistencia del Macizo Rocoso ( Rock Mass Strenght)

2 APLICACIONES PRÁCTICAS El macizo rocoso ahora puede ser descrito en como un valor de calificación o en megapascales; en otras palabras, estos números definen el esfuerzo del material en donde la operación va a tomar lugar. La estabilidad de la excavación o su inestabilidad ha sido relacionada a estos números. En las minas en donde el sistema ha sido puesto en operación, su introducción fue bien recibido por todos los departamentos.

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2.1 Principios de Soporte La metodología para la selección del sostenimiento considera el índice MRMR; la Resistencia del Macizo Rocoso, definida mediante el índice RMS; y las tensiones principales que la explotación minera inducirá sobre las labores que interesan. Con base en los valores de los índices RMRLB y MRMR, Laubscher propone una guía para la selección del sistema de sostenimiento requerido en excavaciones subterráneas. La Tabla N°11 muestra como las técnicas de sostenimiento, en símbolos alfabéticos, incrementan la presión de sostenimiento conforme decrece el MRMR. Los intervalos ajustados deben ser usados en la determinación de los requerimientos de sostenimiento. El RMR LB es tomado en consideración en el diseño del sostenimiento, aunque se usan los valores ajustados MRMR. La razón es que la clase 3A ajustada a la clase 5A, tiene un refuerzo potencial, mientras que la clase 5A in situ no tiene refuerzo potencial. El sostenimiento se requiere para mantener la integridad del macizo rocoso y para incrementar la Resistencia del Diseño del Macizo Rocoso (DRMS) de tal manera que el macizo rocoso pueda soportarse por sí mismo en su ambiente de tensiones dadas. La instalación debe ser escogida de manera que el macizo rocoso no pueda fallar y por lo tanto debe colocarse prontamente. Un sistema de sostenimiento tiene que ser diseñado y acordado antes de la etapa de desarrollo, con el objeto de que haya interacción entre los componentes de las etapas iniciales y finales. Para controlar la deformación y preservar la integridad del macizo rocoso, el sostenimiento inicial debe ser instalado inmediatamente al avance puesto que el sostenimiento final soportara las tensiones inducidas por la operación minera. Un sistema de sostenimiento integrado está conformado por componentes que son interactivos y su éxito dependerá de la correcta instalación y del uso del material apropiado. La experiencia ha mostrado que sistemas simples instalados adecuadamente son más satisfactorios que aquellas técnicas complicadas, en las cuales las posibilidades de errar son mayores.

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Tabla N°12. Porcentaje Aplicado debido a la orientación por juntas.

2.2 Diseño de Sostenimiento

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Uno de los métodos más usados de sostenimiento es la utilización de pernos de anclaje; varios autores propusieron formulas empíricas para calcularlo; D.H. Laubscher sugirió la siguiente fórmula para evaluar el largo de los pernos de anclaje.

L=1+0.33( B)( F) Dónde:   

L: longitud de perno B: ancho libre de la labor minera F: factor empírico dependiente del MRMR

Tabla N°13. Porcentaje Aplicado debido a la orientación por juntas.

2.3 Diseño de pilares Los pilares se diseñan para asegurar la estabilidad regional o para el sostenimiento localizado en los bloques y a lo largo del espacio explotado, o para mantener una medida de control. En todos los casos, la resistencia del material y la variación en la resistencia debe ser conocida tanto para el pilar

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como para el techo y el piso. La forma del pilar con respecto a la estructura, voladura y tensiones es significativa y está abastecida por el procedimiento de ajuste. Por ejemplo para una relación de ancho a alto de menos que 4.5:1, la siguiente formula usa el SI y el DRMS.

Resistenciadel Pilar=Ps=K .

W 0.5 H 0.7

Dónde:   

K: DRMS en MPa H: Altura W: Relación

W =4

área del pilar (SI ) Perímetro de Pilar

2.4 Selección del método de minado (Caving Methods) El MRMR se puede usar también para la selección del método de minado; es aplicado a sistemas de hundimiento: Block Caving y Sublevel Caving, como se observa en la siguiente descripción de la Tabla N°14.

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Tabla N°14. Porcentaje Aplicado debido a la orientación por juntas.

2.5 Diseño Inicial de Taludes en Minería Superficial

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La tabla N°15 puede ser usada en el diseño inicial de taludes; si la masa rocosa es homogénea entonces esta tabla es comparativamente preciso. Sin embargo, en macizos rocosos heterogéneos, la clasificación de la data de los rasgos predominantes debe ser tomada. Por ejemplo una zona de falla con una calificación de 15 va tener más preponderancia incluso se el resto del macizo rocoso tiene una calificación de 60.

Tabla N°15. Porcentaje Aplicado debido a la orientación por juntas.

3 Problema de Aplicación

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Volcan S.A excava una galería de transporte el cual atraviesa un granito medianamente meteorizado; con dos sistemas de discontinuidades semiperpendiculares al eje de excavación, se obtuvo una muestra simple de 100 MPa y una FF/m igual a 5. Las discontinuidades son ligeramente curvadas, con una rugosidad plana irregular, las paredes de las mismas están ligeramente meteorizadas y con una separación < 1mm con relleno sin ablandamiento fino, sin alteración de la roca que define la pared. La galería se encuentra húmeda. Determine la clase del macizo rocoso y el tipo de soporte a utilizarse.