Cimentaciones Muro de Contencion

CLASIFICA CIÓN DE MUROS DE CLASIFICACIÓN CONTENCIÓN  

 

DISEÑO DE UN MURO DE CONTENCIÓN 

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DISEÑAR UN MURO EN VOLADIZO PARA SOPORTAR UNA DIFERENCIA DE NIVEL DE 2.75 , DATOS 

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

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δ s=

1.75 ton/m3 φ =28° qterr= 10 ton/m2 δ c= 2.4 ton/m3 f’ c =250 kg/cm2 fy= 4200 kg/cm2

DIMENSIONAMIENTO 

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 

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La profundidad de desplante debe ser Df>60 cm Proponemos w= 40 cm , z= 35 cm h= 350 Corona H/12 = 3 50/12 = 29.17= 30 cm Base = 0.7H = 0.7 x350 = 245 cm Pie base/3 = 245/3 = 81.67 = 85 cm Espesor de la base = H/10 = 350  /10 = 35 cm

CALCULO DE LAS FUERZAS QUE RECIBE EL MURO         

 

CALCULO DE PESOS Wmin1= (2.2 ton/m3) (3.15x0.30x1)=2.08 ton Wmax1= (2.4 ton/m3) (3.15x0.30x1)=2.27 ton Wmin2=(2.2ton/m3) (3.15x0.15x1/2)0.52 ton Wmax2=(2.4ton/m3) (3.15x0.15x1/2)0.57 ton Wmin3=(2.2ton/m3)(2.45x0.35x1)=1.89 ton Wmax3=(2.4ton/m3)(2.45x0.35x1)=2.06 ton W4=(1.75ton/m3)(3.62 m3)= 6.34ton W6=(1.75ton/m3)(0.24 m3)= 0.42 ton Brazo de palanca (A) X1=1.0m X2=1.20 X3=1.23 X4=1.83 X6=1.25

CALCULO DE EMPUJES

CALCULO DE EMPUJES 

Empuje activo







 =  ka 





Ka =





 =  =0.36   (:  ) (: )  (0.36)(1.75) (3.5  ) = 3. 8 6 



Empuje pasivo

 =       k p =   ( 4 5 +  )   k p = =   ( 4 5 +  ) =2 . 77   E p = =  (2.77)(1.75)(0.35)  = 0 . 3 0 t / m 

ton/m 

Y 1=

 = 1.17  Calculo de reacciones

Suma de peso máximos y mínimos Wmin= 11.26 Wmax=11.66

  = 0

N-wmin=0 N=wmin N=11.2 ton

FR=nn=(0.40)(11.26)

ESTABILIDAD AL DESLIZAMIENTO 

   

Para que se considere estable las fuerzas que se oponen al deslizamiento deben de ser 1.5 veces mas que las fuer zas que la reciben Fuerzas que se oponen>1.5 fuerza que recibe Fr+Ep>1.5Ea 4.8>5.76 No es estable al d eslizamiento este problema se soluciona con la adicion de un esp olon en la base de 40 cm de altura y 20 cm de espesor (propuesto)

ESTABILIDAD AL DESLIZAMIENTO Ep=1/2(2.77)(1.75)(0.75)^2=1.36 ton/m  Y2= 0.75/3= 0.25 fr+Ep>1.5Ea 4.50+1.36>5.76 5.86>5.76 El muro es estable al deslizamiento

ESTABILIDAD AL VOLTEAMIENTO  

  > 2  =( 2.08)(1)+(0.52)(1.20)+(1.89)(1.23)+(6.34)(1.88)+(0.42)(1.25 )+(2.2)(0.30*0.40*1)(1.15)+(1.36)(0.25)



 =18.12 ton.m



ME=Ea*Y1=(3.86)(1.17)=4.52 ton.m



18.12>2(4.52)



18.12>9.04



El muro es estable al volteamiento

ESTABILIDAD AL HUNDIMIENTO

 = ^2 + ^2  = √(3.86) 2+(11.66)^2 ^

R=12.28 ton/m

X(max)=(2.27)(1)+(0.57)(1.20)+(2.06)(1.23)+(6.34)(1.83)+(0.42)(1.25)+(2.4) (0.30*0.40*1)(1.15)= 17.94

 =  . .=1.53m

ESTABILIDAD AL HUNDIMIENTO CALCULO DE L EXCENTRICIDAD 1.23+e= x .e=x-1.23 .e= 1.53-1.23=0.3 La resultante pasa en el tercio medio

  =   ±   

M= Σwmax*e=(11.66)(0.3)=3.49 I=1/12*b*h=1/2*(2.45)*(1)=1.23m^4

 .=  =  . ± . . .qmax=7.43 .qmin=1.75

DISEÑO DEL TALÓN Presion del suelo superior= (1.75ton/m^3)(3.15)=5.5125ton/m^2 Presion de la losa

=(2.4ton/m^2)(0.35m)=0.84 ton/m^2

6.3225 ton/m^2

 =0  + 2.91 + 2.0125 − 7.305 = 0  = 7.305− 2.91 − 2.0125  = 2.38  =0 7.305 0.575 −2.0125 0.575 −2.91 0.383 −  = 1.9286

DISEÑO DEL TALÓN

DISEÑO DEL TALÓN

 =  =  ∗ 1.5

 =   .∗.∗^=4.81=ρ 0.0012 ∗ ′ .√  .√   =  =  =0.0026

  = ρ   = 0.0026 ∗ 30 ∗ 100 = 7.82 ∗ 100  =    =  .∗ . =25.5 cm

Revisión por cortante

 =  ∗ 

VACT=2.38*1.5=3.57 ton

 = 0.5  ∗   = 0.5 ∗ 0.8 ∗ 200 ∗ 100 ∗ 30 = 16.97  Si pasa por cortante

DISEÑO DE LA ZARPA O PIE Presion del suelo superior= (1.75ton/m^3)(0.40)=0.70on/m^2 Presion de la losa

=(2.4ton/m^2)(0.35m)=0.84 ton/m^2

1.54 ton/m^2

 =0  +4.6112 + 1.04 − 1.309 = 0  = 1.309 − 4.6112 − 1.704  = 5.0062  =0 1.309 0.425 −4.6112 0.425 −1.704 0.283 −  = 1.887

DISEÑO DE LA ZARPA O PIE

 =  =  ∗ 1.5

 =   .∗.∗^=3.145=ρ 0.0010 ∗ ′ .√  .√   =  =  =0.0026

  = ρ   = 0.0026 ∗ 30 ∗ 100 = 7.82   ∗ 100  =    =  .∗ . =25.5 cm

Revisión por cortante

 =  ∗ 

VACT=5.0062*1.5=7.5093 ton

 = 0.5  ∗   = 0.5 ∗ 0.8 ∗ 200 ∗ 100 ∗ 30 = 16.97  Si pasa por cortante

DISEÑO DE LA PANTALLA  = δ = 0.36 1.75 3.15 = 1.98 /^2

  =  (.)(.)  *1=3.12  =  =  ∗ 1.5

 =0  − 3.12 = 0  = 3.12  =0 3.12∗1.05 −  = 3.28

 =   .∗.∗^=7.872=ρ 0.0021 ∗ ′  .√  .√   =  =  =0.0026

  = ρ   = 0.0026 ∗ 25 ∗ 100 = 6.52   ∗ 100  =    =  .∗ . =30 cm

DISEÑO DE LA PANTALLA Revisión por cortante

 =  ∗ 

VACT=3.12*1.5=4.68 ton

 = 0.5  ∗   = 0.5 ∗ 0.8 ∗ 200 ∗ 100 ∗ 25 = 14.142 Si pasa por cortante