CIMENTACIÓN SUPERFICIAL Y PROFUNDA DE UN EDIFICIO DE 18 PISOS
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Descripción: PROYECTO DE CIMENTACIÓN SUPERFICIAL Y PROFUNDA DE UN EDIFICIO DE 18 PISOS...
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
PROYECTO FINAL CIMENTACIONES ESPECIALES CIMENTACIÓN SUPERFICIAL Y PROFUNDA DE UN EDIFICIO DE 18 PISOS CON SOTANO
Ing. JOSE LEONARDO DIAZ MOLINA Ing. JUAN CARLOS ARAUJO PERNETT
UNIVERSIDAD DEL NORTE 2009
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO FINAL DE CIMENTACIONES ESPECIALES De acuerdo a los requisitos dados por el Profesor de la asignatura, el proyecto realizado comprende: el cálculo de cargas transmitidas a la cimentación por la estructura de un edificio de 18 pisos con sótano, la concepción del estudio de suelos del proyecto que cumpla la NSR 98, el cálculo de capacidad de carga y asentamientos de dos tipos de cimentación superficial: zapatas aisladas y losa de cimentación (flotante) y el cálculo de capacidad de carga de una cimentación profunda definiendo los diámetros y longitud de los mismos. 1. Características de la edificación adoptada Nombre: Edificio Bulevares, Carrera 66 Nº 81-105 Barranquilla – Atlántico. Descripción General del Proyecto: Se trata de un edificio de apartamentos de 18 pisos con dos apartamentos por cada piso, un lobby en el primer nivel y un sótano para parqueaderos con altura de 3.00 metros. El área total construida será de 24 x 15 m = 360 m2, el cual se desarrollará sobre un lote con dimensiones de 28 x 20 m, es decir un área total de 560 m2. La altura libre de cada piso es de 2.5 metros y la altura del primer nivel es de 3.00 metros. Sistema Estructural y cargas: El sistema estructural determinado por el Ingeniero Estructural es de pórticos resistentes a momento con capacidad de disipación mínima de energía en el rango inelástico (DMI). La planta de ejes y columnas del proyecto se muestra en la siguiente página. 2. Concepción del Estudio de Suelos para el proyecto Se concibió y realizó integralmente un estudio de suelos basado en las estipulaciones contenidas en la NSR 98, en especial el capítulo H, en cuanto a contenido, número y profundidad de suelos, capacidad de carga y recomendaciones de cimentación, dicho estudio se incluye en el Anexo 1 de este informe. Los parámetros de cada suelo se obtuvieron de datos de otros estudios de suelos, bibliografía, correlaciones entre otros. El perfil del suelo dado para el proyecto por parte del profesor de la asignatura es el siguiente:
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
3. Cálculo de cargas a transmitir a la cimentación Para el cálculo de cargas a transmitir a la cimentación se utiliza el software de análisis estructural avanzado SAP 2000, para lo cual se toman las siguientes cargas distribuidas por unidad de superficie. • •
Carga Muerta: Carga Viva:
5 KN/m2 1.8 KN/m2
El peso de los elementos estructurales tales como vigas, columnas y losa maciza (e=0.15 m) de cada nivel es calculada y adicionada automáticamente por el software. Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
Para el cálculo de las cargas que le impone el sismo a la estructura y ésta a su vez a la cimentación se utiliza un análisis dinámico modal mediante un modelo matemático espacial con diafragma rígido. El espectro de Pseudo aceleraciones utilizado es: Espectro Espectro de dise ño T (s ) Sa 0.3 0.25 0.5 0.25 0. 576 0.25 0.7 0.21 0.9 0.16 1.1 0.13 1.3 0.11 1.5 0.10 1.7 0.08 1.9 0.08 2.1 0.07 2.3 0.06 2.5 0.06 2.7 0.05 2.88 0.05 3.08 0.05 3.28 0.05 Tc S I Aa Tl
0.576 1.2 1 0.1 2.88
Combinaciones Vigas 1. 1.4D + 1.7L 2. 1.05D + 1.28L + Ex/R 3. 1.05D + 1.28L – Ex/R 4. 1.05D + 1.28L + Ey/R 5. 1.05D + 1.28L – Ey/R 6. 0.9D + Ex/R 7. 0.9D – Ex/R 8. 0.9D + Ey/R 9. 0.9D – Ey/R 10. Combinación tipo envolvente Diseño Vigas 11. 12. 13. 14. 15. 16. 17. 18. 19.
1.05D + 1.28L + 0.3Ex/R + Ey/R 1.05D + 1.28L – 0.3Ex/R – Ey/R 1.05D + 1.28L + 0.3Ey/R +Ex/R 1.05D + 1.28L – 0.3Ey/R – Ex/R 0.9D + 0.3Ex/R + Ey/R 0.9D – 0.3Ex/R – Ey/R 0.9D + 0.3Ey/R + Ex/R 0.9D – 0.3Ey/R – Ex/R Combinación tipo envolvente Diseño Columnas
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
Con base en los cálculos se encontraron las cargas verticales y los momentos en los dos sentidos principales de la edificación; con esos datos se revisó la excentricidad resultante en cada una de las columnas para cada tipo de combinación de cargas, encontrando que para ningún caso la excentricidad resultante fue tan importante para que ameritara tenerla en cuenta en el diseño de la cimentación. A continuación se insertan los resultados de carga muerta, viva y la mayor excentricidad encontrada en cada columna, que resultó ser la combinación 14 (1.05D + 1.28L – 0.3Ey/R – Ex/R) para todos los casos, los resultados completos se pueden observar en el Anexo 2 de este informe: Joi nt
O utputC as e
T ext
T ext
Case Type S te pType T ext
EJE1A1
D EA D
LinStatic
EJE1A1
VIVA
LinStatic
EJE1A1
CO M B14
Combination
EJE1B1
D EA D
LinStatic
EJE1B1
VIVA
LinStatic
EJE1B1
CO M B14
Combination
EJE1C1
D EA D
LinStatic
EJE1C1
VIVA
LinStatic
EJE1C1
CO M B14
Combination
EJE2A1
D EA D
LinStatic
EJE2A1
VIVA
LinStatic
EJE2A1
CO M B14
Combination
EJE2B1
D EA D
LinStatic
EJE2B1
VIVA
LinStatic
EJE2B1
CO M B14
Combination
EJE2C1
D EA D
LinStatic
EJE2C1
VIVA
LinStatic
EJE2C1
CO M B14
Combination
EJE3A1
D EA D
LinStatic
EJE3A1
VIVA
LinStatic
EJE3A1
CO M B14
Combination
EJE3B1
D EA D
LinStatic
EJE3B1
VIVA
LinStatic
EJE3B1
CO M B14
Combination
EJE3C1
D EA D
LinStatic
EJE3C1
VIVA
LinStatic
EJE3C1
CO M B14
Combination
EJE4A1
D EA D
LinStatic
EJE4A1
VIVA
LinStatic
EJE4A1
CO M B14
Combination
EJE4B1
D EA D
LinStatic
EJE4B1
VIVA
LinStatic
EJE4B1
CO M B14
Combination
EJE4C1
D EA D
LinStatic
EJE4C1
VIVA
LinStatic
EJE4C1
CO M B14
Combination
EJE5A1
D EA D
LinStatic
EJE5A1
VIVA
LinStatic
EJE5A1
CO M B14
Combination
EJE5B1
D EA D
LinStatic
EJE5B1
VIVA
LinStatic
EJE5B1
CO M B14
Combination
EJE5C1
D EA D
LinStatic
EJE5C1
VIVA
LinStatic
EJE5C1
CO M B14
Combination
F3
M1
M2
T ext
T on
T on-m
T on-m
M 1 (m)
M 2 (m)
M in
269.6 38.7 202.7
-1.6 -0.3 -3.8
2.4 0.4 -22.5
0.006 0.007 0.019
0.009 0.011 0.111
M in
441.4 70.2 386.7
-2.9 -0.6 -4.9
0.0 0.0 -26.1
0.007 0.008 0.013
0.000 0.000 0.068
M in
269.6 38.7 202.7
-1.6 -0.3 -3.8
-2.4 -0.4 -26.8
0.006 0.007 0.019
0.009 0.011 0.132
M ax
426.1 68.0 417.5
-0.1 0.0 6.3
3.9 0.7 13.1
0.000 0.000 0.015
0.009 0.011 0.031
M ax
710.3 123.2 640.4
-0.1 0.0 6.2
0.0 0.0 10.9
0.000 0.000 0.010
0.000 0.000 0.017
M in
426.1 68.0 349.5
-0.1 0.0 -6.4
-3.9 -0.7 -13.1
0.000 0.000 0.018
0.009 0.011 0.037
M ax
439.4 70.5 428.5
0.0 0.0 6.2
3.9 0.8 13.1
0.000 0.000 0.014
0.009 0.011 0.031
M ax
734.1 127.8 660.6
0.0 0.0 6.3
0.0 0.0 11.0
0.000 0.000 0.010
0.000 0.000 0.017
M in
439.4 70.5 362.4
0.0 0.0 -6.2
-3.9 -0.8 -13.1
0.000 0.000 0.017
0.009 0.011 0.036
M ax
426.1 68.0 417.5
0.1 0.0 6.4
3.9 0.7 13.1
0.000 0.000 0.015
0.009 0.011 0.031
M ax
710.3 123.2 640.4
0.1 0.0 6.4
0.0 0.0 10.9
0.000 0.000 0.010
0.000 0.000 0.017
M in
426.1 68.0 349.5
0.1 0.0 -6.3
-3.9 -0.7 -13.1
0.000 0.000 0.018
0.009 0.011 0.037
M in
269.6 38.7 202.7
1.6 0.3 -1.0
2.4 0.4 -22.5
0.006 0.007 0.005
0.009 0.011 0.111
M in
441.4 70.2 386.7
2.9 0.6 0.3
0.0 0.0 -26.1
0.007 0.008 0.001
0.000 0.000 0.068
M in
269.6 38.7 202.7
1.6 0.3 -1.0
-2.4 -0.4 -26.8
0.006 0.007 0.005
0.009 0.011 0.132
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Exce n tri ci dad Exce ntri ci dad
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
El modelo matemático estructural empleado para el cálculo de las cargas fue el siguiente:
3. Capacidad de carga y asentamientos: cimentación superficial 3.1 Cimentación tipo zapatas y vigas de enlace
Se calculó la capacidad de carga y la dimensión requerida por cada una de las columnas del proyecto, para lo cual se diseñó una hoja de cálculo en la cual se insertaron los parámetros (Nc, Nq y N γ) que se obtienen de tablas de acuerdo al ángulo de fricción del suelo y calcula aquellos que dependen de la relación B/D, Nq/Nc, etc (Sc, Sq, S γ, dc, dq, d γ). La hoja de Excel mediante la herramienta solver calcula de acuerdo a la presión neta que existiría de acuerdo a las cargas viva y muerta presentes según el análisis estructural, la dimensión de B más óptima requerida, igualando la expresión de qu de Hasen afectada por el factor de seguridad FS=3 con la presión neta que existiría como Qneta = (D+L)/(B*B). En el estudio de suelos se cálculo en detalle la capacidad de carga para una zapata de B=1.00 metro, mostrando los parámetros seleccionados. La expresión usada es: Qult = c * Nc * Sc * dc * ic * gc * bc + q * Nq * Sq * dq * iq * gq * bq + 0 .5 * γ * B * N γ * S γ * d γ * i γ * g γ * b γ Φ
C
= =
30.2º 2 (KN/m2)
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
γ
Nc Nq Nγ Sc dc Sq Sγ dγ D qL F.s
= = = = = = = = = = = =
20 (KN/m³) 30.13 18.4 15.1 1 + Nq/Nc = 1.611 Tan-1(B’/D) = 1.1 1+seno () = 1.5 0.6 1 1.00 m 20 KN/m² ; 3.0
Las tablas para calcular los parámetros de Nc, Nq y N γ son:
Fuente: Presentación de Clase del Ingeniero Guardo.
En la siguiente página se muestran los cálculos por cada zapata:
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
T ex t
T on
Ps (T ot al)
D
C
Nc
Sc
dc
q'
Nq
Sq
dq
γ
B'
Nγ
Sγ
dγ
FS
E JE1 A1
DEAD
308.2
1.000
30.200
2
30.13
1.611
1.131
20
18.4
1.503
1.094
20
3.1
15.1
0.6
1
3
330.5
330.5414
0.00
E JE1 A1
VIVA
E JE1 B1
DEAD
511.6
1.000
30.200
2
30.13
1.611
1.105
20
18.4
1.503
1.075
20
3.8
15.1
0.6
1
3
349.5
349.5048
0.00
E JE1 B1
VIVA
E JE1 C1
DEAD
308.2
1.000
30.200
2
30.13
1.611
1.131
20
18.4
1.503
1.094
20
3.1
15.1
0.6
1
3
330.5
330.5414
0.00
E JE1 C1
VIVA
E JE2 A1
DEAD
494.2
1.000
30.200
2
30.13
1.611
1.106
20
18.4
1.503
1.076
20
3.8
15.1
0.6
1
3
348.0
348.0234
0.00
E JE2 A1
VIVA
E JE2 B1
DEAD
833.5
1.000
30.200
2
30.13
1.611
1.085
20
18.4
1.503
1.061
20
4.7
15.1
0.6
1
3
373.4
373.3692
0.00
E JE2 B1
VIVA
E JE2 C1
DEAD
494.2
1.000
30.200
2
30.13
1.611
1.106
20
18.4
1.503
1.076
20
3.8
15.1
0.6
1
3
348.0
348.0234
0.00
E JE2 C1
VIVA
269.6 38.7 441.4 70.2 269.6 38.7 426.1 68.0 710.3 123.2 426.1 68.0
E JE3 A1
DEAD
1.000
30.200
2
30.13
1.611
1.105
20
18.4
1.503
1.075
20
3.8
15.1
0.6
1
3
349.4
349.3597
0.00
VIVA
E JE3 B1
DEAD
861.8
1.000
30.200
2
30.13
1.611
1.083
20
18.4
1.503
1.060
20
4.8
15.1
0.6
1
3
375.2
375.2197
0.00
E JE3 B1
VIVA
E JE3 C1
DEAD
509.9
1.000
30.200
2
30.13
1.611
1.105
20
18.4
1.503
1.075
20
3.8
15.1
0.6
1
3
349.4
349.3597
0.00
E JE3 C1
VIVA
E JE4 A1
DEAD
494.2
1.000
30.200
2
30.13
1.611
1.106
20
18.4
1.503
1.076
20
3.8
15.1
0.6
1
3
348.0
348.0234
0.00
E JE4 A1
VIVA
E JE4 B1
DEAD
833.5
1.000
30.200
2
30.13
1.611
1.085
20
18.4
1.503
1.061
20
4.7
15.1
0.6
1
3
373.4
373.3692
0.00
E JE4 B1
VIVA
E JE4 C1
DEAD
494.2
1.000
30.200
2
30.13
1.611
1.106
20
18.4
1.503
1.076
20
3.8
15.1
0.6
1
3
348.0
348.0234
0.00
E JE4 C1
VIVA
E JE5 A1
DEAD
308.2
1.000
30.200
2
30.13
1.611
1.131
20
18.4
1.503
1.094
20
3.1
15.1
0.6
1
3
330.5
330.5414
0.00
E JE5 A1
VIVA
E JE5 B1
DEAD
511.6
1.000
30.200
2
30.13
1.611
1.105
20
18.4
1.503
1.075
20
3.8
15.1
0.6
1
3
349.5
349.5048
0.00
E JE5 B1
VIVA
E JE5 C1
DEAD
308.2
1.000
30.200
2
30.13
1.611
1.131
20
18.4
1.503
1.094
20
3.1
15.1
0.6
1
3
330.5
330.5414
0.00
E JE5 C1
VIVA
439.4 70.5 734.1 127.8 439.4 70.5 426.1 68.0 710.3 123.2 426.1 68.0 269.6 38.7 441.4 70.2 269.6 38.7
509.9
E JE3 A1
T ex t
Q ad (K N/m2) Qn Qnet a (K N /m2) Di D iferencia %
Con las dimensiones calculadas con esta tabla se presenta en la siguiente página la planta de cimentación que resultaría por capacidad de carga.
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
DOCUMENTO DEL PROYECTO
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
-
Cálculo de Asentamientos
Inicialmente se calculo la distribución de esfuerzos por sobrecarga y por esfuerzos efectivos, para lo cual se utilizaron las siguientes expresiones propuestas por el texto “Analisis and Design of Foundation”, lo anterior con el fin de observar que tanto se afecta cada uno de los estratos por las cargas sobrepuestas y así determinar que estratos o parte de ellos se asientan debido a las cargas impuestas por la edificación.
DOCUMENTO DEL PROYECTO
-
Cálculo de Asentamientos
Inicialmente se calculo la distribución de esfuerzos por sobrecarga y por esfuerzos efectivos, para lo cual se utilizaron las siguientes expresiones propuestas por el texto “Analisis and Design of Foundation”, lo anterior con el fin de observar que tanto se afecta cada uno de los estratos por las cargas sobrepuestas y así determinar que estratos o parte de ellos se asientan debido a las cargas impuestas por la edificación.
La distribución de esfuerzos por cada tipo de zapata se muestra en las tablas que se muestran en la siguiente página. En estas tablas la profundidad 0.0 metros corresponde al nivel de desplante de las zapatas, es decir que tomando como nivel de referencia la superficie actual, el 0 de esas tablas está en la cota -4.0 metros, dado que el nivel freático esta a -5.0 metros se observa el sombreado azul en 0 y 1. Se puede observar que para todos los casos los esfuerzos se distribuyen básicamente en el estrato de arena limo arcillosa que existe hasta la cota -10.0 metros y continúa con valores muy bajos en el estrato de arcilla, siendo casi nulos (entre 1% y 0%) en el estrato de arena con grava ubicado de -32.0 a -46.0 metros. Por lo anterior el cálculo de asentamientos se redujo a los dos estratos superiores de arena limo arcillosa (SC-SM) y arcilla (CH).
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DOCUMENTO DEL PROYECTO ZAPATAS Z5
B L
3. 82 3. 82
P ro ro fu fu nd ndi da dad
E sf sfuerz o
P or orc e en nt aj aj e
0 1 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40
349. 36 264. 36 254. 74 120. 70 61. 05 35. 92 23. 47 16. 48 12. 19 9.37 7.43 6.03 4.99 4.20 3.58 3.09 2.69 2.37 2.10 1.87 1.68 1.52
100. 0% 75. 7% 72. 9% 34. 5% 17. 5% 10. 3% 6. 7% 4. 7% 3. 5% 2. 7% 2. 1% 1. 7% 1. 4% 1. 2% 1. 0% 0. 9% 0. 8% 0. 7% 0. 6% 0. 5% 0. 5% 0. 4%
q
349. 36
m
n
m 2+ 2+ n2 n2+ 1
m 2* 2* 2
1. 1.9E+09 1. 910 0. 955 0. 478 0. 318 0. 239 0. 191 0. 159 0. 136 0. 119 0. 106 0. 096 0. 087 0. 080 0. 073 0. 068 0. 064 0. 060 0. 056 0. 053 0. 050 0. 048
1 .9 .9E+09 1. 910 0. 955 0. 478 0. 318 0. 239 0. 191 0. 159 0. 136 0. 119 0. 106 0. 096 0. 087 0. 080 0. 073 0. 068 0. 064 0. 060 0. 056 0. 053 0. 050 0. 048
7. 3E+18 8. 297 2. 824 1. 456 1. 203 1. 114 1. 073 1. 051 1. 037 1. 029 1. 023 1. 018 1. 015 1. 013 1. 011 1. 009 1. 008 1. 007 1. 006 1. 006 1. 005 1. 005
1. 3E+ 37 13. 313 0.832 0.052 0.010 0.003 0.001 0.001 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
E cu cua c cii ón ón M ét ét od odo A po pox im im ad ado Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec
1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
349. 36 219. 44 150. 51 83. 37 52. 87 36. 49 26. 70 20. 37 16. 06 12. 98 10. 71 8. 99 7. 65 6. 59 5. 73 5. 04 4. 46 3. 97 3. 56 3. 22 2. 92 2. 66
ZAPATA S Z6
B L
Profundidad 0 1 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40
Es fuerz o 375. 22 353. 21 301. 47 178. 59 97. 25 58. 73 38. 84 27. 45 20. 39 15. 72 12. 48 10. 14 8. 40 7. 07 6. 04 5. 21 4. 54 4. 00 3. 54 3. 16 2. 84 2. 56
4. 79 4. 79 Porc ent aje m 100. 0% 2. 4E+ 09 94.1% 2.396 80.3% 1.198 47.6% 0.599 25.9% 0.399 15.7% 0.300 10.4% 0.240 7. 3% 0.200 5. 4% 0.171 4. 2% 0.150 3. 3% 0.133 2. 7% 0.120 2. 2% 0.109 1. 9% 0.100 1. 6% 0.092 1. 4% 0.086 1. 2% 0.080 1. 1% 0.075 0. 9% 0.070 0. 8% 0.067 0. 8% 0.063 0. 7% 0.060
q n 2. 4E+09 2. 396 1. 198 0. 599 0. 399 0. 300 0. 240 0. 200 0. 171 0. 150 0. 133 0. 120 0. 109 0. 100 0. 092 0. 086 0. 080 0. 075 0. 070 0. 067 0. 063 0. 060
375.22 m2+n2+1 m2*2 Ec uac ión Método Apox imado 1.1E+ 19 3. 3E+ 37 Ec 1 375.22 12. 484 32.972 Ec 1 256.85 3.871 2. 061 Ec 2 186.79 1.718 0. 129 Ec 2 111.48 1.319 0. 025 Ec 2 73. 99 1.179 0. 008 Ec 2 52. 66 1.115 0. 003 Ec 2 39. 39 1.080 0. 002 Ec 2 30. 56 1.059 0. 001 Ec 2 24. 40 1.045 0. 001 Ec 2 19. 93 1.035 0. 000 Ec 2 16. 59 1.029 0. 000 Ec 2 14. 02 1.024 0. 000 Ec 2 12. 01 1.020 0. 000 Ec 2 10. 40 1.017 0. 000 Ec 2 9. 09 1.015 0. 000 Ec 2 8. 01 1.013 0. 000 Ec 2 7. 12 1.011 0. 000 Ec 2 6. 37 1.010 0. 000 Ec 2 5. 73 1.009 0. 000 Ec 2 5. 18 1.008 0. 000 Ec 2 4. 71 1.007 0. 000 Ec 2 4. 30
DOCUMENTO DEL PROYECTO ZAPATAS Z5
B L
3. 82 3. 82
P ro ro fu fu nd ndi da dad
E sf sfuerz o
P or orc e en nt aj aj e
0 1 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40
349. 36 264. 36 254. 74 120. 70 61. 05 35. 92 23. 47 16. 48 12. 19 9.37 7.43 6.03 4.99 4.20 3.58 3.09 2.69 2.37 2.10 1.87 1.68 1.52
100. 0% 75. 7% 72. 9% 34. 5% 17. 5% 10. 3% 6. 7% 4. 7% 3. 5% 2. 7% 2. 1% 1. 7% 1. 4% 1. 2% 1. 0% 0. 9% 0. 8% 0. 7% 0. 6% 0. 5% 0. 5% 0. 4%
q
349. 36
m
n
m 2+ 2+ n2 n2+ 1
m 2* 2* 2
1. 1.9E+09 1. 910 0. 955 0. 478 0. 318 0. 239 0. 191 0. 159 0. 136 0. 119 0. 106 0. 096 0. 087 0. 080 0. 073 0. 068 0. 064 0. 060 0. 056 0. 053 0. 050 0. 048
1 .9 .9E+09 1. 910 0. 955 0. 478 0. 318 0. 239 0. 191 0. 159 0. 136 0. 119 0. 106 0. 096 0. 087 0. 080 0. 073 0. 068 0. 064 0. 060 0. 056 0. 053 0. 050 0. 048
7. 3E+18 8. 297 2. 824 1. 456 1. 203 1. 114 1. 073 1. 051 1. 037 1. 029 1. 023 1. 018 1. 015 1. 013 1. 011 1. 009 1. 008 1. 007 1. 006 1. 006 1. 005 1. 005
1. 3E+ 37 13. 313 0.832 0.052 0.010 0.003 0.001 0.001 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
E cu cua c cii ón ón M ét ét od odo A po pox im im ad ado Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec Ec
1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
349. 36 219. 44 150. 51 83. 37 52. 87 36. 49 26. 70 20. 37 16. 06 12. 98 10. 71 8. 99 7. 65 6. 59 5. 73 5. 04 4. 46 3. 97 3. 56 3. 22 2. 92 2. 66
ZAPATA S Z6
B L
Profundidad 0 1 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40
Es fuerz o 375. 22 353. 21 301. 47 178. 59 97. 25 58. 73 38. 84 27. 45 20. 39 15. 72 12. 48 10. 14 8. 40 7. 07 6. 04 5. 21 4. 54 4. 00 3. 54 3. 16 2. 84 2. 56
4. 79 4. 79
q
Porc ent aje m 100. 0% 2. 4E+ 09 94.1% 2.396 80.3% 1.198 47.6% 0.599 25.9% 0.399 15.7% 0.300 10.4% 0.240 7. 3% 0.200 5. 4% 0.171 4. 2% 0.150 3. 3% 0.133 2. 7% 0.120 2. 2% 0.109 1. 9% 0.100 1. 6% 0.092 1. 4% 0.086 1. 2% 0.080 1. 1% 0.075 0. 9% 0.070 0. 8% 0.067 0. 8% 0.063 0. 7% 0.060
n 2. 4E+09 2. 396 1. 198 0. 599 0. 399 0. 300 0. 240 0. 200 0. 171 0. 150 0. 133 0. 120 0. 109 0. 100 0. 092 0. 086 0. 080 0. 075 0. 070 0. 067 0. 063 0. 060
375.22 m2+n2+1 m2*2 Ec uac ión Método Apox imado 1.1E+ 19 3. 3E+ 37 Ec 1 375.22 12. 484 32.972 Ec 1 256.85 3.871 2. 061 Ec 2 186.79 1.718 0. 129 Ec 2 111.48 1.319 0. 025 Ec 2 73. 99 1.179 0. 008 Ec 2 52. 66 1.115 0. 003 Ec 2 39. 39 1.080 0. 002 Ec 2 30. 56 1.059 0. 001 Ec 2 24. 40 1.045 0. 001 Ec 2 19. 93 1.035 0. 000 Ec 2 16. 59 1.029 0. 000 Ec 2 14. 02 1.024 0. 000 Ec 2 12. 01 1.020 0. 000 Ec 2 10. 40 1.017 0. 000 Ec 2 9. 09 1.015 0. 000 Ec 2 8. 01 1.013 0. 000 Ec 2 7. 12 1.011 0. 000 Ec 2 6. 37 1.010 0. 000 Ec 2 5. 73 1.009 0. 000 Ec 2 5. 18 1.008 0. 000 Ec 2 4. 71 1.007 0. 000 Ec 2 4. 30
Página 12
DOCUMENTO DEL PROYECTO
Asentamientos inmediatos Los asentamientos inmediatos para este caso se calcularon únicamente para el estrato de arena limo arcillosa ubicado de -0 a – 10.0 metros, el cual en realidad es de H= 6 metros dado que el desplante real, debido al sótano es de 4.0 metros. La expresión usada para el cálculo es la propuesta por Timoshenko y Godier
Fuente: Presentación de Clase del Ingeniero Guardo
El valor de q inicial tomado por cada tipo de zapata fue el siguiente:
DOCUMENTO DEL PROYECTO
Asentamientos inmediatos Los asentamientos inmediatos para este caso se calcularon únicamente para el estrato de arena limo arcillosa ubicado de -0 a – 10.0 metros, el cual en realidad es de H= 6 metros dado que el desplante real, debido al sótano es de 4.0 metros. La expresión usada para el cálculo es la propuesta por Timoshenko y Godier
Fuente: Presentación de Clase del Ingeniero Guardo
El valor de q0 inicial tomado por cada tipo de zapata fue el siguiente: Carga de Presión de Dimensión Tipo de Zapata Ejes Servicio contacto (m) (KN) Inicial Z1 1A-1C-5A-5C 3082.3 3.1 330.54 Z2 1B-5B 5116.0 3.8 349.50 Z3 2A-2C-4A-4C 4941.6 3.8 348.02 Z4 2B-4B 8334.8 4.7 373.37 Z5 3A-3C 5098.8 3.8 349.36 Z6 3B 8618.3 4.8 375.22
B’ fue igual a B/2 dado que el asentamiento se tomó en el centro de la zapata. µ se cálculo con base en el valor de Ko mediante la expresión Ko/(1+Ko). El valor de Es se calculo mediante el uso de una correlación a partir del número de golpes del ensayo de penetración estándar (SPT) corregido N55, tomando el promedio de dicho número de golpes en todo el estrato afectado. La expresión de la correlación es: = 320 ∗ (
+ 15 15)
Fuente: Presentación de Clase del Ingeniero Guardo
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
Página 13
DOCUMENTO DEL PROYECTO
M se calculo igual a L’/B’ y N como H/B’ El cálculo de I1 e I2 se encontró mediante M y N y la siguiente tabla:
Fuente: Presentación de Clase del Ingeniero Guardo
If se calculo a partir de la siguiente curva:
Fuente: Presentación de Clase del Ingeniero Guardo
El valor de m tomado es de 4 dado que el cálculo de los asentamientos se efectúo en el centro de la zapata.
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
Página 14
DOCUMENTO DEL PROYECTO
Asentamientos por consolidación Los asentamientos por consolidación se calcularon únicamente en el estrato de arcilla localizado de -12.0 metros a -32.0 metros a partir de la expresión: ∆
=
∗
+∆
1+
El índice de compresión Cc se cálculo mediante la expresión empírica propuesta por Terzaghi y Peck (1967) para arcillas inalteradas: Cc = 0.009 * (LL-10) El valor de ∆P se toma como el promedio de la distribución de esfuerzos por sobre carga impuesta al suelo calculadas en las tablas mostradas en las páginas 11 y 12, para lo cual se usa la regla de Simpson, así: ∆ =
∆
+ ∆
∗4+∆ 6
Lo anterior dado que la distribución de esfuerzos tiene la forma de una parábola, es decir al no ser lineal no puede ser simplemente promediada. El asentamiento por consolidación se corrige por un factor de 0.9 de acuerdo a la siguiente curva, para una arcilla normalmente consolidada:
Fuente: Presentación de Clase del Ingeniero Guardo
En las siguientes páginas se muestran los cálculos de asentamientos totales realizados mediante una hoja de Excel. El asentamiento máximo permitido para el estrato de arena fue de 5 cm y para la arcilla es de 7.5 cm. Para todas las zapatas los asentamientos permisibles fueron rebasados.
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Página 15
DOCUMENTO DEL PROYECTO
DAT OS GENERALES GENERALES Zap at a
Z1
Asentamiento Inmediato
Est rat o H (m ) Car ga (KN) qo (KN/m 2 )
SC-SM CH SW
6 22 14
3082.29
330.54
B'
Ko
u
1.53 30 3 0.5 0. 0.49 0. 0.33
Es (KN/m 2 ) M=L '/B' N=H/B' D/B
7786.67
1.00
3.93
I1
Consolidación I2
Is
if
m ∆He (cm )
0.33 0. 0.447 0. 0.034 0. 0.46 0. 0 .775 4
Cc
eo
Po
∆P
∆Total (cm) ∆ permitido ∆H(LP ) (cm ) Co r rec ción
8.3 0.45 0.84 177.63 7.013
9.048
0.900
ASETAMIETO TOTAL DAT OS GENERALES Zap at a
Z2
Asen t am ien t o In m ediat o
Est rat o H (m ) Car ga (KN) qo (KN/m 2 )
SC-SM CH SW
6 22 14
5116.03
349.50
B'
Ko
u
1.91 30 3 0.5 0. 0.49 0. 0.33
Es (KN/m 2 ) M=L '/B' N=H/B' D/B
7786.67
1.00
3.14
I1
Co n so lida ció n I2
Is
if
m ∆He (cm )
0.26 0. 0.415 0. 0.036 0. 0.43 0.78
4
Cc
eo
Po
∆P
14 1 4.649
0.900
ASETAMIETO TOTAL DAT OS GENERALES Zap at a
Z3
Asen t am ien t o In m ediat o
Est rat o H (m ) Car ga (KN) qo (KN/m 2 )
SC-SM CH SW
6 22 14
4941.553
348.02
B'
Ko
u
1.88 30 3 0.5 0. 0.49 0. 0.33
Es (KN/m 2 ) M=L '/B' N=H/B' D/B
7786.67
1.00
3.18
I1
Co n so lida ció n I2
Is
if
m ∆He (cm )
0.27 0. 0.418 0. 0.035 0. 0.44 0.78
4
Cc
eo
Po
∆P
14 1 4.179
0.900
ASETAMIETO TOTAL DAT OS GENERALES Zap at a
Z4
Asen t am ien t o In m ediat o
Est rat o H (m ) Car ga (KN) qo (KN/m 2 )
SC-SM CH SW
6 22 14
8334.8
373.37
B'
Ko
u
2.36 30 30.5 0. 0.49 0. 0.33
Es (KN/m 2 ) M=L '/B' N=H/B' D/B
7786.67
1.00
2.54
I1
Co n so lida ció n I2
Is
0.21 0. 0.380 0. 0.042 0. 0.40
if
0.8
m ∆He (cm )
4
Cc
eo
Po
∆P
23 2 3.007
0.900
ASETAMIETO TOTAL DAT OS GENERALES Zap at a
Z5
Asen t am ien t o In m ediat o
Est rat o H (m ) Car ga (KN) qo (KN/m 2 )
SC-SM CH SW
6 22 14
5098.811
349.36
B'
Ko
u
1.91 30 3 0.5 0. 0.49 0. 0.33
Es (KN/m 2 ) M=L '/B' N=H/B' D/B
7786.67
1.00
3.14
I1
Co n so lida ció n I2
Is
if
m ∆He (cm )
0.26 0. 0.415 0. 0.036 0. 0.43 0.78
4
Cc
eo
Po
∆P
14 1 4.603
0.900
ASETAMIETO TOTAL DAT OS GENERALES Zap at a
Z6
Asen t am ien t o In m ediat o
Est rat o H (m ) Car ga (KN) qo (KN/m 2 )
SC-SM CH SW
6 22 14
8618.271
375.22
B'
Ko
u
2.40 30 3 0.5 0. 0.49 0. 0.33
Es (KN/m 2 ) M=L '/B' N=H/B' D/B
7786.67
1.00
2.50
I1
Co n so lida ció n I2
Is
0.21 0. 0.380 0. 0.042 0. 0.40
if
m ∆He (cm )
0.8
4
Cc
eo
Po
∆P
23 2 3.716
ASETAMIETO TOTAL
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
13.0 20.7 0.0 33.7
10.3 13.1 0.0 23.5
0.900
13.2 21.3 0.0 34.6
Página 16
DOCUMENTO DEL PROYECTO
No obstante que los asentamientos permisibles fueron excedidos de forma importante, como ejercicio práctico se calcula el asentamiento diferencial que se genera entre todos los tipos de apoyos y cargas posibles, determinando como máximo asentamiento diferencial L/300. En el siguiente cuadro se observan los resultados encontrados, determinando que en la mayoría de los casos, el asentamiento diferencial rebasa el valor permisible. Asentamiento Total ∆diferencial Long itud entre Zapatas Zapata Tipo (cm) (cm) (m) (m) Z1
16.5
Z2
23.5
Z1
16.5
Z3
23.0
Z2
23.5
Z4
33.7
Z3
23.0
Z4
33.7
5 7.5 0 12.5
5 7.5 0 12.5
5 7.5 0 12.5
∆Total (cm) ∆ permitido
∆H(LP ) (cm )
13.2 0.45 0.84 177.63 18.975
10.2 12.8 0.0 23.0
∆Total (cm) ∆ permitido
∆H(LP ) (cm )
10.3 0.45 0.84 177.63 11.455
5 7.5 0 12.5
∆Total (cm) ∆ permitido
∆H(LP ) (cm )
13.0 0.45 0.84 177.63 18.380
10.3 13.2 0.0 23.5
∆Total (cm) ∆ permitido
∆H(LP ) (cm )
10.2 0.45 0.84 177.63 11.112
5 7.5 0 12.5
∆Total (cm) ∆ permitido
∆H(LP ) (cm )
10.3 0.45 0.84 177.63 11.492
Chequeo
8.3 8.1 0.0 16.5
∆diferencial F(distancia) ∆max = L/300 (NSR-98) (cm)
Chequeo
7.1
7.2
2.4
NO
6.5
5.8
1.9
NO
10.1
5.8
1.9
NO
10.7
7.2
2.4
NO
5 7.5 0 12.5
O O O O
Chequeo
O O O O
Chequeo
O O O O
Chequeo
O O O O
Chequeo
O O O O
Chequeo
O O O O
DOCUMENTO DEL PROYECTO
No obstante que los asentamientos permisibles fueron excedidos de forma importante, como ejercicio práctico se calcula el asentamiento diferencial que se genera entre todos los tipos de apoyos y cargas posibles, determinando como máximo asentamiento diferencial L/300. En el siguiente cuadro se observan los resultados encontrados, determinando que en la mayoría de los casos, el asentamiento diferencial rebasa el valor permisible. Asentamiento Total ∆diferencial Long itud entre Zapatas Zapata Tipo (cm) (cm) (m) (m) Z1
16.5
Z2
23.5
Z1
16.5
Z3
23.0
Z2
23.5
Z4
33.7
Z3
23.0
Z4
33.7
Z3
23.0
Z5
23.5
Z4
33.7
Z6
34.6
Z5
23.5
Z6
34.6
∆diferencial F(distancia) ∆max = L/300 (NSR-98) (cm)
Chequeo
7.1
7.2
2.4
NO
6.5
5.8
1.9
NO
10.1
5.8
1.9
NO
10.7
7.2
2.4
NO
0.5
5.8
1.9
SI CUEQUEA
0.9
5.8
1.9
SI CUEQUEA
11.1
7.2
2.4
NO
Del cálculo de asentamientos totales y los diferenciales se deduce que la cimentación superficial tipo zapatas no es viable, por lo cual se debe comprobar el tipo de cimentación superficial como losa flotante.
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Página 17
DOCUMENTO DEL PROYECTO
3.2 Diseño de la losa de cimentación (Flotante). Definición
Una losa de cimentación se define como una gran estructura que puede soportar varias columnas y/o muros al mismo tiempo. Se emplean cuando la capacidad de carga del suelo es muy baja y las zapatas aisladas resultan muy grandes y demasiado juntas para ser una opción viable Tipos de losas
Con espesor uniforme. Aligeradas. Nervadas. Se trata de diseñar una losa de cimentación para una edificación de 18 pisos. Mediante programa se obtienen las cargas que bajan por las columnas y tenemos la estratificación y el estudio de suelos. El área ocupada por la edificación es de 15 mts x 24,2 mts, sin embargo para el diseño, el área de la losa la extenderemos un poco más 15,5 mts x 24,7 mts.
Capacidad de carga.
Para este caso se calcula la presión que ejerce cada una de las columnas, se determina el peralte de la losa y e trabaja como una gran zapata combinada.
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Página 18
DOCUMENTO DEL PROYECTO
Utilizaremos los mismos valores obtenidos para las zapatas aisladas dado que las condiciones son las mismas. La única diferencia es el área del elemento. Se obtuvo un valor de carga total de 7781,30 Ton o 77813 KN, dicha carga debe referenciarse con respecto al eje geométrico del área de la losa. Para conocer el punto geométrico de aplicación de la carga resultante se aplican momentos de área con respecto a los ejes X’ y Y’ Y’
X’ Conociendo la posición de la resultante calculamos las excentricidades con respecto a X y Y. Se mayora la carga obtenida para calcular los momentos. Como en nuestro caso tenemos simetría tanto en la figura como en la magnitud y aplicación de las cargas, cargas, dichas excentricidades son cero, por lo tanto no tenemos momentos y trabajamos solo con la carga para efectos de cálculo. La presión de bloque se obtiene con la expresión: Qt = (Pr / A) + (My * X / Iy) + (Mx * Y / Ix) Por lo tanto: Qt = 203,25 KN / m2 Considerando la losa como una viga bastante ancha se calcula el cortante.
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Página 19
DOCUMENTO DEL PROYECTO
En la formula Vr = b x d (0,2 + 20P) √ (f’c) Despejamos el d obteniendo como peralte el valor de 1,27 mts. Presentamos ahora los valores obtenidos de la capacidad de carga Longitud (L) =
24,7
mts
Area = B x L=
383
mts2
Text
Ton
Ps (Total)
D
C
Nc
Sc
dc
q'
Nq
Sq
dq
γ
B'
Nγ
Sγ
dγ
FS
Qad (KN/m2)
Qneta (KN/m2)
Diferencia %
DEAD
6698,9
7781,3
1,270
30,200
20
30,13
1,611
1,0328
25
18, 4
1,503
1,024
20
15,5
15,1
0,6
1
3
1041,9
203,2467
512,63
VIVA
1082,4
Asentamientos
Para el cálculo de los asentamientos nos basamos también en los cálculos de los parámetros respectivos para las zapatas aisladas obteniendo el siguiente cuadro. Asentamiento Inmediato Estrat o
H (m )
SCSM
6
CH
22
SW
14
Carga (KN)
qo (KN/m 2)
B'
Ko
77813
183,22
7,7 5
30, 5
0,4 9
Consolidaci ón
u
Es (KN/m2 )
M=L'/ B'
N=H/ B'
D/ B
I1
I2
Is
if
m
∆He (cm)
0,3 3
7786,67
1,00
0 ,77
0,0 8
0,01 2
0,03 4
0,0 3
0,77 5
4
1,5
Cc
eo
Po
∆P
0,4 5
0,9 9
388,8 1
84,34 4
∆H(LP) (cm)
Correcci ón
∆Tot al (cm)
1,5 42,418
0,900
38,2 0,0
ASETAMIETO TOTAL
39,7
Como se observa el asentamiento total obtenido rebasa ampliamente, los valores permisibles o tolerables y dado que el área de la losa está ocupando el área total disponible del proyecto, entonces nos arroja como conclusión que la solución de cimentación superficial ya sea tipo zapatas o tipo losa no es la adecuada para el proyecto, por lo cual la cimentación obligatoriamente debe ser tipo pilotes o cimentación profunda.
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Página 20
DOCUMENTO DEL PROYECTO
4. Capacidad de carga: cimentación profunda tipo pilotes p ilotes pre-excavados pre-excavados De acuerdo a lo proscrito en H.4.1.5 la capacidad de carga total de falla para cimentaciones profundas debe considerarse igual al menor entre la suma de las capacidades de carga de los pilotes o pilas individuales, la capacidad de carga de un bloque de terreno cuya geometría sea igual a la envolvente del conjunto de pilotes o pilas o la suma de las capacidades de carga de los diversos grupos de pilotes o pilas en que pueda subdividirse la cimentación, teniendo en cuenta la posible reducción por la eficiencia de grupos de pilotes. La capacidad de carga será la suma de la capacidad de carga por punta más la capacidad de carga por fricción en el fuste del pilote. Qult = Qp + Qs Capacidad por punta
La capacidad de carga a la falla por punta se evalúa mediante la ecuación definida por Hasen, sin embargo, dado que se determina como estrato para desplantar los pilotes, el arcilloso (CH), localizado entre -10.0 y -32.0 metros, la expresión se reduce a. Qp = C*Nc*Ap,
dado que =0 y C = Su, entonces Nc = 0 y N’q = 1, por lo cual
Qp = Ap * (9 Su) Capacidad por fricción
Para el caso en cuestión se tuvo en cuenta la capacidad de carga que aporta la fricción sobre el fuste del estrato de arena limo arcillosa, la cual no es muy representativa dada la longitud (6.0 metros) que tendrán los pilotes sobre dicho estrato, dado que se desplantan a -4.0 metros sobre el nivel actual y dicho estrato finaliza en -10.0 metros. Igualmente se tiene en cuenta la fricción en el estrato de arcilla la cual resulta representativa, a pesar que el valor del coeficiente α, únicamente alcanza un valor de 0.48. Para calcular la capacidad de carga por fricción se utiliza el método α, cuya expresión será: Qs=(Perímetro del pilote)*Fs Qs = (área lateral del pilote)*α * C + (área del diagrama q) * K * tan δ*(perímetro) α = coeficiente
(razón de adherencia o de fricción)
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Página 21
DOCUMENTO DEL PROYECTO
C = cohesión (Su resistencia al corte no drenada) q = esfuerzo efectivo K = Coeficiente de empuje de tierra
= fricción entre el material y el terreno
El valor de K se calcula mediante la expresión: =
+
∗
+
2+
El valor de α = 0.48 utilizado se calculó mediante la H.4-4 prescrita en el título H de la NSR-98, así tomando un promedio de Su del estrato de arcilla de 160 Kpa:
Calculo de capacidad de carga de un pilote
Se calcula como ejemplo la capacidad de carga de un pilote individual de longitud = 17 metros, así: ǿ = 0.6 m α=
0.48
C = 192 KPa K = 0.9 Tan δ = 0.45 (concreto) q = 1*20 + (20-9.81)*5 = 70.95 KPa
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Página 22
DOCUMENTO DEL PROYECTO
Área del diagrama = 1*20/2+4*(70.95-20)/2+4*20+70.96*1 = 262.88 Qu = 192*9*(π*0.32)+(π*0.6*11*(0.48*192)+(π*0.6*262.9*0.9*0.45))= 2599.1 KN Igualmente, dada la carga que debe soportar cada dado o grupo de pilotes se obtiene inicialmente el número de pilotes necesario, según la capacidad de carga individual, seguidamente, de acuerdo al número de pilotes requerido, se determina el número de filas y pilotes por filas para hallar por medio de la siguiente expresión la eficiencia del grupo de pilotes propuesta por converse labarre: ( − 1) ∗
=1−
+(
90 ∗
− 1) ∗
∗
La capacidad de carga del grupo de pilotes será entonces: Qa = Qapiloteindividual * Nº de pilotes * Eg Igualmente se calculo la capacidad de carga del grupo de pilotes actuando como bloque, para lo cual se utilizan las mismas expresiones. Se tomo como factor admisible mínimo para satisfacer la solución adoptada > 1.5. En los siguientes cuadros se observan en detalle los cálculos por cada tipo de pilote resultante, de acuerdo a las cargas observadas: Dados y Pilotes Tipo 1 DATOS DATO S GENERALES GENERALES DADO ADO Estrat strato o SC-SM CH SW
Capacidad p or pu n ta
L Pilote qo Carga (KN) por es trato (KN/m2)
6 11
3082.29
C
Nc
192
9
330.54
ǿ
Ap
0.6 0.28 0.6 0.283
0
0.00
Cap acid ad p o r fricción Ppu
α
0.0 488.6 0.0
0.48
q
262.85
30.80
K
Tan δ
0.90 0.450
Ps 199.7 1910.9 0.0
CAPACIDAD DE CARGA TOTAL Factor de Seguridad FS CAPACIDAD POR PILOTE ADMISIBLE
UMERO DE PILOTES REQUERIDOS POR COLUMA O DADO Separación d e lo s pilo tes 2.5* D
1.5
Pilo tes p o r fila (n)
2
Nº de Filas Filas (m) (m)
2
Z1
1.5
Pilo tes p o r fila (n)
2
Nº d e Filas (m)
2
0.76
Eficien cia del gru po
3143
3 0.76
CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE DEL GRUPO CHEQUEO L Pilote qo Estrato Carga (KN) por es trato (KN/m2) SC-SM CH SW
6 11 0
3082.29
C
Nc
330.54
ǿ
Ap Bloqu
Ppu
α
3143
OK q
0.6 0.6
4.41 0.0 262.85 4.41 7620.5 0.48 0.00 0.0 CAPACIDAD DE CARGA TOTAL POR BLOQUE Factor de Seguridad FS 192
9
30.80
K
Tan δ
0.90 0.450
CAPACIDAD POR BLOQUE ADMISIBLE ADMISIBLE GOBIERA CAPACIDAD DE CARGA POR EFICIECIA
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
199.7 2399.5 0.0 2599.1 1.88 1382.5
3 Eficien cia del gru po
CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE DEL GRUPO UMERO DE PILOTES REQUERIDOS POR COLUMA O DADO POR REDUCCIÓ DE EFICIECIA Separación d e lo s pilo tes 2. 2.5* D
Q (KN)
Página 23
Ps 889.8 889.8 8515.6 16136.1 0.0 0.0 17025.9 3 5675.3
DOCUMENTO DEL PROYECTO
El dado tipo 1 quedó diseñado para actuar con tres (3) pilotes de diámetro 0.6 metros con una longitud total de 17 metros. Los dados resultantes son de 2.9 x 2.9 metros. Este tipo de dado se utilizará utilizará para cimentar las columnas de los ejes 1A-1C-5A-5C.
Dados y Pilotes Tipo 2 DA TOS GENERA LES Zapata Estrato SC-SM CH SW
Capacid ad p o r p u n t a
L Pilote qo Carga (KN) C por est rato (KN/m2)
6 11
5116.03
Nc
ǿ
Ap
Pp u
α
9
0.7 0.7
0.38 0.385 0.00
0.0 665.0 0.0
0.48
349.50 192
Cap acid ad po r fricció n
0
q
K
Ta n δ
262.85 30.80 0.90 0.450
CAPACIDAD DE CARGA TOTAL Factor de Seguridad FS CAPA CIDAD POR PILOTE ADMISIBLE
Ps
232.9 232.9 2229.4 2894.4 0.0 0.0 3127.3 1.85 1690.5
UMERO DE PILOTES REQUERIDOS POR COLUMA O DADO Separación de los pilotes 2.5*D 5 Z 3 Z 2 Z
1.75
ilo t es po po r fila (n
2
º d e Filas (m (m)
2
4
ficien cia d el g ru p
0.76
CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE DEL GRUPO UMERO DE PILOTES REQUERIDOS POR COLUMA O DADO POR REDUCCIÓ DE EFICIECIA Sep aració n d e lo s pi pilo t es 2. 2.5* D
1.75
ilo t es po po r fila (n
2
º d e Filas (m (m)
2
ficien cia d el g ru p
SC-SM CH SW
6 11 0
5116.03
Nc
349.50
ǿ
Ap Bloque
Ppu
α
q
5124
4
0.76
CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE DEL GRUPO CHEQUEO L Pilote qo Estrato Carga (KN) C por est rato (KN/m2)
Q (KN)
5124
OK
K
Ta n δ
Ps
0.7 0.7
6.00 0.0 262.85 30.80 0.90 0.450 1038.1 1038.1 6.00 10372.3 0. 0.48 9934.8 20 2 0307.2 0.00 0.0 0.0 0.0 CAPACIDA D DE CARGA CARGA TOTA L POR BLOQUE BLOQUE 21345.3 Factor de Seguridad FS 3 7115.1 CAPACIDAD POR BLOQUE ADMISIBLE 192
9
GOBIERA CAPACIDAD DE CARGA POR EFICIECIA
El dado tipo 2 quedó diseñado para actuar con cuatro (4) pilotes de diámetro 0.7 metros con una longitud total de 17 metros. Los dados resultantes son de 2.9 x 2.9 metros. Este tipo de dado se utilizará utilizará para cimentar las columnas de los ejes 1B-5B, 2A-2C-4A-4C y 3A-3C.
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Página 24
DOCUMENTO DEL PROYECTO
Dados y Pilotes Tipo 3 DATOS GENERALES Zapata Estrato SC-SM CH SW
Ca p acid ad p o r p u n ta
L Pilote qo Carga (KN) C Nc por es trato (KN/m2)
6 14
8618.271
375.22 224 9
Cap acid ad p o r fricció n
ǿ
Ap
Pp u
α
0.7 0.7
0.38 0.385 0.00
0.0 775.8 0.0
0.48
0
q
K
Ta n δ
262.85 30.80 0.90 0.450
Ps 232.9 3310.3 0.0
CAPACIDAD DE CARGA TOTAL Factor de Seguridad FS CAPACIDAD POR PILOTE ADMISIBLE
UMERO DE PILOTES REQUERIDOS POR COLUMA O DADO Separación Separación d e los pilotes pilotes 2.5*D 2.5*D
1.75
lo te s p o r fila (
2
º d e Filas (m
2
Z4-Z6
1.75
lo te s p o r fila (
2
º d e Filas (m
2
4
SC-SM CH SW
L Pilote qo Carga (KN) C Nc por es trato (KN/m2)
6 13 0
8618.271
375.22
ǿ
Ap Bloque
Ppu
α
q
8670
4
ficien cia d el g ru p o 0.76
CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE DEL GRUPO CHEQUEO Estrato
232.9 4086.1 0.0 4319.1 1.51 2860.3
ficien cia d el g ru p o 0.76
CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE DEL GRUPO UMERO DE PILOTES REQUERIDOS POR COLUMA O DADO POR REDUCCIÓ DE EFICIECIA Sep ara ció n d e lo s p ilo t es 2.5* D
Q (KN)
8670
OK
K
Ta n δ
Ps
0.7 0.7
6.00 0.0 262.85 30.80 0.90 0.450 1038.1 1038.1 6.00 12101.0 0. 0.48 13698.0 25 25799.1 0.00 0.0 0.0 0.0 CAPACIDAD DE CARGA TOTAL POR BLOQUE 26837.2 Factor de Seguridad FS 3 8945.7 CAPACIDAD POR BLOQUE ADMISIBLE ADMISIBLE 224 9
GOBIERA CAPACIDAD DE CARGA POR EFICIECIA
El dado tipo 3 quedó diseñado para actuar con cuatro (4) pilotes de diámetro 0.7 metros con una longitud total de 20 metros. Los dados resultantes son de 2.9 x 2.9 metros. Este tipo de dado se utilizará utilizará para cimentar las columnas de los ejes 2B-4B - 3B. La planta y localización de pilotes de esta cimentación se muestra en la siguiente página.
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Página 25
DOCUMENTO DEL PROYECTO
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
Página 26
DOCUMENTO DEL PROYECTO
5. DISEÑO DEL MURO DE CONTENCIÓN DEL SOTANO 5.1 Predimensionamiento Predimensionamiento Para predimensionar el muro se tienen en cuenta las especificaciones presentadas en el texto de Bowless en la página 706, según el cual el muro quedaría así: Altura sobre el suelo
Hw
3.6 m
Base
0.5*Hw
1.8 m
Espesor de la zapata
Hw/10
0.4 m
Espesor del muro
Hw/10
0.4 m
Entrada de la zapata
0.4*B
0.75 m
Pendiente del muro
0
0
DOCUMENTO DEL PROYECTO
5. DISEÑO DEL MURO DE CONTENCIÓN DEL SOTANO 5.1 Predimensionamiento Predimensionamiento Para predimensionar el muro se tienen en cuenta las especificaciones presentadas en el texto de Bowless en la página 706, según el cual el muro quedaría así: Altura sobre el suelo
Hw
3.6 m
Base
0.5*Hw
1.8 m
Espesor de la zapata
Hw/10
0.4 m
Espesor del muro
Hw/10
0.4 m
Entrada de la zapata
0.4*B
0.75 m
Pendiente del muro
0
0
No se le ha colocado pendiente al muro de contención, puesto que la cara libre da contra el parqueadero.
3.60
1.0
0.4
0.7
0.4
0.7
5.2 Chequeo por vuelco a
c f
e
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
b
Página 27
DOCUMENTO DEL PROYECTO
En la siguiente tabla se muestra el cálculo de las fuerzas actuantes en el sistema: Se cci ón Sue l o Zapata Muro
Are a 2.52 0.72 1.44
Peso Un Unitario (K (KN/m3) 20 24 24 ∑Fv
Pe so (K (KN/m) Brazo (m (m) Momento (K (KN/m*m) 50.4 1. 45 73.08 17.28 0.9 15. 552 34.56 0.9 31. 104 102.24 ∑Me 119.736
Teniendo el momento estabilizante mostrado en la tabla anterior, se procede a calcular el momento de vuelco, asÍ: Empuje Activo
Considerando que el suelo es tipo , C se utiliza la siguiente expresión: =
∗
2
ଶ
െ
2 ඥ
El cálculo de N se realiza como N = Tan2 (45+ /2), entonces, N = 3.061 Ea = 38.55 KN/m El momento de vuelco Mv se calcula calcul a como Mv = Ea*H/3 Mv = 51.4 KN/m * m El factor de seguridad por estabilidad al vuelco será, entonces: FS = Me / Mv = 119.74/51.4 = 2.33 > 2.0 Entonces Ento nces CHEQUEA 5.2 Chequeo por deslizamiento La estabilidad del muro de contención al deslizamiento se cálculo por medio de la siguiente expresión: F R = ca B + R tan δ + P p
El cálculo de el empuje pasivo Ep se realiza por medio de la siguiente expresión:
ൌ
ଶ
2
ඥ
Los resultados serán entonces:
Es ecialización ecialización en Análisis Análisis
Diseño Diseño de Estructuras Estructuras
Pá ina 28
DOCUMENTO DEL PROYECTO
H (Ea)
4
m
H (Ep)
1
m
C (0-4 m)
3
KN/m2
C (4-5 m)
2
KN/m2
30.5
Ea
38.55
KN/m
Ep
41.11
KN/m
B
1.90
m
Fr
105.13
KN/m
El factor de seguridad al deslizamiento estará dado por: FS = Fr/Ph, entonces Chequeo Factor de seguridad al deslizamiento > 1.5 Con Ph
Fs = Fr/Ph
2.727
CHEQUEA
Sin Ph
Fs = Fr/Ph
1.661
CHEQUEA CHEQUEA
5.3 Chequeo por capacidad portante El chequeo por capacidad portante estará dado por la expresión
qh = qa 1 −
6e B
Luego la excentricidad estará dada por la siguiente fórmula e=
B 2
−
( M R − M O ) ΣV
Con base en lo anterior se encuentra Chequeo por falla de capacidad por tante 0.28
Metros
qmax
101.66
KN/m2
qmin
5.96
KN/m2
e
Calculando la capacidad portante de la base del muro de contención, se puede calcular el factor de seguridad ante ese fenómeno: Tip o
D
Muro de Co n ten ción 1.000
C
Nc
30.200
2
30.13
Es ecialización ecialización en Análisis Análisis
Sc
dc
1.611 1.21
Diseño Diseño de Estructuras Estructuras
q'
Nq
20
18.4 1.503 1.151
Sq
dq
γ
B'
Nγ
Sγ
20
1.9
15.1
0.6
d γ Qu Qult (KN/m2) 1
Pá ina 29
926.4
DOCUMENTO DEL PROYECTO
El factor de seguridad se obtendrá como FS = Qult / Qmax presentada Entonces: FS > 2.5
9.11
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
CHEQUEA
Página 30
DOCUMENTO DEL PROYECTO
ANEXO 1 ESTUDIO DE SUELOS REALIZADO
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
Página 31
DOCUMENTO DEL PROYECTO
ANEXO 2 CARGAS TOTALES POR COMBINACIÓN DE CARGA Y EXCENTRICIDADES RESULTANTES
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
Página 32
DOCUMENTO DEL PROYECTO
Joint
OutputCase
CaseType
StepType
F3
M1
M2
Text EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1
Text
Text
Text
DEAD
LinStatic
VIVA
LinStatic
COMB1
Combination
COMB2
Combination
COMB2
Combination
COMB3
Combination
COMB3
Combination
COMB4
Combination
COMB4
Combination
COMB5
Combination
COMB5
Combination
COMB6
Combination
COMB6
Combination
COMB7
Combination
COMB7
Combination
COMB8
Combination
COMB8
Combination
COMB9
Combination
COMB9
Combination
COMB10
Combination
COMB10
Combination
COMB11
Combination
COMB11
Combination
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Combination
COMB12
Combination
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Combination
COMB13
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COMB14
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COMB15
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Combination
COMB16
Combination
COMB17
Combination
COMB17
Combination
DEAD
LinStatic
Ton 269.6 38.7 443.1 363.2 301.8 363.2 301.8 363.1 302.0 363.1 302.0 273.3 211.9 273.3 211.9 273.1 212.1 273.1 212.1 372.4 292.7 372.4 292.7 372.3 292.8 372.3 292.8 282.5 202.7 282.5 202.7 282.3 202.9 282.3 202.9 441.4 70.2 737.3 553.3 553.3 553.3 553.3 588.3 518.4 588.3 518.4 397.2 397.2
Ton-m -1.6 -0.3 -2.7 -1.9 -2.2 -1.9 -2.2 5.3 -9.4 5.3 -9.4 -1.2 -1.6 -1.2 -1.6 5.9 -8.8 5.9 -8.8 0.4 -4.4 0.4 -4.4 5.4 -9.5 5.4 -9.5 1.0 -3.8 1.0 -3.8 6.0 -8.9 6.0 -8.9 -2.9 -0.6 -5.0 -3.7 -3.7 -3.7 -3.7 3.9 -11.4 3.9 -11.4 -2.6 -2.6
Ton-m 2.4 0.4 4.1 27.7 -21.6 27.7 -21.6 3.2 3.0 3.2 3.0 26.8 -22.5 26.8 -22.5 2.2 2.1 2.2 2.1 27.7 -21.6 27.7 -21.6 10.5 -4.4 10.5 -4.4 26.8 -22.5 26.8 -22.5 9.6 -5.3 9.6 -5.3 0.0 0.0 0.0 26.1 -26.1 26.1 -26.1 0.0 0.0 0.0 0.0 26.1 -26.1
VIVA
LinStatic
COMB1
Combination
COMB2
Combination
COMB2
Combination
COMB3
Combination
COMB3
Combination
COMB4
Combination
COMB4
Combination
COMB5
Combination
COMB5
Combination
COMB6
Combination
COMB6
Combination
Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min
Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
Excentricidad Excentricidad M1 (m) 0.006 0.007 0.006 0.005 0.007 0.005 0.007 0.015 0.031 0.015 0.031 0.005 0.008 0.005 0.008 0.022 0.042 0.022 0.042 0.001 0.015 0.001 0.015 0.014 0.032 0.014 0.032 0.003 0.019 0.003 0.019 0.021 0.044 0.021 0.044 0.007 0.008 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007 0.022 0.007 0.022 0.007 0.007
M2 (m) 0.009 0.011 0.009 0.076 0.071 0.076 0.071 0.009 0.010 0.009 0.010 0.098 0.106 0.098 0.106 0.008 0.010 0.008 0.010 0.074 0.074 0.074 0.074 0.028 0.015 0.028 0.015 0.095 0.111 0.095 0.111 0.034 0.026 0.034 0.026 0.000 0.000 0.000 0.047 0.047 0.047 0.047 0.000 0.000 0.000 0.000 0.066 0.066
Página 33
DOCUMENTO DEL PROYECTO
EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1
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COMB12
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COMB13
Combination
COMB14
Combination
Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min
Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max
397.2 397.2 432.2 362.3 432.2 362.3 563.8 542.9 563.8 542.9 588.3 518.4 588.3 518.4 407.7 386.7 407.7 386.7 432.2 362.3 432.2 362.3 269.6 38.7 443.1 363.2 301.8 363.2 301.8 363.1 302.0 363.1 302.0 273.3 211.9 273.3 211.9 273.1 212.1 273.1 212.1 372.4 292.7 372.4 292.7 372.3 292.8 372.3 292.8 282.5
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
-2.6 -2.6 5.0 -10.2 5.0 -10.2 -1.5 -6.0 -1.5 -6.0 3.9 -11.4 3.9 -11.4 -0.3 -4.9 -0.3 -4.9 5.0 -10.2 5.0 -10.2 -1.6 -0.3 -2.7 -1.9 -2.2 -1.9 -2.2 5.3 -9.4 5.3 -9.4 -1.2 -1.6 -1.2 -1.6 5.9 -8.8 5.9 -8.8 0.4 -4.4 0.4 -4.4 5.4 -9.5 5.4 -9.5 1.0
26.1 -26.1 0.0 0.0 0.0 0.0 26.1 -26.1 26.1 -26.1 7.8 -7.8 7.8 -7.8 26.1 -26.1 26.1 -26.1 7.8 -7.8 7.8 -7.8 -2.4 -0.4 -4.1 21.6 -27.7 21.6 -27.7 -3.0 -3.2 -3.0 -3.2 22.5 -26.8 22.5 -26.8 -2.1 -2.2 -2.1 -2.2 21.6 -27.7 21.6 -27.7 4.4 -10.5 4.4 -10.5 22.5
0.007 0.007 0.012 0.028 0.012 0.028 0.003 0.011 0.003 0.011 0.007 0.022 0.007 0.022 0.001 0.013 0.001 0.013 0.012 0.028 0.012 0.028 0.006 0.007 0.006 0.005 0.007 0.005 0.007 0.015 0.031 0.015 0.031 0.005 0.008 0.005 0.008 0.022 0.042 0.022 0.042 0.001 0.015 0.001 0.015 0.014 0.032 0.014 0.032 0.003
0.066 0.066 0.000 0.000 0.000 0.000 0.046 0.048 0.046 0.048 0.013 0.015 0.013 0.015 0.064 0.068 0.064 0.068 0.018 0.022 0.018 0.022 0.009 0.011 0.009 0.059 0.092 0.059 0.092 0.008 0.010 0.008 0.010 0.082 0.126 0.082 0.126 0.008 0.011 0.008 0.011 0.058 0.095 0.058 0.095 0.012 0.036 0.012 0.036 0.080
Página 34
DOCUMENTO DEL PROYECTO
EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1
COMB14
Combination
COMB15
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LinStatic
VIVA
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DEAD
LinStatic
VIVA
LinStatic
COMB1
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COMB2
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COMB2
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Combination
COMB3
Combination
COMB4
Combination
Min Max Min Max Min Max Min
Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min
Max Min Max Min Max
202.7 282.5 202.7 282.3 202.9 282.3 202.9 426.1 68.0 712.2 567.6 501.4 567.6 501.4 537.6 531.4 537.6 531.4 416.6 350.4 416.6 350.4 386.6 380.4 386.6 380.4 568.5 500.5 568.5 500.5 547.5 521.5 547.5 521.5 417.5 349.5 417.5 349.5 396.5 370.5 396.5 370.5 710.3 123.2 1203.8 903.5 903.5 903.5 903.5 907.1
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
-3.8 1.0 -3.8 6.0 -8.9 6.0 -8.9 -0.1 0.0 -0.2 0.1 -0.3 0.1 -0.3 20.4 -20.7 20.4 -20.7 0.1 -0.3 0.1 -0.3 20.5 -20.6 20.5 -20.6 6.2 -6.5 6.2 -6.5 20.5 -20.7 20.5 -20.7 6.3 -6.4 6.3 -6.4 20.5 -20.7 20.5 -20.7 -0.1 0.0 -0.2 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 20.9
-26.8 22.5 -26.8 5.3 -9.6 5.3 -9.6 3.9 0.7 6.7 14.6 -4.5 14.6 -4.5 5.0 5.0 5.0 5.0 13.1 -6.1 13.1 -6.1 3.5 3.5 3.5 3.5 14.6 -4.5 14.6 -4.5 7.9 2.2 7.9 2.2 13.1 -6.1 13.1 -6.1 6.4 0.6 6.4 0.6 0.0 0.0 0.0 10.9 -10.9 10.9 -10.9 0.0
0.019 0.003 0.019 0.021 0.044 0.021 0.044 0.000 0.000 0.000 0.000 0.001 0.000 0.001 0.038 0.039 0.038 0.039 0.000 0.001 0.000 0.001 0.053 0.054 0.053 0.054 0.011 0.013 0.011 0.013 0.037 0.040 0.037 0.040 0.015 0.018 0.015 0.018 0.052 0.056 0.052 0.056 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.023
0.132 0.080 0.132 0.019 0.047 0.019 0.047 0.009 0.011 0.009 0.026 0.009 0.026 0.009 0.009 0.009 0.009 0.009 0.031 0.017 0.031 0.017 0.009 0.009 0.009 0.009 0.026 0.009 0.026 0.009 0.014 0.004 0.014 0.004 0.031 0.017 0.031 0.017 0.016 0.002 0.016 0.002 0.000 0.000 0.000 0.012 0.012 0.012 0.012 0.000
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1
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COMB16
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COMB16
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Combination
COMB17
Combination
DEAD
LinStatic
VIVA
LinStatic
COMB1
Combination
COMB2
Combination
COMB2
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COMB5
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COMB5
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COMB6
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COMB9
Combination
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Combination
COMB10
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Combination
COMB11
Combination
Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min
Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min
899.8 907.1 899.8 639.3 639.3 639.3 639.3 642.9 635.7 642.9 635.7 904.6 902.4 904.6 902.4 907.1 899.8 907.1 899.8 640.4 638.2 640.4 638.2 642.9 635.7 642.9 635.7 426.1 68.0 712.2 567.6 501.4 567.6 501.4 537.6 531.4 537.6 531.4 416.6 350.4 416.6 350.4 386.6 380.4 386.6 380.4 568.5 500.5 568.5 500.5
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
-21.2 20.9 -21.2 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 20.9 -21.1 20.9 -21.1 6.2 -6.4 6.2 -6.4 20.9 -21.2 20.9 -21.2 6.2 -6.4 6.2 -6.4 20.9 -21.1 20.9 -21.1 -0.1 0.0 -0.2 0.1 -0.3 0.1 -0.3 20.4 -20.7 20.4 -20.7 0.1 -0.3 0.1 -0.3 20.5 -20.6 20.5 -20.6 6.2 -6.5 6.2 -6.5
0.0 0.0 0.0 10.9 -10.9 10.9 -10.9 0.0 0.0 0.0 0.0 10.9 -10.9 10.9 -10.9 3.3 -3.3 3.3 -3.3 10.9 -10.9 10.9 -10.9 3.3 -3.3 3.3 -3.3 -3.9 -0.7 -6.7 4.5 -14.6 4.5 -14.6 -5.0 -5.0 -5.0 -5.0 6.1 -13.1 6.1 -13.1 -3.5 -3.5 -3.5 -3.5 4.5 -14.6 4.5 -14.6
0.024 0.023 0.024 0.000 0.000 0.000 0.000 0.033 0.033 0.033 0.033 0.007 0.007 0.007 0.007 0.023 0.024 0.023 0.024 0.010 0.010 0.010 0.010 0.033 0.033 0.033 0.033 0.000 0.000 0.000 0.000 0.001 0.000 0.001 0.038 0.039 0.038 0.039 0.000 0.001 0.000 0.001 0.053 0.054 0.053 0.054 0.011 0.013 0.011 0.013
0.000 0.000 0.000 0.017 0.017 0.017 0.017 0.000 0.000 0.000 0.000 0.012 0.012 0.012 0.012 0.004 0.004 0.004 0.004 0.017 0.017 0.017 0.017 0.005 0.005 0.005 0.005 0.009 0.011 0.009 0.008 0.029 0.008 0.029 0.009 0.009 0.009 0.009 0.015 0.037 0.015 0.037 0.009 0.009 0.009 0.009 0.008 0.029 0.008 0.029
Página 36
DOCUMENTO DEL PROYECTO
EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3B1 EJE3B1 EJE3B1
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VIVA
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Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
20.5 -20.7 20.5 -20.7 6.3 -6.4 6.3 -6.4 20.5 -20.7 20.5 -20.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.6 -20.6 20.6 -20.6 0.0 0.0 0.0 0.0 20.6 -20.6 20.6 -20.6 6.2 -6.2 6.2 -6.2 20.6 -20.6 20.6 -20.6 6.2 -6.2 6.2 -6.2 20.6 -20.6 20.6 -20.6 0.0 0.0 0.0
-2.2 -7.9 -2.2 -7.9 6.1 -13.1 6.1 -13.1 -0.6 -6.4 -0.6 -6.4 3.9 0.8 6.8 14.7 -4.5 14.7 -4.5 5.1 5.1 5.1 5.1 13.1 -6.1 13.1 -6.1 3.5 3.5 3.5 3.5 14.7 -4.5 14.7 -4.5 8.0 2.2 8.0 2.2 13.1 -6.1 13.1 -6.1 6.4 0.6 6.4 0.6 0.0 0.0 0.0
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
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Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max
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Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
0.0 0.0 0.0 0.0 21.0 -21.0 21.0 -21.0 0.0 0.0 0.0 0.0 21.0 -21.0 21.0 -21.0 6.3 -6.3 6.3 -6.3 21.0 -21.0 21.0 -21.0 6.3 -6.3 6.3 -6.3 21.0 -21.0 21.0 -21.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.6 -20.6 20.6 -20.6 0.0 0.0 0.0 0.0 20.6 -20.6 20.6
11.0 -11.0 11.0 -11.0 0.0 0.0 0.0 0.0 11.0 -11.0 11.0 -11.0 0.0 0.0 0.0 0.0 11.0 -11.0 11.0 -11.0 3.3 -3.3 3.3 -3.3 11.0 -11.0 11.0 -11.0 3.3 -3.3 3.3 -3.3 -3.9 -0.8 -6.8 4.5 -14.7 4.5 -14.7 -5.1 -5.1 -5.1 -5.1 6.1 -13.1 6.1 -13.1 -3.5 -3.5 -3.5
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
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Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min
395.4 584.7 518.5 584.7 518.5 561.5 541.7 561.5 541.7 428.5 362.4 428.5 362.4 405.4 385.5 405.4 385.5 426.1 68.0 712.2 567.6 501.4 567.6 501.4 537.6 531.4 537.6 531.4 416.6 350.4 416.6 350.4 386.6 380.4 386.6 380.4 568.5 500.5 568.5 500.5 547.5 521.5 547.5 521.5 417.5 349.5 417.5 349.5 396.5 370.5
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
-20.6 6.2 -6.2 6.2 -6.2 20.6 -20.6 20.6 -20.6 6.2 -6.2 6.2 -6.2 20.6 -20.6 20.6 -20.6 0.1 0.0 0.2 0.3 -0.1 0.3 -0.1 20.7 -20.4 20.7 -20.4 0.3 -0.1 0.3 -0.1 20.6 -20.5 20.6 -20.5 6.5 -6.2 6.5 -6.2 20.7 -20.5 20.7 -20.5 6.4 -6.3 6.4 -6.3 20.7 -20.5
-3.5 4.5 -14.7 4.5 -14.7 -2.2 -8.0 -2.2 -8.0 6.1 -13.1 6.1 -13.1 -0.6 -6.4 -0.6 -6.4 3.9 0.7 6.7 14.6 -4.5 14.6 -4.5 5.0 5.0 5.0 5.0 13.1 -6.1 13.1 -6.1 3.5 3.5 3.5 3.5 14.6 -4.5 14.6 -4.5 7.9 2.2 7.9 2.2 13.1 -6.1 13.1 -6.1 6.4 0.6
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
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Combination
COMB6
Combination
Max Min
Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min
Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min
396.5 370.5 710.3 123.2 1203.8 903.5 903.5 903.5 903.5 907.1 899.8 907.1 899.8 639.3 639.3 639.3 639.3 642.9 635.7 642.9 635.7 904.6 902.4 904.6 902.4 907.1 899.8 907.1 899.8 640.4 638.2 640.4 638.2 642.9 635.7 642.9 635.7 426.1 68.0 712.2 567.6 501.4 567.6 501.4 537.6 531.4 537.6 531.4 416.6 350.4
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
20.7 -20.5 0.1 0.0 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 21.2 -20.9 21.2 -20.9 0.1 0.1 0.1 0.1 21.1 -20.9 21.1 -20.9 6.4 -6.2 6.4 -6.2 21.2 -20.9 21.2 -20.9 6.4 -6.2 6.4 -6.2 21.1 -20.9 21.1 -20.9 0.1 0.0 0.2 0.3 -0.1 0.3 -0.1 20.7 -20.4 20.7 -20.4 0.3 -0.1
6.4 0.6 0.0 0.0 0.0 10.9 -10.9 10.9 -10.9 0.0 0.0 0.0 0.0 10.9 -10.9 10.9 -10.9 0.0 0.0 0.0 0.0 10.9 -10.9 10.9 -10.9 3.3 -3.3 3.3 -3.3 10.9 -10.9 10.9 -10.9 3.3 -3.3 3.3 -3.3 -3.9 -0.7 -6.7 4.5 -14.6 4.5 -14.6 -5.0 -5.0 -5.0 -5.0 6.1 -13.1
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
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Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max
416.6 350.4 386.6 380.4 386.6 380.4 568.5 500.5 568.5 500.5 547.5 521.5 547.5 521.5 417.5 349.5 417.5 349.5 396.5 370.5 396.5 370.5 269.6 38.7 443.1 363.2 301.8 363.2 301.8 363.1 302.0 363.1 302.0 273.3 211.9 273.3 211.9 273.1 212.1 273.1 212.1 372.4 292.7 372.4 292.7 372.3 292.8 372.3 292.8 282.5
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
0.3 -0.1 20.6 -20.5 20.6 -20.5 6.5 -6.2 6.5 -6.2 20.7 -20.5 20.7 -20.5 6.4 -6.3 6.4 -6.3 20.7 -20.5 20.7 -20.5 1.6 0.3 2.7 2.2 1.9 2.2 1.9 9.4 -5.3 9.4 -5.3 1.6 1.2 1.6 1.2 8.8 -5.9 8.8 -5.9 4.4 -0.4 4.4 -0.4 9.5 -5.4 9.5 -5.4 3.8
6.1 -13.1 -3.5 -3.5 -3.5 -3.5 4.5 -14.6 4.5 -14.6 -2.2 -7.9 -2.2 -7.9 6.1 -13.1 6.1 -13.1 -0.6 -6.4 -0.6 -6.4 2.4 0.4 4.1 27.7 -21.6 27.7 -21.6 3.2 3.0 3.2 3.0 26.8 -22.5 26.8 -22.5 2.2 2.1 2.2 2.1 27.7 -21.6 27.7 -21.6 10.5 -4.4 10.5 -4.4 26.8
0.001 0.000 0.053 0.054 0.053 0.054 0.011 0.012 0.011 0.012 0.038 0.039 0.038 0.039 0.015 0.018 0.015 0.018 0.052 0.055 0.052 0.055 0.006 0.007 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.026 0.018 0.026 0.018 0.006 0.006 0.006 0.006 0.032 0.028 0.032 0.028 0.012 0.001 0.012 0.001 0.025 0.018 0.025 0.018 0.014
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
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Min Max Min Max Min Max Min
Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min
Max Min Max Min Max
202.7 282.5 202.7 282.3 202.9 282.3 202.9 441.4 70.2 737.3 553.3 553.3 553.3 553.3 588.3 518.4 588.3 518.4 397.2 397.2 397.2 397.2 432.2 362.3 432.2 362.3 563.8 542.9 563.8 542.9 588.3 518.4 588.3 518.4 407.7 386.7 407.7 386.7 432.2 362.3 432.2 362.3 269.6 38.7 443.1 363.2 301.8 363.2 301.8 363.1
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
-1.0 3.8 -1.0 8.9 -6.0 8.9 -6.0 2.9 0.6 5.0 3.7 3.7 3.7 3.7 11.4 -3.9 11.4 -3.9 2.6 2.6 2.6 2.6 10.2 -5.0 10.2 -5.0 6.0 1.5 6.0 1.5 11.4 -3.9 11.4 -3.9 4.9 0.3 4.9 0.3 10.2 -5.0 10.2 -5.0 1.6 0.3 2.7 2.2 1.9 2.2 1.9 9.4
-22.5 26.8 -22.5 9.6 -5.3 9.6 -5.3 0.0 0.0 0.0 26.1 -26.1 26.1 -26.1 0.0 0.0 0.0 0.0 26.1 -26.1 26.1 -26.1 0.0 0.0 0.0 0.0 26.1 -26.1 26.1 -26.1 7.8 -7.8 7.8 -7.8 26.1 -26.1 26.1 -26.1 7.8 -7.8 7.8 -7.8 -2.4 -0.4 -4.1 21.6 -27.7 21.6 -27.7 -3.0
0.005 0.014 0.005 0.031 0.030 0.031 0.030 0.007 0.008 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007 0.019 0.007 0.019 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007 0.024 0.014 0.024 0.014 0.011 0.003 0.011 0.003 0.019 0.007 0.019 0.007 0.012 0.001 0.012 0.001 0.024 0.014 0.024 0.014 0.006 0.007 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.026
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DOCUMENTO DEL PROYECTO
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Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min
302.0 363.1 302.0 273.3 211.9 273.3 211.9 273.1 212.1 273.1 212.1 372.4 292.7 372.4 292.7 372.3 292.8 372.3 292.8 282.5 202.7 282.5 202.7 282.3 202.9 282.3 202.9
Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras
-5.3 9.4 -5.3 1.6 1.2 1.6 1.2 8.8 -5.9 8.8 -5.9 4.4 -0.4 4.4 -0.4 9.5 -5.4 9.5 -5.4 3.8 -1.0 3.8 -1.0 8.9 -6.0 8.9 -6.0
-3.2 -3.0 -3.2 22.5 -26.8 22.5 -26.8 -2.1 -2.2 -2.1 -2.2 21.6 -27.7 21.6 -27.7 4.4 -10.5 4.4 -10.5 22.5 -26.8 22.5 -26.8 5.3 -9.6 5.3 -9.6
0.018 0.026 0.018 0.006 0.006 0.006 0.006 0.032 0.028 0.032 0.028 0.012 0.001 0.012 0.001 0.025 0.018 0.025 0.018 0.014 0.005 0.014 0.005 0.031 0.030 0.031 0.030
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