CAPÍTULO 12 ESFUERZO CORTANTE EN SUELOS

CAPÍTULO 12 ESFUERZO CORTANTE EN SUELOS 12.1 RESISTENCIA AL CORTE DE UN SUELO Esta resistencia del suelo determina factores como la estabilidad de un talud, la capacidad de carga admisible para una cimentación y el empuje de un suelo contra un muro de contención. 12.1.1 Ecuación de falla de Coulomb (1776) Coulomb observó que si el empuje de un suelo contra un muro produce un desplazamiento en el muro, en el suelo retenido se forma un plano recto de deslizamiento. Él postuló que LA MÁXIMA RESISTENCIA AL CORTE, IJf, en el plano de falla, está dada por: IJf = c + ı tg ij donde: (12.1)

ı = Es el esfuerzo normal total en el plano de falla. ij = Es el ángulo de fricción del suelo (por ejemplo, arena) c = Es la cohesión del suelo (por ejemplo, arcilla).

Esta es una relación empírica y se basa en la LEY DE FRICCIÓN DE AMONTON para el deslizamiento de dos superficies planas, con la inclusión de un término de cohesión c para incluir la Stiction propia del suelo arcilloso. En los materiales granulares, c = 0 y por lo tanto: IJf = ı tg ij Suelo granular (12.2)

Contrariamente, en suelos puramente cohesivos, ij = 0, luego: IJf = c Suelo cohesivo puro (12.3)

Pero la ecuación (12.1) no condujo siempre a resultados satisfactorios, hasta que TERZAGUI publica su expresión ı = ı¶ + U con el principio de los esfuerzos efectivos (el agua no tiene cortante). Entonces: IJf = c µ+ ı¶ tg ij¶ (12.4)

En las figura 11.7 se ilustran las ecuaciones anteriores, con el diagrama del círculo de Mohr. (ver literales c, d, y e en OTROS ESTADOS Y SITUACIONES DE INTERÉS).

Bastidor superior Yugo Plano de corte Muestra de suelo

S

Base

Figura 12.1 Aparato de corte directo

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Corte directo

Capítulo 12

Puesto que la resistencia al cortante depende de los esfuerzos efectivos, en el suelo los análisis deben hacerse en esos términos, involucrando c¶ y ij¶, cuyos valores se obtienen del ENSAYO DE CORTE DIRECTO: Aplicando al suelo una fuerza normal, se puede proceder a cizallarlo con una fuerza cortante. El movimiento vertical de la muestra se lee colocando un deformímetro en el bastidor superior. El molde no permite control de drenaje, que en el terreno pueden fallar en condiciones de humedad diversas (condición saturada no drenada, parcialmente drenadas o totalmente drenadas), para reproducir las condiciones de campo se programa la velocidad de aplicación de las cargas. En arenas, como el drenaje es libre, el ensayo se considera drenado. Para arcillas, la incertidumbre queda, por lo que se recurre al TRIAXIAL. 12.3 CURVAS TÍPICAS EN ARENAS DENSA Y SUELTA (drenadas) En las arenas sueltas, el volumen disminuye durante el corte porque las partículas se DENSIFICAN en el plano de corte. En las densas, se presenta DILATANCIA porque la trabazón de los granos hace que se separen para facilitar los desplazamientos relativos y el corte entre granos. En ambas, se observa IJ = cte y V = cte, para grandes valores de la deformación. En estas condiciones se considera se considera la muestra en el ESTADO DE RELACIÓN DE VACÍOS CRÍTICA. En las densas, si aumenta İ, la rata de dilatancia disminuye hasta el valor crítico y el cortante, hasta un valor residual, que es igual al de la arena suelta para ese nivel de esfuerzos.

Figura 12.2 Curvas típicas esfuerzo deformación

A la derechas se grafica la ENVOLVENTE DE FALLA, que se obtiene variando N: cuando N aumenta, el valor S necesario para la falla, también crece. El esqueleto mineral es más resistente al corte, en las arenas densas por lo que la fricción efectiva ij¶ resulta mayor. La pendiente de la envolvente da el valor de ij¶, que en suelos granulares llega a ser: Suelo Suelo ij¶ suelto ij¶ denso ij¶ suelto ij¶ denso Limo 27° - 30° 30° - 36° Arena bien gradada 33° 45° Arena limosa 27° - 33° 30° 35° Grava arenosa 35° 50° Arena uniforme 28° 34° Suelo anguloso uniforme 35° 43° Suelo anguloso bien gradado Suelo redondeado uniforme 30° 37° 39° 45° Suelo redondeado bien gradado 34° 40° Rangos de la tabla 27° - 39° 30° - 45°

12.4 CURVAS TÍPICAS EN ARCILLAS PC Y NC (condición drenada) Para arcillas NC la caída del esfuerzo IJ desde el pico hasta el residual (curva IJ İ) se asocia con

la orientación gradual del esqueleto mineral, colocándose paralelo al plano de falla. Figura 12.3 A PC = Arcilla preconsolidada A NC = Arcilla normalmente consolidada; ijr = Fricción residual

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Corte directo

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En las arcillas PC, la caída de IJ es mayor, por efecto de la dilatancia que se pone en evidencia en la figura ( ¨ı V0 í İ ). Para alcanzar el estado RESIDUAL se demandan valores de İ muy elevados. La diferencia entre IJpico y IJresidual, permite establecer el ÍNDICE DE FRAGILIDAD (IF). Cuando el material falla, la energía excedente se libera en forma térmica, ondulativa, etc. La ENVOLVENTE de falla muestra que le corresponde al ensayo de corte directo, con muestra drenada, para cada tipo de arcilla. Las arcillas PC muestran el valor C¶ en el intercepto del eje IJf, con valores entre 5 y 30 KN m 2 . Para arcillas fisuradas, el valor de C¶ medido en laboratorio, en el campo tiende a cero con el tiempo, y la envolvente pasa por el origen.

IF = 1 í

IJrIJp

Figura 12.4. Curva esfuerzo deformación para el índice de fragilidad

El valor de ij¶ no es afectado por la preconsolidación, y por lo general está en el rango ij¶ = 20° - 30°. El ij residual es tan bajo como ijr = 9° en arcillas con índice de plasticidad (IP) alto, lo que explica el que taludes fallados puedan mantenerse en pie. Para arcillas con orientación aleatoria de sus fisuras, como ocurre en suelos residuales, el valor promedio de ij¶ está entre el valor pico de la arcilla intacta y el valor residual que tiene en el plano de las fisuras. 12.5 LA ENVOLVENTE DE MOHR ± COULOMB Para dibujar la envolvente de falla, se requieren ensayos en los que se alcance el nivel de esfuerzos que demanda la falla. La situación se logra con ı1f; ı3f. El círculo N muestra una situación estable, pero el incremento de ı1 lo lleva a la situación C y la reducción de ı3, a la situación A. En B, se cambian ambas.

Figura 12.5. Envolvente de Mohr Coulomb

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Corte directo

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12.6 RELACIÓN ENTRE ij Y LOS ESFUERZOS PRINCIPALES DE FALLA ı1 f ı3 f Si IJf = Cf + ıftgij, para C = 0 tenemos: pero 2ș = 90° + ij, entonces IJf = ıftgijșC = 45° + ij/2 además R =

(12.5)

(12.6)

(ı

1f

í ı3f

) 2

(12.7)

De la figura: tenemos:

sen ij = AB

OA

, entonces, llamando ıi f = ıi

sen ij = ser

(ı 1

ı3)

2=ı1

ı 3 = q (12.8) que puede (ı 1 + ı 3 ) ı 1 + ı 3 p 2

Figura 12.6 Relación entre el ángulo y los esfuerzos principales.

ı1 sen ij =

ı1

ı3 ı 3 +1 1+ ı1 (12.10)

ı3 1

=

1

ı3

ı1

(12.9) por simetría

ı 1 1 + sen ij = ı 3 1 í sen ij

ë

Nij =

1 + senij = Kp 1 í senij

De 12.8 se concluye q/p; de 12.9 se concluye 12.10 (simetría). La ecuación 12.10 aparece en los libros de Mecánica de Suelos, donde Nij se llama ³flow factor´ (factor de influencia), y es igual al Kp 12.7 DIAGRAMA pq: LÍNEA Kf La relación entre la envolvente de Mohr ± Coulomb y la trayectoria de esfuerzos, la da la línea Kfqf = a + pf + tgĮ (12.11) Pero Į = arctg (senij) Figura 12.7 Diagrama pq: Línea Kf 145

Corte directo

Capítulo 12

tgĮ = senij además: C a a = C cosij

(12.12)

=

tg ij

tg Į

(12.13)

De lo anterior obtengo Kf y Nij: qf = C cosij + pfsenij (12.14)

Nij =

1 + tg Į = Kp 1 í tg Į

(12.15)

12.8 TRAYECTORIA DE ESFUERZOS Y CONDICIONES Compresión isotrópica Compresión confinada Corte directo Triaxial

DE

CARGA

En la prueba edométrica, la relación entre ıh y ıV es K0 y el suelo desarrolla esfuerzos y deformaciones tangenciales, al igual que compresiones y cambios de volumen, pero como está IMPEDIDO A FALLAR POR CORTE, la deformación principal se debe a compresión. La fricción lateral perturba el estado unidimensional de deformación. (K0 = Coeficiente de presión de tierras en reposo) En el corte directo la fuerza T se aplica a una u otra velocidad, controlada. El estado de carga K0 es al aplicar N. Luego se aplica T y por lo tanto aumentan p y q, pero su medición no se hace viable. En arcillas, el ensayo drenado(D), supone una aplicación demasiado lenta de T, para permitir evaluar C¶ y ij¶. Si es rápido (no drenado), se evalúan Cu y iju; ( D ). En cargas repetidas, ij¶ puede variar. Una arena suelta se compacta y una densa se dilata, obteniendo un ij, mayor o menor, al de carga estática. En triaxial, se puede romper la muestra por tracción (ı2 = ı1) o por compresión (ı2 = ı3), llegándose al mismo valor de ij¶ o a uno mayor en 4°, en deformación plana (ı2 = ı3), prueba de mayor interés realista. La humedad en la prueba de corte, para arena seca o saturada, afecta poco el valor de ij y la cohesión por capilaridad en esa prueba carece de importancia. La compresión isótropa pura es rara en la realidad, mientras la confinada es muy corriente en la naturaleza. Para una variación de ı1, la variación del octaédrico es mayor en la compresión isótropa, por lo que la deformación volumétrica también resulta mayor, que en la compresión confinada. Sección 11.2.3

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Corte directo

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12.9 FRICCIÓN Sea A una partícula de arena a punto de rodar, y ȕ el ángulo máximo de reposo del depósito de arena seca. Las componentes del peso W de la partícula A, son la normal n y la fuerza tangencial t. Además r es la fuerza de rozamiento que se opone a t; es decir: r=t (equilibrio) (12.16) si n = W cosij¶ y t = W senij¶ (12.17) puedo decir que r = n f (12.18) Figura 12.8 Fricción en suelos

siendo f la fricción unitaria. Reemplazando (12.18) y (12.17) en (12.16) tenemos: r = t ë pero r = (W cosij¶) f y t = W senij¶. luego: (W cosij¶) f = W senij¶ ë así: f = tgij¶

f = W senij ' W cosij ' (12.19)

Pero ȕ = ij¶ (lados perpendiculares entre sí); entonces, la fuerza actuante será proporcional a un coeficiente fa = tgȕ (12.20)

Y el factor de seguridad, cociente entre las fuerzas resistente y actuante, será:

FS =

tg ij ' tg ȕ

(12.21)

12.10 FRICCIÓN RESIDUAL Y FRICCIÓN MÁXIMA

Figura 12.9. Fricción Residual y Fricción Máxima

La curva ı - İ enseña que las arenas tienen un comportamiento plasto ± elasto ± plástico, razón por la que la envolvente de falla no es recta, y el máximo valor de ij¶ estará en la pico de ı - İ. Se debe relacionar el valor que se corresponde con el nivel de esfuerzos reales probables a los que se someterá el suelo, pero midiendo los parámetros C¶ y ij¶ en muestras de suelo a lo largo de la superficie de falla probable, teniendo en consideración las condiciones reales del suelo.

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Capítulo 12

El corte directo es el ensayo más sencillo para obtener ij¶. También se puede utilizar dos métodos que dan el ij¶ aproximado: El ensayo de veleta y el de penetración estándar. 12.11 COMPRESIÓN SIMPLE (Suelos cohesivos) Se ha visto la compresión confinada o uniaxial, con el edómetro. Ahora, la compresión inconfinada, similar a la que se somete a los cilindros de concreto, sirve para determinar la RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN SIMPLE, qU, de muestras de arcilla.

qU =

PCR PCR = Es el valor de ı que causa la falla. AC A0 siendo A0 el área inicial y AC el área corregida en (1+İ) AC = (1 + İ )

Figura 12.11 Compresión Simple

En suelos FINO GRANULARES (ij = 0°), qU es un indicativo de la capacidad de soporte del suelo. Por el confinamiento, una arcilla puede soportar mayores esfuerzos que qU, pero en general cuando ı3 = 0, en el círculo de Mohr, el IJmáx es C Figura 11.7 literal c, y como qU = ı1 se puede deducir que q U = 2 CU (12.22)

12.12 COHESIÓN ÚLTIMA CU: Se puede hablar de cohesión efectiva C¶ y cohesión última CU. En arcillas saturadas ( D ), los cálculos son viables con esfuerzos totales como caso de excepción. El valor CU es mayor que C¶, normalmente.

Consistencia (arcilla saturada y ND) Muy blanda Blanda Medianamente compacta Compacta Muy compacta FIRME (SAPROLITO) RÍGIDA MUY RÍGIDA DURA (ROCA DURA) Regresar a Contenido del libro M d S

qU

KN

m2

< 0,25 0,25 ± 0,50 0,50 ± 1,00 1,00 ± 2,00 2,00 ± 4,00 40 ± 75 75 ± 100 100 - 200 > 200

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„
       

Desde el punto de vista del material, las características propias determinan si es más resistente a las cargas normales o a las cargas cortantes, de aquí nace la importancia de transformar un estado de tensiones general en otro particular que puede ser más desfavorable para un material.

Se considera un trozo plano y un cambio de ejes coordenados rotando el sistema original en un ángulo ð.

El estado de esfuerzos cambia a otro equivalente ıx' ıy' ðx'y' que deben calcularse en base a los esfuerzos originales. Tomando un trozo de elemento plano se tiene que:

Para poder hacer suma de fuerzas y equilibrar este elemento, es necesario multiplicar cada esfuerzo por el área en la que se aplican para obtener las fuerzas involucradas. Considerando que los esfuerzos incógnitos se aplican en una área `da'. Se tiene que este trozo de cuña tiene un área basal `da cos ð' y un área lateral `da sen ð'

Suma de fuerzas en la dirección x¶:

ıx' da = ıx da cos ð cos ð + ıy da sen ð sen ð + ðxy da cos ð sen ð + ðxysen ð cos ð

ıx' = ıx sen2ð + ıy cos2ð + 2 ðxycos ð sen ð

ıx' = (ıx + ıy )/2 + ( ıx - ıy )/2 (cos 2ð) + ðxy (sen 2ð)

Suma de fuerzas en la dirección y¶:

ðx'y' da = ıy da cos ð sen ð - ðxy da sen ð sen ð + ðxycos ð cos ð - ıx da sen ð cos ð

ðx'y' = ıycos ð sen ð - ðxy sen2ð + ðxy cos2ð- ıxsen ð cos ð

ðx'y' = ðxy (cos 2ð) - (ıx - ıy )/2 (sen 2ð)

Con estas expresiones es posible calcular cualquier estado de esfuerzo equivalente a partir de un estado inicial. La siguiente aplicación permite calcular estos valores automáticamente. Compruebe los resultados que se obtienen.

ESFUERZOS PRINCIPALES

Siempre es importante obtener los valores máximos de los esfuerzos tanto los normales como los de corte para compararlos con los valores admisibles del material que se está evaluando.

El esfuerzo normal máximo se deduce derivando ıx' con respecto al ángulo ð :

dıx' /dð = 0 = - ( ıx - ıy ) (sen 2ð) + 2 ðxy (cos 2ð)

Tan 2ð = 2 ðxy / (ıx - ıy )

La solución de esta ecuación son dos ángulos que valen: ð y ð + 90

Al evaluar usando estos valores para el ángulo ð se obtienen los esfuerzos normales máximo (ı1) y mínimo (ı2). Es importante destacar que si se iguala ðx'y' = 0 se obtiene la misma expresión que la derivada, esto implica que cuando el elemento se rota para encontrar los esfuerzos principales (ı1 y ı2) se produce que el esfuerzo cortante vale cero.

En definitiva:

ı1, ı2 = (ıx + ıy) / 2 + / -

El esfuerzo cortante máximo se obtiene de forma similar, derivando la expresión correspondiente con respecto al ángulo ð.

dtx'y' / dð = 0 = -2 ðxy (sen 2ð) - ( ıx - ıy ) (cos 2ð)

Tan 2ð = - (ıx - ıy ) / 2 ðxy

Esta expresión nos entrega el ángulo para el cual se producen los esfuerzos cortantes máximos, queda en definitiva:

ð1 y ð2 = + / -

ESFUERZOS CORTANTES MÁXIMOS

El esfuerzo cortante máximo difiere del esfuerzo cortante mínimo solo en signo, como muestran las formulas explicadas el tema Esfuerzo s Principales. Además, puesto que las dos raíces de la ecuación tan 2ð = - (ıx - ıy) / 2 ðxy

sitúan el plano a 90°, este resultado significa también que son iguales los valores numéricos de los esfuerzos cortantes en planos mutuamente perpendiculares.

En esta deducción, la diferencia de signo de los dos esfuerzos cortantes surge de la convención para localizar los planos en que actúan estos esfuerzos. Desde el punto de vista físico dichos signos carecen de significado, por esta razón al mayor esfuerzo cortante, independientemente de su signo, se llama esfuerzo cortante máximo.

El sentido definido del esfuerzo cortante siempre se puede determinar por la sustitución directa de la raíz particular de ð en la ecuación

ðx'y' = ðxy (cos 2ð) - ( ıx - ıy )/2 (sen 2ð)

un esfuerzo cortante positivo indica que este actúa en el sentido supuesto y viceversa. La determinación del esfuerzo cortante máximo es de mayor importancia para materiales de baja resistencia al corte.

A diferencia de los esfuerzos principales cuyos planos no ocurren esfuerzos cortantes, los esfuerzos cortantes máximos actúan en planos que usualmente no están libres de esfuerzos normales. La situación de ð de la ecuación

Tan 2ð = - ( ıx - ıy ) / 2 ðxy

en la

ıx' = (ıx + ıy )/2 + ( ıx - ıy )/2 (cos 2ð) + ðxy (sen 2ð)

muestra que los esfuerzos normales que actúan en los planos de los esfuerzos cortantes máximos son

ı* = (ıx + ıy )/2

por consiguiente, el esfuerzo normal actúa simultáneamente con el esfuerzo cortante máximo a menos que se anule ıx + ıy.

Si ıx y ıy de la ecuación ð1 y ð2 = + / son esfuerzos principales, ðxy es cero y la ecuación se simplifica en

ðmax = (ıx - ıy )/2

9.2 Circulo de Mohr

La Circunferencia de Mohr (Incorrectamente llamado Círculo de Mohr, ya que no se trabaja con un área sino con el perímetro) es una técnica usada en ingeniería y geofísica para representar gráficamente un tensor simétrico (de 2x2 o de 3x3) y calcular con ella momentos de inercia, deformaciones y tensiones, adaptando los mismos a las características de una circunferencia (radio, centro, etc). También es posible el cálculo del esfuerzo cortante máximo absoluto y la deformación máxima absoluta.

Este método fue desarrollado hacia 1882 por el ingeniero civil alemán Christian Otto Mohr (1835-1918). Caso bidimensional

Circunferencia de Mohr para esfuerzos. En dos dimensiones,la Circunferencia de Mohr permite determinar la tensión máxima y mínima, a partir de dos mediciones de la tensión normal y tangencial sobre dos ángulos que forman 90º:

NOTA: El eje vertical se encuentra invertido, por lo que esfuerzos positivos van hacia abajo y esfuerzos negativos se ubican en la parte superior. Usando ejes rectangulares, donde el eje horizontal representa la tensión normal y el eje vertical representa la tensión cortante o tangencial para cada uno de los planos anteriores. Los valores de la circunferencia quedan representados de la siguiente manera: Centro del círculo de Mohr:

Radio de la circunferencia de Mohr

9.2.1 Aplicacion de la teoria del polo