Cap 19 Gpsa Traducido

FRACCIONAMIENTO El fraccionamiento es una operación unitaria utilizada para separar mezclas en produ producto ctoss individ individual uales. es. El fracci fracciona onamien miento to implic implica a la separa separació ción n de componentes de volatilidad relativa (!. "a dificultad difi cultad de una separación est# directamente relacionada con la volatilidad relativa de los componentes $ la pureza re%uerida del producto corrientes. a&t ' #rea de u)o del tu*o+ ft, a ' #rea total de u)o de tu*o+ ft, -n factor de a*sorción ' utilizado en la ecuación /0,1 Ac ' #rea de la sección transversal+ ft, A ' super2cie de transferencia de calor+ ft, AAM ' #rea activa *ande)a ft, A3M ' #rea *a)ante *ande)a ft, ' 4rea de la sección ATM torre de cruz+ ft, * ' e5ponente de la ecuación /06 $ /07 8 ' tasa de producto de cola+ lunares 9 unidad de tiempo C ' coe2ciente en la ecuación /0+ ft 9 :r CAF ' factor de capacidad de vapor+ corre;ido+ m 9 s CAFO ' factor de capacidad de vapor+ sin corre;ir+ m 9 s CF< ' vapor de car;a+ ft=9sec 3 &' di#metro ft 3 ' tasa de producto destilado (over:ead!+ moles 9 unidad de tiempo 3T ' di#metro de la torre+ ft Ea ' e2ciencia de a*sorción+ la ecuación /0=> Es ' e2ciencia de separación+ la ecuación /0=, f ' factor de fricción (fricción Mood$ factor9??!+ ft,9in, F ' velocidad de avance+ moles 9 unidad de tiempo Fp ' Factor de em*ala)e FF ' factor de inundación utilizado en la ecuación /0@ F" ' lon;itud de la tra$ectoria de u)o+ pies ;c ' factor de conversión =,.@? (ft B l*m! 9 (l*f B sec,! t ' velocidad m#sica+ l* 9 (:r B m,! p ' torre vapor de car;a+ l* 9 (ft, B se;! M ' torre de car;a lD%uida+ ;al. 9 Min  ' entalpDa+ 8tu 9 l* ET ' altura del em*ala)e e%uivalente a un plato teórico T- ' altura de una unidad de transferencia  ' e%uili*rio 0valor+ $ 9 5 "o ' velocidad de reu)o de lD%uido+ moles 9 unidad de tiempo "p ' car;a de lD%uido+ l* 9 (ft, B se;! " ' Tasa Tasa de lD%uido+ moles 9 unidad de tiempo "t ' lon;itud del tu*o+ ft "m G  ' rica en petróleo %ue entra en el separador+ moles 9 unidad de tiempo m ' nHmero de etapas de decapado M ' caudal m#sico+ l* 9 :r

n ' nHmero de etapas de a*sorción Nm ' nHmero mDnimo de etapas teóricas N ' nHmero de pases en una *ande)a Nt ' nHmero de tu*os 3elta  ' caDda de presión+ psi % ' moles de lD%uido saturado en el avance por mol de alimentación  ' transferencia de car;a de calor+ 8tu 9 :r c ' derec:o condensador+ 8tu 9 :r R ' relación de reu)o+ moles de reu)o divididos por los moles de producto neto so*recar;a Re ' NHmero de Re$nolds+ sin dimensiones s ' ;ravedad especD2ca < ' nHmero de etapas vieron la proliferación de las *ande)as de alta capacidad por proveedores de e%uipos de destilación $ los usuarios. Estas *ande)as emplean *a)ante no convencional $ con2;uraciones de la cu*ierta para efectuar de vapor $ 9 o aumenta la capacidad de mane)o de lD%uidos+ cuando se utiliza para renovar las columnas de destilación. "as *ande)as de alta capacidad tienen sido particularmente e2caz en demet:anizers+ deet:anizers+ depropanizers $ columnas de *utano. -na de esas *ande)as de alta capacidad+ el NPE 8AN3E]A + se muestra en. Fi;ura /0,>. Esto aumenta la capacidad de la *ande)a de vapor mediante el aumento de la reci*ir sartLn $ aumentar el #rea disponi*le para el u)o de vapor. Esto+ $ las *ande)as similares+ emplean a un acuerdo con el u)o cruzado lD%uido via)a :orizontalmente a travLs de la cu*ierta $ el vapor de *ur*u)eo arri*a a travLs del lD%uido+ la creación de una espuma donde la masa se produce la transferencia. "os e)emplos de otros de u)o cruzado de alta capacidad *ande)as inclu$en los si;uientes[ MAC0FRAC  (oc:0litsc:! 8i0FRAC  (oc:0litsc:! di#metros de columna+ lo %ue sea menor. EM8A"A]E 3-ME3 KER0 6\ de la plena car;a+ envases se limitan a alrededor de un 6>\ de co*ertura. Esto puede ser importante en situaciones donde la producción de ;as se reduce pro;resivamente $ en las tasas de rendimiento acumularse con el tiempo. B 3istri*ución0In "i%uid columnas tra$ed+ la fase lD%uida es forzado a uir a travLs de una super2cie de la *ande)a. Con *ur*u)eo de ;as a travLs del lD%uido+ el contacto est# ase;urado. En las torres empacadas+ el lD%uido $ vapor son li*res para *uscar sus propios caminos de u)o+ $ la canalización puede ocurrir. Es crDtico %ue el lD%uido Fase ser distri*uidas adecuadamente en la parte superior de la columna $ ser redistri*uidos a intervalos de ,> pies o cada > columnas di#metros+ lo %ue sea menor. B Cone5ión0torres empacada ser#n m#s suscepti*les a tapar la suciedad $ otros materiales e5traZos. B Em*ala)e Altura0"a ET para una columna de relleno es una cosa incierta. A menudo+ de*en ser determinados mediante prue*as o aplicaciones de campo. ET de puede variar desde unos pocos pul;adas a varios pies. B Inspección0Es difDcil de inspeccionar internos sin %uitar todos los contenidos de una columna. CON "os tipos m#s comunes son[ B Circulación Forzada B -na vez %ue a travLs de la circulación natural B Termosifón Kertical B Termosifón orizontal B :az inundado (tipo calentador de a;ua! Estos tipos de calderines se muestran en la 2;ura. /0=> travLs. 2;ura /0 =6. Tam*iLn se utilizan modi2caciones de estos tipos+ por e)emplo+ :ervidores de circulación forzada no son necesariamente en vertical+ orientación. Adem#s+ en la residencia ^puZalada por^ calderines tipo tienen :a utilizado+ pero no son comunes. Cada tipo de intercam*iador de calor tiene sus venta)as $ desventa)as

especiales. Criterios de selección de una con2;uración de evaporador de*e incluir[ B "a super2cie de transferencia de calor re%uerida B "os re%uisitos de espacio $ tu*erDas B Facilidad de mantenimiento B Tendencia de ensuciamiento B "a esta*ilidad de funcionamiento B Costo de operación B Re%uisitos de elevación falda Columna $ CIRC-"ACI_N FORQA3A 0 -na disposición tDpica de o*li;ado :ervidores de circulación se muestra en la 2;ura. /0=>. Este tipo es tam*iLn llamado un *om*eado a travLs de intercam*iador de calor. Todo el lD%uido de la parte inferior la *ande)a se realiza por un tu*o vertical de *a)ada :asta por de*a)o del nivel de lD%uido en la parte inferior de la columna. El lD%uido puede circular a travLs del re:ervidor tantas veces como es económicamente facti*le para controlar el porcenta)e de vaporización. El producto 2nal es redactado de la lDnea a la caldera. Este tipo de disposición es por lo ;eneral se utiliza en instalaciones donde la tu*erDa caDda de presión es tan alta %ue la circulación natural no es pr#ctico. Remota u*icada en calderines o instalaciones donde se presta el calor caldera por varias fuentes puede re%uerir circulación forzada. "a principal venta)as de circulación forzada son las :a*ilidades para controlar estrec:amente velocidad de circulación $ de mane)ar %ue contiene viscosa o sólida uidos. El costo de operación continua de la *om*a :ace naturales circulación diseZa m#s desea*le. CIRC-"ACI_N NAT-RA" 0 Con muc:o+ el ma$or nHmero de caldera instalaciones utilizan la circulación natural. Esto puede ser alcanzado en cual%uiera de dos formas+ como se muestra en la 2;ura. /0=a $ *. En la 2;ura.  o superior se emplean normalmente. aciendo referencia a la termosifón vertical en la 2;ura. /0=,+ :a$ cinco resistencias principales[ B Lrdida de car;a por fricción a travLs de la tu*erDa de entrada B caDda de presión por fricción a travLs del re:ervidor B Ampliación o aceleración pLrdida por evaporación en el calderDn B "a presión est#tica de una columna de lD%uido mi5to $ vapor (Q=! en el re:ervidor B Lrdida de car;a por fricción a travLs de la tu*erDa de salida C#lculo detallado de la :idr#ulica de este sistema es comple)o de*ido al u)o de dos fases involved.,> El simpli2cada

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