Camara Frigorifica
March 15, 2017 | Author: Christine Cole | Category: N/A
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UNIVERSIDAD NACIONAL DE TRUJILLO FACULTAD DE INGENIERIA ESCUELA DE INGENIERIA MECÁNICA
DISEÑO DE CAMARA FRIGORIFICA PARA CORDERO
INDICE ANALITICO
I. II.
PAG.
INTRODUCCION
3
GENERALIDADES DEL PRODUCTO A REFRIGERAR
4
2.1. 2.2.
4 4
Condiciones generales Condiciones de almacenamiento recomendadas
III.
PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA
5
IV.
DISEÑO DE LA CAMARA DE REFRIGERACION
5
4.1. Dimensionamiento de la cámara
6
4.2. Selección del aislamiento y espesor para: Paredes, techo y piso
6
CALCULO DE LA CARGA TERMICA
8
V.
VI. VII.
5.1. Flujo de calor a través de las paredes
11
5.2. Carga por cambio de aire
11
5.3. Carga por personas
16
5.4. Carga por iluminación
18
5.5. Calor liberado por ventiladores
18
5.6. Carga por producto
19
5.7. Capacidad de refrigeración requerida
19
SELECCIÓN DEL REFRIGERANTE
20
CICLO TERMODINAMICO DE REFRIGERACION
22
7.1.
22
Condiciones de Condensación y Evaporación 7.1.1.
Temperatura de Evaporación
22
7.1.2.
Temperatura de Condensación
22
7.2.
Esquema del ciclo termodinámico
23
7.3.
Efecto refrigerante
24
7.4.
Flujo másico del refrigerante
25
7.5.
Potencia del compresor
25
REFRIGERACION
Página 1
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VIII.
IX.
7.6.
Calor rechazador por el Condensador
25
7.7.
Coeficiente de funcionamiento
25
7.8.
La potencia por tonelada
26
7.9.
Caudal volumétrico por tonelada
26
SELECCIÓN DE LOS EQUIPOS DE REFRIGERACION
26
8.1.
Selección del Compresor
26
8.2.
Selección del Condensador
28
8.3.
Selección del dispositivo de Expansión
29
8.4.
Selección del Evaporador
30
SELECCIÓN DE TUBERIAS Y ACCESORIOS
31
9.1.
Datos del proyecto
31
9.2.
Material
31
9.3.
Selección y Dimensionamiento de la Planta
32
9.3.1. 9.3.2. 9.4. X. XI.
Tubería de succión Tubería de descarga
Accesorios
33 33 34
CONLUSIONES Y RECOMENDACIONES
35
REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS
36
REFRIGERACION
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I.
INTRODUCCION
Es la actualidad se presenta una gran demanda por la conservación de los alimentos, dada que estos son producidos y procesados en diversos lugares apartados de la población y en determinadas épocas. Los alimentos en general presentan una serie de microorganismos que una vez que estos han sido recolectados y procesados provocan su descomposición a una mayor o menor velocidad según sea el caso, es por ello que la refrigeración cumple un papel fundamental retardando la velocidad de descomposición de los alimentos e inclusive hasta eliminando algunos de estos microorganismos perjudiciales en la conservación de las propiedades de los alimentos. Debido a la gran demanda de dispositivos de refrigeración existente
tanto en el mercado
comercial como en el mercado industrial, entre ellas: congeladoras, exhibidores, cámaras conservadoras, cámaras frigoríficas, las cuales son muy importantes para el almacenamiento de los alimentos, disminuyendo así el proceso de descomposición bacterial, que sufre todo alimento al pasar el tiempo, siendo unos de los contribuyentes el calor. Teniendo así que a bajas temperaturas, existe una menor velocidad de descomposición. La temperatura a la que se debe de refrigerar depende del alimento al que se va a almacenar y al tiempo en que va a estar dentro del equipo de refrigeración. La carne de cordero, después de la matanza del animal, es atacada velozmente por bacterias que están en el ambiente. La reproducción de las bacterias aumenta con la temperatura y la humedad; por eso, en donde se tiene mucho cuidado es en los lugares trópicos. La carne fresca no sometida a refrigeración se mantiene al intemperie para la venta, al por menor, como máximo hasta doce horas después de que se haya matado al animal. Por todo esto; la carne de cordero se debe conservar siempre refrigerada, solamente en el caso que se va a consumir (cocer) o cuando se va a vender. Si la carne de cordero se le echa especies para cocinarla, después de esto no se debe de refrigerar, ya que el fin de estas especies es de que envejezcan y maduren, para que se hagan más tiernas y gustosas; en el ablandamiento de la carne se debe principalmente a la acción de enzimas o a fermentos.
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II.
GENERALIDADES DEL PRODUCTO A REFRIGERAR 2.1.
Condiciones generales
Para el diseño de un sistema de refrigeración, se tiene que contar con parámetros, ya registrados. Basándose en dichos datos utilizaré los parámetros de diseño para almacenamiento de carne de cordero (tabla 10 – 11 Dossat), obteniéndose los siguientes datos:
2.2.
Rango de temperatura de almacenamiento:
0 a 1 °C (32 a 33.8 °F)
Rango de Humedad Relativa:
85 a 90 %
Temperatura al empezar:
25°C (77°F)
Condiciones de almacenamiento recomendadas Para el producto de cordero fresco Tipo de almacenamiento:
larga (1 a 2 semanas)
Temperatura Recomendada (almacenamiento):
0 °C (32 °F)
Humedad Relativa Recomendada:
87%.
Datos de almacenamiento Periodo de Almacenaje Máximo:
2 semanas.
Calor Específico Antes del Congelamiento:
0.67 BTU/lb. °F
Calor Específico Después del Congelamiento:
0.35 BTU/lb. °F
Calor Latente de fusión:
54 BTU/lb
Velocidad máxima del aire en el cuarto:
40 pies/min.
Datos asumidos: Capacidad:
3 000 Kg. (Aprox. 60 corderos)
Temperatura Ambiente
25 °C (77 °F).
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III. PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA Las principales causas de que se produzcan los cambios en la carne fresca de cordero son la temperatura y la humedad. Es por ello que, el control de estas constituye; fundamentalmente, el método más importante de conservación de la carne de cordero. Y así, satisfacer las necesidades que se presentan en las industrias, comercios y usos domésticos. El cordero se debe de mantener a la temperatura de enfriamiento hasta que se utilice; o sea, debe existir una cadena del frío ininterrumpida desde el matadero hasta el consumidor. Todo el desarrollo de la refrigeración ha tendido a la realización de este fin. La temperatura ideal de almacenamiento de la carne fresca oscila entre los 0 °C hasta los 1 °C para el cordero. En condiciones comerciales las temperaturas de la carne raramente se mantienen entre -2 °C y -1°C, por lo que los períodos efectivos de almacenamiento son inferiores a lo previsto. Los tiempos también se reducirían si la humedad relativa fuera superior al 90 por ciento. En la práctica se adoptan dos grados principales de enfriamiento que son el de refrigeración y congelación. El almacenamiento en frío entre 3 °C y 7 °C es común, aunque la carne se conserva más tiempo a 0 °C y se congela a temperaturas muy inferiores, por lo general en torno a -12 °C a -18 °C (en las cámaras frigoríficas modernas, de -18 °C a -30 °C). La humedad es tan importante como la temperatura y el control de ambos factores debe ir unido.
IV. DISEÑO DE LA CAMARA DE REFRIGERACION Para iniciar con el diseño de la cámara de refrigeración se debe de considerar con algunos requisitos: El espacio destinado a la refrigeración y conservación deberá
estar en perfecto
estado técnico e higiénico. Debe ser de fácil limpieza en todos sus componentes así como disponer de un suelo impermeable, desagüe y paredes lavables. Debe de ser de fácil acceso y que permita el libre tránsito de las personas. Además, se debe tener en cuenta los diversos detalles que aparecen en el desarrollo del diseño de la cámara de refrigeración, que son: Aislamiento, Cierre del Vapor, Acabado del Suelo, etc.
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4.1. Dimensionamiento de la cámara: Para el diseño de la cámara frigorífica para cordero, consideraremos un capacidad de almacenaje de de carne de cordero con una volumen de cámara de
; además de los elementos
básicos que comprenden las cámaras frigoríficas (aislantes, evaporador, condensador, tubos, entre otros)
a. Dimensiones de la cámara DIMENSIONES LARGO ANCHO ALTO VOLUMEN
UNIDADES 10 5 3 150
4.2. Selección del aislamiento y espesor para Paredes, techo y piso: La cámara que diseñaremos será un cuarto de forma rectangular en el que se instalara un grupo mecánico de compresión que permitirá bajar la temperatura del ambiente y mantenerla entre 0 a 1 ºC. Debido a ello utilizaremos materiales altamente aislantes para paredes, techo y piso puesto que nuestra prioridad es evitar la transferencia de calor a través de la cámara. Seleccionaremos según la tabla 10.3 Dossat, paredes de tipo Tabique autosoportante
que
consiste en un tarrajeo de cemento en ambos lados, en el medio van dos placas de corcho y sello de vapor en el lado caliente la utilización de corcho se justifica debido a
que posee baja
conductividad, por ser más ligero, no corrosivo, exento de capilaridad y por tener suficiente resistencia mecánica para la mayoría de las condiciones a las que se le somete.
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Según la tabla 10-17 (Roy Dossat) tenemos para la temperatura de almacenamiento de cordero (32°F) y la temperatura Ambiente (77°F). Espesor: El espesor se elige de acuerdo a la información de la siguiente tabla que nos da TECSUP en Refrigeración de Sistemas Industriales Temp. de la cámara ( ºF )
Espesor de corcho ( pulg )
- 45 a - 15
10
- 15 a 0
8
0 a 15
7
15 a 25
6
25 a 35
5
35 a 50
4
50 a 60
3
Escogemos como espesor de aislante: 5” entonces en base a esto calculamos los espesores de las paredes. Para el piso seleccionamos según tabla 10.3 Dossat, las siguientes características, acabado de concreto 3 pulg., aislamiento 5 pulg., piso de losa de 5 pulg, y sello de vapor en el lado caliente.
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Para el techo se utilizara el cielo recomendado en la tabla 10.3 Dossat que está compuesto por una losa de concreto de 8 pulg., durmiente de madera y placa de corcho 5 pulg., así como sello de vapor en la parte caliente
V.
CALCULO DE LA CARGA TERMICA
Para simplificar los cálculos de la carga, la carga total de enfriamiento se divide en un determinado número de partes de acuerdo a las fuentes de calor que suministran la carga. La suma de estas cargas parciales será la carga de enfriamiento total del equipo. La carga total de enfriamiento se divide en las siguientes partes:
5.1. Flujo de calor a través de las paredes (Qpar):
Donde: Q: Cantidad de calor transferido (BTU/hr) A: Área de la superficie de transferencia (Pies2) U: Coeficiente global de transferencia de la pared en grados Fahrenheit (
REFRIGERACION
)
: Diferencia de Temperatura a través de la pared en grados Fahrenheit (°F)
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a) Paredes Calculo de áreas: (
)
(
)
Cuando una pared está construida de varias capas de diferentes materiales, la resistencia térmica total de la pared es la suma de las resistencias de los diferentes materiales de que está construida la pared, incluyéndose las películas de aire, esto es (según Dossat Pág.197):
Donde:
REFRIGERACION
U1: coeficiente de transmisión de calor Fi: coeficiente de convección de pared interior = 1.65 f0: coeficiente de convección de pared exterior = 4 x1: espesor del tarrajeo de concreto = 0.5pulg. x2: espesor del aislante = 5pulg. x3: espesor del ladrillo = 4pulg. k1: coeficiente de conductividad térmica del concreto = 5 k2: coeficiente de conductividad térmica del aislante = 0.3 k3: coeficiente de conductividad térmica del del ladrillo = 5
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Diferencia de temperatura:
b) Techo Calculo de área
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Calculo de U2:
Donde:
x1: espesor de entablado de madera = 25/32 pulg. x2: espesor del aislante = 5 pulg. x3: espesor de concreto = 0.5 pulg. k1: coeficiente de conductividad térmica de la madera = 1.1 k2: coeficiente de conductividad térmica del aislante = 0.3 k3: coeficiente de conductividad térmica del del concreto = 5 fi y fo son los mismos coeficientes del caso anterior.
Diferencia de temperatura:
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c) Piso Calculo de área
Calculo de U3:
Donde:
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x1: espesor del concreto = 0.5 pulg. x2: espesor del aislante = 5 pulg. x3: espesor del piso de loza = 4 pulg. k1: coeficiente de conductividad térmica del del concreto = 5 k2: coeficiente de conductividad térmica del aislante = 0.3 k3: coeficiente de conductividad térmica de la loza = 5 fi y fo son los mismos coeficientes del caso anterior.
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Diferencia de temperatura: (suponiendo que la temperatura de suelo es igual a la
.
.
temperatura ambiente)
Por lo tanto el flujo de calor transferido a través de las paredes es:
5.2. Carga por cambio de aire Al abrirse la puerta de un espacio refrigerado, el aire caliente del exterior entra al espacio para reemplazar al aire frio más denso, esto constituye una pérdida en el espacio refrigerado. El calor que debe ser eliminado por este aire caliente del exterior para reducirle su temperatura y contenido de humedad a las condiciones de diseño del espacio, constituye una parte de la carga de enfriamiento total del equipo. A esta parte de la carga se le llama carga por cambio de aire.
Considerando los siguientes datos (asumidos en la parte II): Temperatura de almacenamiento
:
32 °F
Humedad relativa aire
:
87%
Temperatura de entrada de aire
:
77 °F = 25 °C
Volumen de la cámara
:
150 m3 = 5 297.20 pie3
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De las tablas 10-7B y 10-8B de (Roy Dossat) interpolando y extrapolando calculamos el factor de cambio (fc): Extrapolando: Tabla 10-7B Temperatura aire de entrada, °F 50 °F 80 °F Humedad relativa aire de entrada, % 80 87 50 60 0.66 0.716 1.69 1.87 0.784 0.83 0.886 1.86 2.05
Temperatura cuarto almacén, °F 30 28 25
70 0.58 0.75
87 2.356 2.439 2.563
Interpolando: Tabla 10-8B Temperatura de aire de entrada, °F 50 0.784
77
80
2.273
2.439
Por lo tanto de la tabla 10-8B obtenemos un factor de cambio (fc):
Interpolando: Tabla 10-8C Volumen en pie3 4000 5 297.20 6000
Cambios de aire por 24 Horas 5.7 5.25 5.0
Por lo tanto de la tabla 10-8C obtenemos los cambios de aire promedio por 24 hr (ca): (
REFRIGERACION
)
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Entonces, la carga por cambio de aire se obtiene (según Dossat Pág.209):
Es decir:
5.3. Carga por personas En el diseño de esta cámara de refrigeración se estima que entrarán 4 personas diariamente para el acomodo del producto, verificar equipos (condensador y evaporador), retirar producto para la venta, etc. Para calcular la carga por personas tenemos (Según Dossat Pág. 216):
Donde: Factor se obtiene de la tabla = 970 BTU/( persona.hr) N° de personas = 5
de cada persona = 4
Entonces se obtiene:
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5.4. Carga por iluminación En el diseño de la cámara frigorífica, para tener una buena iluminación en el espacio refrigerado, decidí utilizar 8 fluorescentes (marca GE, código USA: 15946, ver anexos) de 32 watts los cuales se encenderán aproximadamente 4 horas diarias, por lo tanto para calcular la carga por iluminación tenemos (Según Dossat Pág. 216):
5.5. Calor liberado por ventiladores En el diseño de la cámara frigorífica, asumo un evaporador cuyo ventilador esta accionado por un motor eléctrico de 1HP, por lo tanto para calcular el calor liberado por ventiladores tenemos (Según Pág. 216 y tabla 10-14, Dossat):
Factor:
Potencia: 1 Hp
⁄
⁄
5.6. Carga por producto Cuando el producto entra al espacio de almacenamiento a temperatura mayor que la que se tiene dentro del espacio, el producto cederá calor al espacio hasta que este se enfría a la temperatura que se tiene en el espacio. Por lo tanto se tiene (según Dossat Pág. 210):
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m: masa del producto: 3000kg = 6 613.87 lb
Ce: calor especifico antes de la conservación = 0.67 BTU/lb.°f
Tiempo de enfriamiento: 2 semanas
5.7. Capacidad de refrigeración requerida (cap ref): La capacidad de refrigeración requerida es el cociente entre la suma de todas las cargas calculadas anteriormente y el tiempo de funcionamiento, entonces tenemos:
Usando un factor de seguridad de 1.1:
Considerando un tiempo de funcionamiento de 12 hr/dia:
REFRIGERACION
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Ahora obteniendo el resultado en toneladas de refrigeración:
VI.
SELECCIÓN DEL REFRIGERANTE
Según la siguiente tabla:
Teniendo en cuenta la seguridad de las instalaciones, sabiendo que el cordero es un producto muy sensible y obedeciendo a las recomendaciones de la tabla superior, escojo el refrigerante R-134a que es comercializado por la empresa Gas-Servei S.A., la cual proporciona todos los datos técnicos necesarios así como el diagrama de Mollier (ver anexos).
REFRIGERACION
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Características y aplicaciones El gas refrigerante R-134a es un HFC que sustituye al R-12 en instalaciones nuevas. Como todos los refrigerantes HFC no daña la capa de ozono. Tiene una gran estabilidad térmica y química, una baja toxicidad y no es inflamable, además de tener una excelente compatibilidad con la mayoría de los materiales. No es miscible con los aceites tradicionales del R-12; en cambio su miscibilidad con los aceites poliésteres (POE) es completa, por lo que debe de utilizarse siempre con este tipo de aceites.
Toxicidad y almacenamiento R-134a es una sustancia con muy poca toxicidad. El índice por inhalación LCLO de 4 horas en ratas es inferior a 500.000ppm y el NOEL en la relación a problemas cardíacos es aproximadamente 75.000 ppm. En exposiciones durante 104 semanas a una concentración de 10.000 ppm no se ha observado efecto alguno. Los envases de R-134a deben ser almacenados en lugares frescos y ventilados lejos de focos de calor. Los vapores de R-134a son más pesados que el aire y suelen acumularse cerca al suelo.
REFRIGERACION
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VII. 7.1.
CICLO TERMODINAMICO DE REFRIGERACION Condiciones de Condensación y Evaporación
Con los datos obtenidos hasta ahora establecemos los parámetros de funcionamiento del condensador y evaporador, de la siguiente manera:
7.1.1.
Temperatura de Evaporación
Según la tabla 11-2 (Dossat) para una humedad relativa de 87% (recomendación, Parte II de este proyecto) y para convección forzada obtengo un
(
)
, del cual elijo
un
7.1.2.
Temperatura de Condensación
Suponemos un
(para asi obtener un
):
Ahora para el refrigerante seleccionado (según datos otorgados por el fabricante) se tiene:
REFRIGERACION
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Gráfico de Presión / Temperatura
7.2.
Esquema del ciclo termodinámico
REFRIGERACION
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Cálculo de los estados termodinámicos: (Cálculos basados en datos otorgados por el fabricante, ver anexos)
Para el punto 2, todas las propiedades fueron halladas gráficamente Para el punto 4 se obtiene una calidad: X=0.289 Cuadro resumen: Estado
T(°C)
1
-6.67
226.97
2
43.125
888
3
35
4
-6.67
REFRIGERACION
P (KPa)
(kg/m3) 11.3
h (KJ/Kg)
s(KJ/kg°K)
397.15
1.7405
40
427
1.74118
888
1164.89
248.42
1.1650
226.97
1315.4
248.42
1.1840
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7.3.
Efecto refrigerante
7.4.
Flujo másico del refrigerante
7.5.
Potencia del compresor (
)
(
7.6.
Calor rechazador por el Condensador
( (
7.7.
)
) )
Coeficiente de funcionamiento
REFRIGERACION
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7.8.
La potencia por tonelada
7.9.
Caudal volumétrico por tonelada (qton): Hallando q:
Ahora hallamos el Caudal volumétrico por tonelada:
VIII.
SELECCIÓN DE LOS EQUIPOS DE REFRIGERACION 8.1.
Selección del Compresor
Para la selección del compresor contamos con el catálogo de la empresa Danfoss (Anexo) Teniendo en cuenta los siguientes datos obtenidos anteriormente:
REFRIGERACION
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Con
estos
datos
seleccionamos
el
compresor
MLZ058;
tomando
como
referencia una capacidad nominal de refrigeración de 8200 W para el refrigerante R-134a; además la potencia del compresor de 7 1/2 HP
Datos técnicos del compresor
REFRIGERACION
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8.2.
Selección del Condensador
En este caso selecciono un condensador modelo OP-MPUC125 MLP00E de la empresa Danfoss,
en
donde
el
fabricante
nos
brinda
las
siguientes especificaciones
técnicas (medidas y planos del condensador en el anexo):
Condensador OP-MPUC125 MLP00E
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8.3.
Selección del dispositivo de Expansión
Seleccionamos una válvula termostática por ser una de las más eficientes para nuestros requerimientos
REFRIGERACION
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TIPO DE VÁLVULA F&EF(Ext)G&EG(Ext)-C(Int)-S
R-134a 0°C
-6.67°C
-10°C
9.37
8.67
8.32
Del catálogo Sporlan, del cual selecciono válvula de expansión termostática Tipo F&EF(Ext)G&EG(Ext)-C(Int)-S, el cual tiene una capacidad real de 8.67x1.15x1=9.971 KW el cual es el más cercano a la capacidad de refrigerante obtenida en el presente informe.
8.4.
Selección del Evaporador
Se tienen los siguientes requerimientos:
Con el catálogo elegimos evaporadores modelo IC-504 para una mejor recirculación del aire por consiguiente.
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REFRIGERACION
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IX.
SELECCIÓN DE TUBERIAS Y ACCESORIOS 9.1.
9.2.
Datos del proyecto Producto a conservar
: 3000 kg de Cordero
Temperatura de evap
: -6.67 °C
Temperatura de cond
: 35 °C
Presión de evap
: 226.97 kPa
Presión de cond
: 888 kPa
Capacidad de refrig.
: 7910 w = 2.25 ton refrg.
Material
El material que más se emplea para los conductos de succión y descarga del refrigerante R-134a es el cobre por ser resistente a la corrosión, de bajo peso y facilidad de instalación
9.3.
Selección y Dimensionamiento de la Planta 9.3.1.
Tubería de succión
Esta tubería conecta el evaporador con el compresor según la tabla 19-2 (Roy Dossat) y para el refrigerante R-12 (utilizo esta tabla porque el R-12 es el refrigerante que tiene características muy parecidas al R-134a que es un refrigerante ecológico) se utilizara tuberías de diámetro 1 3/8”, con una capacidad de 3.44 Ton. Basada en una temperatura condensante de 100 °F.
Tamaño del
Temp. De
tubo
succion (°F)
(diámetro
Capacidad
exterior )
(Ton)
1 3/8 pulg
ΔP (psi)
0
16
20
2.4
3.44
3.7
1.01
1.306
1.38
Ahora para calcular la longitud real de la tubería de succión, tenemos que tener en cuenta que a lo largo de la tubería se utilizará codos y válvulas entonces se tendrá que tomar en cuenta la longitud equivalente de estos dispositivos (Tabla 15-1, Roy Dossat)
REFRIGERACION
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Longitud real del Tubo:
Ls
Longitud de codos (3 de 90° de 3.5):
10.5 pies.
Válvula Expansión:
2 pies.
Longitud total:
Ls + 12.5 pies
El factor de corrección del tonelaje para una Temperatura de condensación de 95 °F es 1.055. Entonces nuestro caso el Tonelaje corregido es 2.374 ton de refrig. Para nuestra temperatura de succión tenemos que ΔP= 1.306 Lb. /pulg2. por lo tanto en la gráfica adjunta a la tabla 19-2 tenemos que para esta caída de presión le corresponde una pérdida de temperatura equivalente ΔT = 2 °F. Ahora estos datos obtenidos, reemplazamos en la expresión siguiente: (
)
(
9.3.2.
(
)
)
Tubería de descarga
Esta tubería está conectada entre el compresor y el condensador según la tabla 19-2 (Roy Dossat) y para el refrigerante R-12 (igual que en el caso anterior utilizo esta tabla por lo parecido al R134a) se utilizara tuberías de diámetro 1 3/8”, con una capacidad de 3.44 Ton basada en una temperatura condensante de 105°F y una caída de presión en el tubo de succión equivalente a 2°F por 100 pies de tubo. Ahora para calcular la longitud real de la tubería de descarga, tenemos que tener en cuenta que a lo largo de la tubería se utilizará codos y válvulas entonces se tendrá que tomar en cuenta la longitud equivalente de estos dispositivos
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Longitud real del Tubo:
Ls
Longitud de codos (3 de 90° de 3.5):
10.5 pies.
Válvula Expansión:
2 pies.
Longitud total:
Ls + 12.5 pies
El factor de corrección del tonelaje para una Temperatura de condensación de 95 °F es 0.905. Entonces nuestro caso el Tonelaje corregido es 2.036 ton de refrig. Para nuestra temperatura de succión tenemos que ΔP= 3.66 Lb. /pulg2. por lo tanto en la gráfica adjunta a la tabla 19-2 tenemos que para esta caída de presión le corresponde una pérdida de temperatura equivalente ΔT = 4.2 °F. Ahora estos datos obtenidos, reemplazamos en la expresión siguiente: (
)
(
9.4.
(
) )
Accesorios
En cuanto a accesorios se cuenta con: Manómetros: Colocados a la salida del compresor condensador, evaporador y el dispositivo de expansión. Termómetros: En el evaporador y condensador Válvula Reguladora de presión: Mantienen la presión constante en el evaporador y en el condensador. Tanque receptor: Recibe el fluido condensado proveniente del condensador. Indicador de humedad del líquido: Filtro secador.
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X.
CONLUSIONES Y RECOMENDACIONES
El diseño de la cámara se hizo suponiendo que el sistema operaria bajo las máximas condiciones es decir 12 horas que son necesarias y obligatorias para la buena conservación del producto.
Las cajas en donde se conservaran los pollos deben ser muy rígidas ya que los pollos son muy sensibles a la presión que se puede ejercer sobre ellas.
Las unidades de condensación y evaporación seleccionadas, con valores por encima de los obtenidos da la seguridad del buen funcionamiento de dicha cámara.
Se creó también un peralte con un drenaje en el centro para fácil limpieza de dicha cámara, detalle mostrado en los planos.
XI.
REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS Dossat, R. J. “Principios de Refrigeración” décima séptima
reimpresión,
Compañía Editorial Continental S.A. México 1997. STOECKER, W. F. “Refrigeración y Acondicionamiento de Aire” Edith. Mc. Graw -Hill. México, 1970 Catálogo técnico: http://www.danfoss.co
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