Calculo Mecanico Linea Aerea
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Descripción: calculo mecanico de conductores...
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ENTRADA DE DATOS CATEGORÍA DE LA LINEA(DESPLEGABLE) TIPO DE LINEA TIPO DE CIRCUITO ALTITUD MEDIA DE LA LINEA (M) ZONA DE LA LINEA LONGITUD DE LA LINEA (KM) VANO MEDIO (M) TENSIÓN DE FUNCIONAMIENTO (KV) POTENCIA AL FINAL DE LA LINEA (MW) FACTOR DE POTENCIA DE LA CARGA ¿ DESEA INTRODUCIR MANUALMENTE LAS TRACCIONES MÁXIMAS? (MENU DESPLEGABLE) : TRACCIÓN MÁXIMA CONDUCTOR (daN) TRACCIÓN MÁXIMA CABLE DE TIERRA (daN) CONDUCTOR (DESPLEGABLE) LA-455 CARACTERÍSTICAS DEL CONDUCTOR SECCIÓN (mm2) DIÁMETRO(mm) RADIO(mm) RESISTENCIA(ohm/km) CARGA DE ROTURA(daN) MASA(kg/m) PESO(daN/m) MODULO DE ELASTICIDAD(daN/mm2)
CABLE DE TIERRA (DESPLEGABLE)
OPGW 2..24 F
ESPECIAL SIMPLE SIMPLEX 600 B 3.7 247.91 220 100 0.9 NO 2500 1500 454.5 27.72 13.86 0.0718 12400 1.521 1.491
6900 COEF. DE DILATACIÓN(ºC-1x10-6) 0.0000193 INTENSIDAD MÁXIMA(A) 799 CARACTERÍSTICAS DEL CABLE DE TIERRA SECCIÓN (mm2) 114.9 DIÁMETRO(mm) 15.6 RADIO(mm) 7.8 RADIO MÍNIMO DE CURVATURA(mm) 235 CARGA DE ROTURA(daN) 8030 MASA(kg/m) 0.562244898 PESO(daN/m) 0.551 MODULO DE ELASTICIDAD(daN/mm2) 9700 COEF. DE DILATACIÓN(ºC-1x10-6) TRACCIÓN MÁXIMA ADMISIBLE(daN) TRACCIÓN MÁXIMA PERMANENTE(daN)
0.0000163 3610 1600
ESPECIAL NORMAL
Autor Daniel Rocha Crespo
El libro de cálculo se estructura en 15 hojas de cálculo que son las que siguen
• 1. Entrada de datos: Se introducen los datos básicos de la línea, así como la Permite introducir la tensión máxima admisible de forma las tracciones máximas?”, se encuentra seleccionado el si(no por defecto) rea tensiones introducidas.
• 2. Automatico tracción máxima: Calcula de forma automática, es decir, a travé teniendo en cuenta la carga de rotura del conductor, la
SI • 3. Manual tracción máxima: Si esta activada la casilla de introducción manua NO introducidas cumplen los coeficientes de seguridad, en caso en forma automática.
• 4. Flechas Máx-Mín-EDS: Realiza los cálculos de flechas máximas y mínimas vibratorios para el vano medio.
• 5. Flecha máximas-mínimas: Obtiene los resultados de las flechas máximas y
• 6. Distancias: Calcula las distancias internas, así como las externas referente • 7. Dimensionamiento crucetas: Se dimensionan las crucetas. • 8. Esfuerzos: Se obtienen los esfuerzos tanto verticales como horizontales o del RLAT.
• 9. Esfuerzos de cada apoyo: Se trasladan los esfuerzos calculados anteriorm
• 10. Elección de los apoyos: Teniendo en cuenta los esfuerzos a los que está s características técnicas de los apoyos, se elije el apoyo apto para
• 11. Vano medio-Vano regulación: Se obtiene el vano medio y los vanos de reg
• 12. Gravivano-Eolovano: Se realizan las operaciones para obtener el eolovano hipótesis para cada uno de los apoyos.
• 13. Cálculo del aislador: Se realizan los cálculos tanto mecánicos como eléct como sus herrajes.
• 14. Aux1-Ecuc.C.Condiciones: Se calculan las distintas tensiones según las h cambio de condiciones.(Hoja auxiliar de cálculos). ***Para que el programa funcione correctamente hay que habilitar la Macro que en la ecuación de cambio de condiciones.
***Para que el programa funcione correctamente hay que habilitar la Macro que en la ecuación de cambio de condiciones.
• 15. Aux2-Conductores: Contiene tablas con características de los conductore
INTRODUCCIÓN DE LOS VANOS CANTONES 1º CANTON 2º CANTON 3º CANTON 4º CANTON 5º CANTON 6º CANTON 7º CANTON
ENTRE LOS APOYOS 1\2 2\3 6\7 7\8 13\14 14\15 15\16
3\4
4\5
5\6
8\9
9\10
10\11
INTRODUCCIÓN DE LOS ÁNGULOS DE LOS APOYOS APOYOS 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
ÁNGULO ºc 0 4 0 0 0 5 4 0 0 0 0 0 -27 0 0 0
VANOS ENTRE APOYOS POR ORDEN (M)
11\12
12\13
268.96 265.86 204.71 254.18 58.62 403.19 203.36
276.2
275.68
274.35
287.51
291.45
207.37
hojas de cálculo que son las que siguen:
os datos básicos de la línea, así como la distancia de los vanos y los ángulos. admisible de forma manual, si en la pregunta “¿Desea introducir manualmente ra seleccionado el si(no por defecto) realizara los cálculos en función de las
ula de forma automática, es decir, a través de un coeficiente de seguridad y del conductor, la tracción máxima.
ctivada la casilla de introducción manual, comprueba si las tensiones s de seguridad, en caso de no cumplir, tomará para el cálculo las determinadas
cálculos de flechas máximas y mínimas y comprueba los fenómenos
e los resultados de las flechas máximas y mínimas para cada cantón.
internas, así como las externas referentes a distancias mínimas al terreno, etc.
mensionan las crucetas.
zos tanto verticales como horizontales o longitudinales según las hipótesis que
adan los esfuerzos calculados anteriormente y se agrupan los de cada apoyo.
o en cuenta los esfuerzos a los que está sometido cada apoyo y las s, se elije el apoyo apto para soportar dichos esfuerzos.
obtiene el vano medio y los vanos de regulación de los cantones.
las operaciones para obtener el eolovano y los gravivanos según las distintas
os cálculos tanto mecánicos como eléctricos para la elección del aislador, así
lculan las distintas tensiones según las hipótesis a través de la ecuación de de cálculos). ectamente hay que habilitar la Macro que se utiliza para calcular las tensiones
ectamente hay que habilitar la Macro que se utiliza para calcular las tensiones
las con características de los conductores. (Hoja auxiliar de cálculos).
OYOS POR ORDEN (M)
233.77
213.43
***Se corresponden las posiciones, entre los apoyos 1/2 hay un vano de 268,96 m. Entre los apoyos 5/6 hay un vano de 274,35 metros y así sucesivamente.
DETERMINACIÓN AUTOMÁTICA DE LA TRACCIÓN MÁXIMA DEL CONDUCTOR LA-455 Como dice el RLAT en su ITC-07 apartado 3.2.1 se tomará un coeficiente de seguridad de 3 Tmax=
4133.33
(daN)
Entonces tenemos un coef. De seguridad : El peso por sección será :
ω=
Tmax=
Reducimos esta tensión en 25% como margen de seguridad
3100
y para que la flecha del cable de tierra no sea mayor que la del LA-455 2 tmax= 4 6.820682068 (daN/mm )
C.S = 2 0.003280528 (daN/m·mm )
***Calculamos los coeficientes de sobrecarga para las distintas hipótesis que limitan la tracción máxima admisible: *Hipótesis 1 : Tracción máxima de viento ( Tª= -10ºC ,Sobrecarga de viento de pv=
1.8865 daN/m
Km/h
Peso aparente :
m1 =
Coef.Sobrecarga :
140
por ser de categoría
p´ =
ESPECIAL
)
2.4046 daN/m
1.6127
*Hipótesis 2 : Tracción máxima de hielo ( Tª= -15ºC ,Sobrecarga de hielo zona B) ph =
0.9477 daN/m
Peso aparente :
m2 =
Coef.Sobrecarga :
p´=
2.4387 daN/m
1.6356
*Hipótesis 3 : Tracción máxima de hielo + viento ( Tª= -15ºC ,Sobrecarga de hielo zona B + viento de 60 km/h ) ph =
0.9477 daN/m
densidad=masa/volumen
masa hielo=densidad hielo*((pi/4)*((D^2)-(d^2)))* L
D= pv=
La acción del viento sobre el conductor y el manguito de hielo será : Peso aparente :
p´=
masa=densidad*volumen
2.5137 daN/m
0.04875713
1.6127
m3 =
Coef.Sobrecarga :
La hipótesis más desfavorable será:
m2 =
1.6356
m3 =
1.6859
m
D=
0.6095 daN/m
** Comprobamos que hipótesis es la más desfavorable comparando los coeficientes de sobrecarga : m1 =
masa=densidad*sección*longitud
m3 =
1.6859
1.6859
48.7571 mm
(daN)
**** Como la hiptesis más desfavorable es la de
viento + hielo, asignamos la tmax de tmax=
6.82
Tmax=
(daN/mm2)
para Tª (ºC) =
6.82
(daN/mm2)
-15
m3 =
a esta hipótesis : 1.6859
3100 daN
*** La flecha correspondiente a esta tracción máxima será : f=
6.229417551
m
*** La constante K para la ecuación de cambio de condiciones es : k=
-4.7971997
*** Comprobamos que la 3ª Hipótesis, la de viento + hielo es la más desfavorable :
.-10ºC + VIENTO 140 CANTON
1º 2º 2º 2º 2º 3º 4º 4º 4º 4º 4º 4º 5º 6º 7º
TRAMO
1\2 2\3 3\4 4\5 5\6 6\7 7\8 8\9 9\10 10\11 11\12 12\13 13\14 14\15 15\16
PÁRAMETRO
TENSE (danN)
.-15ºC + HIELO
FLECHA (m)
PÁRAMETRO
TENSE (danN)
.-15ºC + VIENTO 60 + HIELO FLECHA (m)
PÁRAMETRO
TENSE (danN)
FLECHA (m)
1219.9568
2933.4731
7.4121
1240.6850
3025.6537
7.2883
1233.2421
3100.0000
7.3322
1220.2796
2934.2494
7.2403
1240.5018
3025.2071
7.1223
1233.2421
3100.0000
7.1642
1220.2796
2934.2494
7.8144
1240.5018
3025.2071
7.6871
1233.2421
3100.0000
7.7323
1220.2796
2934.2494
7.7850
1240.5018
3025.2071
7.6581
1233.2421
3100.0000
7.7032
1220.2796
2934.2494
7.7101
1240.5018
3025.2071
7.5844
1233.2421
3100.0000
7.6291
1213.2100
2917.2501
4.3177
1244.5243
3035.0166
4.2091
1233.2421
3100.0000
4.2476
1218.7439
2930.5567
6.6264
1241.3737
3027.3334
6.5056
1233.2421
3100.0000
6.5485
1218.7439
2930.5567
8.4782
1241.3737
3027.3334
8.3236
1233.2421
3100.0000
8.3785
1218.7439
2930.5567
8.7122
1241.3737
3027.3334
8.5533
1233.2421
3100.0000
8.6097
1218.7439
2930.5567
4.4105
1241.3737
3027.3334
4.3301
1233.2421
3100.0000
4.3587
1218.7439
2930.5567
5.6050
1241.3737
3027.3334
5.5028
1233.2421
3100.0000
5.5391
1218.7439
2930.5567
4.6721
1241.3737
3027.3334
4.5869
1233.2421
3100.0000
4.6171
1175.6740
2826.9919
0.3654
1265.1428
3085.2990
0.3395
1233.2421
3100.0000
0.3483
1226.5840
2949.4087
16.5666
1236.9438
3016.5301
16.4278
1233.2421
3100.0000
16.4771
1213.0237
2916.8020
4.2616
1244.6305
3035.2756
4.1534
1233.2421
3100.0000
4.1917
**Como se observa la tensión máxima admisible se da en la 3ª Hipótesis de Hielo + Viento, la tensión en las otras Hipótesis son menores que la máxima admisible
DETERMINACIÓN AUTOMÁTICA DE LA TRACCIÓN MÁXIMA DEL CABLE DE TIERRA OPGW 2..24F Como dice el RLAT en su ITC-07 apartado 3.2.1 se tomará un coeficiente de seguridad de 3
Por lo que
Tmax=
2676.666667 daN
Tmax=
1600 daN
Comprobamos si supera la tracción máxima permanente admisible, en tal caso, se sustituirá por la misma LA Tmax CALCULADA SUPERA LA TENSIÓN MÁXIMA PERMANENTE, SE ADOPTARÁ ESTA ÚLTIMA
Entonces tenemos un coef. De seguridad : El peso por sección es :
ω=
C.S. =
2 13.9252 (daN/mm )
tmax=
5.0188
2 0.004795474 (daN/m·mm )
***Calculamos los coeficientes de sobrecarga para las distintas hipótesis que limitan la tracción máxima admisible: *Hipótesis 1 : Tracción máxima de viento ( Tª= -10ºC ,Sobrecarga de viento de pv=
1.274 daN/m
Peso aparente :
m1 =
Coef.Sobrecarga :
140 km/h
por ser de categoría
p´ =
ESPECIAL
)
1.3880 daN/m
2.5191
*Hipótesis 2 : Tracción máxima de hielo ( Tª= -15ºC ,Sobrecarga de hielo zona B) ph =
0.7109 daN/m
Peso aparente :
m2 =
Coef.Sobrecarga :
p´=
1.2619 daN/m
2.2903
*Hipótesis 3 : Tracción máxima de hielo + viento ( Tª= -15ºC ,Sobrecarga de hielo zona B + viento de 60 km/h ) ph =
0.7109 daN/m
densidad=masa/volumen D=
masa hielo=densidad hielo*((pi/4)*((D^2)-(d^2)))* L
p´=
0.038082734 m pv=
La acción del viento sobre el conductor y el manguito de hielo será : Peso aparente :
masa=densidad*volumen
1.3852 daN/m
D=
2.5191
m3 =
Coef.Sobrecarga :
La hipótesis más desfavorable será:
m2 =
2.2903
m3 =
2.5140
38.0827 mm
0.5712 daN/m
** Comprobamos que hipótesis es la más desfavorable comparando los coeficientes de sobrecarga : m1 =
masa=densidad*sección*longitud
m3 =
2.5140
2.5140
**** Como la hipótesis más desfavorable es la de
viento + hielo, asignamos la tmax de 2 13.9252 (daN/mm )
tmax= Tmax=
para Tª (ºC) =
13.9252 (daN/mm2) -15
m3 =
a esta hipótesis : 2.5140
1600 daN
*** La flecha correspondiente a esta tracción máxima será : f=
6.6511 m
*** La constante K para la ecuación de cambio de condiciones es : k=
-4.6931
*** Comprobamos que la 3ª Hipótesis, la de viento + hielo es la más desfavorable :
.-10ºC + VIENTO 140 CANTON
1º 2º 2º 2º 2º 3º 4º 4º 4º 4º 4º 4º 5º 6º 7º
TRAMO
1\2 2\3 3\4 4\5 5\6 6\7 7\8 8\9 9\10 10\11 11\12 12\13 13\14 14\15 15\16
PÁRAMETRO
TENSE (danN)
.-15ºC + HIELO
FLECHA (m)
PÁRAMETRO
TENSE (danN)
.-15ºC + VIENTO 60 + HIELO FLECHA (m)
PÁRAMETRO
TENSE (danN)
FLECHA (m)
1138.9447
1580.9097
7.9393
1181.0439
1490.4101
7.6563
1267.8861
1600.0000
7.8286
1139.3127
1581.4206
7.7574
1180.4197
1489.6224
7.4808
1267.8861
1600.0000
7.6491
1139.3127
1581.4206
8.3698
1180.4197
1489.6224
8.0783
1267.8861
1600.0000
8.2557
1139.3127
1581.4206
8.3383
1180.4197
1489.6224
8.0479
1267.8861
1600.0000
8.2246
1139.3127
1581.4206
8.2580
1180.4197
1489.6224
7.9705
1267.8861
1600.0000
8.1455
1131.4894
1570.5615
4.5977
1193.8989
1506.6323
4.4376
1267.8861
1600.0000
4.5351
1137.5716
1579.0039
7.1374
1183.3827
1493.3616
6.7643
1267.8861
1600.0000
6.9918
1137.5716
1579.0039
9.0832
1183.3827
1493.3616
8.7315
1267.8861
1600.0000
8.9457
1137.5716
1579.0039
9.3338
1183.3827
1493.3616
8.9725
1267.8861
1600.0000
9.1925
1137.5716
1579.0039
4.7252
1183.3827
1493.3616
4.5423
1267.8861
1600.0000
4.6537
1137.5716
1579.0039
6.0049
1183.3827
1493.3616
5.7725
1267.8861
1600.0000
5.9140
1137.5716
1579.0039
5.0054
1183.3827
1493.3616
4.8117
1267.8861
1600.0000
4.9297
1096.6763
1522.2393
0.3776
1253.5738
1581.9387
0.3630
1267.8861
1600.0000
0.3719
1146.7231
1591.7066
18.5290
1168.1245
1474.1065
16.2099
1267.8861
1600.0000
17.5924
1131.2897
1570.2843
4.5080
1194.2477
1507.0726
4.4254
1267.8861
1600.0000
4.4755
**Como se observa la tensión máxima admisible se da en la 3ª Hipótesis de Hielo + Viento, la tensión en las otras Hipótesis son menores que la máxima admisible
RESUMEN DE TRACCIONES MÁXIMAS
Tmax (daN)
Tª (ºc) CONDUCTOR CABLE DE TIERRA
-15 -15
3100.0000 1600.0000
tmax (daN/mm2) ω (daN/m·mm2) 6.8207 13.9252
0.0033 0.0048
ph=(daN/m) 0.9477 0.7109
pv=(daN/m) 0.6095 0.5712
p´(daN/m) 2.5137 1.3852
m
f(m) 1.6859 2.5140
6.2294 6.6511
k -4.7972 -4.6931
COMPROBACIÓN DE LA TRACCIÓN MÁXIMA DEL CONDUCTOR LA-455, INTRODUCIDA EN ENTRADA DE DATOS Como dice el RLAT en su ITC-07 apartado 3.2.1 se tomará un coeficiente de seguridad de 3 Tmax=
2500.00
(daN)
Entonces tenemos un coef. De seguridad : Tmax=
El peso por sección será :
2500
ω=
Comprobamos que el C.S >3 4.96 CUMPLE
C.S =
2 5.50 (daN/mm )
tmax=
(daN)
2 0.00328053 (daN/m·mm )
***Calculamos los coeficientes de sobrecarga para las distintas hipÓtesis que limitan la tracción máxima admisible: *Hipótesis 1 : Tracción máxima de viento ( Tª= -10ºC ,Sobrecarga de viento de pv=
1.8865 daN/m m1 =
Coef.Sobrecarga :
140
Km/h
Peso aparente :
por ser de categoria
p´ =
ESPECIAL
)
2.4046 daN/m
1.6127
*Hipótesis 2 : Tracción máxima de hielo ( Tª= -15ºC ,Sobrecarga de hielo zona B) ph =
0.9477 daN/m m2 =
Coef.Sobrecarga :
Peso aparente :
p´=
2.4387 daN/m
1.6356
*Hipótesis 3 : Tracción máxima de hielo + viento ( Tª= -15ºC ,Sobrecarga de hielo zona B + viento de 60 km/h ) ph =
0.9477 daN/m
densidad=masa/volumen
masa hielo=densidad hielo*((pi/4)*((D^2)-(d^2)))* L
D= pv=
La acción del viento sobre el conductor y el manguito de hielo será : Peso aparente :
p´=
masa=densidad*volumen
2.5137 daN/m
0.04875713
1.6127
m2 =
m3 =
Coef.Sobrecarga :
1.6356
m
D=
0.6095 daN/m
** Comprobamos que hipótesis es la más desfavorable comparando los coeficientes de sobrecarga : m1 =
masa=densidad*sección*longitud
m3 =
1.6859
1.6859
48.7571 mm
La hipótesis más desfavorable será: **** Como la hipótesis más desfavorable es la de
m3 =
1.6859
viento + hielo, asignamos la tmax de (daN/mm2)
tmax=
5.5006
Tmax=
2500.0000 daN
para Tª (ºC) =
5.5006 -15
(daN/mm2) m3 =
a esta hipótesis : 1.6859
*** La flecha correspondiente a esta tracción máxima será : f=
7.7245
m
*** La constante K para la ecuación de cambio de condiciones es : k=
-12.3631
*** Comprobamos que la 3ª Hipótesis, la de viento + hielo es la más desfavorable : .-10ºC + VIENTO 140 CANTON
1º 2º 2º 2º 2º 3º 4º 4º 4º 4º 4º 4º 5º 6º 7º
TRAMO
1\2 2\3 3\4 4\5 5\6 6\7 7\8 8\9 9\10 10\11 11\12 12\13 13\14 14\15 15\16
.-15ºC + HIELO
PÁRAMETRO TENSE (danN) FLECHA (m)
PÁRAMETRO
TENSE (danN)
.-15ºC + VIENTO 60 + HIELO FLECHA (m)
PÁRAMETRO TENSE (danN) FLECHA (m)
1219.9568
2933.4731
7.4121
1240.6850
3025.6537
7.2883
1233.2421
3100.0000
7.3322
1220.2796
2934.2494
7.2403
1240.5018
3025.2071
7.1223
1233.2421
3100.0000
7.1642
1220.2796
2934.2494
7.8144
1240.5018
3025.2071
7.6871
1233.2421
3100.0000
7.7323
1220.2796
2934.2494
7.7850
1240.5018
3025.2071
7.6581
1233.2421
3100.0000
7.7032
1220.2796
2934.2494
7.7101
1240.5018
3025.2071
7.5844
1233.2421
3100.0000
7.6291
1213.2100
2917.2501
4.3177
1244.5243
3035.0166
4.2091
1233.2421
3100.0000
4.2476
1218.7439
2930.5567
6.6264
1241.3737
3027.3334
6.5056
1233.2421
3100.0000
6.5485
1218.7439
2930.5567
8.4782
1241.3737
3027.3334
8.3236
1233.2421
3100.0000
8.3785
1218.7439
2930.5567
8.7122
1241.3737
3027.3334
8.5533
1233.2421
3100.0000
8.6097
1218.7439
2930.5567
4.4105
1241.3737
3027.3334
4.3301
1233.2421
3100.0000
4.3587
1218.7439
2930.5567
5.6050
1241.3737
3027.3334
5.5028
1233.2421
3100.0000
5.5391
1218.7439
2930.5567
4.6721
1241.3737
3027.3334
4.5869
1233.2421
3100.0000
4.6171
1175.6740
2826.9919
0.3654
1265.1428
3085.2990
0.3395
1233.2421
3100.0000
0.3483
1226.5840
2949.4087
16.5666
1236.9438
3016.5301
16.4278
1233.2421
3100.0000
16.4771
1213.0237
2916.8020
4.2616
1244.6305
3035.2756
4.1534
1233.2421
3100.0000
4.1917
**Como se observa la tensión máxima admisible se da en la 3ª Hipótesis de Hielo + Viento, la tensión en las otras Hipótesis son menores que la máxima admisible
COMPROBACIÓN DE LA TRACCIÓN MÁXIMA DEL CABLE DE TIERRA OPGW2..24F INTRODUCIDA EN ENTRADA DE DATOS Como dice el RLAT en su ITC-07 apartado 3.2.1 se tomará un coeficiente de seguridad de 3
Por lo que
Tmax=
1500 daN
Tmax=
1500 daN
Comprobamos si supera la tracción máxima permanente admisible, en tal caso, se sustituirá por la misma CUMPLE
Entonces tenemos un coef. De seguridad : Tmax=
El peso por sección es :
2 13.0548 (daN/mm )
tmax=
1500
ω=
Comprobamos que el C.S >3 5.3533 CUMPLE
C.S. =
2 0.00479547 (daN/m·mm )
***Calculamos los coeficientes de sobrecarga para las distintas hipótesis que limitan la tracción máxima admisible: *Hipótesis 1 : Tracción máxima de viento ( Tª= -10ºC ,Sobrecarga de viento de pv=
1.274 daN/m m1 =
Coef.Sobrecarga :
140 km/h
Peso aparente :
por ser de categoría
p´ =
ESPECIAL
)
1.3880 daN/m
2.5191
*Hipótesis 2 : Tracción máxima de hielo ( Tª= -15ºC ,Sobrecarga de hielo zona B) ph =
0.7109 daN/m m2 =
Coef.Sobrecarga :
Peso aparente :
p´=
1.2619 daN/m
2.2903
*Hipótesis 3 : Tracción máxima de hielo + viento ( Tª= -15ºC ,Sobrecarga de hielo zona B + viento de 60 km/h ) ph =
0.7109 daN/m
densidad=masa/volumen D=
masa hielo=densidad hielo*((pi/4)*((D^2)-(d^2)))* L
p´=
0.03808273 m pv=
La acción del viento sobre el conductor y el manguito de hielo será : Peso aparente :
masa=densidad*volumen
1.3852 daN/m
D=
2.5191
m2 =
m3 =
Coef.Sobrecarga :
2.2903
38.0827 mm
0.5712 daN/m
** Comprobamos que hipótesis es la más desfavorable comparando los coeficientes de sobrecarga : m1 =
masa=densidad*sección*longitud
m3 =
2.5140
2.5140
La hipótesis más desfavorable será: **** Como la hipótesis más desfavorable es la de
m3 =
2.5140
viento + hielo, asignamos la tmax de
tmax= Tmax=
2 13.0548 (daN/mm )
para Tª (ºC) =
13.0548 (daN/mm2) -15
m3 =
a esta hipótesis : 2.5140
1500.0000 daN
*** La flecha correspondiente a esta tracción máxima será : f=
7.0945 m
*** La constante K para la ecuación de cambio de condiciones es : k=
-8.1286
*** Comprobamos que la 3ª Hipótesis, la de viento + hielo es la más desfavorable :
.-10ºC + VIENTO 140 CANTON
1º 2º 2º 2º 2º 3º 4º 4º 4º 4º 4º 4º 5º 6º 7º
TRAMO
1\2 2\3 3\4 4\5 5\6 6\7 7\8 8\9 9\10 10\11 11\12 12\13 13\14 14\15 15\16
.-15ºC + HIELO
PÁRAMETRO TENSE (danN) FLECHA (m)
PÁRAMETRO
TENSE (danN)
.-15ºC + VIENTO 60 + HIELO FLECHA (m)
PÁRAMETRO TENSE (danN) FLECHA (m)
1138.9447
1580.9097
7.9393
1181.0439
1490.4101
7.6563
1267.8861
1600.0000
7.8286
1139.3127
1581.4206
7.7574
1180.4197
1489.6224
7.4808
1267.8861
1600.0000
7.6491
1139.3127
1581.4206
8.3698
1180.4197
1489.6224
8.0783
1267.8861
1600.0000
8.2557
1139.3127
1581.4206
8.3383
1180.4197
1489.6224
8.0479
1267.8861
1600.0000
8.2246
1139.3127
1581.4206
8.2580
1180.4197
1489.6224
7.9705
1267.8861
1600.0000
8.1455
1131.4894
1570.5615
4.5977
1193.8989
1506.6323
4.4376
1267.8861
1600.0000
4.5351
1137.5716
1579.0039
7.1374
1183.3827
1493.3616
6.7643
1267.8861
1600.0000
6.9918
1137.5716
1579.0039
9.0832
1183.3827
1493.3616
8.7315
1267.8861
1600.0000
8.9457
1137.5716
1579.0039
9.3338
1183.3827
1493.3616
8.9725
1267.8861
1600.0000
9.1925
1137.5716
1579.0039
4.7252
1183.3827
1493.3616
4.5423
1267.8861
1600.0000
4.6537
1137.5716
1579.0039
6.0049
1183.3827
1493.3616
5.7725
1267.8861
1600.0000
5.9140
1137.5716
1579.0039
5.0054
1183.3827
1493.3616
4.8117
1267.8861
1600.0000
4.9297
1096.6763
1522.2393
0.3776
1253.5738
1581.9387
0.3630
1267.8861
1600.0000
0.3719
1146.7231
1591.7066
18.5290
1168.1245
1474.1065
16.2099
1267.8861
1600.0000
17.5924
1131.2897
1570.2843
4.5080
1194.2477
1507.0726
4.4254
1267.8861
1600.0000
4.4755
**Como se observa la tensión máxima admisible se da en la 3ª Hipótesis de Hielo + Viento, la tensión en las otras Hipótesis son menores que la máxima admisible
RESUMEN DE TRACCIONES MÁXIMAS Tmax (daN)
Tª (ºc) CONDUCTOR CABLE DE TIERRA
-15 -15
2500 1500
tmax (daN/mm2) ω (daN/m·mm2) ph=(daN/m) pv=(daN/m) 5.50 13.05483029
0.003280528 0.004795474
0.94769615 0.71094304
0.60946412 0.57124101
p´(daN/m) 2.51369955 1.38521353
m 1.68591519 2.51399914
f(m)
k
7.72447776 -12.3631049 7.09449085 -8.12864341
FLECHAS MÁXIMAS,FENÓMENOS VIBRATORIOS Y FLECHAS MÍNIMAS PARA EL VANO MEDIO 1) CONDUCTOR LA-455 1.1) DETERMINACIÓN FLECHAS MÁXIMAS CONDUCTOR Como dice el RLAT en su ITC-07 apartado 3.2.3 se tomarán en consideración las siguientes hipótesis : a) Hipótesis de viento: peso propio + sobrecarga de viento de 140 b) Hipótesis de temperatura: peso propio y a una Tª = 85 c) Hipótesis de hielo: peso propio + sobrecarga de hielo zona B a Tª = 0ºC La tracción máxima que se considera es T2ª (ºC) Hipótesis de viento Hipótesis de temperatura Hipótesis de hielo
15 85 0
3100.0000 da/m
pv=(daN/m) ph=(daN/m) 1.8865 0.9477
km/h
a Tª = +15ºC
ºC
para Tª =
-15 m3 =
1.6859
pp (daN/m)
p´(daN/m)
m2
k
t2 (daN/mm2)
T2 (daN)
C.S.
f(m)
v.medio (m)
1.4910 1.4910 1.4910
2.4046 1.4910 2.4387
1.6127 1.0000 1.6356
-4.7972 -4.7972 -4.7972
5.8181 3.0009 6.2458
2644.3434 1363.9309 2838.7139
4.6893 9.0914 4.3682
6.9858 8.3981 6.5998
247.9093 247.9093 247.9093
1.2) ANÁLISIS DE FENÓMENOS VIBRATORIOS a) Tensión de cada día (TCD) : Sin sobrecarga y para Tª = 15 ºC . Máximo 20% b) Tensión en horas frías (THF) : Sin sobrecarga y para Tª = -5 ºC. Máximo 22%
Tensión de cada día Tensión en horas frias
T2ª (ºC)
pp (daN/m)
m2
k
t2 (daN/mm2)
T2 (daN)
C.S.
f(m)
v.medio (m)
TCD\THF %
observaciones
15 -5
1.4910 1.4910
1.0000 1.0000
-4.7972 -4.7972
3.8745 4.2752
1760.9829 1943.0668
7.0415 6.3817
6.5046 5.8950
247.9093 247.9093
14.2015 15.6699
CUMPLE TCD % CUMPLE THF %
1.3) FLECHA MÍNIMA a) Flecha mínima : Sin sobrecarga y para Tª según zona
Flecha mínima
T2ª (ºC)
pp (daN/m)
m2
k
t2 (daN/mm2)
T2 (daN)
C.S.
f(m)
v.medio (m)
-15
1.4910
1.0000
-4.7972
4.5181
2053.4814
6.0385
5.5781
247.9093
1.4) RESUMEN T2ª (ºC) Flecha máx T.cada día T.horas frias Flecha mín
85 15 -5 -15
pv=(daN/m) ph=(daN/m) 0.0000
0.0000
m2
k
t2 (daN/mm2)
T2 (daN)
C.S.
f(m)
v.medio (m)
TCD\THF %
observaciónes
1.0000 1.0000 1.0000 1.0000
-4.7972 -4.7972 -4.7972 -4.7972
3.0009 3.8745 4.2752 4.5181
1363.9309 1760.9829 1943.0668 2053.4814
9.0914 7.0415 6.3817 6.0385
8.3981 6.5046 5.8950 5.5781
247.9093 247.9093 247.9093 247.9093
14.2015 15.6699
CUMPLE TCD % CUMPLE THF %
km/h
a Tª = +15ºC
-15
m3 =
2) CABLE DE TIERRA OPGW 2..24F 2.1) DETERMINACIÓN FLECHAS MÁXIMAS CABLE DE TIERRA Como dice el RLAT en su ITC-07 apartado 3.2.3 se tomarán en consideración las siguientes hipótesis : a) Hipótesis de viento: peso propio + sobrecarga de viento de 140 b) Hipótesis de temperatura: peso propio y a una Tª = 85 c) Hipótesis de hielo: peso propio + sobrecarga de hielo zona B a Tª = 0ºC La tracción máxima que se considera es T2ª (ºC) Hipótesis de viento Hipótesis de temperatura Hipótesis de hielo
15 85 0
1600.0000 da/m
pv=(daN/m) ph=(daN/m) 1.2740 0.7109
para Tª =
ºC
2.5140
pp (daN/m)
p´(daN/m)
m2
k
t2 (daN/mm2)
T2 (daN)
C.S.
f(m)
v.medio (m)
0.5510 0.5510 0.5510
1.3880 0.5510 1.2619
2.5191 1.0000 2.2903
-4.6931 -4.6931 -4.6931
12.7752 4.7554 12.4053
1467.8694 546.4012 1425.3731
5.4705 14.6962 5.6336
7.2646 7.7470 6.8015
247.9093 247.9093 247.9093
2.2) ANÁLISIS DE FENÓMENOS VIBRATORIOS a) Tensión de cada día (TCD) : Sin sobrecarga y para Tª = 15 ºC . Máximo 20% b) Tensión en horas frías (THF) : Sin sobrecarga y para Tª = -5 ºC. Máximo 22%
Tensión de cada día Tensión en horas frias
T2ª (ºC)
pp (daN/m)
m2
k
t2 (daN/mm2)
T2 (daN)
C.S.
f(m)
v.medio (m)
TCD\THF %
observaciones
15 -5
0.5510 0.5510
1.0000 1.0000
-4.6931 -4.6931
6.0695 6.6485
697.3893 763.9180
11.5144 10.5116
6.0698 5.5412
247.9093 247.9093
8.6848 9.5133
CUMPLE TCD % CUMPLE TCD %
2.3) FLECHA MÍNIMA a) Flecha mínima : Sin sobrecarga y para Tª según zona
T2ª (ºC) Flecha mínima
-15
pp (daN/m) 0.5510
m2 1.0000
k -4.6931
t2 (daN/mm2) 6.9918
T2 (daN) 803.3614
C.S. 9.9955
f(m) 5.2691
v.medio (m) 247.9093
2.4) RESUMEN T2ª (ºC) Flecha máx T.cada día T.horas frias Flecha mín
85 15 -5 -15
pv=(daN/m) ph=(daN/m) 0.0000
0.0000
m2
k
t2 (daN/mm2)
T2 (daN)
C.S.
f(m)
v.medio (m)
TCD\THF %
observaciónes
1.0000 1.0000 1.0000 1.0000
-4.6931 -4.6931 -4.6931 -4.6931
4.7554 6.0695 6.6485 6.9918
546.4012 697.3893 763.9180 803.3614
14.6962 11.5144 10.5116 9.9955
7.7470 6.0698 5.5412 5.2691
247.9093 247.9093 247.9093 247.9093
8.6848 9.5133
CUMPLE TCD % CUMPLE TCD %
FLECHAS MÁXIMAS Y MÍNIMAS DE CADA VANO CONDUCTOR LA-455 15ºC+VIENTO 140
85ºC
0ºC + HIELO
.-15ºC
FLECHA MÁX
CANTON TRAMO PÁRAMETRO TENSE (danN) FLECHA (m) PÁRAMETRO TENSE (danN) FLECHA (m) PÁRAMETRO TENSE (danN) FLECHA (m) PÁRAMETRO TENSE (danN) FLECHA (m)
1º 2º 2º 2º 2º 3º 4º 4º 4º 4º 4º 4º 5º 6º 7º
1\2 2\3 3\4 4\5 5\6 6\7 7\8 8\9 9\10 10\11 11\12 12\13 13\14 14\15 15\16
1114.4526
2679.7809
8.1138
945.3398
1409.5017
1117.0981
2686.1421
7.9091
950.9190
1117.0981
2686.1421
8.5362
950.9190
1117.0981
2686.1421
8.5041
1117.0981
2686.1421
1060.7273
FLECHA MÍN
(m)
(m)
9.5653
6.6664
9.5653
1172.0329
2858.2322
7.7152
1356.4229
2022.4265
6.6664
1417.8203
9.2912
1173.4620
2861.7173
7.5292
1352.8252
2017.0624
6.5309
9.2912
6.5309
1417.8203
10.0280
1173.4620
2861.7173
8.1262
1352.8252
2017.0624
7.0488
10.0280
7.0488
950.9190
1417.8203
9.9903
1173.4620
2861.7173
8.0956
1352.8252
2017.0624
7.0223
9.9903
7.0223
8.4223
950.9190
1417.8203
9.8941
1173.4620
2861.7173
8.0177
1352.8252
2017.0624
6.9547
9.8941
6.9547
2550.5944
4.9384
837.7593
1249.0992
6.2527
1142.5548
2786.3439
4.5847
1438.6976
2145.0982
3.6410
6.2527
3.6410
1104.5850
2656.0534
7.3113
924.7807
1378.8480
8.7328
1166.6818
2845.1824
6.9221
1370.2209
2042.9994
5.8939
8.7328
5.8939
1104.5850
2656.0534
9.3544
924.7807
1378.8480
11.1732
1166.6818
2845.1824
8.8565
1370.2209
2042.9994
7.5409
11.1732
7.5409
1104.5850
2656.0534
9.6126
924.7807
1378.8480
11.4815
1166.6818
2845.1824
9.1009
1370.2209
2042.9994
7.7490
11.4815
7.7490
1104.5850
2656.0534
4.8663
924.7807
1378.8480
5.8125
1166.6818
2845.1824
4.6073
1370.2209
2042.9994
3.9229
5.8125
3.9229
1104.5850
2656.0534
6.1843
924.7807
1378.8480
7.3867
1166.6818
2845.1824
5.8551
1370.2209
2042.9994
4.9854
7.3867
4.9854
1104.5850
2656.0534
5.1549
924.7807
1378.8480
6.1572
1166.6818
2845.1824
4.8805
1370.2209
2042.9994
4.1556
6.1572
4.1556
746.4423
1794.8737
0.5754
345.4399
515.0510
1.2435
972.5053
2371.6450
0.4417
1959.5583
2921.7014
0.2192
1.2435
0.2192
1170.7464
2815.1431
17.3567
1071.0725
1596.9691
18.9719
1201.8615
2930.9751
16.9073
1288.8090
1921.6141
15.7667
18.9719
15.7667
1059.2770
2547.1071
4.8801
834.9926
1244.9739
6.1910
1141.7488
2784.3784
4.5276
1441.1537
2148.7602
3.5870
6.1910
3.5870
FLECHA MÁX
FLECHA MÍN
CABLE DE TIERRA OPGW 2..24F 15ºC+VIENTO 140
85ºC
0ºC + HIELO
.-15ºC
CANTON TRAMO PÁRAMETRO TENSE (danN) FLECHA (m) PÁRAMETRO TENSE (danN) FLECHA (m) PÁRAMETRO TENSE (danN) FLECHA (m) PÁRAMETRO TENSE (danN) FLECHA (m)
1º 2º 2º 2º 2º 3º 4º 4º
1\2 2\3 3\4 4\5 5\6 6\7 7\8 8\9
(m)
(m)
1067.9691
1482.3923
8.4669
1010.2837
556.6663
8.9504
1132.4404
1429.0752
7.9849
1408.2583
775.9503
6.4210
8.9504
6.4210
1069.8554
1485.0105
8.2583
1013.6138
558.5012
8.7165
1132.9654
1429.7378
7.7983
1399.8503
771.3175
6.3115
8.7165
6.3115
1069.8554
1485.0105
8.9132
1013.6138
558.5012
9.4077
1132.9654
1429.7378
8.4167
1399.8503
771.3175
6.8120
9.4077
6.8120
1069.8554
1485.0105
8.8796
1013.6138
558.5012
9.3723
1132.9654
1429.7378
8.3850
1399.8503
771.3175
6.7864
9.3723
6.7864
1069.8554
1485.0105
8.7942
1013.6138
558.5012
9.2821
1132.9654
1429.7378
8.3043
1399.8503
771.3175
6.7211
9.2821
6.7211
1030.2042
1429.9727
5.0847
941.7528
518.9058
5.5623
1121.7048
1415.5276
4.6699
1613.3812
888.9730
3.2468
5.5623
3.2468
1060.9551
1472.6566
7.6119
997.8244
549.8012
8.0935
1130.4776
1426.5984
7.1438
1441.0168
794.0002
5.6043
8.0935
5.6043
1060.9551
1472.6566
9.7391
997.8244
549.8012
10.3553
1130.4776
1426.5984
9.1402
1441.0168
794.0002
7.1705
10.3553
7.1705
4º 4º 4º 4º 5º 6º 7º
9\10 10\11 11\12 12\13 13\14 14\15 15\16
1060.9551
1472.6566
10.0079
997.8244
549.8012
10.6410
1130.4776
1426.5984
9.3924
1441.0168
794.0002
7.3683
10.6410
7.3683
1060.9551
1472.6566
5.0665
997.8244
549.8012
5.3870
1130.4776
1426.5984
4.7549
1441.0168
794.0002
3.7302
5.3870
3.7302
1060.9551
1472.6566
6.4386
997.8244
549.8012
6.8459
1130.4776
1426.5984
6.0426
1441.0168
794.0002
4.7404
6.8459
4.7404
1060.9551
1472.6566
5.3669
997.8244
549.8012
5.7065
1130.4776
1426.5984
5.0368
1441.0168
794.0002
3.9514
5.7065
3.9514
837.7104
1162.7821
0.5128
508.7259
280.3080
0.8443
1068.0240
1347.7855
0.4022
2725.7157
1501.8694
0.1576
0.8443
0.1576
1108.6304
1538.8321
18.3292
1080.1633
595.1700
18.8122
1143.4485
1442.9668
17.7710
1260.3006
694.4256
16.1234
18.8122
16.1234
1029.1994
1428.5781
5.0227
939.8801
517.8739
5.5001
1121.4144
1415.1611
4.6097
1619.7825
892.5001
3.1914
5.5001
3.1914
DISTANCIAS 1) DISTANCIAS DE AISLAMIENTO ELÉCTRICO PARA EVITAR DESCARGAS TENSIÓN NOMINAL (kv) 220
TENSION MAS ELEVADA(kv) 245
Del (m) 1.7
Dpp (m) 2
2) DISTANCIAS EN EL APOYO 2.1) DISTANCIAS ENTRE CONDUCTORES D = K* (( F+ L)^(1/2))+K´*Dpp ϐ=
Calulamos el ángulo de oscilación : Entonces la distancia es :
**K es un coeficiente que depende del ángulo de oscilación de los conductores con el viento
D =
51.6788 º
K=
0.65
3.8609 m
2.2) TABLA DISTANCIAS ENTRE CONDUCTORES APOYO Nº 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
TIPO APOYO TIPO CADENA FIN LINEA-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ANCLAJE-CA ANCLAJE-CA FIN LINEA-CA
K (Coef.de oscilación) 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65
FLECHA MÁXIMA (M) V.ANTERIOR V.POSTERIOR 0.0000 9.5653 9.5653 9.2912 9.2912 10.0280 10.0280 9.9903 9.9903 9.8941 9.8941 6.2527 6.2527 8.7328 8.7328 11.1732 11.1732 11.4815 11.4815 5.8125 5.8125 7.3867 7.3867 6.1572 6.1572 1.2435 1.2435 18.9719 18.9719 6.1910 6.1910 0.0000
LONGITUD CADENA AISLAMIENTO(m) 0.0000 0.0000 2.6540 2.6540 2.6540 0.0000 0.0000 2.6540 2.6540 2.6540 2.6540 2.6540 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
DISTANCIA MÍNIMA(m) 3.7103 3.7103 4.0148 4.0148 4.0113 3.7446 3.6208 4.1170 4.1438 4.1438 3.7597 3.7597 3.3129 4.5312 4.5312 3.3173
DISTANCIA COMPROBACIÓN REAL (m) 6.6 CUMPLE 6.6 CUMPLE 6.6 CUMPLE 6.6 CUMPLE 6.6 CUMPLE 6.6 CUMPLE 6.6 CUMPLE 6.6 CUMPLE 6.6 CUMPLE 6.6 CUMPLE 6.6 CUMPLE 6.6 CUMPLE 6.6 CUMPLE 6.6 CUMPLE 6.6 CUMPLE 6.6 CUMPLE
K´ =
0.85
2.3) DISTANCIAS ENTRE CONDUCTORES y PARTES PUESTAS A TIERRA D=
1.7 m
2.4) TABLA DISTANCIAS ENTRE CONDUCTORES y PARTES PUESTAS A TIERRA APOYO Nº 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
TIPO APOYO TIPO CADENA FIN LINEA-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ANCLAJE-CA ANCLAJE-CA FIN LINEA-CA
ÁMGULO CON CANTÓN SIGUIENTE(ºcent.) 0 4 0 0 0 5 4 0 0 0 0 0 -27 0 0 0
DESVIACIÓN DEBIDA AL ÁNGULO (m) 0.0000 0.1395 0.0000 0.0000 0.0000 0.1743 0.1395 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.9080 0.0000 0.0000 0.0000
DISTANCIA (m) 0.7100 0.7100 1.0874 1.1007 1.1010 0.7100 0.7100 1.0986 1.0989 1.1012 1.1017 1.0990 0.7100 0.7100 0.7100 0.7100
EFECTO DEL VIENTO ÁNGULO C.SUSPENSIÓN(º cent.) 0.0000 0.0000 24.1874 24.5021 24.5089 0.0000 0.0000 24.4520 24.4598 24.5132 24.5255 24.4614 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
DISTANCIA A MASA CALCULADA(m) 2.4100 2.5495 2.7874 2.8007 2.8010 2.5843 2.5495 2.7986 2.7989 2.8012 2.8017 2.7990 3.3180 2.4100 2.4100 2.4100
3) DISTANCIAS AL TERRENO, CAMINOS,SENDAS, Y A CURSOS DE AGUA NO NAVEGABLES D=
7
20% A MAYORES
4) DISTANCIAS A CARRETERAS 4,1) DISTANCIAS A CARRETERAS LOS APOYOS SE COLOCARAN COMO MINIMO A 1,5 VECES SU ALTURA-->
4,2) CRUZAMIENTO DE CARRETERAS
D=
8.4 m
DISTANCIA A MASA REAL(m) 3.35 3.35 3.35 3.35 3.35 3.35 3.35 3.35 3.35 3.35 3.35 3.35 3.35 3.35 3.35 3.35
D =
9.2 m
20% A MAYORES
D =
11.04 m
5% A MAYORES
D =
10.395 m
5) DISTANCIAS A RÍOS Y CANALES,NAVEGABLES O FLOTABLES 5.1) DISTANCIAS A RÍOS Y CANALES,NAVEGABLES O FLOTABLES Los apoyos se instalaran a 25 metros y como minimo a 1,5 veces su altura
5.2) CRUZAMIENTO DE RÍOS Y CANALES,NAVEGABLES O FLOTABLES D =
9.9 m
Ángulo cadena de suspensión COMPROBACIÓN CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE
DIMENSIONAMIENTO DE LAS CRUCETAS ***Nuestra línea se compone de un circuito simple y el cable de tierra, por lo que nuestro apoyo debe tener tres brazos dispuestos al tresbolillo y cúpula. Según el catálogo que disponemos de MADE, la serie DRAGO es la más apropiada por sus características. Si nos detenemos en la página 3 del catálogo, el armado que corresponde a nuestra línea sería el F41. Tenemos que comprobar que se cumplen las distancias de seguridad. La cadena de suspensión tiene una longitud de 2.654 metros A continuación podemos ver las características constructivas del armado F41, extraídas del catálogo: Para que un armado sea válido en nuestra línea, se deben cumplir simultáneamente dos condiciones: 1. Lc + Dm debe ser menor que 2b, para que los conductores respeten la distancia de seguridad Dm, en nuestro caso se cumple ya que · Lc + Del = 4.354 m · 2b = 6,6 m
2. ά cadena debe ser menor que ά armado, es decir, la cadena del conductor y al viento mitad oscilará respetando la distanci Los ángulos se calculan de la siguiente forma: ά cadena = arctg (V/2 /P) = ά armado = arcsen *(a – 1,5/2 – Del)/Lc+ =
CUMPLE LAS DOS CONDICIONES, ASIQUE NUESTRO ARMADO SERÁ EN LA HOJA DISTANCIAS SE COMPRUEBAN LAS DISTANCIAS CON DE
ticas. Si nos a línea sería el F41.
mado F41, extraídas
do en nuestra línea, se deben os condiciones:
ue 2b, para que los conductores uridad Dm, en nuestro caso se
Dimensiones (m)
F41
a 4.1
que ά armado, es decir, la cadena de suspensión sometida al peso ad oscilará respetando la distancia Dm. siguiente forma: 24.9285 º – Del)/Lc+ =
38.4406 º
S, ASIQUE NUESTRO ARMADO SERÁ EL F41. MPRUEBAN LAS DISTANCIAS CON DETALLE.
b 3.3
c 4.3
d 5.9
ESFUERZOS VERTICALES (V) CONDUCTOR LA-455 APOYO
TIPO APOYO
Nº
TIPO CADENA FIN LINEA-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ANCLAJE-CA ANCLAJE-CA FIN LINEA-CA
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
HIPÓTESIS 1ª GRAVIVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 637.43 267.93 1193.12 271.53 1208.12 276.50 1228.81 275.57 1224.95 240.08 1077.15 229.68 1033.86 271.28 1207.10 290.11 1285.48 250.06 1118.73 220.81 996.93 223.94 1009.97 136.29 644.96 230.91 1038.99 304.87 1346.97 101.91 501.81
HIPÓTESIS 2ª H GRAVIVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 1061.31 267.91 2037.49 271.51 2063.85 276.48 2100.19 275.55 2093.40 240.06 1833.73 229.67 1757.72 271.27 2062.06 290.08 2199.72 250.04 1906.74 220.80 1692.86 223.93 1715.75 136.28 1074.47 230.91 1766.80 304.85 2307.75 101.90 822.95
HIPÓTESIS 2ª H+V GRAVIVANO (m) 134.48 267.92 271.52 276.49 275.56 240.06 229.67 271.27 290.09 250.05 220.81 223.94 136.28 230.91 304.86 101.90
HIPÓTESIS 2ª H GRAVIVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 169.71 263.33 332.31 271.56 342.69 276.53 348.97 275.60 347.80 240.11 303.01 229.69 289.85 271.31 342.38 290.14 366.14 250.10 315.61 220.83 278.67 223.96 282.63 136.30 172.01 230.91 291.40 305.01 384.91 101.92 128.61
HIPÓTESIS 2ª H+V GRAVIVANO (m) 134.48 254.41 271.49 276.46 275.53 240.04 229.66 271.25 290.06 250.01 220.79 223.92 136.27 230.91 304.78 101.89
CABLE DE TIERRA OPGW 2..24F APOYO
TIPO APOYO
Nº
TIPO CADENA FIN LINEA-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ANCLAJE-CA ANCLAJE-CA FIN LINEA-CA
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
HIPÓTESIS 1ª GRAVIVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 186.66 268.00 371.99 271.60 376.99 276.57 383.90 275.64 382.61 240.15 333.34 229.71 318.85 271.34 376.64 290.19 402.80 250.15 347.22 220.85 306.55 223.99 310.91 136.33 189.23 230.91 320.52 305.07 423.45 101.94 141.50
ESFUERZOS VERTICALES TOTALES APOYO
TIPO APOYO
Nº
TIPO CADENA FIN LINEA-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ANCLAJE-CA ANCLAJE-CA FIN LINEA-CA
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
HIPÓTESIS 1ª ESFUERZO (daN) 824.10 1565.11 1585.11 1612.71 1607.55 1410.49 1352.72 1583.74 1688.28 1465.95 1303.48 1320.89 834.19 1359.50 1770.42 643.31
HIPÓTESIS 2ª H ESFUERZO (daN) 1231.01 2369.79 2406.55 2449.15 2441.19 2136.74 2047.57 2404.44 2565.87 2222.35 1971.53 1998.38 1246.48 2058.20 2692.65 951.56
HIPÓTESIS 2ª H+V ESFUERZO (daN) 1277.85 2450.22 2501.06 2545.40 2537.11 2220.30 2127.56 2498.88 2666.85 2309.39 2048.41 2076.34 1293.92 2138.62 2798.59 987.05
ESFUERZOS HORIZONTALES (T) CONDUCTOR LA-455 APOYO
TIPO APOYO
Nº
TIPO CADENA FIN LINEA-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ANCLAJE-CA
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
HIPÓTESIS 1ª EOLOVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 832.55 267.41 2201.54 271.03 1605.35 275.94 1633.14 275.02 1627.91 239.53 2197.70 229.45 1986.81 270.85 1604.31 289.48 1709.77 249.41 1482.99 220.57 1319.77 223.60 1336.92 136.03 -3311.13 230.91 1378.27
HIPÓTESIS 2ª H EOLOVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 NO APLICA 267.41 649.13 271.03 NO APLICA 275.94 NO APLICA 275.02 NO APLICA 239.53 811.32 229.45 649.13 270.85 NO APLICA 289.48 NO APLICA 249.41 NO APLICA 220.57 NO APLICA 223.60 NO APLICA 136.03 -4342.08 230.91 NO APLICA
HIPÓTESIS 2ª H+V EOLOVANO (m) 134.48 267.41 271.03 275.94 275.02 239.53 229.45 270.85 289.48 249.41 220.57 223.60 136.03 230.91
15 16
ANCLAJE-CA FIN LINEA-CA
303.28 101.68
1787.84 646.92
303.28 101.68
NO APLICA NO APLICA
303.28 101.68
CABLE DE TIERRA OPGW 2..24F APOYO
TIPO APOYO
Nº
TIPO CADENA FIN LINEA-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ANCLAJE-CA ANCLAJE-CA FIN LINEA-CA
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
HIPÓTESIS 1ª EOLOVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 513.98 267.41 1354.72 271.03 1035.88 275.94 1054.64 275.02 1051.11 239.53 1331.19 229.45 1209.70 270.85 1035.17 289.48 1106.39 249.41 953.25 220.57 843.02 223.60 854.60 136.03 -1723.94 230.91 882.52 303.28 1159.12 101.68 388.62
HIPÓTESIS 2ª H EOLOVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 NO APLICA 267.41 335.04 271.03 NO APLICA 275.94 NO APLICA 275.02 NO APLICA 239.53 418.75 229.45 335.04 270.85 NO APLICA 289.48 NO APLICA 249.41 NO APLICA 220.57 NO APLICA 223.60 NO APLICA 136.03 -2241.08 230.91 NO APLICA 303.28 NO APLICA 101.68 NO APLICA
HIPÓTESIS 2ª H+V EOLOVANO (m) 134.48 267.41 271.03 275.94 275.02 239.53 229.45 270.85 289.48 249.41 220.57 223.60 136.03 230.91 303.28 101.68
ESFUERZOS HORIZONTALES (T) TOTALES APOYO
TIPO APOYO
Nº
TIPO CADENA FIN LINEA-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
HIPÓTESIS 1ª ESFUERZO (daN) 1346.53 3556.26 2641.23 2687.78 2679.01 3528.88 3196.51 2639.48 2816.16 2436.24 2162.79 2191.52 -5035.07
HIPÓTESIS 2ª H ESFUERZO (daN) NO APLICA 984.17 NO APLICA NO APLICA NO APLICA 1230.07 984.17 NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA -6583.16
HIPÓTESIS 2ª H+V ESFUERZO (daN) 547.80 2002.24 1031.48 1048.87 1045.59 2149.16 1867.85 1030.82 1096.83 954.90 852.74 863.48 -6043.20
14 15 16
ANCLAJE-CA ANCLAJE-CA FIN LINEA-CA
2260.78 2946.96 1035.54
NO APLICA NO APLICA NO APLICA
889.35 1145.69 431.62
HIPÓTESIS 2ª H ESFUERZO (daN) NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
HIPÓTESIS 2ª H+V ESFUERZO (daN) NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
HIPÓTESIS 2ª H ESFUERZO (daN) NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
HIPÓTESIS 2ª H+V ESFUERZO (daN) NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
ESFUERZOS LONGITUDINALES (L) CONDUCTOR LA-455 APOYO
TIPO APOYO
Nº
TIPO CADENA FIN LINEA-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ANCLAJE-CA ANCLAJE-CA FIN LINEA-CA
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
HIPÓTESIS 1ª ESFUERZO (daN) NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
CABLE DE TIERRA OPGW 2..24F APOYO
TIPO APOYO
Nº
TIPO CADENA FIN LINEA-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
HIPÓTESIS 1ª ESFUERZO (daN) NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
11 12 13 14 15 16
ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ANCLAJE-CA ANCLAJE-CA FIN LINEA-CA
NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
HIPÓTESIS 2ª H ESFUERZO (daN) NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
HIPÓTESIS 2ª H+V ESFUERZO (daN) NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
ESFUERZOS LONGITUDINALES (L) TOTALES APOYO
TIPO APOYO
Nº
TIPO CADENA FIN LINEA-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ÁNGULO-CA ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ALINEACIÓN-CS ÁNGULO-CA ANCLAJE-CA ANCLAJE-CA FIN LINEA-CA
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
HIPÓTESIS 1ª ESFUERZO (daN) NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
HIPÓTESIS 2ª H+V ESFUERZO (daN) 1091.57 2097.81 2124.99 2162.44 2155.44 1887.79 1809.43 2123.14 2265.05 1963.06 1742.57 1766.16 1105.16 1818.76 2376.40 845.90
HIPÓTESIS 3ª GRAVIVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 NO APLICA 267.92 2097.81 271.52 2124.99 276.49 2162.44 275.56 2155.44 240.06 1887.79 229.67 1809.43 271.27 2123.14 290.09 2265.05 250.05 1963.06 220.81 1742.57 223.94 1766.16 136.28 1105.16 230.91 1818.76 304.86 2376.40 101.90 NO APLICA
HIPÓTESIS 4ª GRAVIVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 1091.57 267.92 2097.81 271.52 2124.99 276.49 2162.44 275.56 2155.44 240.06 1887.79 229.67 1809.43 271.27 2123.14 290.09 2265.05 250.05 1963.06 220.81 1742.57 223.94 1766.16 136.28 1105.16 230.91 1818.76 304.86 2376.40 101.90 845.90
HIPÓTESIS 2ª H+V ESFUERZO (daN) 186.28 352.41 376.08 382.95 381.67 332.50 318.13 375.74 401.80 346.32 305.85 310.18 188.76 319.86 422.19 141.14
HIPÓTESIS 3ª GRAVIVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 NO APLICA 254.41 352.41 271.49 376.08 276.46 382.95 275.53 381.67 240.04 332.50 229.66 318.13 271.25 375.74 290.06 401.80 250.01 346.32 220.79 305.85 223.92 310.18 136.27 188.76 230.91 319.86 304.78 422.19 101.89 NO APLICA
HIPÓTESIS 4ª GRAVIVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 186.28 254.41 352.41 271.49 376.08 276.46 382.95 275.53 381.67 240.04 332.50 229.66 318.13 271.25 375.74 290.06 401.80 250.01 346.32 220.79 305.85 223.92 310.18 136.27 188.76 230.91 319.86 304.78 422.19 101.89 141.14
HIPÓTESIS 2ª H+V ESFUERZO (daN) 1277.85 2450.22 2501.06 2545.40 2537.11 2220.30 2127.56 2498.88 2666.85 2309.39 2048.41 2076.34 1293.92 2138.62 2798.59 987.05
HIPÓTESIS 2ª H+V ESFUERZO (daN) 317.34 1209.22 567.01 575.98 574.29 1320.32 1139.85 566.67 600.74 527.48 474.75 480.29 -4028.79 493.64
HIPÓTESIS 3ª ESFUERZO (daN) NO APLICA 2450.22 2501.06 2545.40 2537.11 2220.30 2127.56 2498.88 2666.85 2309.39 2048.41 2076.34 1293.92 2138.62 2798.59 NO APLICA
HIPÓTESIS 4ª ESFUERZO (daN) 1277.85 2450.22 2501.06 2545.40 2537.11 2220.30 2127.56 2498.88 2666.85 2309.39 2048.41 2076.34 1293.92 2138.62 2798.59 987.05
HIPÓTESIS 3ª EOLOVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 NO APLICA 267.41 649.13 271.03 NO APLICA 275.94 NO APLICA 275.02 NO APLICA 239.53 811.32 229.45 649.13 270.85 NO APLICA 289.48 NO APLICA 249.41 NO APLICA 220.57 NO APLICA 223.60 NO APLICA 136.03 -4342.08 230.91 NO APLICA
HIPÓTESIS 4ª EOLOVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 NO APLICA 267.41 649.13 271.03 NO APLICA 275.94 NO APLICA 275.02 NO APLICA 239.53 811.32 229.45 649.13 270.85 NO APLICA 289.48 NO APLICA 249.41 NO APLICA 220.57 NO APLICA 223.60 NO APLICA 136.03 -4342.08 230.91 NO APLICA
625.96 257.37
HIPÓTESIS 2ª H+V ESFUERZO (daN) 230.46 793.02 464.47 472.88 471.30 828.84 728.00 464.15 496.09 427.42 378.00 383.19 -2014.41 395.71 519.73 174.25
HIPÓTESIS 2ª H+V ESFUERZO (daN) 547.80 2002.24 1031.48 1048.87 1045.59 2149.16 1867.85 1030.82 1096.83 954.90 852.74 863.48 -6043.20
303.28 101.68
NO APLICA NO APLICA
303.28 101.68
NO APLICA NO APLICA
HIPÓTESIS 3ª EOLOVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 NO APLICA 267.41 335.04 271.03 NO APLICA 275.94 NO APLICA 275.02 NO APLICA 239.53 418.75 229.45 335.04 270.85 NO APLICA 289.48 NO APLICA 249.41 NO APLICA 220.57 NO APLICA 223.60 NO APLICA 136.03 -2241.08 230.91 NO APLICA 303.28 NO APLICA 101.68 NO APLICA
HIPÓTESIS 4ª EOLOVANO ESFUERZO (m) (daN) 134.48 NO APLICA 267.41 335.04 271.03 NO APLICA 275.94 NO APLICA 275.02 NO APLICA 239.53 418.75 229.45 335.04 270.85 NO APLICA 289.48 NO APLICA 249.41 NO APLICA 220.57 NO APLICA 223.60 NO APLICA 136.03 -2241.08 230.91 NO APLICA 303.28 NO APLICA 101.68 NO APLICA
HIPÓTESIS 3ª ESFUERZO (daN) NO APLICA 984.17 NO APLICA NO APLICA NO APLICA 1230.07 984.17 NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA -6583.16
HIPÓTESIS 4ª ESFUERZO (daN) NO APLICA 649.13 NO APLICA NO APLICA NO APLICA 811.32 649.13 NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA -4342.08
889.35 1145.69 431.62
NO APLICA NO APLICA NO APLICA
NO APLICA NO APLICA NO APLICA
HIPÓTESIS 2ª H+V ESFUERZO (daN) NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
HIPÓTESIS 3ª ESFUERZO (daN) 9300.00 2325.00 1395.00 1395.00 1395.00 2325.00 2325.00 1395.00 1395.00 1395.00 1395.00 1395.00 2325.00 4650.00 4650.00 9300.00
HIPÓTESIS 4ª ESFUERZO (daN) 3100.00 3100.00 1550.00 1550.00 1550.00 3100.00 3100.00 1550.00 1550.00 1550.00 1550.00 1550.00 3100.00 3100.00 3100.00 3100.00
HIPÓTESIS 2ª H+V ESFUERZO (daN) NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
HIPÓTESIS 3ª ESFUERZO (daN) 1600.00 400.00 240.00 240.00 240.00 400.00 400.00 240.00 240.00 240.00
HIPÓTESIS 4ª ESFUERZO (daN) 1600.00 1600.00 800.00 800.00 800.00 1600.00 1600.00 800.00 800.00 800.00
NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
240.00 240.00 400.00 800.00 800.00 1600.00
800.00 800.00 1600.00 1600.00 1600.00 1600.00
HIPÓTESIS 2ª H+V ESFUERZO (daN) NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA NO APLICA
HIPÓTESIS 3ª ESFUERZO (daN) 10900.00 2725.00 1635.00 1635.00 1635.00 2725.00 2725.00 1635.00 1635.00 1635.00 1635.00 1635.00 2725.00 5450.00 5450.00 10900.00
HIPÓTESIS 4ª ESFUERZO (daN) 3100.00 3100.00 1550.00 1550.00 1550.00 3100.00 3100.00 1550.00 1550.00 1550.00 1550.00 1550.00 3100.00 3100.00 3100.00 3100.00
ESFUERZOS DE CADA APOYO APOYO
TIPO APOYO
TIPO DE
1º HIPÓTESIS
Nº 1
TIPO CADENA FIN LINEA-CA
2
ÁNGULO-CA
3
ALINEACIÓN-CS
4
ALINEACIÓN-CS
5
ALINEACIÓN-CS
6
ÁNGULO-CA
7
ÁNGULO-CA
8
ALINEACIÓN-CS
9
ALINEACIÓN-CS
10
ALINEACIÓN-CS
11
ALINEACIÓN-CS
12
ALINEACIÓN-CS
ESFUERZO V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L
(VIENTO) 824.0987 1346.5305 NO APLICA 1565.1121 3556.2574 NO APLICA 1585.1122 2641.2293 NO APLICA 1612.7058 2687.7834 NO APLICA 1607.5528 2679.0131 NO APLICA 1410.4894 3528.8842 NO APLICA 1352.7157 3196.5115 NO APLICA 1583.7430 2639.4752 NO APLICA 1688.2811 2816.1630 NO APLICA 1465.9475 2436.2392 NO APLICA 1303.4793 2162.7928 NO APLICA 1320.8861 2191.5217 NO APLICA
2º HIPÓTESIS HIELO 1231.0137 NO APLICA NO APLICA 2369.7943 984.1656 NO APLICA 2406.5470 NO APLICA NO APLICA 2449.1545 NO APLICA NO APLICA 2441.1944 NO APLICA NO APLICA 2136.7384 1230.0665 NO APLICA 2047.5707 984.1656 NO APLICA 2404.4404 NO APLICA NO APLICA 2565.8655 NO APLICA NO APLICA 2222.3532 NO APLICA NO APLICA 1971.5296 NO APLICA NO APLICA 1998.3752 NO APLICA NO APLICA
HIELO+VIENTO 1277.8505 547.8020 NO APLICA 2450.2248 2002.2440 NO APLICA 2501.0635 1031.4779 NO APLICA 2545.3955 1048.8697 NO APLICA 2537.1125 1045.5932 NO APLICA 2220.2958 2149.1602 NO APLICA 2127.5554 1867.8495 NO APLICA 2498.8842 1030.8226 NO APLICA 2666.8490 1096.8299 NO APLICA 2309.3877 954.8973 NO APLICA 2048.4123 852.7427 NO APLICA 2076.3396 863.4753 NO APLICA
13
ÁNGULO-CA
14
ANCLAJE-CA
15
ANCLAJE-CA
16
FIN LINEA-CA
V T L V T L V T L V T L
834.1918 -5035.0683 NO APLICA 1359.5037 2260.7841 NO APLICA 1770.4199 2946.9602 NO APLICA 643.3143 1035.5373 NO APLICA
1246.4792 -6583.1579 NO APLICA 2058.1954 NO APLICA NO APLICA 2692.6530 NO APLICA NO APLICA 951.5606 NO APLICA NO APLICA
1293.9221 -6043.1960 NO APLICA 2138.6188 889.3505 NO APLICA 2798.5917 1145.6934 NO APLICA 987.0462 431.6206 NO APLICA
3º HIPOTESIS (DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES) NO APLICA NO APLICA 10900.0000 2450.2248 984.1656 2725.0000 2501.0635 NO APLICA 1635.0000 2545.3955 NO APLICA 1635.0000 2537.1125 NO APLICA 1635.0000 2220.2958 1230.0665 2725.0000 2127.5554 984.1656 2725.0000 2498.8842 NO APLICA 1635.0000 2666.8490 NO APLICA 1635.0000 2309.3877 NO APLICA 1635.0000 2048.4123 NO APLICA 1635.0000 2076.3396 NO APLICA 1635.0000
4º HIPÓTESIS (ROTURA DE CONDUCTORES ) 1277.8505 NO APLICA 3100.0000 2450.2248 649.1305 3100.0000 2501.0635 NO APLICA 1550.0000 2545.3955 NO APLICA 1550.0000 2537.1125 NO APLICA 1550.0000 2220.2958 811.3204 3100.0000 2127.5554 649.1305 3100.0000 2498.8842 NO APLICA 1550.0000 2666.8490 NO APLICA 1550.0000 2309.3877 NO APLICA 1550.0000 2048.4123 NO APLICA 1550.0000 2076.3396 NO APLICA 1550.0000
1293.9221 -6583.1579 2725.0000 2138.6188 NO APLICA 5450.0000 2798.5917 NO APLICA 5450.0000 NO APLICA NO APLICA 10900.0000
1293.9221 -4342.0829 3100.0000 2138.6188 NO APLICA 3100.0000 2798.5917 NO APLICA 3100.0000 987.0462 NO APLICA 3100.0000
ELECCIÓN DE LOS APOYOS 1) ELECCIÓN DE LA ALTURA DEL APOYO Se cogen apoyos de la misma altura ya que hemos calculado los gravivanos sin desniveles. LAS ALTURAS DE LOS APOYOS "MADE" SERIE "DRAGO" SON : 12 , 15 , 18 , 21 , 24 , 27 , 30 , 33 , 36 metros . A) APOYOS DEL 1 AL 13 (AMBOS INCLUSIVE), Y APOYO 16: H= DISTANCIA MÍNIMA (CRUZAMIENTO CARRETERAS) + FLECHA MÁXIMA ENTRE ESTOS VANOS+ LONGITUD CADENA SUSPENSIÓN H= 25.4995 METROS 30 APOYO DE 30 METROS B) APOYOS 14 Y 15: H= DISTANCIA MÍNIMA (CRUZAMIENTO RÍOS) + FLECHA MÁXIMA ENTRE ESTOS VANOS H= 29.3669 METROS 30 APOYO DE 30 METROS
2) ELECCIÓN DEL APOYO TIPO ALINEACIÓN EN SUSPENSIÓN LOS APOYOS QUE VAMOS A UTILIZAR SON "MADE" DE LA SERIE "DRAGO" CON EL ARMADO " F 41 ". A CONTINUACIÓN SE MUESTRAN LAS TABLAS DE LOS ESFUERZOS DE LOS APOYOS UTILIZADOS, TENIENDO EN CUENTA LOS ESQUEMAS SITUADOS A LA DERECHA(ESFUERZOS POR CONDUCTOR) CARGAS EN daN Hc DRAGO 300
F41
DRAGO 450
F41
DRAGO 600
F41
DRAGO 1000 F41 DRAGO 2500 F41
F = 4200 T = 2500 F =6300 T =2500 F = 8400 T = 2500 F= 13200 T = 4500 F = 26700 T = 5500
1040
CARGAS EN daN Lc DRAGO 300
F41
DRAGO 450
F41
DRAGO 600
F41
F = 4200 T = 2500 F =6300 T =2500 F = 8400 T = 2500
1º HIPÓTESIS 120KM/H Vc Ht 1500 625
500
1º HIPÓTESIS 140 KM/H Vc Ht 950 1500 570
Vt
Hc
Vt 500
Hc 1120
2º HIPÓTESIS Vc Ht 1850 570
Vt 1000
2 HIPÓTESIS (60KM/H) Hc Vc Ht Vt 1070 1850 640 1000
1530
1500
920
500
1460
1500
875
500
1620
1850
970
1000
1570
1850
940
1000
2100
1500
1260
500
2030
1500
1230
5000
1950
1850
1170
1000
1900
1850
1140
1000
3500
1800
2100
500
3400
1800
2040
500
3800
2500
2280
1000
3750
2500
2250
1000
7700
2000
2350
500
7600
2000
2300
500
7300
2500
2350
1000
7250
2500
2300
1000
840
Vt 1000
Tcr 2500
Vcr 1750
4ª HIPÓTESIS Vc Ttr 2000 2500
Vtr 700
Vt 1000
2 HIPÓTESIS Fin de linea Vc Lt
Vt
Lc
3ª HIPÒTESIS Vc 1400 1850
Lt
2000
1850
1200
1000
2500
1750
2000
2500
700
1000
2150
1850
2250
1000
2500
1750
2000
2500
700
2000
DRAGO 1000 F41 DRAGO 2500 F41
F= 13200 T = 4500 F = 26700 T = 5500
3000
2000
2350
1000
3750
2500
2935
1000
4500
1960
2500
3000
700
1000
4100
2000
2350
1000
5125
2500
2935
1000
5450
1960
2500
3000
700
1000
LO COMPARAMOS CON LOS ESFUERZOS(DE LOS 3 CONDUCTORES+TIERRA) DEL APOYO DE ALINEACIÓN EN SUSPENSIÓN MÁS DESFAVORABLE :
APOYO
TIPO APOYO
TIPO DE
1º HIPÓTESIS
Nº 9
TIPO CADENA ALINEACIÓN-CS
ESFUERZO V T L
(VIENTO) 1688.2811 2816.1630 NO APLICA
2º HIPÓTESIS HIELO 2565.8655 NO APLICA NO APLICA
HIELO+VIENTO 2666.8490 1096.8299 NO APLICA
3º HIPOTESIS (DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES) 2666.8490 NO APLICA 1635.0000
4º HIPÓTESIS (ROTURA DE CONDUCTORES ) 2666.8490 NO APLICA 1550.0000
3º HIPOTESIS (DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES) 2450.2248 984.1656 2725.0000
4º HIPÓTESIS (ROTURA DE CONDUCTORES ) 2450.2248 649.1305 3100.0000
POR TANTO EL APOYO TIPO DE ALINEACIÓN SERÁ EL DRAGO 300 F41.
3) ELECCIÓN DE LOS APOYOS DE ÁNGULO 2 , 6 Y 7 APOYO
TIPO APOYO
TIPO DE
1º HIPÓTESIS
Nº 2
TIPO CADENA ÁNGULO-CA
ESFUERZO V T L
(VIENTO) 1565.1121 3556.2574 NO APLICA
2º HIPÓTESIS HIELO 2369.7943 984.1656 NO APLICA
HIELO+VIENTO 2450.2248 2002.2440 NO APLICA
LO COMPARAMOS CON LOS ESFUERZOS DE LA TABLA DEL CÁTALOGO DE "MADE" Y NOS SALE QUE LOS APOYOS DE ÁNGULO 2,6 Y 7 SON UN DRAGO 1000 F41
4) ELECCIÓN DEL APOYO DE ÁNGULO 13 APOYO
TIPO APOYO
TIPO DE
1º HIPÓTESIS
Nº 13
TIPO CADENA ÁNGULO-CA
ESFUERZO V T L
(VIENTO) 834.1918 -5035.0683 NO APLICA
2º HIPÓTESIS HIELO 1246.4792 -6583.1579 NO APLICA
HIELO+VIENTO 1293.9221 -6043.1960 NO APLICA
3º HIPOTESIS (DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES) 1293.9221 -6583.1579 2725.0000
4º HIPÓTESIS (ROTURA DE CONDUCTORES ) 1293.9221 -4342.0829 3100.0000
LO COMPARAMOS CON LOS ESFUERZOS DE LA TABLA DEL CÁTALOGO DE "MADE" Y NOS SALE QUE EL APOYO DE ÁNGULO 13 ES UN DRAGO 1000 F41
5) ELECCIÓN DE LOS APOYOS DE ANCLAJE 14 Y 15 APOYO
TIPO APOYO
TIPO DE
1º HIPÓTESIS
Nº 15
TIPO CADENA ANCLAJE-CA
ESFUERZO V T L
(VIENTO) 1770.4199 2946.9602 NO APLICA
2º HIPÓTESIS HIELO 2692.6530 NO APLICA NO APLICA
HIELO+VIENTO 2798.5917 1145.6934 NO APLICA
3º HIPOTESIS (DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES) 2798.5917 NO APLICA 5450.0000
4º HIPÓTESIS (ROTURA DE CONDUCTORES ) 2798.5917 NO APLICA 3100.0000
LO COMPARAMOS CON LOS ESFUERZOS DE LA TABLA DEL CÁTALOGO DE "MADE" Y NOS SALE QUE LOS APOYOS DE ANCLAJE 14 Y 15 SON DRAGO 1000 F41
6) ELECCIÓN DE LOS APOYOS FIN DE LINEA 1 Y 16 APOYO
TIPO APOYO
TIPO DE
1º HIPÓTESIS
Nº 1
TIPO CADENA FIN LINEA-CA
ESFUERZO V T L
(VIENTO) 824.0987 1346.5305 NO APLICA
2º HIPÓTESIS HIELO 1231.0137 NO APLICA NO APLICA
HIELO+VIENTO 1277.8505 547.8020 NO APLICA
3º HIPOTESIS (DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES) NO APLICA NO APLICA 10900.0000
4º HIPÓTESIS (ROTURA DE CONDUCTORES ) 1277.8505 NO APLICA 3100.0000
LO COMPARAMOS CON LOS ESFUERZOS DE LA TABLA DEL CÁTALOGO DE "MADE" Y NOS SALE UNOS APOYOS 1 Y 16, FIN DE LINEA DRAGO 2500 F41
7) TABLA DE APOYOS APOYO Nº 1 2 3 4 5
TIPO APOYO TIPO CADENA FIN LINEA-CA AMARRE DE ÁNGULO-CA ALINEACIÓN SUSPENSIÓN-CS ALINEACIÓN SUSPENSIÓN-CS ALINEACIÓN SUSPENSIÓN-CS
ÁNGULO
ÁPOYO
ALTURA APOYO
0 4 0 0 0
DRAGO 2500 F41-30 DRAGO 1000 F41-30 DRAGO 300 F41-30 DRAGO 300 F41-30 DRAGO 300 F41-30
(m) 30 30 30 30 30
6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
AMARRE DE ÁNGULO-CA ANCLAJE DE ÁNGULO-CA ALINEACIÓN SUSPENSIÓN-CS ALINEACIÓN SUSPENSIÓN-CS ALINEACIÓN SUSPENSIÓN-CS ALINEACIÓN SUSPENSIÓN-CS ALINEACIÓN SUSPENSIÓN-CS AMARRE DE ÁNGULO-CA ANCLAJE DE ALINEACIÓN-CA ANCLAJE DE ALINEACIÓN-CA FIN LINEA-CA
5 4 0 0 0 0 0 -27 0 0 0
DRAGO 1000 F41-30 DRAGO 1000 F41-30 DRAGO 300 F41-30 DRAGO 300 F41-30 DRAGO 300 F41-30 DRAGO 300 F41-30 DRAGO 300 F41-30 DRAGO 1000 F41-30 DRAGO 1000 F41-30 DRAGO 1000 F41-30 DRAGO 2500 F41-230
30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30
VANO MEDIO VANO MEDIO =
247.91
m
VANOS DE REGULACION CANTONES 1º CANTON 2º CANTON 3º CANTON 4º CANTON 5º CANTON 6º CANTON 7º CANTON
ENTRE LOS APOYOS 1\2 2\3 3\4 6\7 7\8 8\9 13\14 14\15 15\16
4\5
5\6
9\10
10\11
11\12
12\13
VANOS ENTRE APOYOS POR ORDEN (M) 268.96 265.86 276.20 275.68 204.71 254.18 287.51 291.45 58.62 403.19 203.36
VANOS ENTRE APOYOS POR ORDEN (M) 274.35 207.37
233.77
VANO DE REGULACION (m) 268.96 273.12 204.71 213.43 254.50 58.62 403.19 203.36
GRAVIVANO-EOLOVANO CONDUCTOR LA-455 APOYO Nº 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
TIPO APOYO ALTURA APOYO(m) FIN LINEA 30 ÁNGULO 30 ALINIACIÓN 30 ALINIACIÓN 30 ALINIACIÓN 30 ÁNGULO 30 ÁNGULO 30 ALINIACIÓN 30 ALINIACIÓN 30 ALINIACIÓN 30 ALINIACIÓN 30 ALINIACIÓN 30 ÁNGULO 30 ANCLAJE 30 ANCLAJE 30 FIN LINEA 30
EOLOVANO (m) 134.48 267.41 271.03 275.94 275.015 239.53 229.445 270.845 289.48 249.41 220.57 223.6 136.025 230.905 303.275 101.68
b1 (m) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
b2 (m) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
HIPÓTESIS 1ª 134.4800 267.9255 271.5283 276.4962 275.5682 240.0756 229.6802 271.2836 290.1057 250.0606 220.8122 223.9438 136.2885 230.9111 304.8725 101.9108
HIPÓTESIS 2ª H 134.4800 267.9093 271.5130 276.4793 275.5514 240.0589 229.6689 271.2685 290.0845 250.0386 220.8037 223.9319 136.2793 230.9102 304.8495 101.8996
GRAVIVANO (m) HIPÓTESIS 2ª H+V 134.4800 267.9150 271.5184 276.4853 275.5573 240.0648 229.6729 271.2738 290.0920 250.0464 220.8067 223.9361 136.2826 230.9105 304.8577 101.9035
HIPÓTESIS 3ª 134.4800 267.9150 271.5184 276.4853 275.5573 240.0648 229.6729 271.2738 290.0920 250.0464 220.8067 223.9361 136.2826 230.9105 304.8577 101.9035
HIPÓTESIS 4ª FLECHA MÍNIMA 134.4800 134.4800 267.9150 267.8315 271.5184 271.4396 276.4853 276.3976 275.5573 275.4701 240.0648 239.9788 229.6729 229.6138 271.2738 271.1956 290.0920 289.9818 250.0464 249.9320 220.8067 220.7629 223.9361 223.8744 136.2826 136.2350 230.9105 230.9072 304.8577 304.7407 101.9035 101.8450
b1 (m) 0 0 0 0 0 0 0 0
b2 (m) 0 0 0 0 0 0 0 0
HIPÓTESIS 1ª 134.4800 267.9965 271.5969 276.5724 275.6440 240.1504 229.7141 271.3446
HIPÓTESIS 2ª H 134.4800 263.3287 271.5604 276.5320 275.6038 240.1107 229.6876 271.3087
GRAVIVANO (m) HIPÓTESIS 2ª H+V 134.4800 254.4091 271.4934 276.4575 275.5297 240.0376 229.6610 271.2518
HIPÓTESIS 3ª 134.4800 254.4091 271.4934 276.4575 275.5297 240.0376 229.6610 271.2518
HIPÓTESIS 4ª FLECHA MÍNIMA 134.4800 134.4800 254.4091 243.0616 271.4934 271.4137 276.4575 276.3688 275.5297 275.4414 240.0376 239.9505 229.6610 229.5799 271.2518 271.1632
CABLE DE TIERRA OPGW2..24F APOYO Nº 1 2 3 4 5 6 7 8
TIPO APOYO ALTURA APOYO(m) FIN LINEA 30 ÁNGULO 30 ALINIACIÓN 30 ALINIACIÓN 30 ALINIACIÓN 30 ÁNGULO 30 ÁNGULO 30 ALINIACIÓN 30
EOLOVANO (m) 134.48 267.41 271.03 275.94 275.015 239.53 229.445 270.845
9 10 11 12 13 14 15 16
ALINIACIÓN ALINIACIÓN ALINIACIÓN ALINIACIÓN ÁNGULO ANCLAJE ANCLAJE FIN LINEA
30 30 30 30 30 30 30 30
289.48 249.41 220.57 223.6 136.025 230.905 303.275 101.68
0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0
290.1912 250.1493 220.8466 223.9922 136.3259 230.9120 305.0664 101.9440
290.1410 250.0972 220.8263 223.9637 136.3039 230.9103 305.0115 101.9178
290.0610 250.0142 220.7943 223.9187 136.2691 230.9102 304.7833 101.8918
290.0610 250.0142 220.7943 223.9187 136.2691 230.9102 304.7833 101.8918
290.0610 250.0142 220.7943 223.9187 136.2691 230.9102 304.7833 101.8918
289.9359 249.8843 220.7449 223.8489 136.2154 230.9061 304.7992 101.8112
CALCULO DEL AISLADOR 1) CÁLCULO MECÁNICO DEL AISLADOR De acuerdo con el ap. 3.4 el coeficiente de seguridad mecánica no será inferior a 3. Tracción máxima del conductor a -15ºC + hielo + viento60 km/h = 3100 · 3 = 9300 daN Elegimos el aislador FSB 160 XF 71 S: 160 kN = 16000 daN > 9300 daN Coeficiente de seguridad resultante para cadenas de amarre: C.S. = 16000 / 3100 = 5.161290323 Coeficiente de seguridad resultante para cadenas de suspensión: C.S. = 16000 / (0,5 · 3100) = 10.3226 Carga de rotura del aislador = 16000 daN
2) CÁLCULO ELÉCTRICO DEL AISLADOR 2.1) DISTANCIAS DE AISLAMIENTO
De acuerdo con el ap. 5.2 la distancia de aislamiento eléctrico para evitar descargas, Del,es 1,70 El aislador elegido FSB 160 XF 71 S tiene una distancia de aislamiento para evitar descarga de189
2.2) COORDINACIÓN DE AISLAMIENTO
Ap. 4.4 Tabla 14. Líneas de fuga recomendadas. La línea objeto de este estudio transcurre por zona de nivel de contaminación de entorn Línea de fuga específica nominal mínima = 20,0 mm/kV Línea de fuga mínima para 220 kV : Lfmínima = 20,0 · 245 = 4900 mm Línea de fuga del aislador FSB 160 XF 71 S: Lfaislador = 5306 mm 5306 mm > 4900 mm Línea de fuga resultante: Lf = 5306 / 245 = 21.6571 Tabla 12. Niveles de aislamiento normalizados para la gama I (1 kV < Um ≤ 245 kV) para Um = 245 kV Tensión soportada normalizada de corta duración a frecuencia industrial: Valor eficaz 360 kV Valores del aislador FSB 160 XF 71 S: con tiempo seco: 585 kV, bajo lluvia: 505 kV 505 kV > 360 kV Tensión soportada normalizada a los impulsos tipo rayo
Valor de cresta 850 kV Valores del aislador FSB 160 XF 71 S: 1055 KV 1055 kV > 850 kV
Conclusión:
El aislador FSB 160 XF 71 S cumple con todas las condiciones, mecánicas y eléctricas,esta establecidas en la ITC-LAT 07 del Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión. Con objeto de proteger el aislamiento ante los arcos de potencia, las cadenas de la línea irán dotadas de descargadores de la firma MADE para la tensión de 220 kV.
3) CÁLCULO DE HERRAJES HERRAJES MADE Norma del aislador = 16 Carga de rotura del aislador = 160 kN Tense máximo del conductor = Carga de rotura del conductor = Tense máximo del cable de tierra = Carga de rotura del cable de tierra =
3100 12400 1600 8030
daN daN daN daN
Accesorios del conducto r Amortiguador Stockbridge A23220, diámetro conductor 16,5 – 23,0 mm Manguito de empalme 538D01, diámetro conductor 21,7 mm
3.1) CADENA DE SUSPENSIÓN DEL AISLADOR
GRILLETE 241030 ANILLA BOLA 242043 ROTULA HORQUILLA 243204 HORQUILLA REVIRADA 247082-20 GRAPA GAS S90813
CR (daN) 14000 13500 13500 13500 12500 SUMA
longitud (mm) 70 134 64 80 62 410
Peso del aislador FSB 160 XF 71 S = 7,4 kg Peso total de la cadena = 16.72 KG Longitud del aislador = 2244 mm Longitud total de la cadena = 2654 mm Carga de rotura mínima = 16000 daN (aislador). No se tiene en cuenta la grapa de suspensión, al considerarse parte del conductor a efectos del coeficiente de seguridad. Coeficiente de seguridad de la cadena: C.S. = 10.32258065
3.2) CADENA DE AMARRE DEL AISLADOR
GRILLETE 241041 GRILLETE 241030 ROTULA HORQUILLA N243204 TENSOR DE CORREDERA 240028 GRAPA DE COMPRESION D14011
CR (daN) 18000 14000 13500 24000 SUMA
Peso del aislador FSB 160 XF 71 S = 7,4 kg Peso total de la cadena = 19.36 KG Longitud del aislador = 2244 mm Longitud total de la cadena = 2978 mm Carga de rotura mínima = 13500daN. Coeficiente de seguridad de la cadena: C.S. = 4.35483871
longitud (mm) 80 70 64 520 734
3100
itar descargas, Del,es 1,70 m, para una tensión nominal de 220 kV y tensión más elevada 245 kV. para evitar descarga de1898 mm : 1898 mm > 1700 mm
contaminación de entorno medio (Nivel II medio).
mm/KV
ajo lluvia: 505 kV
ecánicas y eléctricas,establecidas en la ITC-LAT 07 del Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de técnicas y garantías de
a, las cadenas de la línea n de 220 kV.
ud.
peso(kg) 1 1 1 1 1
cuenta la grapa de eficiente de seguridad.
0.47 0.5 0.98 0.5 6.87 9.32
ud.
peso(kg) 1 1 1 1 1
0.7 0.47 6.87 8.8 2.52 19.36
s y garantías de
CONDUCTOR LA-455
Para la hoja de FLECHAS MÁS-MÍN-EDS Hipótesis de viento
hipótesis de temperatura
hipótesis de hielo
tensión de cada día
tensión en horas frias
A= B=
8.7923 A = 494.5739 B =
18.1142 A = 190.1565 B =
6.7947 A = 508.7111 B =
8.7923 A = 190.1565 B =
6.1289 190.1565
T=
5.8181 T =
3.0009 T =
6.2458 T =
3.8745 T =
4.2752
Ecuacion de Cambio de Condiciones flecha mínima A= B=
4.7972 190.1565
T=
4.5181
CABLE DE TIERRA OPGW 2..24F
A
hipótesis de temperatura
hipótesis de hielo
tensión de cada día
tensión en horas frias
A= B=
9.4364 A = 3625.0592 B =
20.5041 A = 571.2279 B =
7.0648 A = 2996.3027 B =
9.4364 A = 571.2279 B =
6.2742 571.2279
T=
12.7752 T =
4.7554 T =
12.4053 T =
6.0695 T =
6.6485
flecha mínima
CONDUCTOR LA-455
De forma que podríamos simplificar la ecuación de la forma T² x (T+A) = B
Para la hoja de FLECHAS MÁS-MÍN-EDS
Hipótesis de viento
B
A= B=
4.6931 571.2279
T=
6.9918
Para la hoja de flechas máximas-mínimas
CANTONES 1º CANTON 2º CANTON 3º CANTON 4º CANTON 5º CANTON 6º CANTON 7º CANTON
Ka -6.853979585 -7.280098064 -1.10103476 -5.423157248 6.171101798 -23.90918642 -0.996896664
Km K -15.5256097 -16.1808095 -6.67988174 -13.3255773 4.50175543 -41.7496957 -6.519759
CABLE DE TIERRA OPGW 2..24F CANTONES 1º CANTON 2º CANTON 3º CANTON 4º CANTON 5º CANTON 6º CANTON 7º CANTON
Ka -7.989236761 -8.672114801 1.230170225 -5.696266144 12.88416459 -35.32113334 1.397057188
Km K -11.8788746 -12.6558381 -1.38923821 -9.26998359 11.8704176 -42.9764992 -1.19935794
-6.853979585 -7.280098064 -1.10103476 -5.423157248 6.171101798 -23.90918642 -0.996896664
A:15º+V B:15º+V A:85º B:85º A:0º+H B:0º+H A:-15º B:-15º 10.8490796 582.131088 20.1709796 223.8209594 8.85152958 598.77113 6.85397958 223.8209594 11.2751981 600.270975 20.5970981 230.7954827 9.27764806 617.42954 7.28009806 230.7954827 5.09613476 337.227915 14.4180348 129.6592417 3.09858476 346.867474 1.10103476 129.6592417 9.41825725 521.220904 18.7401572 200.401877 7.42070725 536.119847 5.42315725 200.401877 -2.1760018 27.6526673 7.1458982 10.63204948 -4.1735518 28.4431105 -6.1711018 10.63204948 27.9042864 1308.17217 37.2261864 502.9732231 25.9067364 1345.56588 23.9091864 502.9732231 4.99199666 332.794751 14.3138967 127.9547543 2.99444666 342.307589 0.99689666 127.9547543
Para la hoja de flechas máximas-mínimas
A:15º+V B:15º+V A:85º B:85º A:0º+H B:0º+H -7.989236761 12.7325368 4266.82411 23.8002368 672.3555979 10.3608868 3526.75532 -8.672114801 13.4154148 4399.78335 24.4831148 693.3069861 11.0437648 3636.65315 1.230170225 3.51312978 2471.76663 14.5808298 389.4948767 1.14147978 2043.04557 -5.696266144 10.4395661 3820.37305 21.5072661 602.0049427 8.06791614 3157.73995 12.88416459 -8.14086459 202.684705 2.92683541 31.93855483 -10.5125146 167.529606 -35.32113334 40.0644333 9588.45981 51.1321333 1510.9258 37.6927833 7925.36809 1.397057188 3.34624281 2439.27303 14.4139428 384.374616 0.97459281 2016.1879
A:-15º B:-15º 7.98923676 672.3555979 8.6721148 693.3069861 -1.23017022 389.4948767 5.69626614 602.0049427 -12.8841646 31.93855483 35.3211333 1510.9258 -1.39705719 384.374616
A:-10º+V B:-10º+V A:-15º+H B:-15º+H A:-15º+V+H B:-15º+V+H 7.51982958 582.131088 6.85397958 598.77113 6.85397958 636.16856 7.94594806 600.270975 7.28009806 617.42954 7.28009806 655.992318 1.76688476 337.227915 1.10103476 346.867474 1.10103476 368.531764 6.08900725 521.220904 5.42315725 536.119847 5.42315725 569.604267 -5.5052518 27.6526673 -6.1711018 28.4431105 -6.1711018 30.219581 24.5750364 1308.17217 23.9091864 1345.56588 23.9091864 1429.60584 1.66274666 332.794751 0.99689666 342.307589 0.99689666 363.687083
A:-10º+V B:-10º+V 8.77978676 4266.82411 9.4626648 4399.78335 -0.43962022 2471.76663 6.48681614 3820.37305 -12.0936146 202.684705 36.1116833 9588.45981 -0.60650719 2439.27303
A:-15º+H B:-15º+H 7.98923676 3526.75532 8.6721148 3636.65315 -1.23017022 2043.04557 5.69626614 3157.73995 -12.8841646 167.529606 35.3211333 7925.36809 -1.39705719 2016.1879
A:-15º+V+H B:-15º+V+H 7.98923676 4249.41626 8.6721148 4381.83305 -1.23017022 2461.68228 5.69626614 3804.78664 -12.8841646 201.857789 35.3211333 9549.34069 -1.39705719 2429.32126
CARACTERISTICAS DEL CONDUCTOR Tipo Sección Diametro LA-455 454.5000 27.7200 LA-56 54.6000 9.4500 LA-110 116.2000 14.0000 LA-180 181.6000 17.5000 LA-280 281.1000 21.7930 LA-380 381.5500 25.4000 LA-545 546.0600 30.3780
Radio Resistencia 13.8600 4.7250 7.0000 8.7500 10.8965 12.7000 15.1890
0.0718 0.6130 0.3066 0.1962 0.1190 0.0851 0.0597
CARGA DE ROTURA MASA PESO M.ELASTICIDAD COEF.DILATACION I. MAXIMA 12400.0000 1.5210 1.4910 6900.0000 1.9300E-05 799.0000 1670.0000 0.1891 0.1855 8100.0000 1.9100E-05 205.0000 4400.0000 0.4330 0.4248 8200.0000 1.7800E-05 330.0000 6520.0000 0.6760 0.6632 8200.0000 1.7800E-05 440.0000 8817.8000 0.9746 0.9561 7730.0000 1.8990E-05 605.0000 11135.7000 1.2768 1.2525 6860.0000 1.9350E-05 751.0000 15536.0000 1.8260 1.7913 6860.0000 1.9350E-05 935.0000
CARACTERISTICAS DEL CABLE DE TIERRA Tipo Sección Diametro Radio RADIO MIN CURVATURA CARGA DE ROTURA MASA PESO M.ELASTICIDAD COEF.DILATACION T.MAX OPGW 2..24 F 114.9000 15.6000 7.8000 235.0000 8030.0000 0.5622 0.5510 9700.0000 1.6300E-05 3610.0000 OPGW 2..48 F 137.3000 16.4000 8.2000 245.0000 10265.0000 0.9260 0.9075 14162.0000 1.2900E-05 4100.0000
PRESION VIENTO CONDUCTOR 50
PRESION VIENTO CABLE DE TIERRA 60
DISTANCIAS DE AISLAMIENTO PARA EVITAR DESCARGAS TENSIÓN NOMINAL TENSION MAS ELEVADA Del (m) 3 3.6 0.08 6 7.2 0.09 10 12 0.12 15 17.5 0.16 20 24 0.22 25 30 0.27 30 36 0.35 45 52 0.6 66 72.5 0.7 110 123 1 132 145 1.2 150 170 1.3 220 245 1.7 400 420 2.8
VELOCIDAD VIENTO ESPECIAL O NO 140
T. MAX PERMANENTE 1600.0000 1600.0000
Tª ESPECIAL O NO 85
TABLA K´ CAT.ESPECIAL O NORMAL 0.85
Dpp (m) 0.1 0.1 0.15 0.2 0.25 0.33 0.4 0.7 0.8 1.15 1.4 1.5 2 3.2
TABLA K ÁNGULO OSCILACIÓN >30 kv >65 º 40º-65º
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