Calculo Mecanico de Lineas de Transmision
August 16, 2022 | Author: Anonymous | Category: N/A
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UNIVERSIDAD NACIONAL DEL CENTRO DEL PERÚ
FACULTAD DE INGENIERÍA ELÉCTRICA Y ELECTRÓNICA
“INTERCONEXIÓN DE LA C.H. MONOBAMBA – S.E. SIMSA MEDIANTE LA LÍNEA DE SUB TRANSMISIÓN EN 60 kV DE SAN IGNACIO DE MOROCOCHA S.A.”
T E S I S Para optar el Título Profesional de:
INGENIERO ELECTRICISTA Presentado por:
Bach. Edmond Jim, SANCHEZ ANGULO HUANCAYO - PERÚ
2009
A S E S O R ING. M MANUEL D DACIO C CASTAÑEDA QUINTE
DEDICATORIA
Un agradecimiento muy especial a mis padres, a mis hermanos por el apoyo incondicional y por haber confiado en mí en todo momento. Un reconocimiento muy grande a mi adorada esposa, a mi hijo por su amor y su apoyo para lograr mis objetivos profesionales.
Edmond Jim.
I N D I C E CARÁTULA ASESOR ....................... .............................................. .............................................. .............................................. ......................................... ..................
I
DEDICATORIA ..................... ............................................ ............................................... ............................................... .............................. .......
II
ÍNDICE ........................................... ................................................................... ............................................... ............................................. ......................
III
RESUMEN .................... ........................................... .............................................. .............................................. ......................................... ..................
XII
INTRODUCCIÓN ............................................ ................................................................... .............................................. ............................ .....
01
CAPÍTULO I SISTEMA ELÉCTRICO MOROCOCHA. 1.1. Planteamiento y justificación ................................................ ........................................................................ ........................
03
1.1.1. Planteamiento Planteamiento del problema ........................ ................................................. ...................................... .............
03
1.1.2. Justificación del problema ...................... .............................................. ........................................... ...................
03
1.1.3. Formulación del problema problema ..................... ............................................. ........................................... ...................
04
1.1.4. Objetivos ....................... .............................................. .............................................. ............................................. ......................
05
1.1.5. Formulación de hipótesis ....................... .............................................. ........................................... ....................
05
1.2. Sistema eléctrico ............................................... ....................................................................... ............................................ ....................
06
1.2.1. Área de influencia ..................... ............................................. ................................................ ................................ ........
07
1.2.2. Sistema eléctrico propuesto propuesto ..................... ............................................. .......................................... ..................
08
1.2.3. Características del sistema sistema eléctrico ....................... ............................................... ........................... ...
09
1.2.4. Descripción del estudio ........................ ............................................... ............................................. ......................
10
1.3. Criterios de interconexión .................... ........................................... .............................................. .................................. ...........
11
1.3.1. Niveles de tensión .................... ........................................... .............................................. .................................. ...........
11
1.3.2. Flujo de potencia ....................... .............................................. .............................................. ................................. ..........
11
1.3.3. Regulación de tensión ........................................... .................................................................. ............................ .....
13
1.3.4. Niveles de cortocircuito cortocircuito .................... ........................................... .............................................. ...........................
14
1.4. Parámetros de diseño ...................... ............................................. .............................................. ........................................ .................
14
1.4.1. Trazo de ruta de la línea .................... ........................................... .............................................. ...........................
15
1.4.2. Conductor .................... ........................................... .............................................. .............................................. .........................
17
1.4.3. Nivel de aislamiento ............................................... ....................................................................... ........................... ...
19
CAPÍTULO II ANÁLISIS DE CÁLCULO DE LA LÍNEA DE SUB TRANSMISIÓN. 2.1. Cálculos eléctricos ..................... ............................................ .............................................. ............................................ .....................
22
2.1.1. Características técnicas técnicas del sistema ............................................. .................................................. .....
22
2.1.2. Cálculo de los parámetros parámetros del conductor .......................................... ..........................................
23
2.1.2.1. Resistencia eléctrica eléctrica ...................... .............................................. ........................................ ................
23
2.1.2.2. Reactancia inductiva inductiva y capacitiva ......................................... .........................................
23
2.1.3. Flujo de potencia ....................... .............................................. .............................................. ................................. ..........
25
2.1.3.1. Modelamiento del del sistema ............................................... ..................................................... ......
26
2.1.3.2. Método de solución solución Gauss-Seidel ..................... ......................................... ....................
30
2.1.3.3. Método de solución solución Newton Raphson ..................... .................................. .............
31
2.1.3.4. Resultados del del flujo de potencia ........................................... ...........................................
36
2.1.4. Selección del del ángulo de protección del cable de gu guarda arda ...................
36
2.1.5. Estabilidad térmica del del cable de guarda ............................................ ............................................
37
2.1.6. Distancias eléctricas apropiadas apropiadas ....................... .............................................. ................................. ..........
37
2.1.6.1. Altura mínima de de los conductores sobre el terreno ...............
37
2.1.6.2. Sobre carreteras .......................................... ................................................................ ........................... .....
38
2.1.6.3. Sobre conductores conductores de otras líneas eléctricas ..................... ......................... ....
38
2.1.6.4. Entre conductor conductor y estructuras de otras líneas eléctricas eléctricas ........
38
2.1.6.5. Distancia horizontal horizontal entre conductores conductores ................................. .................................
39
2.2. Cálculo mecánico de conductores conductores ...................... .............................................. ........................................... ...................
39
2.2.1. Parámetros de diseño .................... ........................................... .............................................. .............................. .......
39
2.2.2. Características de los conductores conductores ...................... ............................................. .............................. .......
40
2.2.3. Hipótesis de cálculo ........................ ................................................ ................................................ ............................ 2.2.4. Cálculo mecánico mecánico del conductor y del cable de guarda guarda ....................
41 44
2.2.5. Cálculo de amortiguadores ........................ ............................................... ........................................ .................
52
2.3. Coordinación de aislamiento ............................................... ....................................................................... ............................
54
2.3.1. Consideraciones generales generales ...................... ............................................. .......................................... ...................
54
2.3.2. Aislamiento necesario necesario por contaminación am ambiental biental .......................
55
2.3.3. Selección del BIL ..................... ............................................ .............................................. .................................. ...........
56
2.3.4. Aislamiento por sobretensiones sobretensiones a frecuencia ind industrial ustrial ....................
57
2.3.5. Aislamiento por sobretensiones sobretensiones de maniobra y atm atmosféricas osféricas ...........
58
2.4. Diseño de la puesta a tierra ....................... ............................................... ................................................ ............................ ....
59
2.4.1. Resistividades Resistividades típicas del suelo ............................................. ......................................................... ............
60
2.4.2. Configuraciones de de las puestas a tierra ............................................ ..............................................
61
2.5. Cálculo mecánico de postes .............................................. ....................................................................... ............................ ...
65
2.5.1. Factores de seguridad ..................... ............................................ .............................................. ............................ .....
65
2.5.2. Fórmulas aplicables .................... ............................................ ............................................... ............................... ........
66
2.5.3. Características de los postes postes de madera ...................... ............................................ ......................
69
2.5.4. Simbología ................................................ ........................................................................ ........................................ ................
70
2.6. Cálculo mecánico de retenidas .................... ............................................. .................................................. .........................
71
2.7. Cálculo de cimentaciones ............................................. ..................................................................... ................................. .........
73
2.8. Distribución de las estructuras .............................................. ...................................................................... ........................
76
CAPÍTULO III ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE MATERIALES DE LA LÍNEA DE SUB TRANSMISIÓN. 3.1. Generalidades ...................... ............................................. .............................................. .............................................. ............................ .....
79
3.1.1. Condiciones de servicio .................... ........................................... .............................................. ...........................
80
3.1.2. Normas ............................................ ................................................................... .............................................. ........................... ....
80
3.2. Postes de pino amarillo amarillo importado .......................... ................................................... ...................................... .............
80
3.2.1. Normas aplicables ...................... ............................................ ............................................ ................................. ...........
81
3.2.2. Condiciones ambientales ambientales ....................... ............................................... ............................................ ....................
81
3.2.3. Características técnicas ..................... ............................................ .............................................. ...........................
81
3.2.4. Características del m material aterial re requerido querido ............................................. ...............................................
85
3.2.5. Inspecciones y pruebas pruebas ............................................. ..................................................................... ..........................
86
3.2.6. Información técnica técnica requerida ........................ ............................................... ................................... ............
90
3.3. Crucetas de madera madera tornillo ....................... ............................................... ................................................ ........................... ...
90
3.3.1. Normas aplicables ...................... ............................................ ............................................ ................................. ...........
91
3.3.2. Condiciones ambientales ambientales ....................... ............................................... ............................................ ....................
91
3.3.3. Requerimientos Requerimientos técnicos del material ...................... .............................................. ..........................
91
3.3.4. Características técnicas .................... ........................................... .............................................. ...........................
93
3.3.5. Información técnica técnica requerida ........................ ............................................... ................................... ............
95
3.4. Conductor de aleación aleación de aluminio (AAAC) ............................................. ................................................ ...
96
3.4.1. Normas aplicables ...................... ............................................ ............................................ ................................. ...........
96
3.4.2. Descripción del del material ........................ ................................................ ........................................... ...................
97
3.4.3. Fabricación ...................... ............................................. .............................................. ........................................... ....................
97
3.4.4. Pruebas .................... ........................................... .............................................. .............................................. ............................ .....
98
3.4.5. Embalaje ............................................ .................................................................... ................................................ ........................
101
3.4.6. Inspección y pruebas pruebas en fábrica ....................... .............................................. ................................. .......... 3.4.7. Almacenaje y recepción recepción de suministros ............................................ ............................................
103 103
3.4.8. Información técnica técnica requerida ........................ ............................................... ................................... ............
104
3.5. Cable de acero grado grado siemens martin ............................................... ............................................................ .............
105
3.5.1. Normas aplicables ...................... ............................................ ............................................ ................................. ...........
106
3.5.2. Características técnicas técnicas del cable ...................... ............................................. ................................ .........
106
3.5.3. Pruebas .................... ........................................... .............................................. .............................................. ............................ .....
107
3.5.4. Embalaje ............................................... ....................................................................... ............................................ ....................
108
3.5.5. Almacenaje y recepción recepción de suministros ............................................ ............................................
110
3.5.6. Información técnica técnica requerida ........................ ............................................... ................................... ............
111
3.6. Aisladores poliméricos tipo suspensión suspensión .............................................. ........................................................ ..........
112
3.6.1. Normas aplicables ...................... ............................................ ............................................ ................................. ...........
112
3.6.2. Características técnicas técnicas de los materiales ..................... ......................................... ....................
112
3.6.3. Requerimientos de calidad ...................... ............................................. .......................................... ...................
114
3.6.4. Pruebas .................... ........................................... .............................................. .............................................. ............................ .....
115
3.6.5. Marcas ....................... .............................................. .............................................. .............................................. .......................... ...
118
3.6.6. Embalaje ............................................ .................................................................... ................................................ ........................
118
3.6.7. Información técnica técnica requerida ........................ ............................................... ................................... ............
119
3.7. Accesorios del conductor activo .................................................. ................................................................... .................
121
3.7.1. Normas de fabricación ...................... ............................................ ............................................ .......................... ....
121
3.7.2. Condiciones ambientales ambientales ....................... ............................................... ............................................ ....................
121
3.7.3. Características generales generales .............................................. ................................................................... .....................
122
3.7.3.1. Materiales .............................................. ..................................................................... ................................ .........
122
3.7.3.2. Fabricación, Fabricación, aspecto y acabado ...................... ............................................. ....................... 3.7.3.3. Protección anticorrosiva anticorrosiva ..................... ............................................. ................................... ...........
122 122
3.7.3.4. Características eléctricas eléctricas .................... ........................................... ................................... ............
123
3.7.4. Características específicas específicas ...................... ............................................. ........................................... ....................
123
3.7.4.1. Grapa de ángulos ángulos ...................... ............................................. ............................................. ......................
123
3.7.4.2. Grapa de anclaje ...................... ............................................. .............................................. .......................
124
3.7.4.3. Grapa de doble vía ............................................. ................................................................ ...................
125
3.7.4.4. Varilla de armar ............................................. ..................................................................... ........................
125
3.7.4.5. Maguito de empalme empalme ....................... ................................................ ...................................... .............
126
3.7.4.6. Manguito de reparación reparación ..................... ............................................ .................................... .............
126
3.7.4.7. Amortiguador de vibración vibración .............................................. ................................................... .....
126
3.7.5. Pruebas .................... ........................................... .............................................. .............................................. ............................ .....
127
3.7.6. Marcado ..................... ............................................ .............................................. .............................................. .......................... ...
128
3.7.7. Embalaje ............................................ .................................................................... ................................................ ........................
128
3.7.8. Almacenaje y reparación reparación de suministros ..................... ........................................... ......................
129
3.7.9. Inspección y pruebas pruebas de fábrica ....................... .............................................. ................................. ..........
130
3.7.10. Información técnica técnica requerida ...................... ............................................. ................................... ............
130
3.8. Accesorios metálicos para postes y crucetas .................... ............................................ ............................. .....
133
3.8.1. Normas aplicables ...................... ............................................ ............................................ ................................. ...........
133
3.8.2. Descripción de los materiales materiales ........................ ................................................ .................................... ............
134
3.8.2.1. Pernos maquinados maquinados ...................... .............................................. .......................................... ..................
134
3.8.2.2. Perno ojo .................... ........................................... .............................................. .................................... .............
135
3.8.2.3. Tuerca ojo ..................... ............................................ .............................................. .................................. ...........
135
3.8.2.4. Arandelas ...................... ............................................. .............................................. .................................. ........... 3.8.2.5. Soporte angular angular ..................... ............................................. ................................................ ........................
135 135
3.9. Accesorios de ferretería para para retenidas .................... ............................................. ..................................... ............
136
3.9.1. Normas aplicables ...................... ............................................ ............................................ ................................. ...........
136
3.9.2. Descripción de los materiales materiales ........................ ................................................ .................................... ............
137
3.9.2.1. Cable de acero ..................... ............................................ .............................................. ........................... ....
137
3.9.2.2. Varilla de anclaje .................... ........................................... .............................................. .........................
138
3.9.2.3. Arandela cuadrada cuadrada para anclaje ........................................... ...............................................
138
3.9.2.4. Arandela curva cuadrada cuadrada ........................ ................................................ ............................... .......
138
3.9.2.5. Grapas paralelas paralelas y guardacabos ........................................... .............................................
139
3.9.2.6. Bloque de anclaje anclaje ...................... ............................................. ............................................ .....................
139
3.9.2.7. Perno ojo .................... ........................................... .............................................. .................................... .............
139
3.9.2.8. Perno angular con con ojal guardacabo .................... ....................................... ...................
139
3.9.2.9. Aislador de tracción ............................................. .............................................................. .................
140
3.10. Accesorios de puesta a tierra .............................................. ....................................................................... .........................
140
3.10.1. Normas aplicables ...................... .............................................. ................................................ ............................. .....
141
3.10.2. Descripción de de los materiales .............................................. .......................................................... ............
141
3.10.2.1. Conductor Conductor de cobre ..................... ............................................ ........................................ .................
141
3.10.2.2. Conector Conector tipo perno partido (Sp (Split-Bolt) lit-Bolt) ............................. .............................
142
3.10.2.3. Plancha doblada doblada tipo “J” ....................... .............................................. .............................. .......
142
3.10.2.4. Grapas para fijar conductor conductor a poste ..................................... .....................................
143
3.10.2.5. Conector bimetálico bimetálico ..................... ............................................. ....................................... ...............
143
3.10.2.6. Bentonita ........................................... .................................................................. .................................. ...........
143
3.10.2.7. Tierra negra ..................... ............................................ .............................................. ............................. ......
144
CAPÍTULO IV SUMINISTRO DE MATERIALES Y COSTOS REFERENCIALES. Resumen General ....................... ............................................... ................................................ ................................................ ............................
146
Presupuesto Base ................................................ ........................................................................ ................................................ ............................
147
Fórmula Polinómica de Reajuste .............................................. ....................................................................... .............................
150
Análisis de Costo Unitario de Unidades Unidades de Montaje ...................... ........................................... .....................
151
CONCLUSIONES ............................................ ................................................................... ............................................. ............................ ......
162
RECOMENDACIONES ............................................. .................................................................... ......................................... ..................
164
BIBLIOGRAFÍA .............................................. ..................................................................... .............................................. ............................ .....
165
ANEXOS ....................... .............................................. .............................................. .............................................. ........................................ .................
167
ANEXO Nº 01 : CÁLCULOS ELÉCTRICOS DEL SISTEMA. Anexo Nº 1.1: Parámetros Eléctricos del Sistema. Anexo Nº 1.2: Resultados del flujo de potencia. Anexo Nº 1.3: Distancia horizontal mínima entre conductores de fases. Anexo Nº 1.4: Distancia horizontal mínima entre conductores de cable de guarda. ANEXO Nº 02 : CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES. Anexo Nº 2.1: Cálculo mecánico de conductores de fases. Anexo Nº 2.2: Cálculo mecánico del cable de guarda. Anexo Nº 2.3: Ubicación para instalación de amortiguadores. ANEXO Nº 03 : SISTEMA DE PUESTA A TIERRA. Anexo Nº 3.1: Selección y configuración del sistema de puesta a tierra. ANEXO Nº 04 : CÁLCULO MECÁNICO DE POSTE Y RETENIDA. Anexo Nº 4.1: Cálculo mecánico de poste y retenida – Armado PRH-3G. Anexo Nº 4.2: Cálculo mecánico de poste y retenida – Armado PSH-3G. Anexo Nº 4.3: Cálculo mecánico de poste y retenida – Armado P3A2-3G. ANEXO Nº 05 : PLANILLA DE ESTRUCTURAS. Anexo Nº 5.1: Planilla de estructuras de la línea de transmisión. ANEXO Nº 06 : PLANO DE UBICACIÓN Y POLIGONAL TOTAL. ANEXO Nº 07 : DETALLE DE ARMADOS DE LA LÍNEA. ANEXO Nº 08 : DETALLE DE PERFIL Y PLANIMETRÍA PLANIMETRÍA..
R E S U U M M E E N N E S Debido al crecimiento de las exportaciones y a las inversiones que se están presentado en el sector minero y con la finalidad de brindar un adecuado suministro eléctrico en los próximos años en forma segura y confiable de acuerdo a las normas técnicas de calidad, la Compañía Minera San Ignacio de Morococha S.A., realizará la interconexión de la Central Hidroeléctrica Monobamba – Subestación Simsa mediante la línea de sub-transmisión en coordinación con las Unidades Operativas de Electrocentro S.A.
Es por ello se necesario realizar un estudio de la línea de subtransmisión en 60 kV que será la interconexión de la Central Hidroeléctrica Monobamba y la Subestación de potencia Simsa que permitirá dotar de energía eléctrica a las cargas de la Compañía Minera San Ignacio de Morococha.
Por lo tanto la presente tesis tiene por objetivo diseñar la línea de sub transmisión que interconectará la Central Hidroeléctrica Monobamba con la Subestación Simsa perteneciente a la compañía minera San Ignacio de Morococha S.A. mediante un estudio consistente en los trabajos de campo y de gabinete durante la fase de ingeniería en la cual lo podemos resumir en: encontrar la mejor ruta alternativa con el menor número de vértices evitando paralelismos con otras
líneas, diseñar de manera óptima los detalles y los tipos de estructuras necesarios para la línea de sub sub transmisión. Esta línea de subtransmisión permitirá satisfacer la demanda de energía eléctrica de las diferentes cargas conectadas a la compañía minera de manera oportuna, económica y confiable; todo ello en coordinación con las unidades operativas de la consecionaria Electrocentro S.A., también se logrará satisfacer las demandas futuras de la compañía manteniendo las características de calidad de servicio y promoviendo con con ello el desarrollo integra integrall de la región
La poligonal de la línea más conveniente para el suministro, consistirá de una línea de subtransmisión en 60 que sale de la Central Hidroeléctrica Monobamba hacia la Subestación Simsa con una distancia aproximada de línea de 12,61 km de simple terna conformado por estructuras de postes pino amarillo importado y estructuras metálicas (torres) de propiedad de la Compañía Minera San Ignacio de Morococha S.A.
I N N T T R R O D U U C C C C II Ó Ó N N O D La presente tesis desarrolla el diseño de la línea de subtransmisión en 60 kV que interconecta a la Central Hidroeléctrica Monobamba con la Subestación de potencia SIMSA que forman parte del sistema eléctrico de San Ignacio de Morococha, para lo cual indicamos los criterios básicos de ingeniería a emplear de una manera eficiente y óptima con la única finalidad de poder suministrar energía eléctrica a las cargas de las mina y así garantizar un suministro continuo, eficiente, confiable y que estén enmarcados a los criterios de la calidad de los servicios eléctricos.
En el capítulo I vemos las características que tiene el sistema eléctrico perteneciente a la compañía minera San Ignacio de Morococha, en la cual se dan las pautas del sistema eléctrico existente y del propuesto, también se dan a conocer los parámetros que debemos tener en cuenta para el diseño de la línea de subtransmisión del sistema en estudio.
En el capítulo II realizamos el análisis de cálculo de la línea de sub transmisión, estos cálculos lo dividimos en: cálculos eléctricos, cálculos mecánicos, selección del nivel de aislamiento, el diseño de la puesta a tierra, el cálculo de las cimentaciones y la distribución de las estructuras de este estudio.
En el capítulo III mostramos las especificaciones técnicas del suministro de materiales requeridos para el funcionamiento adecuado de la línea de subtransmisión, indicamos las normas a aplicar a todos los accesorios como a los postes, al conductor; conductor; a los aisladores aisladores,, a las retenidas, etc.
En el capítulo IV realizamos el metrado de la línea de sub transmisión, los costos referenciales y las obras civiles que conlleva realizar esta línea y finalmente el resumen general.
C PÍTULO I SISTEM
ELÉCTRICO MOROCOCH
1.1. PLANTEAMIENTO Y JUSTI JUSTIFICACIÓN. FICACIÓN. 1.1.1 Planteamiento del Problema. ¿Cómo suministrar, alimentar de manera continua y eficiente la energía eléctrica con los índices de calidad de acuerdo a las normas pertinentes a las cargas de las Compañía Minera San Ignacio de Morococha S.A.?
1.1.2 Justificación del Problema. Debido al crecimiento de las exportaciones y a las inversiones que se están presentado en el sector minero y con la finalidad de brindar un adecuado suministro eléctrico en los próximos años en forma segura y confiable de acuerdo a las normas técnicas de calidad, la Compañía Minera San Ignacio de Morococha S.A., realizará la interconexión de
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la C.H. Monobamba – S.E. Simsa mediante la línea de sub transmisión en 60 kV y en coordinación con las Unidades Operativas de Electrocentro S.A., con ello se podrá garantizar el suministro continuo de la energía eléctrica.
El problema a investigar consistirá en evaluar los criterios de diseño para poder lograr la interconexión de este sistema eléctrico. También se evaluará el diseño de la línea de sub transmisión en 60 kV en este sistema eléctrico. Con estas evaluaciones se permitirá mejorar la calidad del servicio y asegurar el abastecimiento de la energía eléctrica a las cargas de la Compañía Minera San Ignacio de Morococha S.A.
El diseño propuesto es el planteamiento más adecuado para poder asegurar un servicio eléctrico confiable mediante la ejecución de la Línea de Sub transmisión en 60 kV.
1.1.3 Formulación del Problema. Problema General. ¿Cómo proporcionar el suministro de energía eléctrica con los estándares de calidad a las cargas de la Compañía Minera San Ignacio de Morococha S.A.?
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Problema Específico. Analizar el sistema de transmisión más adecuado para alimentar a las cargas de las Compañía Minera San Ignacio de Morococha S.A. en los próximos años en forma segura y confiable, de acuerdo a las normas técnicas de calidad consideradas en el área de las Unidades Operativas de Electrocentro S.A.
1.1.4 Objetivos. Objetivo General. Realizar la interconexión de la C.H. Monobamba – S.E. Simsa mediante la línea de sub transmisión en 60 kV para la Compañía Minera San Ignacio de Morococha S.A.
Objetivo Específico. Determinar el nivel de tensión apropiado para la línea de sub transmisión.
1.1.5 Formulación de Hipótesis. Hipótesis General. La interconexión de la C.H. Monobamba – S.E. Simsa mediante la línea de sub transmisión en 60 kV, permitirá suministrar la energía eléctrica a las cargas de la Compañía Minera San Ignacio de Morococha S.A.
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Hipótesis Específico. El diseño propuesto permitirá uniformizar el sistema eléctrico como también se logrará atender la demanda proyectada de la Compañía Minera San Ignacio de Morococha S.A.
1.2. SISTEMA ELÉCTRICO. La presente tesis tiene por objeto desarrollar y analizar los resultados de los trabajos de campo a nivel de ejecución de obra de la línea de transmisión en 60kV de la CH Monobamba – SE Simsa y pueden resumirse en: a. Encontrar la mejor ruta aalternativa lternativa para satisfacer la demanda de energía eléctrica del área de influencia en forma oportuna, económica y confiable. b. Promover el desarrollo socio-económ socio-económico ico del sector minero, para su incorporación directa al mercado nacional e internacional. c. Proveer suficiente ca capacidad pacidad en el sistema sistema eléctrico, para ssatisfacer atisfacer futuras necesidades de manera que se mantenga la calidad del servicio y promover el desarrollo integral de la compañía minera San Ignacio de Morococha S.A. Para tal efecto se ha elaborado los documentos técnicos que constituyen el estudio definitivo para la contratación de la ejecución de los trabajos relativos al suministro, transporte, montaje de las obras electromecánicas, obras civiles, pruebas y puesta en servicio de la Línea de Transmisión en 60 kV. CH Monobamba – SE Simsa.
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1.2.1 ÁREA DE INFLUENCIA. El área del proyecto se localiza en el distrito Vitoc, provincia de Chanchamayo, Departamento de Junín.
a) Características Geográficas. El área (ruta de la línea) donde se desarrollará el presente proyecto está ubicada en las inmediaciones del distrito de Monobamba y Vitoc, provincia de Jauja y Chanchamayo, departamento de Junín, a una altitud promedio de 1800 m.s.n.m. La geografía de la zona es medianamente accidentada, la altitud del área del proyecto varía entre los 1200 y 1800 m.s.n.m.
b) Características Climáticas. El clima del área del proyecto posee características propias de la Selva y se caracteriza por tener un clima cálido, y con mayo frecuencia de lluvias durante los meses de Noviembre a Marzo, cuyas condiciones Climatológicas son: La temperatura en la zona de estudio es: Temperatura ambiente
(ºC)
•
. Mínima anual
:
15 °C
. Media anual
:
22 °C
. Máxima anual
:
40 °C
8
Humedad Relativa
(%)
•
. Promedio anual
:
65
. Máxima promedio . Mínima promedio
: :
76 52
La velocidad de viento máxima en la zona es de 104 km/h. Con relación al nivel isoceráunico de la zona, no se cuenta con suficiente información estadística por lo que considerando la altitud y ubicación de la zona del proyecto se ha asumido el valor de 40 días con tormenta/año de acuerdo al mapa isoceráunico ISE – CIER. La cota sobre sobre el nivel de mar de la ruta varía entre 11200 200 y 1800 m.s.n.m.
c) Infraestructura Vial. El área del proyecto es accesible por vía terrestre desde la Carretera Central, siguiendo la ruta Lima, Oroya, Tarma, San Ramón y Vitoc con carretera asfaltada en buen estado desde Lima hasta San Ramón, y desde ahí con carretera afirmada hasta Vitoc.
1.2.2 SISTEMA ELÉCTRICO PROPUESTO. El esquema de transmisión t ransmisión seleccionado como el más conveniente para el suministro mencionado, consistirá de una línea de sub transmisión en 60 kV que interconectarán la CH Monobamba y la subestación de potencia Simsa.
9
a) Alcance del Proyecto. Analizar el sistema de transmisión mas adecuada para alimentar a las cargas de las Compañía Minera San Ignacio de Morococha S.A. en los próximos años en forma segura y confiable de acuerdo a las normas técnicas de calidad, consideradas en el áreas de las Unidades Operativas de Electrocentro SA, para lo cual se ha elaborado el estudio definitivo de la "Línea de Transmisión 60 kV CH Monobamba Monobamba - SE Simsa". La principal fuente de suministro de esta compañía minera es la Central Hidroeléctrica de Monobamba de propiedad de SIMSA. La Línea de Transmisión en 60 kV. CH. Monobamba – SE Simsa tiene una longitud de 12,61 km., simple terna, conformado por estructuras de postes pino amarillo importado y estructuras metálicas (torres). La ruta se inicia en el pórtico de salida de la Subestación de Potencia CH Monobamba y termina en la Subestación de Potencia Simsa.
1.2.3 CARACTERÍSTICAS DEL SISTEMA ELÉCTRICO. A continuación se detallan las características principales del Sistema Eléctrico 60 kV propuesto:
Línea de Transmisión: Tensión
:
60 kV
Nº de Ternas
:
Una
10
Longitud total
:
12,61 km.
Conductor Activo
:
AAAC - 70 mm²
Cable de Guarda
:
Acero EHS – 50 mm² (5/16”Ø)
Estructuras
:
Pino Amarillo
Aisladores
:
Poliméricos.
1.2.4 DESCRIPCIÓN DEL ESTUDIO. El
estudio
LINEA
DE
TRANSMISION
EN
60 kV
CH
MONOBAMBA – SE SIMSA, tiene las siguientes características principales:
a) Línea de Transmisión 60 kV CH Monobamba Monobamba - Simsa Potencia de transmisión : 8,000 kW
•
Nivel de Tensión
: 60 kV
Número de Ternas
:1
Longitud
: 12,61 km.
Estructuras
: Pino Amarillo Importado y
•
•
•
•
Estructura Metalica Conductor
: 70 mm² - AAAC
Cable de Guarda
: Acero EHS – 50 mm² (5/16” de Ø)
Aislador
: Poliméricos.
•
•
•
11
b) Ampliación C.H. Monobamba. Una celda de línea equipada, compuesta por: un seccionador de línea, un interruptor, transformadores de corriente, seccionador de línea y pararrayos.
1.3. CRITERIOS DE INTER INTERCONEXIÓN. CONEXIÓN. La subestación de potencia y la línea de transmisión que se va a diseñar para la respectiva interconexión con la CH Monobamba, forma parte de un sistema eléctrico de potencia del que se conoce lo siguiente:
1.3.1. NIVELES DE TENSIÓN. Desde que las subestaciones tienen como una de sus funciones recibir potencia a un nivel de tensión primario y secundario estas deben estar perfectamente definidas. Normalmente la subestación a diseñar forma parte de un sistema en que estas tensiones están normalizadas y por lo tanto su definición no es mayor problema. Para nuestro caso el nivel de tensión de la línea de interconexión será: 60 kV.
1.3.2. FLUJO DE POTENCIA. De igual manera para iniciar el diseño de la línea de interconexión que unirá la CH Monobamba y la subestación de potencia Simsa, es necesario saber los valores de potencias activas y reactivas que van a
12
fluir por la línea de subtransmisión. También se sabe que por lo general la subestación va a albergar equipos de compensación. De igual manera el flujo de potencia nos permitirá dimensionar los equipos necesarios y las correspondientes barras.
Estudios Típicos. •
Sistema en condiciones normales: – Cargas mínimas, medias, máximas.
•
Sistema en condiciones de emergencia: – Línea importante fuera de servicio. – Una central importante fuera de servicio.
•
Operación económica. – Minimizar flujo de potencia reactiva. – Efecto de cambio de conductor de una línea. – Efecto de agregar una línea. – Determinación
económica
de
la
potencia
de
transformador. •
Regulación de tensión del Sistema Eléctrico de Potencia. – Efecto de la compensación reactiva. – Efecto de aumento de la generación.
•
Planeamiento del Sistema Eléctrico de Potencia. – Cargas proyectadas. – Generaciones previstas. – Interconexión de sistemas.
un
13
Obtención de los Resultados. •
Tensiones en cada barra.
• •
Ángulo de fase de cada barra. Flujo de potencia activa y reactiva por los enlaces.
•
Pérdida de potencia activa y reactiva por los enlaces.
•
Dirección de los flujos.
•
Capacidad requerida por los enlaces.
1.3.3. REGULACIÓN DE TENSIÓN. Conocer las variaciones de tensión en el lado primario son sumamente importantes para poder determinar la relación de transformación, el número de tomas (o gradines) y la eventual necesidad de colocar un regulador de tomas bajo carga. El valor de regulación de la tensión está dentro de los márgenes aceptables para este tipo de líneas. En los Cálculos Justificativos se presentan los resultados del cálculo de regulación para el caso de tener una línea similar en forma aislada. La regulación o variación de tensión en las barras de la subestación se obtienen del análisis del flujo de potencia que se realiza para todo el sistema. Es preciso señalar que para el cálculo de la regulación se ha tomado en cuenta la configuración del sistema eléctrico incluyendo las líneas de media tensión.
14
1.3.4. NIVELES DE CORTOCIRCUITO. Los niveles de cortocircuito en el lado primario de la subestación deben ser conocidos y proporcionados de tal manera de definir el poder de ruptura de los interruptores de potencia a instalarse, así como diseñar el sistema de barras colectoras. También este cortocircuito nos permitirá dimensionar el sistema de protección de la línea de subtransmisión que interconectan la CH Monobamba y la SE Simsa.
1.4. PARÁMETROS DE DISEÑO. DISEÑO. Los criterios empleados en la ejecución del estudio de la Línea de Sub Transmisión en 60 kV de la CH Monobamba a la S.E. Simsa, se rigen por las disposiciones del Código Nacional de Electricidad, Normas de Ministerio de Energía y Minas, Normas y especificaciones de Electrocentro S.A., Normas VDE210 y otras normas internacionales específicas, las mismas que establecen los requerimientos mínimos para el desarrollo de la ingeniería del presente estudio.
Las características principales de la Línea de Sub Transmisión, son las siguientes:
Tensión Nominal
:
60 kV
Frecuencia del sistema
:
60 Hz
Número de ternas
:
01
15
Longitud
:
12,61 km
Conductor
:
AAAC - 70 mm²
Potencia a transmitir Cable de Guarda
: :
8 MW. Acero EHS – 50 mm² (5/16”Ø)
:
Poliméricos.
Aisladores
1.4.1. TRAZO DE RUTA DE LA LÍNEA. La ruta de la línea de subtransmisión comprendida entre la CH Monobamba a la S.E. Simsa, ha sido seleccionada como resultado de los análisis realizados en el reconocimiento en campo en la zona del estudio, teniendo presente para ello los siguientes aspectos:
Escoger una poligonal que tenga la menor longitud y el menor número de vértices.
Evitar el paso por zonas de fallas geológicas y terrenos anegables.
Aproximación a trochas y caminos existentes, para que facilite el transporte y montaje en la ejecución de la obra y posteriormente en el mantenimiento de la línea.
Evitar el paso por zonas declaradas de reserva natural o áreas protegidas.
El ancho de la franja de servidum servidumbre bre será de 8 m a cada lado del eje de la línea, establecida establecida por la Norm Normaa DGE - 025-P.1/1998.
16
El trazo de la ruta de la línea de transmisión se inicia en el Patio de Llaves de Salida en 60 kV Proyectado (CH. Monobamba), la
cual está localizada al Centro del país, en el distrito de Monobamba, provincia de Jauja, departamento de Junín y finaliza en la Subestación Simsa, en la Unidad Minera San Vi Viccen ente te,, dis distr triito de Vito tocc, prov oviinci ciaa de Chan Chanch cham amay ayo o del departamento de Junín. Junín.
El trazo seleccionado de de la ruta de la la Línea de Transmisión presenta las siguientes características:
Longitud
: 12.60 km.
Alt itud CH Monobamba
: 1190 m.s.n.m.
Alt itud S.E. Simsa
: 1497 m.s.n.m.
Altit titud máxima de la línea
: 1800 m.s.n.m.
Altit titud mínima de la línea
: 1200 m.s.n.m.
Número de vértices
: 19
La ruta ruta de la línea de tr tran ansm smiisión sión se mues uestra tra en el pl plan ano o de diagrama unifilar (Ver el anexo respectivo). respect ivo).
Se analiza y evalúa la influencia en el medio ambiente y los diferentes impactos que tendrá el proyecto dentro del marco del Reglamento de Protección Ambiental en las Actividades Eléctricas dadas en el Decreto Supremo Nº 029-94-EM.
17
1.4.2. CONDUCTOR a) Criterios Generales. En la evaluación que se hará al conductor se tendrá en cuenta los siguientes aspectos de orden técnico que han sido considerados:
Material y construcción del conductor.
Regulación de tensión.
Perdida por efecto corona.
Temperatura y capacidad de corriente en régimen de cortocircuito.
Cargas mecánicas y factores de seguridad.
b) Material y construcción construcción de dell conductor. El material seleccionado para el conductor es la aleación de aluminio (AAAC), por su bajo costo comparativo frente a las opciones de conductores de tipo ACSR y Cobre. Los conductores de cobre por su mayor flecha y los de construcción especial no han sido considerados por presentar un costo superior, ya que las condiciones ambientales no requieren de soluciones especiales.
c) Temperatura y capacidad de corriente. El nivel máximo de carga asumida para el período de estudio de la línea es del orden de 8000 kW, que es la máxima potencia a
18
transmitir. De los cálculos efectuados se concluye como temperatura máxima en los conductores de 40 ºC. La temperatura máxima y su capacidad de corriente de los conductores han sido determinadas sobre la base de la ecuación de equilibrio térmico.
d) Pérdida por efecto efecto cor corona. ona. Para el nivel de tensión de transmisión de 60 kV no se presenta el efecto corona en los conductores. Por tanto, los costos de las pérdidas correspondientes correspondientes son nulas. nulas.
e) Cargas mecánicas mecánicas y factores de seguridad. Los parámetros para el diseño mecánico del conductor son especificados de acuerdo con las normas y regulaciones vigentes en el país. El conductor, para la máxima tensión de trabajo, estará afectado considerando el 40 % del tiro de rotura, habiéndose establecido un valor de 18% para la tensión de cada día. En la hipótesis de flecha máxima, se ha considerado una temperatura de 40 ºC, que es debido al incremento de temperatura por la máxima carga a transportar en el conductor más la temperatura equivalente por el alargamiento del conductor a lo largo de su vida útil, calculado en 22 ºC.
19
1.4.3. NIVEL DE AISLAMIENTO. a) Diseño p por or con contaminación taminación aambiental. mbiental. El grado de polución de la línea es nulo, para lo cual se recomienda una relación entre línea de fuga y tensión de servicio de 16 mm/kVØ-Ø. Se ha considerado el uso de aisladores tipo poliméricos con una una línea de fuga de 1798 cm.
b) Diseño de sobretensión de maniobra. El aislador requerido para soportar las sobretensiones de baja frecuencia ocasionadas por una interrupción permanente de la carga es del tipo poliméricos de 72,50 kV.
c) Aislamiento de la línea. Como conclusión de lo expresado en los acápites precedentes, los aisladores poliméricos de la línea estará conformada por: - En suspensión :
01 unidad
- En anclaje
01 unidad
:
Los aisladores poliméricos serán de las siguientes características: Material Materi al
:
El núcleo será de fibra de vidrio reforzada con resina epóxica de alta dureza, las campanas aislantes serán de goma de silicón.
Acoplamiento
:
ANSI ball & socket
20
Dimensión
:
733 mm de longitud.
Línea de fuga mínima
:
1798 mm.
Resistencia electromecánica de rotura mínima
:
90 kN
Además los aisladores poliméricos utilizarán los siguientes accesorios:
Ensamble de Suspensión:
Grillete recto
Grapa de suspensión
Varilla de armar
Ensamble de Anclaje Normal:
Grillete recto
Grapa de anclaje
C PÍTULO II NÁLISIS DE CÁLCULO DE L LÍNE DE SUB TR NSMISIÓN El presente capítulo tiene por objetivo presentar los cálculos realizados para justificar la selección del equipamiento electromecánico de la línea de sub transmisión. Los cálculos se han realizado de tal manera que los materiales seleccionados cumplan en forma óptima su función durante el periodo de operación. Los cálculos incluyen análisis del sistema eléctrico, cálculos eléctricos para la adecuada selección de aisladores y cálculos mecánicos para la distribución de estructuras y selección selección de pos postes, tes, crucetas y amortiguadores.
Normas Aplicables. Los criterios a emplear en el diseño de la línea de sub transmisión se regirán principalmente por las siguientes normas: normas:
22
• Código Nacional de Electricidad Suministro 2001. • Ley de Concesiones Concesiones E Eléctricas léctricas N° 25844. Concesiones iones Eléctricas N° 25844. • Reglamento de la Ley de Conces • NESC (National Electrical Safety Safety Code).
• RUS BULLETIN 1724E-200 (Design Manual for High Voltage Transmission Lines).
• VDE 210 (Determinación para la construcción de líneas aéreas de energía eléctrica mayores de 1 kV-Verb and Deutscher Electrotechniker).
• IEC (International Electrotechnical Commission). • IEEE (Institute of Electrical and Electronics Engineers). • ANSI (American National Standard Institute).
2.1. CÁLCULOS ELÉCTRICOS. 2.1.1 Características técnicas del sistema. •
Tensión Nominal de la Red
:
60 kV.
•
Tensión Máxima de Servicio
:
72,5 kV.
•
Potencia a transmitir
:
800 80000 kW.
•
Factor de Potencia
:
0,9 en atraso
•
Vida útil
:
30 años
•
Material del Conductor
:
Aleación de aluminio
•
Factor de Potencia
:
0,9 en Atraso
•
Frecuencia
:
60 Hz
•
Conexión del Neutro
:
Efectivamente puesto a tierra
23
2.1.2 Cálculo de los parámetros del conductor.
2.1.2.1. Resistencia eléctrica. La resistencia de los conductores a la temperatura de operación se calculará mediante la siguiente fórmula.
RT (º C )
= R20 (ºC ) [1 + α (T − 20 )]
Donde: R TTºC ºC
= Resistencia a TºC (Ohm/km)
R 20ºC 20ºC = Resistencia a 20ºC (Ohm/km)
α
= Coeficiente térmico de resistencia 0,0036 (1/ºC)
2.1.2.2. Reactancia inductiva y capacitiva. Para realizar el cálculo de las reactancias de la línea, primero se debe calcular el diámetro medio geométrico y radio medio geométrico.
Cálculo del diámetro medio geométrico (DMG): La disposición del sistema es del tipo horizontal y para poder determinar la DMG en las estructuras de alineamiento se utilizará la siguiente fórmula:
DMG
=
3
DMG
Donde: DMG AB =
× DMG
AB
2,45
m
BC
× DMG
AC
24
DMG
DMG BC =
2,45
m
DMG AC =
4,90
m
=
3,086807 m
Cálculo del radio medio geométrico (RMG): RMG = r donde “r” es el radio exterior del conductor
Inductancia: El coeficiente de inducción del conductor perteneciente a una línea trifásica, tiene por valor:
L
DMG = 2 Ln x10 − 7 H m RMG
Capacitancia: Su formulación esta dada por:
0 , 02412 C
=
Log
DMG RMG
µ F
/ km
Reactancia Inductancia: Inductancia: X L
DMG − 4 = 2 π f log 0,5 + 4,606 10 RMG
X L
DMG
= 0,17364 log
RMG
Ω / km
Ω / km
25
Donde: f
:
RMG : DMG :
Frecuencia del Sistema = 60 Hz. Radio efectivo del conductor. Distancia Media Geométrica de los conductores.
Reactancia Capacitiva: Capacitiva: X C
=
1 2 π f C
Ω / km
Donde: f
:
Frecuencia del Sistema = 60 Hz.
C
:
Capacidad del sistema.
Resultados de los parámetros elé eléctricos ctricos de la línea línea:: Los resultados del cálculo se muestra en el anexo Nº 1.1, un resumen se da en la siguiente tabla: Tabla Nº 2.1: Parámetros Eléctricos de Conductores
Sección R X (mm²) (Ohm/km) (Ohm/km) 70 0,5435 0,4808
B (nF/km) 8,7096
2.1.3 Flujo de potencia. El cálculo del flujo de potencia consiste en evaluar el punto de operación en estado estacionario de un sistema eléctrico para condiciones de generación, carga y su respectiva configuración.
26
La expansión permanente del sistema eléctrico debido al continuo aumento de la demanda de la energía eléctrica: Para ello se debe tomar la decisión de los componentes del sistema que deben agregarse al sistema eléctrico de potencia años antes de ponerse en servicio, mediante la simulación de flujo de potencia. Además las variaciones esporádicas de la demanda (diaria, semanal, mensual, etc.) hacen factible operarlo de un número infinito de maneras: los flujos de potencia son la l a base del diseño y la operación de los sistemas eléctricos de potencia.
2.1.3.1. Modelamiento del sistema [1]. • Barras. Tensión:
Vpu= V(kV)/Vnominal (kV)
• Generador. P.Activa : Pgpu= Pgen (MW) / Pba Pbase se P.Reactiva: Qgpu= Qgen Qgen (MVAR) / Pbase Tensión:
Vgpu= Vgen (kV) / Vnom(kV)
• Carga. P.Activa : Pcpu= Pc (MW)/ Pbase P.Reactiva: Qcpu= Qc (MVAR)/ Pbase
[1]
Percy Pajan Lan. WinFlu 2.3 px “FLUJO DE POTENCIA EN SISTEMAS ELÉCTRICOS”. P.R. Indecopi Nº 0134-98. Enero 2002.
27
• Líneas.
Equivalente “PI”
Zl
Ys Zl: impedancia serie YS: admitancia paralela Parámetros:
Z 1
Ys
= r pu + jX pu
Y S =
rd pu
2
+ j
yd pu
2
R:(ohm/km), X:(ohm/km), G:(uS/km), B:(nF/km), L:(km) Capacidad (MVA) es sólo referencial: Z base = Vnom2 / P base Z = (R,X) Y = (G*10-6 , B*10-9*2*pi*f)
• Transformador Transformadores es de dos devanados.
Equivalente “PI”
Y2 Y3
Y4
28
Zl: impedancia serie
Z 1
= r pu + jX pu
YS: admitancia paralela
Y S Y 1
= =
Parámetros:
rd pu
1
+ j
2
yd pu
2
Z 1
Pcu:(%):
Perdidas en el cobre.
Vcc:(%):
Tensión de cortocircuito.
Pfi:(%):
Pérdidas en el fierro.
Im:(%):
Corriente magnetizante del transformador.
Ptrafo:(MVA):
tap(%):
Potencia del transformador.
Posición del tap del transformador.
r pu=(Pcu/100) * (Pbase/Ptrafo), x pu=(Vcc/100) * (Pbase/Ptrafo) rd pu=(Pfi/100) * (Ptrafo/Pbase), yd pu=(-Im/100) * (Ptrafo/Pbase) a = (1+tap/100)
Y2 = Y1/a Y3 = (1/a2 -1/a)*Y1+(1/a2)*YS Y4 = (1-1/a)*Y1+YS
29
• Transformador Transformadores es tres t res devanados.
Equivalente “PI”
P
F
S T
Tres transformadores de 2 devanados Parámetros: Pcu-ps:(%), Pcu-pt:(%), Pcu-st:(%) Vcc-ps:(%), Vcc-pt:(%), Vcc-st:(%) Pfi:(%), Im:(%), Ptrafo:(MVA), tap(%) r pu pf=(pcu-ps+pcu pf=(pcu-ps+pcu-pt-pcu-st)/(2*100)* -pt-pcu-st)/(2*100)* (Pbase (Pbase/Ptrafo), /Ptrafo), x pu pf similar r pusf=(pcu-ps+pcu sf=(pcu-ps+pcu-st-pcu-pt)/(2*100)* -st-pcu-pt)/(2*100)* (Pbase/Ptrafo), x pusf similar r putf=(pcu-pt+pcu-st-pcu tf=(pcu-pt+pcu-st-pcu-ps)/(2*100)* -ps)/(2*100)* (Pbase/Ptrafo),
30
x putf similar rd pu=(1/3)*(Pfi/100)*(Ptrafo/Pbase) yd pu=(1/3)*(-Im/100)*(Ptrafo/Pbase) a=(1+tap/100)
2.1.3.2. Método de solución Gauss-Seidel. Este método nos permite resolver el sistema de ecuaciones en la cual se deben suponer los valores iniciales de los voltajes (tanto en magnitud como en ángulo) de cada barra del sistema. Esta característica puede ser:
En las barras tipo PQ se supone la magnitud unitaria (en p.u.) y el ángulo cero. cero.
En las barras PV se coloca la magnitud de voltaje dada (conocida) y el ángulo cero.
En la barra de referencia ( Swing) se coloca el voltaje de referencia y el ángulo de referencia que generalmente es cero grados.
Se van actualizando las tensiones con iteraciones sucesivas hasta lograr la convergencia. ∗
S = V I
=
V 2 ∗ Z
= V 2Y ∗
31
Base : S = V × I * = V 2 /Z * = V 2 × Y * Para redes : S = P + jQ = V i
P i − jQi
i
i
i
n
= V i * ∑V jY ij
n
*
V Y
∑ j =1
j
*
ij
j =1
P i − jQi *
V i
n
= V iY ii + V i ∑ V jY ij
Despejando : V i =
*
j =1 j ≠ i
1 P i − jQi Y ii
*
V i
−
1 Y ii
*
V i
n
∑V Y
j ij
j =1 j ≠ i
2.1.3.3. Método de solución Newton Raphson.
Este método de solución es el más utilizado en los diferentes programas computacionales computacionales debido a que la conve convergencia rgencia es más rápida y no es muy pesado para los programas. • No se ignora la parte parte reactiva • Aproximación lineal.
32
Linealización: n
Base : P i + jQi = V i ∑V j *Y ij * i =1
P 1 = f 1 (V 1 ,..., V n , θ 1 ,..., θ n )
∆ P 1 =
∂ f ∂ f ∂ f ∂ f 1 ∆V 1 + .. + 1 ∆V n + 1 ∆θ 1 + .. + 1 ∆θ n ∂θ n ∂θ 1 ∂V n ∂V 1
∆ P i =
∂ f ∂ f ∂ f ∂ f i ∆V 1 + .. + i ∆V n + i ∆θ 1 + .. + i ∆θ n ∂θ n ∂θ 1 ∂V n ∂V 1
M
P i = f i (V 1 ,..., V n ,θ 1 ,..., θ n ) M
∂ f ∂ f ∂ f ∂ f n ∆V 1 + .. + n ∆V n + n ∆θ 1 + .. + n ∆θ n ∂θ n ∂θ 1 ∂V n ∂V 1
P n = f n (V 1 ,..., V n ,θ 1 ,..., θ n )
∆ P n =
Q1 = g 1 (V 1 ,..., V n ,θ 1 ,..., θ n )
g g g g ∆Q1 = ∂ 1 ∆V 1 + .. + ∂ 1 ∆V n + ∂ 1 ∆θ 1 + .. + ∂ 1 ∆θ n ∂θ n ∂θ 1 ∂V n ∂V 1
M
Qi
= g i (V 1 ,..., V n ,θ 1 ,..., θ n )
∆Qi =
∂ g ∂ g ∂ g ∂ g i ∆V 1 + .. + i ∆V N + i ∆θ 1 + .. + i ∆θ n ∂θ N ∂θ 1 ∂V N ∂V 1
M
Qn
= g n (V 1 ,..., V n ,θ 1 ,..., θ n )
∆Qn =
∂ f ∂θ 11 ∆ P 1 M M ∂ f n ∆ P n ∂θ 1 = ∂ g Q ∆ 1 1 M ∂θ 1 M ∆Qn ∂ g n ∂θ 1
∂ g ∂ g ∂ g ∂ g n ∆V 1 + .. + n ∆V n + n ∆θ 1 + .. + n ∆θ n ∂θ n ∂θ 1 ∂V n ∂V 1
∂ f ... ∂θ 1n M
∂ f n ∂θ n ∂ g 1 ... ∂θ n ...
M
...
∂ g n ∂θ n
∂ f ∂ f 1 1 ∂V 1 ... ∂V n ∆θ 1 M M ∂ f n ∂ f n M ... ∂V 1 ∂V n ∆θ n ∂ g 1 ∂ g 1 ∆V 1 ... ∂V 1 ∂V n M M M V ∆ ∂ g n ∂ g n n ... ∂V 1 ∂V n
33
Si eliminamos a la barra “Swing” y la potencia reactiva de generación, obtenemos un vector [P,Q] definido:
∆ P = [ J R ] ∆ θ ∆Q ∆ V ∆ θ − 1 ∆ P ∆ V = [ J R ] ∆ Q P i + jQi
n
= V i ∑ V i *Y ij * ,
Y ij
= g ij + jbij
j =1
Resolviendo : 2 P i = f i = V i g ii +
n
∑V V [ g cos(∆ ) + b seno(∆ )] i j
ij
ij
ij
ij
j =1, j ≠ i
Qi
n
2
= g i = −V i bii +
∑V V [ g seno(∆ i j
ij
ij
) − bij cos(∆ ij )]
j =1, j ≠ i
Donde : ∆ ij
= θ i − θ j
El Jacobiano será:
∂ P i = n V V [− g seno(∆ ) + b cos(∆ )] i j ij ij ij ij ∂θ i j =∑ 1, j ≠ i ∂ P i = V iV j [ g ij seno(∆ ij ) − bij cos(∆ ij )] ∂θ j n ∂ P i = 2V i g ii + ∑ V j [ g ij cos(∆ ij ) + bij seno(∆ ij )] ∂V i j =1, j ≠ i ∂ P i = V i [ g ij cos(∆ ij ) + bij seno(∆ ij )] ∂V j
34
∂Qi ∂θ i ∂Qi ∂θ j ∂Qi ∂V i ∂Qi ∂V j
n
=
∑V V [ g cos(∆ ) + b seno(∆ )] i j
ij
ij
ij
ij
j =1, j ≠ i
= V iV j [− g ij cos(∆ ij ) − bij seno(∆ ij )] n
= −2V i bii +
∑V [ g seno(∆ j
ij
ij
) − bij cos(∆ ij )]
j =1, j ≠ i
= V i [ g ij seno(∆ ij ) − bij cos(∆ ij )]
Pasos: 1) Asumir V,θ 2) Calcular P’,Q’ usando f1,..,fn,g1, .. ,gn 3) Calcular Jacobiano Reducido 4) Calcular con (*) ∆V, ∆ θ 5) Actualizar V,θ 6) Volver a paso (1)
El flujo de potencia del sistema eléctrico se realizó en el programa computacional computacional de Win Flu 2.3 px. px. En el siguiente esquema se muestra el diagrama de flujo para poder realizar el flujo de potencia potencia de un sistema eléctrico de potencia.
35
Secuencia en el cálculo del flujo de potencia.
Figura Nº 2.1: Diagrama de flujo para el cálculo de flujo de potencia.
36
2.1.3.4. Resultados del flujo de potencia. En este estudio se indican los valores de potencia activa que van a fluir de la CH Monobamba hacia la SE Simsa. Se observa que la caída de tensión es 2,21% que se encuentra dentro de los limites permitidos (± 5%) (Ver anexo Nº 1.2.).
Figura Nº 2.2: Flujo de potencia en la línea lí nea de transmisión en 60kV.
2.1.4 Selección del ángulo de protección del cable de guarda. El ángulo de protección del cable de guarda es de 30º para un mínimo específico de desconexiones por tormentas atmosféricas de 0,104 desconexiones/100 desconexiones /100 km-año para un nivel isoceraúnico máximo de 94. Para las líneas de transmisión de 60 kV, el número mínimo de desconexiones permitidas en el cálculo es 3 y con este número resulto que el ángulo de protección es de 45,51º, pero debido a la corta
37
distancia eléctrica entre el cable de guarda y los conductores activos en la mitad de los vanos estudiados, se vio la necesidad de tener mayor separación, lográndose llegar a 30º, para conservar el número de desconexiones mínimas permitidas, con el incremento de altura de las estructuras.
2.1.5 Estabilidad térmica del cable de guarda. En caso de cortocircuito el cable de guarda prevé un camino de retorno a la corriente de falla, por lo tanto, se hizo la verificación para saber si la sección del cable de guarda es la suficiente para permitir que en caso de cortocircuito, este conductor no alcance temperaturas excesivas, que modifiquen sus características eléctricas y mecánicas. Según recomendaciones de las Normas Internacionales se considera que la máxima temperatura que debe alcanzar el acero galvanizado es 200ºC.
2.1.6 Distancias eléctricas apropiadas. 2.1.6.1. Altura mínima de los conductores sobre el terreno.
h
≥ 5,50 + kV min 150
kV :
Tensión máxima entre fases en (kV). Se considera 72,5 kV (Clasificación IEC).
hmin ≥ 5,98 m. Redondeando se considera 6,0 metros.
38
L = 1,00 m. = Longitud total del aislador polimérico Para casos en que la línea atraviesa tierra de cultivo, se considera 1 m. adicional, o será: hmin ≥ 7,00 m. (sobre tierra de cultivo).
2.1.6.2. Sobre carreteras. En la sección correspondiente a coordinación de aislamiento.
h
min
≥ 7,00 + 0,015 * kV
Realizando el cálculo: hmin ≥ 8,0875 metros. hmin ≥ 8,10 metros.
2.1.6.3. Sobre conductores de otras líneas lí neas eléctricas.
h
min
≥ 1,50 + 0,015 * kV
Realizando el cálculo: hmin ≥ 2,5875 metros. hmin ≥ 2,60 metros.
2.1.6.4. Entre conductor y estructuras de otras líneas eléctricas.
h
min
≥ 3,00 + 0,015 * kV
Realizando el cálculo: hmin ≥ 4,0875 metros. hmin ≥ 4,10 metros.
39
2.1.6.5. Distancia horizontal entre conductores.
D
= k * F + L + kV min 150
k
:
Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento.
k
= 0,65
F
= Flecha máxima en m = 93.13
L
= Longitud en m del aislador polimérico = 1.00
Realizando el cálculo: D = 7,27478 metros. D
=
7,28 m
Los resultados de las distancias para los conductores activos y del cable de guarda se muestran en los anexos Nº 1.3 y 1.4.
2.2. CÁLCULO MECÁ MECÁNICO NICO DE CONDUCTORES. 2.2.1 Parámetros de diseño. Para el diseño mecánico de la línea de transmisión se han considerado los siguientes parámetros: Carga de viento máximo: - Conductor
:
445,49 N/m2
- Aislador
:
445,49 N/m2
Rango de Temperatura del conductor: - Mínimo
:
0ºC
- Máximo
:
40 º C
40
2.2.2 Características de los conductores. a) Conductor activo. De acuerdo a las características del sistema se ha seleccionado el conductor de 70mm2 de aleación de aluminio, por satisfacer los requerimientos técnicos y criterios de normalización de conductores para este nivel de tensión. Las características principales del conductor son las siguientes:
• Material
:
Aleación de Aluminio
• Sección Nominal
:
70 mm2
• Nº hilos/diámetro
:
19/2,1 mm
• Diámetro exterior
:
10,5 mm
• Masa unitaria
:
0,181 kg/m
• Tiro de rotura
:
20,71 kN
• Módulo de elasticidad
:
60,76 kN/mm2
• Coef. Dilatación lineal
:
23 x 10E – 06 1/ º C
• Resistencia eléctrica a 20 º C
:
0,507 Ohm/km
b) Cable de guarda. El cable de guarda se seleccionó de forma que la ocurrencia de un cortocircuito no conlleve a una elevación de temperatura capaz de alterar las características de los materiales utilizados en su fabricación o afecte su comportamiento permanente en su funcionamiento.
41
Dentro este criterio se seleccionó como material el cable de acero galvanizado de extra alta resistencia que tiene las siguientes características: • Sección real
:
50 mm2
• Número de hilos
:
7
• Diámetro exterior
:
9,14 mm
• Masa unitaria
:
0.407 kg/m
• Tiro de rotura
:
68,503 kN
• Módulo de elasticidad final
:
195,71 kN/mm2
• Coeficiente de dilatación
:
11,5 x E – 06 ºC
• Resistencia en d.c. 20 ºC
:
4,52 Ohm/km
2.2.3 Hipótesis de cálculo. Para la definición de las hipótesis de cálculo de ha tomado en cuenta la información de las condiciones ambientales de la zona de estudio.
a) Conductor activo. Para el cálculo mecánico del conductor se ha considerado las siguientes hipótesis, las que se muestran a continuación:
HIPOTESIS Nº 1
:
E.D.S.
- Temperatura media
:
22 º C
- Velocidad de viento
:
nula
- Sobrecarga de hielo
:
nula
- Esfuerzo de trabajo
:
18% del tiro de rotura
42
HIPOTESIS Nº 2
:
ESFUERZOS MAXIMOS
- Temperatura mínima
:
0ºC
- Velocidad de viento - Sobrecarga de hielo
: :
104 km/h nula
- Esfuerzo de trabajo
:
40% del tiro de rotura
HIPOTESIS Nº 3
:
ESFUERZOS MAXIMOS
- Temperatura
:
15 º C
- Velocidad de viento
:
nula
- Sobrecarga de hielo
:
0 mm.
- Esfuerzo de trabajo
:
40% del tiro de rotura
HIPOTESIS Nº 4
:
FLECHA MAXIMA
- Temperatura
:
40 º C
- Velocidad de viento
:
nula
- Sobrecarga de hielo
:
nula
- Esfuerzo de trabajo
:
40% del tiro de rotura
Se considera como esfuerzo unitario para tensado del conductor en condiciones EDS iniciales, el 18% del esfuerzo de rotura del conductor.
b) Cable de guarda. Para el cálculo mecánico del cable de guarda se ha considerado las siguientes hipótesis, las que se muestran a continuación:
43
HIPOTESIS Nº 1
:
E.D.S.
- Temperatura media
:
22 º C
- Velocidad de viento - Sobrecarga de hielo
: :
nula nula
- Esfuerzo de trabajo
:
18% del tiro de rotura
HIPOTESIS Nº 2
:
ESFUERZOS MAXIMOS
- Temperatura mínima
:
0ºC
- Velocidad de viento
:
104 km/h
- Sobrecarga de hielo
:
nula
- Esfuerzo de trabajo
:
40% del tiro de rotura
HIPOTESIS Nº 3
:
ESFUERZOS MAXIMOS
- Temperatura
:
15 º C
- Velocidad de viento
:
nula
- Sobrecarga de hielo
:
0 mm.
- Esfuerzo de trabajo
:
40% del tiro de rotura
HIPOTESIS Nº 4
:
FLECHA MAXIMA
- Temperatura
:
40 º C
- Velocidad de viento
:
nula
- Sobrecarga de hielo
:
nula
- Esfuerzo de trabajo
:
40% del tiro de rotura
44
La flecha del cable de guarda no superará el 90% del conductor en las diferentes hipótesis de cálculo.
2.2.4 Cálculo mecánico del conductor y del cable de guarda[2][3]. Los cálculos mecánicos del conductor se ha desarrollado haciendo uso del Software DLT-CAD Ver 2003. A continuación se presentan las hipótesis de cálculo aplicadas y la formulación matemática que emplea el software para el cálculo en mención.
CÁLCULOS DE LA CATENARIA Y
T
θ dx
c To
Wc
X
1) Y = C * Cosh ( X C ) 2) C =
T 0 Wc
;
(Ecuación de la Catenaria). (Cálculo
del
parámetro
C,
conociendo To). [2]
[3]
Juan Bautista Ríos. “LÍNEAS DE TRANSMISIÓN DE POTENCIA. ASPECTOS MECÁNICOS Y CONDUCTORES”. Pre-edición. Perú 2001. Luis María Checa. “LÍNEAS DE TRANSPORTE DE ENERGÍA”. Tercera Edición. Editorial Marcombo. España 2000. Ver Capítulo 4: Cálculo mecánico de cables.
45
3) T = To.Cosh ( X C )
(Tiro del conductor en cualquier punto de la catenaria). catenaria).
Procedimientos de cálculo Tomando el diagrama siguiente como un ejemplo genérico. Y
TA
TB
h
(X B Y B ) F
(X A ,Y A (Xm,Ym)
To X XA
XB
(Xo,Yo)
a/2
a/2 a
4) T 0 = C .Wc 5) K =
h a
(Tiro Horizontal conociendo el parámetro C)
⇒ h = a.k
h 2 C 6) Xm = C . ArcSenh a Senh 2C
m − a / 2 ; X B = X m + a/2 7) X A = X X A (Longitud del lado izquierdo de la C
8) L A = C .Senh
catenaria).
46
X B C
L B = C .Senh
(Longitud del lado derecho de la catenaria).
9) T A = W C C 2 + L A2 T B
(Tiros en los extremos de la catenaria)
= W C C 2 + L B2 X m a Cosh − 1 (Cálculo de la Flecha) 2C C
10) F = C .Cosh
X A C
11) Y A = C .Cosh
Y B
X B = C .Cosh C
12) Saeta: S = Y A
h.( X ) + A − C ; Si
Y A < Y B
S = Y B
h.( X ) + B − C ; Si
Y A > Y B
a
S = F ; Si
a
Y A = Y B
X 13) θ B = ArcTan B C Senh Donde: To : Tiro horizontal. C : Parámetro de catenaria. Wc : Peso unitario del conductor. S : Saeta
47
h : Desnivel a : Vano Horizontal Xm : Valor X del punto medio de la catenaria. θ B : Angulo de la catenaria en el lado derecho, respecto al eje X
CÁLCULO DE C, CONOCIENDO EL TIRO EN EL EXTREMO Teniendo como datos conocidos: T h h 14) K A = T A + ; K B = B − W C 2 W C 2
Se tiene la ecuación: 2 . 1 + h − K = 0 4 C 2 Senh 2 (a 2 C ) 2C
15) C .Cosh
a
Donde: K = K A ; Si Y A > Y B K = K B ; Si Y A < Y B
ECUACIÓN DE CAMBIO CAMBIO DE ESTADO Consideracioness previas: Consideracione 16) Wr = (W C + W h )2 + W V 2
θ C + 2e 17) W V = P V 1000
48
18) W h = K h (e 2 + eθ C ) Donde : Wr : Peso unitario resultante del conductor (kg/m). W h
: Peso unitario adicional debido a la carga de hielo (kg/m).
W V : Peso unitario debido al viento sobre el conductor (kg/m). P V : Presión del viento (kg/m2). k h
: Constante de costra de hielo.
θ C : Diámetro del conductor en (mm) e : Espesor de hielo sobre el conductor en (mm)
Partiendo de:
19) L2 − L1 = α .(θ 2 − θ 1 ) L1 +
y haciendo: σ 01
=
T 01 A
T 02
− T 01
AE
; σ 02 =
L1
T 02 A
Se tiene la ecuación: E 4
20)
2 A σ 02 2
wr 2
2 awr 2 ( ) + h2 Senh 2σ 02 A
4C 12 Senh 2 (
a
2C 1
=
) + h2
= E [1 + α .( θ 2 − θ 1 ) ] − σ 01 + σ 02
49
Considerando los datos iniciales y haciendo: E
N = 2
4
C 1
2
a
2
Senh ( 2C 1 ) + h
M = E [1 + α .(θ 2 − θ 1 )] − σ 01
P = =
2 A W r 2
Se tiene la ecuación:
a 2 h − M + σ 02 = 0 + P .σ 02
2 2 21) N P .σ 02 Senh
La cual se resuelve mediante métodos numéricos y se obtiene el valor de σ 02 σ 02 A
Y finalmente se calcula C 2 =
W r 2
Cálculo del vano gravante: a ) + T b Cos (α b ) 22) T Ry = T a Cos (α
23) V P =
T Ry W r
T Ry
: Tensión resultante en el eje Y
α a
: Angulo de la catenaria “a” con el eje Y
α b
: Ángulo de la catenaria “b” con el eje Y
Vp : Vano Gravante (Vano Peso).
50
FUERZAS SOBRE EL SOPORTE POR EFECTO DE LOS CONDUCTORES. T1
FTV
T2
Ta Ta
α
Tb
T2 T1 Vista de Planta
Vista de Perfil
24) T 1 = Ta .Sen(α a ) 25) T 2 = Tb .Sen(α b )
α 2 + T 2 Sen α 2 26) F TC = T 1 Sen
( )
α V d .Φ C Cos 27) F TV = P 2
28) T R1 =
∑ hi )Sen α 2
T 1 (
29) T R 2 =
heq
∑ hi )Sen α 2
T 2 (
heq
30) F RVC = →
31) T R
∑
hi )Cos α P V .d .Φ C ( heq
→
→
→
→
2
= T R1 + T R 2 + F RVC + F RVP
32) σ H =
315.827 xT R h C 3
51
33) P Cr =
. I . π 2 E
( K L . )2
2
64
34) I = π D . 35) Y d =
T R h 3
3 EI
Donde: d : Vano viento
Φ C : Diámetro del conductor P V : Presión del viento sobre el conductor heq : Altura del hi : Altura de F RVC : Fuerza
punto de aplicación de fuerzas transversales.
aplicación de las fuerzas debido a cada conductor. equivalente transversal debido al viento sobre los
conductores. →
T R
: Tensión resultante en punto de aplicación de fuerzas (en plano XY)
h : Distancia del punto de aplicación de la fuerza a la
línea de tierra
C : Circunferencia del poste en la línea de empotramiento. σ H : Esfuerzo máximo en la línea de empotramiento. P Cr : Carga critica de pandeo en el poste de madera. E : Modulo de elasticidad del material. I : Momento de inercia, a una altura del poste según normas.
D : Diámetro ssección ección circular.
52
Y d : Deflexión. T R
: Tensión resultante en el punto de aplicación de fuerzas.
El cálculo mecánico del conductor de 70 mm 2 de AAAC se muestra en el anexo Nº 2.1 y del conductor de cable de guarda de 50 mm 2 en el anexo Nº 2.2.
2.2.5. Cálculo de amortiguadores. La vibración de los conductores de las líneas de transmisión aéreas, bajo la acción del viento conocida como “vibración eólica” puede causar fallas por fatiga de los conductores en los puntos de soporte. De los diferentes tipos de vibración eólicas, la más común es la resonante. La vibración resonante ocurre en los cables de las líneas aéreas sin cambio apreciable de su longitud de modo que los puntos de apoyo permanecen casi estacionarios. Estas vibraciones son ondas estacionarias de baja amplitud y alta frecuencia. El esfuerzo flexor que estas vibraciones producen en los puntos de apoyo, combinando con la tracción estática en el cable, el roce en los alambres de cable y el roce con los accesorios de soporte, puede producir una falla por fatiga en los alambres del cable después de un cierto tiempo. Las vibraciones resonantes se producen por vientos constantes de baja velocidad a través de los conductores. conductores.
53
Normalmente vientos menores de 3 km/hora no producen vibraciones resonantes y los mayores de 25 km/hora tienden a producir ráfagas. Los vientos turbulentos producen diferentes frecuencias en los conductores y las vibraciones no se mantienen por interferencia de las diferentes frecuencias. Vientos de baja velocidad interrumpidos por edificios, árboles o montañas se transforman en turbulentos y normalmente no tienden a iniciar vibraciones.
Las vibraciones resonantes se reducen por el uso de :
Varilla de armar : Con este refuerzo se reduce la amplitud de las vibraciones debido al aumento del diámetro del conductor. Registros comparativos indican que reduce la amplitud de las vibraciones de 10% a 20%.
Amortiguadores : La utilización de los amortiguadores stockbridge está basada en aplicaciones prácticas y recomendaciones que da el fabricante. La formulación que determina los espaciamientos de los amortiguadores es la siguiente:
A = 0,0013 x D x p ; B = 0,0026 x D x p C = 0,0039 x D x p Donde: D
: Diámetro del conductor (mm).
54
p
: Parámetro de la catenaria en la hipótesis de templado (m).
A, B y C : Distancias (m) de sseparación eparación de los amortiguadores al borde de la grapa de suspensión suspensión o anclaje. Para el cálculo del número de amortiguadores por vano se utiliza los criterios empleados en la ejecución de proyectos similares.
2.3. COORDINACIÓN DE A AISLAMIENTO. ISLAMIENTO.
2.3.1 Consideraciones Generales. La coordinación de aislamiento del equipamiento de la línea de transmisión en 60 kV., es diseñada principalmente sobre la base de las normas IEC, ANSI y NEMA. El diseño de la instalación fue realizada como es practica común en el diseño de ingeniería, recogiendo las recomendaciones de las referidas normas. Por lo tanto la compatibilidad de la línea de transmisión con las instalaciones existentes estará garantizada.
a) Tensión n nominal ominal y máxima del sistema. La tensión máxima para diseño es asumida en 72,5 kV como corresponde a la tensión nominal de 60 kV, conforme a las normas IEC y ANSI.
55
b) Ubicación y características características de los pararrayos pararrayos.. Los pararrayos estarán ubicados en el patio de llaves de 60 kV a la entrada de la línea de transmisión. La clasificación del pararrayo es de 60 kV, y es determinado teniendo en cuenta la máxima tensión fase-tierra esperada para actuar sobre el sistema. Esto es como el neutro del sistema de 60 kV es sólidamente aterrado, la máxima tensión fase tierra esperada no es mayor que 60 * 0,8 = 48 kV. La característica de los pararrayos conforme a ANSI C62.2-1981, en relación a la tensión de descarga de impulso es 189 kV.
2.3.2 Aislamiento necesario por contaminación ambiental. Esta solicitación determina la longitud de la línea de fuga fase–tierra requerida en el aislamiento por contaminación ambiental. El área del proyecto se caracteriza por ser una zona de selva, con altitud entre los 1800 y 1200 msnm, con presencia de lluvias frecuentes y de gran intensidad durante todo el año, lo que contribuye a la limpieza periódica de los aisladores. aisladores. La selección de la distancia de fuga de los aisladores ha sido tomada de la recomendación de la Norma IEC 815 “Recomendaciones para distancia de fuga en los aisladores de porcelana para ambientes contaminados”, que establece niveles de contaminación según características ambientales, seleccionando una distancia de fuga de 16 mm/kV correspondiente a una zona de contaminación muy ligera.
56
La línea de fuga fase-tierra esta dada por la siguiente expresión:
L fuga
= L f 0 xU MAX xf ch
Donde: Lfuga :
Longitud de fuga fase-tierra requerida.
Lf0
Longitud de fuga unitaria en mm/kV φ-φ .
:
Umax :
Tensión Máxima de Servicio
f ch ch
Factor de corrección por altura
:
f ch
=1+
1 ,25 (h − 1000 )
10000 Tabla Nº 2.2: Aislamiento requerido por contaminación.
Altitud
Fch
mm/kVφ-φ
Umax
Lfuga (mm)
< 2 000 m
1,125
16
72,5
1305
2.3.3 Selección del BIL. En este caso según las normas IEC y ANSI corresponde 325 kV de tensión de impulso. Habiendo sido determinado por el equipamiento que será instalado en el patio de llaves de salida en 60 kV y la sub estación Simsa y será 325 kV (pico). Con este valor se tiene que los márgenes entre el nivel de aislamiento del equipamiento y el valor de la tensión de descarga del pararrayo es:
Para equipamiento
=
325 189
= 1,72
57
325 Para transformador = = 1,72 189 2.3.4 Aislamiento por sobretensiones a frecuencia industrial. Criterio: es soportar la tensión de operación con desbalance (oscilación) máxima de la cadena de aisladores. Se considerará el 5% de sobretensión sostenido: (limite máximo de tensión de operación en esta clase de aislamiento es 72,5 kV.)
Datos Factor de sobretensión a frecuencia industrial : 1,25 Máxima tensión de servicio en condiciones normales : +5% Número de desviaciones desviaciones estándar estándar alrededor de la m media edia : 3,5 Desviación estándar : 2 %
Tensión crítica disruptiva en condiciones normales.
1 60 CFO = 1,25 * 3 * 2 * 1,05 * 1 − 3,5 * 0,02 CFO
= 69,14 kVp
Factores de corrección : Densidad relativa del aire: aire:
0,98
Humedad
:
0,98
Lluvia
:
0,97
58
Tensión crítica disruptiva corregida a condiciones de trabajo: tr abajo: CFOC
=
69,14
= 74,21 kVp
0,98 * 0,98 * 0,97 La tensión normalizada de resistencia a la frecuencia industrial de corta duración para 72,5 kVrms, es : 140 kVrms. Corresponde elegir el valor de 140 kVrms, el que esta relacionado con una tensión de resistencia al impulso atmosférico de 325 kVpico.
2.3.5 Aisalmiento por sobretensiones de maniobra y atmosféricas. De la tabla “Standard Insulation Levels for Range I(1 kv 245 kV)”de la norma IEC 71-1, se determina el valor base p.u. para sobretensiones pico:
U B
U B
=
2
=
2 U m 3
* 72,5 = 59,2 kVpico
3 Por los datos obtenidos en la operación de sistemas de potencia se conoce que los valores de sobretensiones de maniobra son del orden de 3,0 veces el valor base:
U SIL U SIL
= 3 * U B
= 3 * 59 ,2 = 177,60 kVpico
59
El valor de correlación entre las sobretensiones de maniobra y las de origen atmosférico es de 1,15.
U BIL BIL
= 1,15 * 177 ,6 = 204,24 kVpico
Según la tabla “Standard Insulation Levels for Range I (1 kV 245 kV)”de la norma IEC 71-1 corresponde elegir el valor de 325 kVpico. Por lo tanto, el nivel de aislamiento interno para los equipos de potencia será:
• 325 kVpico para la tensión de resistencia al impulso atmosférico. • 140 kVrms para la tensión de resistencia a frecuencia industrial de corta duración. De acuerdo a la norma ANSI, los niveles de aislamiento son:
• 350 kVpico para la tensión de resistencia al impulso atmosférico. • 140 kVrms para la tensión de resistencia a frecuencia industrial de corta duración.
2.4. DISEÑO DE LA PUESTA A TIERRA. El sistema de puesta a tierra es el conjunto de elementos que permiten un contacto eléctrico conductivo entre el medio (terreno en general) y las instalaciones electromecánicas, equipos, estructuras, etc. Se emplea bajo dos conceptos: conductor de retorno en los sistemas de potencia para la distribución de la energía; y el de sistema de seguridad contra riesgo eléctrico.
60
El sistema de puesta a tierra debe cumplir dos objetivos:
Reducir la resistencia en las estructuras para proteger a las personas contra tensiones de toque y paso, peligrosas en zonas pobladas, mediante la utilización de electrodos en cada estructura y multiaterrados a través del cable de guarda.
Diseño efectivo de la puesta a tierra, evitando que una alta resistencia de la misma provoque el funcionamiento anormal de los equipos de protección.
2.4.1 Resistividades típicas del suelo. Las resisitividades típicas del suelo se detalla en el siguiente cuadro: Tabla Nº 2.3: Resistividades típicas del suelo.
Terreno vegetales Arcillas, limos
RESISTIVIDAD APARENTE (ohm-m) 10-50 20-80
Tierras de cultivo Arenas arcillosas Fangos y Turbas Tierra Aluvional Arenas y Dunas Pedergales Rocas Compactas
50-100 80-200 150-300 200-500 250-800 300-1000 1000-10000
TIPO DE TERRENO
El valor máximo permisible para las resistencias de puestas a tierra de líneas de sub transmisión por pozo es de 20 Ohm.
61
2.4.2 Configuraciones de las puestas a tierra. Las bajadas de puesta a tierra se conectaran a un numero suficiente de varillas de puestas a tierra, separadas a una distancia no menor de 3 m. entre si, de tal forma que se permita asegurar, bajo condiciones normales del terreno una resistencia a tierra normalizado. En este sentido, se ha evaluado considerando básicamente los diferentes tipos de configuraciones físicas de puestas a tierra, los modelos recomendados son los siguientes:
A) Varilla enterrado a profundidad h: (PAT-1) La varilla de puesta a tierra en posición vertical enterrada a una profundidad “h”, PAT-0 para estructuras estructuras de madera y PAT-1 para estructuras de CAC.
Figura Nº 2.3: Disposición de puesta a tierra. PAT-1.
62
Para esta disposición, la resistencia de puesta a tierra será:
R = 2 π L Ln ρ
Si
L2
2 ( L + h ) (h 2 + a 2 ) + h
>> a 2
Donde :
ρ = Resistividad equivalente en ohm-m. a = Radio de la varilla en m .
B) Grupos de jabalinas paralelas: (PAT-2) Para ser utilizado en los seccionamientos de las líneas. Constituido por 02 varillas de puesta a tierra en posición vertical enterrada a una profundidad “h”.
Figura Nº 2.4: Configuración puesta a tierra PAT-2.
63
Para esta disposición, la resistencia de puesta a tierra será calculado con las siguientes fórmulas:
Dos varillas:
1+α R2 = R × ( ) 2
Tres varillas
:
Cuatro varillas
:
2 + α − 4α ^2 R3 = R × ( ) 6 − 7α 12 + 16α − 23α 2 R4 = × R 48 − 40α
Donde:
= r a
r = =
L4L Ln d
Considerar para todos los casos : L
:
Longitud de la varilla (2,40 m)
2a :
Diámetro de la varilla ( 0,016 m )
h
:
Profundidad ( 0,40 m )
ρ
:
Resistividad equivalente ( Ω x m).
S
:
Distancia entre varillas ( 3,00 m ).
En el siguiente cuadro de resultados de resistencias y configuraciones de puesta a tierra, se muestran los resultados obtenidos para el sistema de puesta a tierra, considerando para ello el terreno como tierra de cultivo.
64
Tabla Nº 2.4: Resultado del cálculo de puesta a tierra.
CONFIGURACION Resistencia de "R1" ( 01 Jabalina ) Resistencia de "R2" ( 02 Jabalina ) Resistencia de "R3" ( 03 Jabalina ) Resistencia de "R4" ( 04 Jabalina )
VALOR DE LA RESISTENCIA
UNIDAD
11,290
Ohm
6,351
Ohm
4,544
Ohm
3,582
Ohm
Conclusiones de la puesta a tierra.
• Para resistividades promedio con que se cuentan en la zona de estudio de 300 ohm-metro, el método adecuado para el mejoramiento de las puestas a tierra es el uso de varillas en paralelo con disposición lineal o triangular, y/o el mejoramiento del terreno con la adopción de tierras de cultivo, con lo que se reduce los valores de resistencia de puesta a Tierra.
• Para el presente estudio, el mejoramiento se realizo con la adopción de tierra de cultivo, cuyos resultados se comentan a continuación.
• De los resultados obtenidos del anexo N° 3.1., de acuerdo a la resistividad tratada del terreno, se deberá instalar 1 varilla en posición vertical, para obtener los valores permisibles requeridos en cada puesta a tierra con una resistencia según se indica en el cuadro antes mencionado (11,290 Ohm), para lo cual el tratamiento del terreno será adicionándole tierra de cultivo, sal y carbón.
65
• El conductor a conectar a la varilla vertical deberá tener una sección mínima de 25 mm2.
• Por la importancia que ofrece, desde el punto de vista de seguridad, toda instalación de puesta a tierra será comprobada en el momento de la ejecución y revisada al menos una vez al año.
2.5. CÁLCULO MECÁNICO DE POSTE POSTES. S. Estos cálculos tienen por objeto determinar las cargas mecánicas en los postes, de tal manera que en las condiciones más críticas, no superara los esfuerzos máximos previstos en el Código Nacional de Electricidad y complementariamente complementariame nte en las Normas Internacionales.
2.5.1. Factores de seguridad. Los factores de seguridad mínimas respecto a las cargas de rotura serán las siguientes:
En condiciones normales
:
3
En condiciones anormales :
2
Para los postes de madera, los factores de seguridad mínimos consignados son válidos tanto para cargas de flexión como de compresión (pandeo).
66
2.5.2. Fórmulas aplicables[4]. Momento debido a la carga del viento sobre el conductor de fase y cable de guarda:
MVC CF = Pv CF * φ CF * d * (Σhi) CF * Cos
α 2
MVCCG = Pv CG * φ CG * d * (Σhi) CG * Cos
α 2
Momento debido a la carga del tiro de los conductores del conductor de fase y cable de guarda:
MTC CF = 2 * TCF * Sen
α 2
MTC CG = 2 * TCG * Sen
α 2
Momento debido a la carga del tiro de los conductores del conductor de fase y cable de guarda en estructuras terminales:
MTR CF = T CF * (Σhi ) CF MTR CG = T CG * (Σhi) CG Momento debido a la carga del viento sobre la estructura:
[4]
Ministerio de Energía y Minas. Norma DGE. “BASES PARA EL DISEÑO DE LÍNEAS Y REDES PRIMARIAS PARA ELECTRIFICACIÓN RURAL”. Dirección General de Electricidad. Diciembre 2003.
67
MVP = Pv * hl 2 *
+ 2 * Do) (Dm 600
Momento torsor debido a la rotura del conductor en extremo de cruceta:
α Mt = Rc * Tc * Bc * Cos 2 Momento flector debido a la rotura del conductor en extremo de cruceta:
Mf = Rc * Tc * h A * Cos
α 2
Momento total equivalente por rotura del conductor:
MTE =
Mf 1 + * Mf 2 + Mt 2 2 2
Momento debido al desequilibrio de cargas verticales:
MCW = Bc * [( WCF + WCG ) * kr * d + WCA + WAD]
Momento total para hipótesis de condiciones normales, en estructura de alineamiento. Estructura sin retenida:
MRN = MVC CF + MVC CG + MTC CF + MTC CG + MCW + MVP
68
Estructura con retenida:
MRN = MVC CF + MVC CG + MCW + MVP
Momento total para hipótesis de rotura del conductor en extremo de cruceta. Estructura sin retenida:
MRF = MVC CF + MVC CG + MTC CF + MTC CG + MTE + MVP Estructura con retenida:
MRF = MVC CF + MVC CG + MTE + MVP Momento total en estructuras terminales:
MRN = MTC CF + MTC CG Esfuerzo del poste de madera en la línea de empotramiento, en hipótesis de condiciones normales:
MRN R H = 3,13 * 10 −5 * C 3
Esfuerzo del poste de madera en la línea de empotramiento, en hipótesis de rotura de conductor:
R HR =
MRF −5
3,13 * 10 * C
3
69
Carga crítica en el poste po ste de madera debida a cargas de compresión:
Pcr
2
*E*I
( 2 * hl) 2 Carga en la punta del poste de madera tratada, en la hipótesis de condiciones normales:
Q N
MRN (hl 0,10)
Carga en la punta del poste de madera tratada, en la hipótesis de rotura de conductor:
Q N
MRF (hl 0,10)
2.5.3. Características de los postes de madera. Longit ud (m)
:
18
Clase
:
2
Grupo
:
D
Diámetro en la punta (cm)
:
19,1
Di Diám ámeetr tro o en la línea de emp empotr otrami amien ento to (cm)
:
37,2
Carga de rotura del poste en la cabeza (N)
:
16480
Esfuerzo máximo a la flexió n (N/c m2)
:
5886
Longitud de empotramiento (m)
:
2,40
Longitud libre de poste (m)
:
15,60
70
2.5.4. Simbología. PVcf, PVcg :
Presión ddel el viento sobre superficies cilíndricas de los conductores, en N.
d
:
Longitud del vano-viento, en m.
Tcf , Tcg
:
Carga del conductor, en N.
φcf , φcg
:
Diámetro del conductor de fase y del cable de guarda, en m.
α
:
Angulo de desvío topográfico, en grados.
Do
:
Diámetro del poste en la cabeza, en cm.
Dm
:
Diámetro del poste en la línea de empotramiento, en cm.
hl
:
Altura libre del poste, en m.
hi
:
Altura de la carga i en la estructura con respecto al terreno, en m.
hA
:
Altura del conductor roto, respecto al terreno, en m.
Bc
:
Brazo de la cruceta, en m.
Rc
:
Factor de reducción de la carga del conductor por rotura:0,5 (según CNE).
Wcf , Wcg :
Peso del conductor de fase y del cable de guarda, en N/m.
WCA
:
Peso de la cadena de aisladores de suspensión, en N.
WAD
:
Peso de un hombre con herramientas, igual a 1000N
71
C
:
Circunferencia
del
poste
en
la
línea
de
empotramiento en cm. E
:
Módulo de Elasticidad del poste, en N/cm2.
I
:
Momento de inercia del poste, en cm2.
k
:
Factor que depende de la forma de fijación de los extremos del poste.
ΣQV
:
Sumatoria de cargas verticales, en N (incluye peso de aislador, conductor y de 1 hombre con herramientas).
2.6. CÁLCULO MEC MECÁNICO ÁNICO DE RETENIDAS. Estos cálculos tienen por objeto determinar las cargas mecánicas en las retenidas de los postes y que no superara los esfuerzos máximos previstos en el Código Nacional de Electricidad y complementariamente en las Normas Internacionales. Cuando las cargas que se aplican a los postes son mayores a las que éstos puedan resistir, entonces se empleará retenida(s) quedando así el poste sujeto únicamente a esfuerzos de compresión. El cálculo de retenidas verifica que el esfuerzo que se presenta en éstas no sobrepase el máximo tiro permitido afectado por el factor de seguridad. Para las retenidas se emplearan cables de acero galvanizado de 10 mm ø (3/8”), grado alta resistencia, que tiene un tiro de rotura de 48,06 kN.
72
Los Factores de seguridad para Retenidas son los siguientes:
El factor de seguridad en condiciones normales.
:
2,0
El factor de seguridad en condiciones anormales
:
1,5
El ángulo formado entre la retenida y el poste en retenidas inclinadas no deberá ser menor de 37° ni mayor de 45°. La resistencia mecánica de los elementos que componen la retenida no serán menores que la requerida por el cable de acero de la retenida.
Figura Nº 2.5: Cálculo de retenidas.
73
Método de Cálculo de Retenidas Cuando las cargas que se aplican a los postes sean mayores a las que éstos puedan resistir, entonces se emplearán retenida quedando así el poste sujeto únicamente a esfuerzos de compresión, determinar las características del cable de las retenidas a usarse en las estructuras de ángulo y fin de línea. Los resultados de los cálculos mecánicos de los postes y las retenidas se muestran en los anexos Nº 4.1, 4.2 y 4.3 respectivamente.
2.7. CÁLCULO DE CI CIMENTACIONES. MENTACIONES.
Consiste en verificar de acuerdo a las características del suelo, sí el bloque de cimentación del poste cuando éste soporta todas las fuerzas producidas por cargas permanentes, asegura la estabilidad del poste evitando movimientos inadmisibles. Como los postes son de madera, podrán ser directamente empotrados en el terreno ó fijados a la excavación mediante materiales de relleno.
Para los tipos de terreno de la zona de estudio se han dimensionado las fundaciones teniendo en cuenta, los esfuerzos transmitidos por las torres a la fundación y los factores de seguridad respecto al arranque son:
Condiciones Normales
:
1,5
Condiciones Excepcionales
:
1,0
74
Momento actuante ≤ Momento resistente.
q 3 Fp * ( Lp + Le) ≤ 2 * a − 4 * (3 * b *σ ) + R * b * Le q
Comparándolo con la expresión de Valencia, tendríamos:
Mv ≤ M 1 + M 2 Donde: Q = Q + Peso macizo, Q = es la suma de las cargas verticales que soporta el poste
Peso del macizo (Wm):
π * ( db Wm = a * b −
2
Fp
+ db * de + de 2 * Le * Pesp 12
: Fuerza máxima aplicada a 30 cm de la punta del poste en condiciones anormales.
Le
: Longitud de empotramiento (L/10+0,6) = 2,8 m.
Lp
: Longitud libre – 0,30 m (Ll - 0,3).
a, b
: Lados de la superficie de la base del macizo, siendo a=b.
db, de : Diámetro de la
base y de empotramiento del poste,
respectivamente. 3.
Pesp. : Peso especifico del material del macizo dado en N/m
75
σ
: Pres Presión ión máxima admisible dado en N/cm².
R
: Coeficiente Coeficiente de compresibilidad dado en N/m³.
Figura Nº 2.6 Cálculo de cimentación de los postes.
Concluyendo, los postes de madera serán instalados directamente enterrados y el material de relleno será el mismo material extraído, sin necesidad de material de aporte, las dimensiones del hoyo serán de: Para postes de 18 metros
: 1,0 m x 1,0 m x 2,6 m
76
2.8. DISTRIBUCIÓN DE LAS ESTRUCTURAS. La distribución de las estructuras a lo largo del perfil se ha realizado empleando el software DLT-CAD versión 2.4 (DLT - Diseño de Líneas de Transmisión). Este programa computacional considera la distribución empleando las distintas hipótesis de cálculo mencionadas anteriormente, las prestaciones de las estructuras, los esfuerzos en el conductor y los archivos de perfil. Se ha empleado un parámetro de catenaria por cada vano. Se verifica la distancia mínima de seguridad al terreno y que el esfuerzo en el conductor no sobrepase el máximo permitido, 40% del esfuerzo de rotura. Como salida de este programa se tienen los planos de distribución de estructuras que se encuentran en la sección de planos y detalles de estructuras que se encuentran en el numeral, que contienen la siguiente información:
•
Número de estructura. estructura.
•
Tipo de estructura.
•
Progresiva.
•
Cota.
•
Vano adelante.
•
Vano viento.
•
Vano peso.
•
Tiro adelante.
77
•
Angulo adelante.
•
Tiro atrás.
•
Angulo atrás.
•
Parámetro de catenaria.
•
Longitud de poste.
•
Clase de poste.
•
Angulo de línea.
•
Tipo y cantidad de retenida.
•
Tipo y cantidad de puesta a tierra.
•
Cantidad de amortiguador.
•
Comentarios.
DIMENSIONAMIENTO DIMENSIONAMIENT O GEOMETRICO DE LA ESTRUCTURA. Para el dimensionamiento geométrico de las estructuras se han tomado las siguientes consideraciones, normas vigentes, configuración de la estructura, características y longitud del aislador polimérico, niveles de sobretensión, características del conductor, ángulo y ubicación de las estructura, etc. Para el cálculo de los espaciamientos se tomaron en cuenta:
•
Separación entre conductores, para un esfuerzo eléctrico esperado y desfasaje máximo.
•
Separación conductor-tierra, por sobretensiones internas y a frecuencia nominal.
•
Altitud 2000 m.s.n.m.
78
•
Distancia normal, es la distancia del arco en seco según las normas IEC para la tensión de sostenimiento a im impulso: pulso: 85 cm.
•
Distancia mínima al soporte considerando la mayor oscilación de la cadena de aisladores debido al viento correspondiente a la tensión de sostenimiento por maniobra y en estructuras de suspensión.
•
Distancia del conductor al cable de guarda en la mitad del vano por efecto de descarga atmosférica: 4.5 m.
•
Distancia horizontal entre conductores según las normas VDE para vanos de hasta 250 m. : 2.5 m.
CAPÍTULO III ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA EL SUMINISTRO DE MATERIALES DE LA LÍNEA DE SUB TRANSMISIÓN
3.1. GENERALIDADES. Estas especificaciones tienen por finalidad servir de guía para el suministro de materiales, equipos y partes necesarias en la ejecución del presente proyecto, en forma completa y satisfactoria. Cualquier modificación durante la ejecución de las obras que obligue a modificar el proyecto original, deberá contar con la aprobación del supervisor de obra designada por la empresa propietaria. Para tal efecto se identifica a las partes:
PROPIETARIO
:
Cia. Minera SIMSA.
CONCESIONARIA
:
ELECTROCENTRO ELECTROCENTRO S.A.
80
3.1.1 Condiciones de servicio. Los materiales y equipos deberán cubrir las especificaciones que se detallan y trabajar adecuadamente en las condiciones de servicio siguientes: •
Altura de montaje
:
2000 m.s.n.m
•
Temperatura mínima
:
15 oC
•
Temperatura media (promedio)
:
22 oC
•
Clima
:
Cálido y lluvioso.
3.1.2 Normas. Los materiales y equipos a instalar deberán cumplir con las disposiciones especificadas en el Código Nacional de Electricidad Suministro y observar las recomendaciones definidas en las normas del INDECOPI. Si dichas normas no cubren con suficiente detalle los requisitos mínimos de diseño, se tomarán en cuenta otras, ya sea nacionales ó internacionales, que nos permitan cumplir los requisitos mínimos requeridos.
3.2. POSTES DE PINO AMARI AMARILLO LLO IMPORTADO. IMPORTADO. Estas especificaciones cubren las condiciones técnicas requeridas para el dimensionamiento, fabricación, tratamiento, pruebas y entrega de postes de Pino Amarillo que se utilizarán en la Línea de Transmisión en 60kV.
81
3.2.1 Normas aplicables. Los postes cumplirán con las prescripciones de las siguientes normas, según la versión vigente a la fecha de la convocatoria de la licitación: ANSI O5.1
:
American National Standard Institute for Wood Poles–Specifications and Dimensions.
AWPA – 1995
:
American
Wood
Preserver’s
Association
Standard. Otras Normas que le corresponden a la especie forestal ofertada. Además, los postes estarán conforme a los requisitos complementarios que se indican en la presente especificación.
3.2.2 Condiciones ambientales. Estos postes serán instalados en las regiones de la Costa y Sierra del Perú con las siguientes condiciones ambientales: •
Altura de montaje
:
2000 m.s.n.m.
•
Temperatura mínima
:
15 oC
•
Temperatura media (promedio)
:
22 oC
•
Clima
:
Calido y lluvioso.
3.2.3 Características técnicas. Especie forestal. Los postes procederán de bosques naturales o primera cosecha de plantaciones, cuya especie forestal deberá estar comprendida en las
82
normas indicadas y sus características y propiedades deberán ser iguales o superiores que las exigidas en el Cuadro de Tablas de Datos Técnicos Garantizados.
Defectos prohibidos. Los postes deben estar libres de los defectos prohibidos que se indican en las normas señaladas de la presente especificación técnica. Como cicatrices, apolillado, daños de insectos.
Defectos tolerables y limitados. Los postes deberán estar libre de defectos, aceptándose solo los señalados en las normas indicadas de la presente especificación técnica.
Forma. Postes con una curvatura en un plano y una sola dirección medidos de acuerdo a la norma, se aceptará las que tengan una flecha menor a 5 cm. en los postes de 18 m. Postes con dos curvaturas, se aceptará si la línea recta que conecte el punto medio de la base con el punto medio de la cabeza se encuentra dentro del cuerpo del poste. No se aceptaran aceptara n postes con torcedura o doble torcedura indicados en la norma.
83
Nudos. No se aceptará postes con nudos a 60 centímetros debajo y sobre la línea de tierra. Nudos con podredumbre de madera madera es prohibido. Nudos en corona ubicados en una longitud de 5 centímetros es prohibido.
Rajaduras y grietas. Se aceptarán postes con grietas longitudinales en cualquier punto del poste, si éstas tuvieran t uvieran una abertura y longitud menores a 9 mm (3/8”) y 1200 mm (48”) respectivamente, medidas después del secado y antes de su tratamiento de preservación.
Fabricado de postes. En la fabricación de los postes se cumplirán con las normas que se indican y además se deberán cumplir con los requisitos siguientes: •
Los postes serán fabricados de la especie forestal ofertada; en caso de incumplimiento se rechazará todo el suministro.
•
No se aceptará el secado al aire libre para los postes fabricados de las especies forestales coníferas.
•
Los postes deberán tener dos marcas, la primera en la sección de la base y la segunda a 4,27 m (14 pies) de la base, impreso en bajo relieve utilizando el equipo quemador, con la descripción y
84
medidas señaladas en la nota del numeral 7.5 de la norma ANSI O5.1 y AWPA Item M6. •
Los postes deberán estar enteros, sin perforaciones ni incisiones; el corte de la base y de la cabeza será perpendicular a su eje.
•
El método del secado deberá ser propuesto por el proveedor para aprobación y conformidad del propietario.
•
Los postes que lo requieran, se podrán utilizar placas metálicas galvanizadas anticuarteo y/u otro accesorio que permita la protección de las rajaduras.
Dimensiones. Las dimensiones de longitud y circunferencias mínimas en la línea de tierra y cabeza deberán estar de acuerdo con la norma indicada y además se deberá cumplir con los requisitos siguientes: •
La circunferencia en la parte superior del postes será medido a 25,4 mm (1”) debajo de la cabeza.
•
La longitud real de los postes no deberá ser menor a 150 mm (6”) o mayor a 300 mm (12”) respecto a la longitud nominal de los mismos.
•
El fabricante deberá informar a la inspección independiente las mediciones de circunferencia y longitud hechas por cada lote de postes antes ante s del secado, a fin de que pueda efectuar la verificación verific ación en un tamaño de muestra que corresponda.
85
3.2.4 Características del material requerido. La norma que sustente la calidad mecánica de los postes ofertados deberá consignar todas las propiedades mecánicas que se requieren en la tabla de datos técnicos garantizados de la presente especificación.
Preservación. Los postes deben ser preservados a Vacío - Presión de acuerdo con las Normas indicadas, aceptándose los preservantes siguiente: a. CCA–Tipo C, con la composición química y pureza indicada en la normas ITINTEC 251.035 251.035 y AWPA, AWPA, con un factor de óxidos óxidos activos de 70% como mínimo. b. Pentaclorofenol en las proporciones que señala la norma AWPA e ITINTEC. La retención mínima de óxidos netos para los postes preservados con CCA–C debe ser 12 kg/m3 y para los tratados con pentaclorofenol 8 kg/m3, en ambos casos la penetración mínima aceptable deberá cubrir el 100% de la albura en los postes y para otras especies nacionales el mínimo será de 30 mm de penetración total desde la superficie del poste. El vendedor deberá sustentar la calidad del preservante con un certificado,
describiendo
su
composición
química
y
balance
porcentual. Las mismas que deben estar de acuerdo con las normas indicadas de la presente Especificación Técnica.
86
3.2.5 Inspección y pruebas. Inspección antes del tratamiento. Verificará la especie forestal de los postes ofertada por el proveedor previamente al proceso de secado según las normas señaladas en la presente Especificación Técnica. En esta oportunidad el proveedor entregará la información
sustentatoria de la especie forestal,
incluyendo la certificación efectuada por una entidad especializada y autorizada por un organismo oficial del país de origen, la que será verificada y visada por el inspector en señal de conformidad. Verificará y aprobará el proceso de secado de los postes por el método propuesto por el proveedor de acuerdo con las normas señaladas señala das en e n la presente Especificación Técnica, previamente al preservado. Al finalizar el secado, el inspector verificará que este proceso cumpla con la norma aplicable y los requisitos complementarios de la presente Especificación Técnica, en cuanto a su contenido de humedad, a las dimensiones del poste, características físicas y defectos permisibles.
Inspección durante el tratamiento de preservación preservación.. Antes de iniciar el preservado, el inspector verificará y aprobará la calidad del preservante a ser utilizado en el proceso de tratamiento. Verificará el proceso de tratamiento de preservación de los postes de acuerdo a la norma AWPA e ITINTEC.
87
El inspector tomará muestras para determinar la penetración y la retención por cada carga (10 postes por carga).
Inspección después del tratamiento de preservación. preservación. Aprobado el tratamiento de preservación de cada carga, los postes serán sellados por el inspector en la cabeza del poste en señal de aprobación. Si los resultados de penetración y retención no cumplen con lo señalado en la presente Especificación Técnica, se rechazará la carga completa; en este caso el Fabricante iniciará el retratamiento según la norma AWPA.
Verificaciones. Las verificaciones que efectúe el inspector, cubrirán las diferentes etapas de producción de los postes y serán efectuadas tomando muestras aleatorias de los postes hasta por una cantidad total equivalente al 15% de los postes a ser suministrados. Durante el proceso de inspección, se rechazará el lote inspeccionado al encontrarse más del 5% de postes defectuosos del total de la muestra. El inspector entregará el informe final al propietario indicando en forma detallada la inspección, verificación y controles realizados en los postes, en cada etapa de proceso de producción, que sustenten la aprobación del 100% de los postes.
88
El proveedor emitirá un certificado en original, indicando que los postes han sido fabricados y tratados tra tados de acuerdo a las normas descritas desc ritas y Especificación Técnica, visados y firmados por el inspector independiente. Asimismo, al finalizar el tratamiento del total de postes el proveedor presentará las hojas de carga y sus respectivos resultados de retención y penetración por carga, debiendo tener el visto bueno y la aprobación del inspector independiente. El proveedor presentará un Certificado emitido por una entidad oficial del sector agricultura, sosteniendo que los postes a suministrar son de una plantación de primer corte.
Inspección en fábrica. El proveedor programará dos inspecciones como mínimo en fábrica, cuyos costos (pasaje, alimentación, hospedaje y otros gastos) serán asumidos por el proveedor durante un periodo no menor de una semana, para verificar los trabajos realizados por el fabricante y el inspector independiente. Durante esta inspección, el proveedor informará al inspector las cantidades de postes que se encuentran en estado húmedo, seco y tratado, dando además las facilidades de materiales y equipos de control de humedad, de análisis de penetración y retención.
89
El representante tomará al azar una muestra del 1% del total de postes por cada lote que se encuentren en estado seco y preservados en fábrica, para verificar las dimensiones, secado, defectos permisibles, marcado y características físicas, antes del embarque. Si durante esta calificación se detectan postes que no cumplen con el requerimiento de la presente Especificación Técnica en una proporción mayor al 6 % de la muestra tomada, el representante rechazará el lote inspeccionado.
Entrega. Los postes deberán ser entregados en los almacenes del propietario, apilados de acuerdo a
la norma ITINTEC 251.022; 251.022; el método de
apilado aceptado es el “Apilado Cruzado Bajo Sombra” (base – cabeza), en un máximo de hasta 08 camas para los postes de 12 metros y 10 camas para los de 8 metros, apilados sobre durmientes tratados. Trabajo que debe ser ejecutado por el proveedor utilizando grúa y montacargas con accesorios que eviten daños a los postes. Se evitará defectos por por daños mecánicos ocasionados
durante su transporte,
indicados en la norma ITINTEC 251.022. Asimismo, el proveedor deberá proteger los postes apilados con toldos de YUTE de color claro, instalados a 100 centímetros sobre la última cama de postes y garantizará otros medios de protección que evite la apertura de grietas o rajaduras para un periodo de 180 días como máximo de almacenaje.
90
3.2.6 Información técnica requerida. La presentación de las ofertas deberá sujetarse a los requerimientos y condiciones generales del contrato. El Postor remitirá con su oferta, lo siguiente:
Cuadros con datos técnicos garantizados completamente llenados, para cada sección de conductor requerido.
Planos, características técnicas y detalles del embalaje propuesto.
Curvas de esfuerzo deformación (Stress-Strain curve) para cada tipo de conductor que se licita. Se incluirán cuando menos la curva inicial y final de una hora, 24 horas, un año y 10 años de envejecimiento, indicando las condiciones en las que han sido determinadas.
Información técnica sobre el comportamiento de los conductores a la vibración, recomendando esfuerzos de trabajo adecuados, así como datos sobre los accesorios que los protejan del deterioro por vibración.
3.3. CRUCETAS D DE E MADERA TORNILLO. Estas especificaciones cubren las condiciones técnicas requeridas para el dimensionamiento, aspecto físico, definición de propiedades, fabricación, tratamiento, inspección, pruebas y entrega de de crucetas madera de procedencia nacional que se utilizarán en la Línea de Transmisión en 60 kV.
91
3.3.1 Normas aplicables. Las crucetas de madera serán suministrados en concordancia con las Normas que se indican a continuación, según la versión vigente a la fecha de la convocatoria de la licitación : ITINTEC 251.005
: Crucetas de madera.
ITINTEC - 251.035
: Composición química y retención.
AWPA
: American
Wood
Preserver’s
Association
Standard. Además las crucetas cumplirán los requisitos complementarios que se indican en la presente especificación.
3.3.2 Condiciones ambientales. Los postes se instalarán en zonas con las siguientes condiciones ambientales: •
Altitud sobre nivel del mar
:
hasta 4000 m.
•
Humedad relativa
:
50 a 95%
•
Temperatura ambiente
:
0°C a 30°C
•
Precipitación pluvial
:
moderada a intensa
3.3.3 Requerimientos técnicos del material. Se define a la Cruceta como toda pieza en forma de paralelepípedo, de escuadra, longitud y perforaciones especificadas, destinada a sostener las líneas aéreas.
92
Especie forestal. Nombre científico
:
Cedrelinga catenaeformis
Nombre común
:
Tornillo o Huayracaspi.
Defectos prohibidos. •
Rajaduras transversales o fracturas.
•
Nudos con podredumbre podredumbre de madera.
•
Madera de compresión.
•
Pudrición por hongos.
•
Daños por insectos en racimo.
•
Nudos agrupados.
•
Baja densidad o madera quebradiza.
•
Aristas y/o con cantos vivos. vivos.
•
Presencia de nudos en las aristas.
•
Presencia de medula o parte de ella.
Manufactura y acabados. •
Las crucetas deberán tener el grano paralelo, con corte limpio y escuadrado en las secciones finales de los brazos. Asimismo, éstas deberán ser cepilladas y lijadas en sus cuatro caras y no se aceptará astillados por un incorrecto cepillado.
•
Las crucetas deberán estar completas, sin huecos o perforaciones.
93
•
La longitud de la cruceta no deberá ser menor ni mayor mayor a ± 6 mm, respecto a la nominal especificada.
•
Se aceptará solo una tolerancia de ± 3 mm en la dimensiones de la sección especificada (ancho y altura); tolerancia que será verificada en la sección media y final de las crucetas.
•
Se aceptará incisiones no mayores a 5 mm de profundidad en las crucetas, con el objeto de permitir mayor penetración del preservante.
Preservado. •
Las crucetas deben ser tratados con CCB –C bajo el método vacío – presión, de acuerdo a las norma indicadas de la presente especificación, con una retención mínima de 4 kg/m3 en dirección al grano.
3.3.4 Características técnicas. Las crucetas que el proveedor oferte deberán cumplir con las características
consignadas
en
la
Tabla
de
Datos
Técnicos
Garantizados de la presente especificación. Las dimensiones que se solicitan en esta adquisición corresponden al acabado final.
94
Marca.
Todas las crucetas serán marcadas de manera manera legible y permanente permanente con quemador y contendrán la siguiente información: información: •
Nombre del fabricante o símbolo.
•
Año de fabricación.
•
Especie forestal de la madera.
•
Designación del preservante según AWPA.
•
Retención del preservante.
Almacenamiento y lugar de entrega. Para el apilado se deberá tener en cuenta lo siguiente: a)
Las crucetas serán apiladas sobre durmientes de madera preservada que los separe del suelo s uelo 20 cm en todos sus puntos; se evitará desniveles a fin de no ocasionar deformaciones.
b)
Las
crucetas
apiladas
deberán
mantenerse
bajo
sombra
permanente y separada con listones y filetes de madera entre hileras de crucetas y paquetes de tal manera que les permita la libre circulación de aire. c)
En la carga, descarga y apilado no se deberá usar maquinaria y/o herramientas con puntas que dañen las crucetas.
95
3.3.5 Información técnica requerida. •
El postor presentará con su oferta las hojas de características Técnicas Garantizadas debidamente llenadas, firmadas y selladas.
•
El método de secado para la especie ofertada.
•
Referencia
Técnica
y
Comercial
de
materiales
similares
suministrados anteriormente (plazo de 1 año como mínimo) con el tipo de tratamiento similar al ofertado.
TABLA Nº 3.1: CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS GARANTIZADAS DE LA CRUCETA DE MADERA TRATADA. Nº
CARACTERÍSTICA CARACTERÍSTICAS S
UNIDAD
VALOR
VALOR
REQUERIDO GARANTIZ. 1.0
Fabricante
2.0
Especie Forestal
3.0
Módulo de Rotura
4.0
Tornillo
Tornillo
Mpa
50
50
Módulo de Elasticidad
Mpa
9 900
9 900
5.0
Compresión Paralela
Mpa
27,74
27,74
6.0
Compresión grano
Mpa
5,58
5,58
7.0
Cizallamiento
Mpa
7.94
7.94
8.0
Método de Tratamiento
9.0
Sustancia Preservante
Perpendicular
10.0 Retención
Mínima
al
Vacio-Presión Vacio-Presión
del
kg/m3
CCB -C
CCB -C
4
4
ITINTEC
ITINTEC
preservante 11.0 Normas
de
Fabricación,
Tratamiento y Pruebas
96
3.4. CONDUCTOR DE ALEACIÓN DE ALUMINIO (AAAC). Estas especificaciones cubren las condiciones técnicas requeridas para la fabricación, pruebas y entrega del conductor de aleación de aluminio que se utilizará en las líneas.
3.4.1 Normas aplicables. El conductor de aleación de aluminio, cumplirá con las prescripciones de las siguientes normas, según la versión vigente a la fecha de la convocatoria de la licitación:
Para inspección y pruebas: IEC 1089
Round
Wire
Concentric
Lay
Overhead
Electrical
Stranded Conductors. IEC 104
Aluminium-Magnesium-Silicon Alloy Wire for Overhead Line Conductors.
Para fabricación: ASTM B398
Aluminium Alloy 6201-T81 6201-T81 Wire for Electrical Purposes.
ASTM B399
Concentric-Lay-Stranded Aluminium Alloy 6201-T81 Conductors.
En el caso que el postor proponga la aplicación de normas equivalentes distintas a las señaladas, presentará con su propuesta, una copia de éstas para la evaluación correspondiente.
97
Las dimensiones de los conductores están consignadas en la Tabla de Datos Técnicos Garantizados y corresponden a las normalizadas por el Propietario.
3.4.2 Descripción del material. El conductor de aleación de aluminio será fabricado con alambrón de aleación de aluminio-magnesio-silicio, cuya composición química deberá estar de acuerdo con la Tabla 1 de la norma ASTM B 398; el conductor de aleación de aluminio será desnudo y estará compuesto de alambres cableados concéntricamente y de único alambre central; los alambres de la capa exterior serán cableados en el sentido de la mano derecha., las capas interiores se cablearán en sentido contrario entre sí. El conductor tendrá las características y dimensiones que se indican en la Tablas de Datos Técnicos Garantizados de esta especificación.
3.4.3 Fabricación. El conductor de aleación de aluminio se fabricará en una parte de la planta especialmente acondicionada para tal propósito; durante la fabricación y almacenaje se deberán tomar precauciones para evitar su contaminación por cobre u otros materiales que puedan causarle efectos adversos.
98
En el proceso de fabricación del conductor, el fabricante deberá prever que el conductor contenido en cada bobina no tenga empalmes de ningún tipo.
3.4.4 Pruebas. Los conductores deberán cumplir con las pruebas de diseño, de conformidad de la calidad y de rutina, de acuerdo a las normas consignadas en la presente especificación.
a) Pruebas Tipo. Las pruebas tipo están orientadas a verificar las principales características de los conductores, por lo que deberán ser sustentados con la presentación de tres (03) juegos de los certificados y los reportes de pruebas emitidos por una entidad debidamente acreditada por el país de origen, independiente del Fabricante y el Proveedor, demostrando que los conductores han cumplido satisfactoriamente estas pruebas. El diseño del conductor y los requerimientos de las pruebas a los que fueron sometidos serán completamente idénticos a los ofertados, caso contrario se efectuarán las pruebas de diseño y los costos serán cubiertos por el Proveedor. Estas pruebas comprenderán: •
Prueba de soldadura de los alambres de aleación de aluminio.
99
•
Prueba para la determinación de las curvas esfuerzodeformación (stress-strain) del conductor.
•
Prueba para determinar la carga de rotura del conductor.
Los certificados y reportes de prueba deberán ser redactados solamente en idioma español o inglés.
b) Pruebas de Muestreo. Las pruebas de muestreo están orientadas a garantizar la calidad de los conductores, por lo que deberán ser efectuadas a cada uno de los lotes de conductores a ser suministrados y contarán con la participación de un representante del Propietario; caso contrario, deberá presentarse tres (03) juegos de certificados adjuntos a los respectivos reportes de prueba satisfactorios emitidos por una entidad debidamente acreditada por el país de origen, la misma que formará parte de una terna (3) de entidades similares que serán propuestas por el Proveedor (antes de iniciar las pruebas) para la aprobación del Propietario. Estas pruebas comprenderán: •
Determinación de la sección transversal del conductor.
•
Medición del diámetro del conductor.
•
Determinación de la densidad lineal (masa por unidad de longitud).
•
Prueba de carga de rotura de los alambres del conductor.
100
•
Verificación de la superficie del conductor.
•
Verificación de la relación del paso de la hélice del cableado al diámetro del conductor y de la dirección del cableado (lay ratio and direction of lay).
Los instrumentos a utilizarse en las mediciones y pruebas deberán tener un certificado de calibración vigente expedido por un organismo de control autorizado. Los certificados y reportes de prueba serán redactados solamente en idioma Español o Inglés.
c) Pruebas de Rutina. Las pruebas de rutina deberán ser efectuadas a cada uno de los lotes de conductores durante el proceso de fabricación. Los resultados satisfactorios de estas pruebas deberán ser sustentados con la presentación de tres (03) juegos de certificados emitidos por el fabricante, en el que se precisará que el íntegro de los suministros cumple satisfactoriamente con el íntegro de las pruebas solicitadas.
•
Medición de la composición química de los lotes de producción.
•
Otros reportes de los ensayos de producción.
101
Los instrumentos a utilizarse en las mediciones y pruebas deberá tener un certificado de calibración vigente expedido por un organismo de control autorizado. Los certificados deberán ser redactados solamente en idioma Español o Inglés.
3.4.5 Embalaje. El conductor será entregado en carretes metálicos o de madera de suficiente robustez para soportar cualquier tipo de transporte e íntegramente cerrado con listones de madera para proteger al conductor de cualquier daño y para un almacenamiento prolongado a intemperie y en ambiente salino. Todos los componentes de madera deberán ser manufacturados de una especie de madera sana, seca y libre de defectos, capaz de resistir un prolongado almacenamiento. Las planchas, uniones y soldaduras de los carretes metálicos deberán ser sobrereforzadas, a fin de evitar su deformación y deterioro durante el transporte a los almacenes y a las obras. Las superficies internas de los carretes deberán estar cubiertas con capas protectoras de papel impermeable pesado, a fin de evitar el contacto
directo
del
material
del
carrete
con
el
conductor.
Similarmente, luego de enrollar el conductor, toda la superficie del conductor será cubierta con el papel impermeable para servicio pesado.
102
El papel impermeable externo y la cubierta protectora con listones de madera serán colocados solamente después que hayan sido tomadas las muestras para las pruebas pertinentes. Cada carrete deberá ser identificado (en idioma Español o Inglés) con la siguiente información: •
Nombre del Propietario.
•
Nombre o marca del Fabricante.
•
Número de identificación del carrete.
•
Nombre del proyecto.
•
Tipo y formación del conductor.
•
Sección nominal, en mm².
•
Lote de producción.
•
Longitud del conductor en el carrete, en m.
•
Masa neta y total, en kg.
•
Fecha de fabricación.
•
Flecha indicativa del sentido en que debe ser rodado el carrete durante su desplazamiento.
La identificación se efectuará con una pintura resistente a la intemperie y a las condiciones de almacenaje y en las dos caras laterales externas del carrete. Adicionalmente, la misma información deberá estamparse sobre una lámina metálica resistente a la corrosión, la que estará fijada a una de las caras laterales externas del carrete.
103
La longitud total de conductor de una sección transversal determinada se distribuirá de la forma más uniforme posible en todos los carretes. Ningún carrete tendrá menos del 3% ni más del 3% de longitud real rea l de conductor respecto a la longitud nominal indicada en el carrete.
3.4.6 Inspección y pruebas en fábrica. La inspección y pruebas en fábrica deberán ser efectuadas en presencia de un representante del Propietario o una Entidad debidamente acreditada que será propuesta por el Proveedor para la aprobación del Propietario. Los costos que demanden la inspección y pruebas deberán incluirse en el precio cotizado por el Postor.
3.4.7 Almacenaje y recepción de suministros. El Postor deberá considerar que los suministros serán almacenados sobre un terreno compactado, a la intemperie, en ambiente medianamente salino y húmedo. Previo a la salida de las instalaciones del fabricante, el Proveedor deberá remitir los planos de embalaje y almacenaje de los suministros para revisión revis ión y aprobación del Propietario; los planos deberán precisar las dimensiones del embalaje, la superficie mínima requerida para almacenaje, el máximo número de paletas a ser apiladas una sobre otra y, de ser el caso, la cantidad y características principales de los contenedores en los que serán transportados y la lista de empaque.
104
Adicionalmente deberá remitir todos los certificados y reportes de prueba solicitados. La recepción de los suministros se efectuará con la participación de un representante del Proveedor, quién dispondrá del personal y los equipos necesarios para la descarga, inspección física y verificación de la cantidad de elementos a ser recepcionados. El costo de estas actividades estará incluido en el precio cotizado por el Postor.
3.4.8 Información técnica requerida. El Postor presentará con su oferta las Tablas de Datos Técnicos Garantizados debidamente llenadas, firmadas y selladas. También deberá incluir la información siguiente: •
Catálogos del fabricante en los que se indiquen códigos de los suministros,
sus
dimensiones,
características
de
operación
mecánica y eléctrica y la masa. •
Información técnica sobre el comportamiento de los conductores frente la vibración, recomendando esfuerzos de trabajo adecuados; como también recomendaciones y experiencias para el buen funcionamiento de los suministros.
•
En el caso que se proponga normas distintas a las solicitadas, deberá incluir una copia de éstas para su evaluación.
•
Previo a la entrega de los suministros, el Proveedor deberá suministrar un juego original de la versión vigente de las normas
105
indicadas y de ser el caso, adicionalmente el original de las normas que propuso en su oferta técnica. El costo de las normas estarán incluidas en el precio cotizado por el Postor.
TABLA Nº 3.2: DATOS TECNICOS PARA EL CONDUCTOR DE ALEACIÓN DE ALUMINIO DE 70 mm2. ITEM
DESCRIPCIÓN
1
Fabricante
2
Normas
3
UNID.
Material del conductor
mm2
VALOR
VALOR
REQUERIDO
GARANT.
ASTM B398M, ASTM B399M
ASTM B398M, ASTM B399M
Aleación de
Aleación de
Aluminio
Aluminio
6201 – T81
6201 – T81
70
70
0,507
0,507
4
Sección nominal
5
Resi sissten enccia elé eléctrica a 20 °C ohm/k /km m
6
Número de alambres
N°
19
19
7
Diámetro de los alambres
mm
2,15
2,15
8
Masa del Conductor
kg/m
0,181
0,181
9
Carga de rotura mínima
kg
2091
2091
1/cº
23x10-6
23x10-6
10
Coeficiente Térmica
Dilatación
3.5. CABLE DE ACER ACERO O GRADO SIE SIEMENS MENS MARTIN. Estas especificaciones cubren las condiciones técnicas requeridas para la fabricación, pruebas y entrega del cable de acero para retenidas de anclaje.
106
3.5.1 Normas aplicables. El cable de acero, materia de la presente especificación, cumplirá con las prescripciones de la siguiente norma, según la versión vigente a la fecha de la convocatoria de la licitación: ASTM A 475
Standard Specification for Zinc-Coated Steel Wire Strand.
ASTM A 90
Standard Test Method for Weight of Coating on Zinc-Coated (galvanized) Iron of Steel Articles.
3.5.2 Características técnicas del cable. El cable para las retenidas será de acero galvanizado de grado SIEMENS-MARTIN. Tendrá las características y dimensiones que se indican en la Tabla de Datos Técnicos Garantizados. El galvanizado que se aplique a cada alambre corresponderá a la clase C según la Norma ASTM A 90.
Material. El material de base será acero producido por cualquiera de los siguientes procesos de fabricación: horno de hogar abierto, horno de oxígeno básico u horno eléctrico; y de tal calidad y pureza que una vez trefilado a las dimensiones especificadas y cubierta con la capa protectora de zinc, el cableado final y los alambres individuales tengan las características prescritas por la norma ASTM A 475.
107
Cableado. Los alambres de la capa exterior serán cableados en el sentido de la mano izquierda.
Uniones y Empalmes. Previamente al trefilado, se aceptarán uniones a tope realizadas con soldadura eléctrica. En cables formados con 3 alambres no se permitirá ninguna unión en los alambres terminados. En cables de 7 alambres, se aceptarán uniones en alambres individuales solo si no existiera más de una unión en un tramo de 45,7 m del cable terminado. No se aceptará, en ningún caso, uniones o empalmes realizados al cable terminado.
3.5.3 Pruebas. Las pruebas están orientadas a garantizar la calidad de los suministros, por lo que deberán ser efectuadas a cada uno de los lotes de cable a ser suministrados. Las pruebas a desarrollar son: •
Verificación del número de alambres y el sentido del cableado.
•
Verificación de la relación del paso de la hélice del cableado al diámetro del cable de acero.
•
Medición de la densidad lineal (masa por unidad de longitud) del cable de acero.
•
Prueba de carga de rotura de los alambres.
108
•
Prueba del alargamiento (elongación) del cable.
•
Prueba de la ductibilidad del acero.
•
Determinación del depósito de zinc sobre la superficie del alambre de acero, en gr/m2, de acuerdo con los métodos de la norma ASTM A 90.
•
Prueba de la adherencia de la capa de zinc sobre los alambres de acero.
•
Verificación del acabado de los alambres de acero recubiertos con zinc.
Los instrumentos a utilizarse en las mediciones y pruebas deberán tener un certificado de calibración vigente expedido por un organismo de control autorizado. Los certificados y reportes de prueba deberán ser redactados solamente en idioma Español.
3.5.4 Embalaje. El cable será entregado en carretes de madera de suficiente robustez para soportar cualquier tipo de transporte e íntegramente cerrados con listones de madera para protegerlo de cualquier daño y para un almacenamiento prolongado a intemperie y en ambiente salino. Todos los componentes de madera deberán ser manufacturados de una especie de madera sana, seca y libre de defectos, capaz de resistir un prolongado almacenamiento.
109
Las superficies internas de los carretes deberán estar cubiertas con capas protectoras de papel impermeable pesado, a fin de evitar el contacto directo del carrete con el cable de acero. Similarmente, luego de enrollar el cable, toda la superficie del cable será cubierta con el papel impermeable para servicio pesado. El papel impermeable externo y la cubierta protectora con listones de madera serán colocados solamente después que hayan sido tomadas las muestras para las pruebas pertinentes.
Cada carrete deberá ser identificado (en idioma Español) con la siguiente información: •
Nombre del Propietario.
•
Nombre o marca del Fabricante.
•
Número de identificación del carrete.
•
Nombre del proyecto.
•
Tipo, diámetro y número de alambres del cable.
•
Lote de producción.
•
Longitud del conductor en el carrete, en m.
•
Masa neta y total, en kg.
•
Fecha de fabricación.
•
Flecha indicativa del sentido en que debe ser rodado el carrete durante su desplazamiento.
110
La identificación se efectuará con una pintura resistente a la intemperie y a las condiciones de almacenaje y en las dos caras laterales externas del carrete. Adicionalmente, la misma información deberá estamparse sobre una lámina metálica resistente a la corrosión, la que estará fijada a una de las caras laterales externas del carrete. Ningún carrete tendrá menos del 3% ni más del 3% de longitud real rea l de conductor respecto a la longitud nominal indicada en el carrete.
3.5.5 Almacenaje y Recepción de Suministros. Los suministros serán almacenados sobre un terreno compactado, a la intemperie, en ambiente medianamente salino y húmedo. Previo a la salida de las instalaciones del fabricante, el Proveedor deberá remitir los planos de embalaje y almacenaje de los suministros para revisión revis ión y aprobación del Propietario; los planos deberán precisar las dimensiones del embalaje, la superficie mínima requerida para almacenaje, el máximo número de paletas a ser apiladas una sobre otra y la cantidad y características principales de los contenedores en los que serán transportados y la lista de empaque. La recepción de los suministros se efectuará con la participación de un representante del Proveedor, quién dispondrá del personal y los equipos necesarios para la descarga, inspección física y verificación de la cantidad de elementos a ser recepcionados.
111
3.5.6 Información Técnica Requerida. El Postor presentará las Tablas de Datos Técnicos Garantizados debidamente llenadas, firmadas y selladas. También deberá incluir la información siguiente: •
Catálogos del fabricante en los que se indiquen códigos de los suministros,
sus
dimensiones,
características
de
operación
mecánica y eléctrica y la masa. •
Recomendaciones y experiencias para el buen funcionamiento.
TABLA Nº 3.3: DATOS TECNICOS CABLES DE ACERO Ø5/16, 50 mm2 ITEM
DESCRIPCIÓN
1
Fabricante
2
Normas
3
Material Material
4
Grado
5
Sentido del cableado Diámetro nominal
UNID.
VALOR
VALOR
REQUERIDO
GARANT.
ASTM A 363
ASTM A 363
Acero galvanizado Acero galvanizado Siemens - Martín
Siemens - Martín
Izquierdo Izquie rdo
Izquierdo Izquie rdo
(mm)
9,52
9,52
N°
7
7
7
Número de alambres
8
Diámetro nominal de los alambres
(mm)
3,05
3,05
9
Peso aproximado del cable
(kg/m)
0,41
0,41
10
Carga de rotura
(kN)
68,40
68,40
11
Elongación en (610 mm)
%
8
8
± 0,10
± 0,10
Clase A
Clase A
Variación permisible del diámetro 12
de los alambres de los cables de ± (mm) acero galvanizado
13
Clase de Galvanizado de los alambres de acero
112
3.6. AISLADORES P POLIMÉRICOS OLIMÉRICOS TIP TIPO O SUSPENSIÓN. Estas especificaciones cubren las condiciones técnicas requeridas para la fabricación, pruebas y entrega de aisladores poliméricos poliméricos tipo suspensión para utilizarse en líneas de transmisión.
3.6.1 Normas Aplicables. Los aisladores cumplirán con las prescripciones de las siguientes normas, según la versión vigente a la fecha de convocatoria de la licitación: ANSI C29.11 American National Standard for Composite Suspension Insulators for Overhead Transmission Lines Tests. IEC 1109
Composite Insulators for A.C. Overhead Lines with a Nominal Voltage Greater than 1000 V – Definitions, Test Methods and Acceptance Criteria.
IEC 815
Guide for Selection of Insulators in Respect of Polluted Conditions.
ASTM A153 Specification for Zinc Coating (hot dip) on Iron and Steel Hardware.
3.6.2 Características técnicas de los aisladores. a) Núcleo. El núcleo será de fibra de vidrio reforzada con resina epóxica de alta dureza. Tendrá forma cilíndrica y estará destinado a soportar la carga
113
mecánica aplicada al aislador. El núcleo deberá estar libre de burbujas, burb ujas, sustancias sustancias extrañas extrañas o defectos defectos de fabricaci fabricación. ón.
b) Recubrimien Recubrimiento to del Núcleo. El núcleo de fibra de vidrio tendrá un revestimiento de goma de silicón de una sola pieza aplicado por extrusión o moldeo por inyección. Este recubrimiento no tendrá juntas ni costuras, será uniforme, libre de imperfecciones y estará firmemente unido al núcleo; tendrá un espesor mínimo de 3 mm en todos sus puntos. La resistencia de la interfase entre el recubrimiento de goma de silicón y el cilindro de fibra de vidrio será mayor que la resistencia al desgarramiento (tearing strength) de la Goma de silicón.
c) Campanas aislantes. Las campanas aislantes serán, también de goma de silicón, y estarán firmemente unidos a la cubierta del cilindro de fibra de vidrio, bien sea por vulcanización a alta temperatura o por moldeo como parte de la
cubierta.
Presentarán
preferiblem prefe riblemente, ente,
un
un
perfil perfil
diámetro diseñado diseñado
uniforme de
acuerdo acuerdo
y
tendrán, con
las
recomendaciones de la Norma IEC 815. La distancia de fuga requerida deberá lograrse ensamblando el necesario número de campanas.
114
d) Herrajes extremos. Los herrajes extremos para los aisladores de suspensión, estarán destinados a transmitir la carga mecánica al núcleo de fibra de vidrio. La conexión entre los herrajes y el cilindro de fibra de vidrio se efectuará por medio de compresión radial, de tal manera que asegure una distribución uniforme de la carga alrededor de la circunferencia del cilindro de fibra de vidrio. Los herrajes para los aisladores tipo suspensión deberán ser de acero forjado o hierro maleable; el galvanizado corresponderá a la clase “C” según la norma ASTM A153. Para los aisladores tipo pin, el herraje del lado del conductor será de aleación de aluminio de forma y dimensiones adecuadas para la fijación del conductor; el herraje inferior tendrá forma cilíndrica con rosca interior para acoplarse al perno.
3.6.3 Requerimientos de calidad. El fabricante deberá mantener un sistema de calidad que cumpla con los requerimientos de la Norma ISO 9001, lo cual deberá ser probado por un certificado otorgado por una reconocida entidad certificadora en el país del fabricante. Una copia de este certificado deberá entregarse junto con la oferta.
115
3.6.4 Pruebas. Todos los aisladores de suspensión poliméricos deben cumplir con las pruebas prueb as de Diseño, Tipo, Muestreo y Rutina Rutina descritas descritas en la norma IEC 1109. Los aisladores tipo pin cumplirán también con las pruebas prescritas para los aisladores de suspensión, con excepción de las cargas de tracción, que para el el caso de los los aisladores aisladores tipo pin serán serán de de flexión. flexión.
a)
Pruebas de Diseño. Los aisladores poliméricos de suspensión deberán cumplir satisfactoriamente las pruebas de diseño. Se aceptará reportes de pruebaa certificados prueb certificados que demuestren demuestren que los aisladores aisladores hayan pasado pasad o satisfactoriam satisfactoriamente ente estas pruebas, pruebas, siempre siempre y cuando cuando el diseño del aislador y los requerimientos de las pruebas no hayan cambiado. Las pruebas de diseño de acuerdo con las normas IEC 1109, comprenderán: •
Pruebas en las interfases y conexiones de los elementos metálicos terminales.
•
Pruebas de especímenes y pruebas preliminares.
•
Prueba de tensión a la frecuencia industrial en seco.
•
Prueba de liberación de carga repentina.
•
Prueba termo – mecánica.
116
•
Prueba de penetración de água.
•
Verificación visual.
•
Prueba de tensión de impulso de frente escarpado.
•
Prueba de tensión a la frecuencia industrial en seco.
•
Prueba de carga – tiempo del núcleo ensamblado.
•
Determinación de la carga promedio de falla del núcleo.
•
Prueba de carga del núcleo.
•
Pruebas de carbonización (tracking) y erosión de la cubierta exterior.
•
Pruebas del material del núcleo.
•
Prueba de penetración de tinte.
•
Prueba de difusión de agua.
Se incluirán con la propuesta copia de los reportes de las pruebas de diseño realizadas. Los aisladores tipo pin deberán cumplir con las pruebas de diseño que sean aplicables a este tipo de aislador.
b)
Pruebas Tipo. Los aisladores poliméricos de suspensión deberán cumplir con las pruebas Tipo prescritas en la norma IEC – 1109. Las pruebas Tipo comprenderán: •
Prueba de tensión crítica al impulso de rayo.
•
Prueba de tensión a la frecuencia industrial bajo lluvia.
117
•
Prueba de tensión de sostenimiento al impulso de maniobra bajo lluvia.
•
Prueba mecánica de carga – tiempo.
•
Prueba de tensión de interferencia de radio.
El proponente deberá presentar, con su oferta, reportes de pruebas correspondientes a unidades de tipo similar a las ofrecidas, las cuales justifiquen los parámetros garantizados por el fabricante para los aisladores ofrecidos. Los aisladores tipo pin deberán cumplir con las pruebas que sean aplicables a este tipo de aislador.
c)
Pruebas de Muestreo. Los aisladores poliméricos seleccionados de un lote serán sometidos a las pruebas aplicables de muestreo especificadas en la norma IEC – 1109, que son las siguientes: •
Verificación de las dimensiones.
•
Prueba del sistema de bloqueo (aplicable sólo a aisladores de suspensión con acoplamiento de casquillo).
•
Verificación de la carga mecánica especificada (SML); los aisladores tipo pin serán sometidos a la carga de flexión.
•
Prueba de galvanizado.
118
d)
Pruebas de Rutina. Las pruebas de rutina serán las prescritas en la norma IEC – 1109, y deberán ser realizadas en cada uno de los aisladores fabricados. Estas pruebas comprenderán: •
Identificación de los aisladores poliméricos.
•
Verificación visual.
•
Prueba mecánica de rutina.
3.6.5 Marcas. Los aisladores deberán tener marcas indelebles con la siguiente información: •
Nombre del fabricante.
•
Año de fabricación.
•
Capacidad mecánica en kN.
Las marcas se harán en la aleta superior del aislador utilizando pintura indeleble de la mejor calidad.
3.6.6 Embalaje. Los aisladores serán embalados en cajas de madera especialmente construidos para tal fin. Cada caja será identificada mediante un código seleccionado por el fabricante. Las marcas serán resistentes a la intemperie y a las condiciones normales durante el transporte y el almacenaje.
119
3.6.7 Información Técnica Requerida.
Además de la información técnica solicitada en la Tabla de Datos Técnicos, el proponente deberá entregar con su oferta la siguiente información:
•
Cuadro de Datos Técnicos. Los aisladores deberán cumplir con las características técnicas solicitadas.
•
Catálogos donde figuren los datos técnicos solicitados y que han sido ofertados por el proponente.
•
La información sobre la experiencia del fabricante.
120
TABLA Nº 3.4: DATOS TECNICOS GARANTIZADOS DEL AISLADOR POLIMERICO TIPO SUSPENSION Nº 1.0
CARACTERÍSTIC CARACTERÍSTICAS AS
UNID
VALOR REQUERIDO
VALOR GARANT
Número o código del catálogo adjunto
2.0 Modelo o código del aislador (Según Catálogo) 3.0
Clase ANSI / IEEE
29.11/ 1109
29.11/ 1109
4.0
Material del Núcleo
Fibra de Vidrio
Fibra de Vidrio
5.0
Material Recubrimiento del Núcleo
Goma de Silicón Goma de Silicón Hidrófugo
6.0
Material Herraje
Acero
Hidrófugo
Forjado Acero
Forjado
Inoxidable
Inoxidable
ASTM 153
ASTM 153
7.0
Norma de Galvanizado
8.0
Dimensiones:
8.1
Espaciamiento (Altura)
mm 733
8.2
Longitud de Línea de Fuga
mm
1798
1798
9.0
Características mecánicas:
9 .1
Resistencia mecánica al impacto.
N–m
83
83
9.2 Resistencia a una carga continua 10.0 Características eléctricas
kN
90
90
10.1 Tensión de flameo a baja frecuencia:
kV
260
260
kV
205
205
10.2 Tensión crítica de flameo al impulso: kVp
425
425
44
44
733
- En seco - Bajo lluvia
Positiva 10.3 Tensión eficaz de prueba a tierra en baja
kV
frecuencia 12.0 Conexión
Anillo - Horquilla Anillo - Horquilla
121
3.7. ACCESORIOS DEL CONDUCTOR ACTIVO. Estas especificaciones cubren las condiciones técnicas requeridas para la fabricación, pruebas y entrega de los accesorios del conductor, que se utilizarán en las líneas.
3.7.1 Normas de Fabricación. Los accesorios materia de esta especificación, cumplirán con las prescripciones de la siguiente norma, según la versión vigente a la fecha de la convocatoria de la licitación: ASTM 153
Standard specification for zinc-coating (hot-dip) on iron and steel hardware.
UNE 21-159
Elementos de fijación y empalme para conductores y cables de tierra de líneas eléctricas aéreas de alta tensión.
3.7.2 Condiciones Ambientales. Los accesorios del conductor se instalarán en una zona con las siguientes condiciones ambientales: •
Altitud sobre el nivel del mar
:
hasta 2000 m
•
Humedad relativa
:
entre 52 y 76%
•
Temperatura ambiente
:
15°C y 40°C
•
Contaminación ambiental
:
De escasa a moderada
122
3.7.3 Características Generales.
3.7.3.1 Materiales. Los materiales para la fabricación de los accesorios del conductor serán de aleaciones de aluminio procedentes de lingotes de primera fusión. El Fabricante tendrá a disposición
del Propietario
la
documentación que garantice la correspondencia de los materiales utilizados con los ofertados.
3.7.3.2 Fabricación, aspecto y acabado. La fabricación de los accesorios del conductor se realizará mediante un proceso adecuado, en el que se incluyan los controles necesarios que garanticen el producto final. Las piezas presentarán una superficie uniforme, libre de discontinuidades, fisuras, porosidades, rebabas y cualquier otra alteración del material.
3.7.3.3 Protección anticorrosiva. Todos los componentes de los accesorios deberán ser resistentes a la corrosión, bien por la propia naturaleza del material o bien por la aplicación de una protección adecuada.
123
La elección de los materiales constitutivos de los elementos deberá realizarse teniendo en cuenta que no puede permitirse la puesta en contacto de materiales cuya diferencia de potencial galvánico pueda originar corrosión de naturaleza electrolítica. Los materiales férreos, salvo el acero inoxidable, deberán protegerse en general mediante galvanizado en caliente, de acuerdo con la Norma ASTM 153.
3.7.3.4 Características eléctricas. Los accesorios presentarán unas características de diseño y fabricación
que eviten
la emisión
de efluvios y
las
perturbaciones radioeléctricas por encima de los límites fijados. Asimismo, la resistencia eléctrica de los accesorios vendrá limitada por lo señalado en esta especificación, para cada caso.
3.7.4 Características Específicas.
3.7.4.1 Grapa de ángulos. Será de aleación de aluminio procedente de lingotes de primera fusión, de comprobada resistencia a la corrosión, tales como aluminio- magnesio, aluminio - silicio, aluminio-magnesio silicio.
124
La carga de deslizamiento no será inferior al 20% de la carga de rotura del conductor para el que está destinada la grapa. El apriete sobre el conductor deberá ser uniforme, evitando los esfuerzos concentrados sobre determinados puntos del mismo. El fabricante deberá señalar los torques de apriete que deberán aplicarse y los límites de composición y diámetro de los conductores. El rango del ángulo de utilización estará comprendido entre 20° y 70°. La carga de rotura mínima de la grapa de ángulo será de 70 kN. Las dimensiones de la grapa serán adecuadas para instalarse con conductores de aleación de aluminio de las secciones que se requieran, provistos de varilla de armar premoldeada.
3.7.4.2 Grapa de anclaje. Será del tipo conductor pasante, fabricado con aleación de aluminio de primera fusión, de comprobada resistencia a la corrosión, tales como Aluminio-Magnesio, Aluminio-Silicio, Aluminio-Magnesio-Silicio. El fabricante deberá señalar los torques de apriete que deben aplicarse. La carga de rotura mínima de la grapa de anclaje será de 70 kN.
125
Las dimensiones de la grapa serán adecuadas para instalarse con conductores de aleación de aluminio de las secciones que se requieran.
3.7.4.3 Grapa de doble vía. Serán de aluminio y estará provista de 2 pernos de ajuste. Deberá garantizar que la resistencia eléctrica del conjunto grapa-conductor no sea superior al 75% de la correspondiente a una longitud igual de conductor; por tanto, no producirá calentamientos superiores a los del conductor. No emitirá efluvios y perturbaciones radioeléctricas por encima de valores fijados.
3.7.4.4 Varilla de armar. La varilla de armar será de aleación de aluminio, del tipo premoldeado, adecuada para conductor de aleación de aluminio. Tendrá por objeto proteger el punto de sujeción del conductor con el aislador tipo pin o grapa angular, de los efectos abrasivos, así como de las descargas que se puedan producir entre conductor y tierra. Serán simples y dobles y de longitudes adecuadas para cada sección de conductor.
126
3.7.4.5 Manguito de empalme. Será de aleación de aluminio, del tipo compresión. Tendrá una resistencia a la tracción no menor que el 95% de la de los conductores a los que se aplicará. Todos los manguitos de empalme presentarán una resistencia eléctrica no mayor que la de los respectivos conductores. Estarán libres de todo defecto y no dañarán al conductor luego de efectuada la compresión pertinente.
3.7.4.6 Manguito de reparación. Será de aleación de aluminio, del tipo compresión apropiada para reforzar los conductores con alambres dañados.
3.7.4.7 Amortiguador de vibración. Será del tipo STOCKBRIDGE, construido con contrapesos de
hierro
fundido
galvanizado
en
caliente,
acero
forjado
galvanizado en caliente o de aleación de zinc, cable de acero preformado prefo rmado de alta resistencia resistencia y grapa de aleación aleación de aluminio aluminio para conexió conexión n con el conducto conductor. r. Será adecuado adecuado para para conductor conductores es de aleación de aluminio de las secciones indicadas en el metrado. El suministro incluirá las recomendaciones necesarias para su selección e instalación y de ser necesario deberá suministrarse el software de selección.
127
3.7.5 Pruebas. Las pruebas están orientadas a garantizar la calidad de los suministros, por lo que deberán ser efectuadas a cada uno de los lotes de accesorios a ser suministradas, en presencia de un representante del propietario; caso contrario, deberá presentarse tres (03) juegos de certificados adjuntos a los respectivos reportes de prueba satisfactorios emitidos por una entidad debidamente acreditada por el país de origen, la misma que formará parte de una terna (3) de entidades similares que serán propuestas por el proveedor (antes de iniciar las pruebas) para la aprobación del propietario, quien certificará que los resultados obtenidos en todas las pruebas señaladas en las normas consignadas están de acuerdo con esta especificación y la oferta del postor. Salvo indicación expresa de las normas, el tamaño de la muestra y el nivel de inspección será desarrollado de acuerdo a lo indicado en la Norma Técnica Peruana NTP-ISO 2859–1 1999: PROCEDIMIENTOS DE MUESTREO PARA INSPECCION POR ATRIBUTOS, o su equivalente la norma ISO 2859-1: 1989; considerando un plan de muestreo simple con un nivel de inspección normal. normal. Los instrumentos a utilizarse en las mediciones y pruebas deberán tener un certificado de calibración vigente expedido por un organismo de control autorizado. Los certificados y reportes de prueba deberán ser redactados solamente en idioma Español o Inglés.
128
3.7.6 Marcado. Los accesorios deberán tener marcas en alto relieve con la siguiente información: •
Nombre o símbolo del fabricante.
•
Carga de rotura mínima en kN.
•
Torque máximo de ajuste recomendado N-m.
3.7.7 Embalaje. Los accesorios serán cuidadosamente embalados en cajas de madera, provistas de paletas (pallets) de madera y aseguradas mediante correas de bandas de acero inoxidable a fin de permitir su desplazamiento con un montacargas estándar. Serán suministrados con la protección adecuada para evitar el deterioro de la rosca de plomo. Las caras internas de las cajas de embalaje deberán ser cubiertas con papel impermeable
para
servicio
pesado
a
fin
de
garantizar
un
almacenamiento prolongado a intemperie y en ambiente salino.
Cada caja deberá ser identificada (en idioma Español o Inglés) con la siguiente información: •
Nombre del Propietario.
•
Nombre del Fabricante.
•
Tipo de accesorio.
•
Cantidad de accesorios.
129
•
Masa neta en kg.
•
Masa total en kg.
Las marcas serán resistentes a la intemperie y a las condiciones de almacenaje.
3.7.8 Almacenaje y Recepción de Suministros. El Postor deberá considerar que los suministros serán almacenados sobre un terreno compactado, a la intemperie, en ambiente medianamente salino y húmedo. Previo a la salida de las instalaciones del fabricante, el proveedor deberá remitir los planos de embalaje embalaje y almacenaje de los suministros para revisión revis ión y aprobación del Propietario; los planos deberán precisar las dimensiones del embalaje, la superficie mínima requerida para almacenaje, el máximo número de paletas a ser apiladas una sobre otra y, de ser el caso, las cantidad y características principales de los contenedores en los que serán transportados y la lista de empaque. Adicionalmente deberá remitir todos los certificados y reportes de prueba solicitados. La recepción de los suministros se efectuará con la participación de un representante del Proveedor, quién dispondrá del personal y los equipos necesarios para la descarga, inspección física y verificación de la cantidad de elementos a ser recepcionados. El costo de estas actividades estará incluido en el precio cotizado por el Postor.
130
3.7.9 Inspección y pruebas en fábrica. La inspección y pruebas en fábrica deberán ser efectuadas en presencia de un representante del Propietario o una Entidad debidamente acreditada que será propuesta por el Proveedor para la aprobación del Propietario. Los costos que demanden la inspección y pruebas deberá incluirse en el precio cotizado por el Postor.
3.7.10 Información técnica requerida. El postor presentará con su oferta las Tablas de Datos Técnicos Garantizados debidamente llenadas, firmadas y selladas. También deberá incluir la información siguiente: •
Catálogos del fabricante en los que se indiquen códigos de los suministros, sus dimensiones, características de operación mecánica y eléctrica y la masa.
•
Recomendaciones y experiencias para el buen funcionamiento de los suministros.
•
En el caso que se proponga normas distintas a las solicitadas, deberá incluir una copia de éstas para su evaluación.
•
Previo a la entrega de los suministros, el proveedor deberá suministrar un juego original de la versión vigente de las normas indicadas y de ser el caso adicionalmente el original de las normas equivalentes propuestas en su oferta técnica.
•
El costo de las normas estarán incluidas en el precio cotizado por el postor.
131
TABLA Nº 3.5: DATOS TECNICOS REQUERIDOS ACCESORIOS DEL CONDUCTOR Nº
CARACTERISTICAS
UNIDAD
VALOR REQUERIDO
VALOR GARANT.
ALEACION DE ALUMINIO
ALEACION DE ALUMINIO
mm
5 - 15
5 - 15
Grados kN
30 - 90 70
30 - 90 70
ALEACION DE ALUMINIO
ALEACION DE ALUMINIO
mm
5 - 15
5 - 15
kN
70
70
1.0 GRAPA DE ANGULO 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5
1.6 1.7 1.8 1.9
FABRICANTE NUMERO DE CATALOGOS DEL FABRICANTE MODELO O CODIGO DEL ACCESORIO MATERIAL DE FABRICACION RANGO DE DIAMETROS DE CONDUCTORES INCLUYENDO VARILLAS DE ARMAR RANGO ANGULO DE UTILIZACION CARGA DE ROTURA MINIMA NORMA DE FABRICACION MASA POR UNIDAD
kg
2.0 GRAPA DE ANCLAJE 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8
FABRICANTE NUMERO DE CATALOGO DEL FABRICANTE MODELO O CODIGO DEL ACCESORIO MATERIAL DE FABRICACION RANGO DE DIAMETRO DE CONDUCTORES CARGA DE ROTURA MINIMA NORMA DE FABRICACION MASA POR UNIDAD
kg
3.0 MANGUITO DE EMPALME 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8
FABRICANTE NUMERO DE CATALOGO DEL FABRICANTE MODELO O CODIGO DEL ACCESORIO MATERIAL
3.9
SECCION DEL CONDUCTOR LONGITUD CARGA DE ROTURA MINIMA NUMERO DE COMPRESIONES REQUERIDAS MASA POR UNIDAD
4.0
MANGUITO DE REPARACION
4.1 4.2
FABRICANTE NUMERO DE FABRICANTE
CATALOGOS
2
mm kN
kg
DEL
ALEACION DE ALEACION DE ALUMINIO ALUMINIO 25, 35, 50, 70 y 95 25, 35, 50, 70 y 95
132
TABLA Nº 3.5: DATOS TECNICOS REQUERIDOS ACCESORIOS DEL CONDUCTOR (Continua …) Nº 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7 4.8
CARACTERISTICAS
UNIDAD MODELO O CODIGO DEL ACCESORIO MATERIAL
4.9
SECCION DEL CONDUCTOR LONGITUD CARGA DE ROTURA MINIMA NUMERO DE COMPRESIONES REQUERIDAS MASA POR UNIDAD
5.0
AMORTIGUADOR DE VIBRACION
5.1 5.2
FABRICANTE NUMERO DE FABRICANTE
5.3
MODELO O CODIGO DEL ACCESORIO
5.4 5.5 5.6 5.7 5.8 5.9
MATERIAL DE LA GRAPA FIJACION AL CONDUCTOR MATERIAL DE LAS PESAS MOMENTO DE INERCIA SECCION DEL CONDUCTOR NORMA DE FABRICACION MASA POR UNIDAD
6.0
GRAPA DE DOBLE VIA
6.1 6.2 6.3 6.4 6.5 6.6 6.7 6.8 6.9
FABRICANTE NUMERO DE CATALOGO DEL FABRICANTE MODELO O CODIGO DEL ACCESORIO MATERIAL DE FABRICACION SECCION DEL CONDUCTOR TORQ TORQUE UE DE AJUS AJUSTE TE RECOM ECOMEN ENDA DADO DO DIMENSIONES (Adjuntar planos) NORMA DE FABRICACION MASA POR UNIDAD
7.0
VARILLA DE ARMAR SIMPLE
7.1 7.2
FABRICANTE NUMERO DE CATALOGO DEL FABRICANTE MODELO O CODIGO DEL ACCESORIO MATERIAL
7.3 7.4 7.5 7.6 7.7
CATALOGO
DIMENSIONES (Adjuntar planos) SECCION DE CONDUCTOR APLICARSE NUMERO DE ALAMBRES
mm2 m kN
VALOR REQUERIDO
VALOR GARANT.
ALEACION DE ALEACION DE ALUMINIO ALUMINIO 25, 35, 50, 70 y 95 25, 35, 50, 70 y 95
kg
DEL
DE
ALEACION DE ALUMINIO ZINC cm4 2 mm
ALEACION DE ALUMINIO ZINC
25, 35, 50, 70 y 95 25, 35, 50, 70 y 95
kg
mm2
ALUMINIO ALUMINIO 25, 35, 50, 70 y 95 25, 35, 50, 70 y 95
N-m N-m mm kg
ALEACION DE ALUMINIO
ALEACION DE ALUMINIO
mm A
mm2
25, 35, 50, 70 y 95 25, 35, 50, 70 y 95
133
TABLA Nº 3.5: DATOS TECNICOS REQUERIDOS ACCESORIOS DEL CONDUCTOR (Continua …) Nº
CARACTERISTICAS
UNIDAD
7.8
MASA POR UNIDAD
8.0
VARILLA DE ARMAR DOBLE
8.1 8.2
FABRICANTE NUMERO DE CATALAGO DE FABRICANTE MODELO O CODIGO DEL ACCESORIO MATERIAL
8.3 8.4 8.5 8.6 8.7 8.8
VALOR REQUERIDO
VALOR GARANT.
ALEACION DE ALUMINIO
ALEACION DE ALUMINIO
kg
DIMENSIONES (Adjuntar Planos) SECCION DEL CONDUCTOR APLICARSE NUMERO DE ALAMBRES MASA POR UNIDAD
A
mm2
25, 35, 50, 70 y 95 25, 35, 50, 70 y 95
kg
3.8. ACCESORIOS ME METÁLICOS TÁLICOS PARA POSTES Y CRUCETAS. CRUCETAS. Estas especificaciones cubren las condiciones técnicas requeridas para la fabricación, pruebas y entrega de accesorios metálicos para postes y crucetas que se utilizarán en líneas y redes primarias.
3.8.1 Normas Aplicables. Los accesorios metálicos cumplirán con las prescripciones de las siguientes normas, según la versión vigente a la fecha de la convocatoria a licitación: ASTM A 7
Forged steel.
ANSI A 153
Zinc coating (hot dip) on iron and steel hardware.
ANSI C 135.1
American national standard for galvanized steel bolts and nuts for overhead line construction.
134
ANSI C 135.4
American national standard for galvanized ferrous eyebolts and nuts for overhead line construction.
ANSI C 135.5
American national standard for galvanized ferrous eyenuts and eyelets for overhead line construction.
ANSI C 135.3
American national national standard for zinc-coated ferrous lag
screws
for
pole
and
transmission
line
construction. ANSI C 135.20 American national standard for line construction zinc coated ferrous insulator clevises. ANSI C 135.31 American national standard for zinc-coated ferrous single and double upset spool insulator bolts for overhead line construction.
3.8.2 Descripción de los materiales. 3.8.2.1 Pernos Maquinados. Serán de acero forjado galvanizado en caliente. Las cabezas de estos pernos serán cuadrados y estarán de acuerdo con la norma ANSI C135.1. Las tuercas y contratuercas serán también cuadradas. El suministro incluirá una tuerca y una contratuerca.
Las cargas de rotura mínima serán: •
Para pernos de Ø3/4” y Ø5/8”
:
55 kN
135
3.8.2.2 Perno Ojo. Será de acero forjado, galvanizado en caliente de 10” y 22” de longitud y Ø3/4”. En uno de los extremos tendrá un ojal ovalado, y será roscado en el otro extremo.
La carga de rotura mínima será de 55.29 kN. El suministro incluirá una tuerca cuadrada y una contratuerca.
3.8.2.3 Tuerca Ojo. Será de acero forjado o hierro maleable galvanizado en caliente. Será adecuada para perno de Ø3/4”. Su carga mínima de rotura será se rá de 55,29 kN.
3.8.2.4 Arandelas. Serán fabricadas de acero y tendrán las dimensiones siguientes: •
Arandela cuadrada plana y curva de 3” de lado y ¼” de espesor, con agujero central de Ø 11/16” y 13/16” Tendrá una carga mínima de rotura al esfuerzo cortante de 55,29 kN.
3.8.2.5 Soporte Angular. Serán fabricadas de acero y tendrán las dimensiones siguientes: •
El Perfil Angular será de 38x38x5 mm. y 0,70 m de longitud.
136
3.9. ACCESORIOS D DE E FERRETERÍA PARA RETENIDA RETENIDAS. S. Estas especificaciones cubren las condiciones técnicas requeridas para la fabricación, pruebas y entrega de accesorios metálicos para postes y crucetas que se utilizarán en línea de transmisión.
3.9.1 Normas Aplicables. Los accesorios metálicos cumplirán con las prescripciones de las siguientes normas, según la versión vigente a la fecha de la convocatoria a licitación: ASTM A 7
Forged steel.
ANSI A 153
Zinc coating (hot dip) on iron and steel hardware.
ANSI C 135.1
American national standard for galvanized steel bolts and nuts for overhead line construction.
ANSI C 135.4
American national standard for galvanized ferrous eyebolts and nuts for overhead line construction.
ANSI C 135.5
American national standard for galvanized ferrous eyenuts and eyelets for overhead line construction.
ANSI C 135.3
American national national standard for zinc-coated ferrous lag
screws
for
pole
and
transmission
line
construction. ANSI C 135.20 American national standard for line construction zinc coated ferrous insulator clevises.
137
ANSI C 135.31 American national standard for zinc-coated ferrous single and double upset spool insulator bolts for overhead line construction.
3.9.2 Descripción de los materiales. 3.9.2.1 Cable de acero. El cable para las retenidas será de acero galvanizado de grado SIEMENS-MARTIN. Tendrá las siguientes características:
TABLA Nº 3.6: DATOS TECNICOS CABLES DE ACERO 3/8” (9.52 mm), 7 HILOS, GRADO SIEMENS - MARTIN ITEM
DESCRIPCIÓN
1 2
Fabricante Normas
3
Material
4
Grado
5
Sentido del cableado
6
Paso máximo de cableado función a la cantidad de veces(En el diámetro nominal) Diámetro nominal Número de alambres Diámetro nominal de los alambres componentes
7 8 9
Peso aproximado del cable
10 11
Carga de rotura Elongación en 24 in. (610 mm) Variación permisible del diámetro de los alambres de los cables de acero galvanizado
12 13
Clase de Galvanizado de los alambres de acero
UNIDAD
VALOR
VALOR
REQUER.
GARANT.
ASTM A 475 ASTM A 475 Acero Acero galvanizado galvanizado Siemens Siemens Martin Martin Izquierdo Izquie rdo Izquierdo Izquie rdo 16
16
mm N°
9.52 7
9.52 7
mm
3,05
3,05
kg/304.80 m kN %
124
124
30.915 8
30.915 8
± mm
± 0,10
± 0,10
Clase A
Clase A
138
3.9.2.2 Varilla de anclaje. Será fabricado de acero
forjado y galvanizado en caliente.
Estará provisto de un ojal guardacabo en un extremo, y será roscada en el otro. Sus características principales son: •
Longitud
:
2,40 m
•
Diámetro
:
16mm
•
Carga de rotura mínima
:
71 kN
El suministro incluirá una tuerca cuadrada y contratuerca.
3.9.2.3 Arandela cuadrada para anclaje. Será de acero galvanizado en caliente y tendrá 102 102 mm de lado y 6,35 mm de espesor.
Estará provista de un agujero central de 18 mm de diámetro. Deberá ser diseñada y fabricada para soportar los esfuerzos de corte por presión de la tuerca de 71 kN.
3.9.2.4 Arandela curva cuadrada. De acero galvanizado, para distribuir esfuerzos de contacto entre pernos, perno s, varillas y poste, de 57x57x5 57x57x5 mm, con agujero agujero central de 18 mm diámetro.
139
3.9.2.5 Grapas paralelas y guardacabos guardacabos.. La grapa paralela será de acero galvanizado y adecuada para el cable de acero grado SIEMENS-MARTIN de 10 mm de diámetro. Estará provista de 3 pernos de 13 mm de diámetro. El ojal guardacabo será de acero forjado y galvanizado en caliente, adecuado para conectarse a perno de 16 mm de diámetro. La ranura del ojal será adecuada para cable de acero de 10 mm de diámetro. La mínima carga c arga de rotura será de 60 kN.
3.9.2.6 Bloque de anclaje. Será de concreto armado de 0,50 x 0,50 x 0,20 m fabricado con malla de acero corrugado de 13 mm de diámetro. Tendrá agujero central de 20,6 mm de diámetro para fijar la varilla de anclaje.
3.9.2.7 Perno ojo. Será de acero galvanizado en caliente, provisto de tuerca y contratuerca de 16 mm de diámetro x 254 mm de Longitud.
3.9.2.8 Perno angular con ojal guardacabo. De acero galvanizado en caliente con ojal guardacabo en un extremo, provisto de tuerca y contratuerca de 16mm de diámetro x 254mm de Longitud.
140
3.9.2.9 Aislador de tracción. t racción.
El aislador tensor será de porcelana vidriada, con acabado esmalte color café, tipo nuez, clase Ansi 54-2.
TABLA Nº 3.7: DATOS TÉCNICOS DEL AISLADOR DE PORCELANA DE TRACCIÓN TIPO ANSI 54-2 ITEM
DESCRIPCIÓN
UNIDAD
VALOR
VALOR
REQUERIDO
GARANT.
ANSI C29.4
ANSI C29.4
1
Fabricante
2
Norma
3
Material Material aislante aislante
Porcelana
Porcelana
4
Clase
ANSI 54-2
ANSI 54-2
5
Longitud de línea de fuga Longitud
mm
48
48
6
Esfuerzo de rotura
kN
53
53
- Seco
kV
30
30
- Húmedo
kV
15
15
7
Tensión disruptiva a frecuencia industrial
3.10. ACCESORIOS DE PUESTA A TIERRA. Estas especificaciones cubren las condiciones técnicas requeridas para la fabricación, pruebas y entrega de materiales para la puesta a tierra de las estructuras que se utilizarán en líneas y redes primarias.
141
3.10.1 Normas aplicables. Los materiales de puesta a tierra, cumplirán con las prescripciones de las siguientes normas, según la versión vigente a la fecha de la convocatoria a licitación:
ITINTEC 370.042
Conductores de cobre recocido para el uso eléctrico.
UNE 21-056
Electrodos de puesta a tierra.
ABNT NRT 13571
Haste de aterramento aço–cobre e accesorios.
ANSI C135.14
Staples with rolled of slash points for overhead line construction.
En caso que el postor proponga la aplicación de normas equivalentes distintas a las señaladas, presentará con su propuesta una copia de éstas para la evaluación correspondiente.
3.10.2 Descripción de los materiales. 3.10.2.1 Conductor de cobre. El conductor para unir las partes sin tensión eléctrica de las estructuras con tierra, será de cobre desnudo, cableado y recocido.
142
TABLA Nº 3.8: DATOS TECNICOS PARA CONDUCTOR DE COBRE DESNUDO DE 25 mm2. ITEM
DESCRIPCIÓN
1
Fabricante
2
Normas
3
VALOR
VALOR
REQUERIDO
GARANT.
N.T.P N.T. P 370.04 370.042 2 N.T. N.T.P P 370.04 370.042 2
Material del conductor
4 5
Pureza Sección nominal
6
Número de alambres
7
Densidad a 20 ° C
8
Resistividad eléctrica a 20 °C
9
UNIDAD
Resistencia eléctrica en CC a 20°C
% mm2
gr / cm3 2
Ωmm
/m
Ω/km
ASTM B8
ASTM B8
Cobre
Cobre
electrolítico
electrolítico
recocido
recocido
99,90 25
99,90 25
7
7
8,89
8,89
0,017241
0,017241
0,727
0,727
3.10.2.2 Conector tipo perno partido (Split-Bolt). Será de cobre y servirá para conectar conductores de cobre de 25 mm² entre sí.
3.10.2.3 Plancha doblada tipo “J”. Se utilizará para conectar el conductor de puesta a tierra con los accesorios metálicos de fijación de los aisladores cuando se utilicen postes y crucetas de concreto; se
fabricará con plancha de cobre de 3 mm de espesor. La
143
configuración geométrica y las dimensiones se muestra en los planos del proyecto. Este accesorio se utilizará con postes y crucetas de madera solo en ambientes con presencia de humedad salina.
3.10.2.4 Grapas para fijar conductor a poste. Serán de acero recubierto con cobre en forma de "U", con sus extremos puntiagudos para facilitar la penetración al poste de madera. Será adecuado para conductor de cobre de 25 mm².
3.10.2.5 Conector bimetálico. Será bimetálico aplicable a conductores de cobre y AºGº; se utilizará en la conexión entre el neutro de las líneas primarias con el conductor de bajada a tierra. Tendrá las dimensiones adecuadas para las secciones de conductor que se indican en el metrado.
3.10.2.6 Bentonita. Es un producto natural, que absorbe grandes cantidades de agua y se hincha más que la cálcica. La bentonita sódica tiene
buena
plasticidad
y
lubricidad,
fuerza
de
144
condensación, impermeabilidad, baja compresibilidad y consolidación, fuerza de secado.
3.10.2.7 Tierra negra. Tierra negra agrícola cernida para reducir la resistencia óhmica de los pozos a tierra.
CAPÍTULO IV SUMINISTRO DE MATERIALES Y COSTOS REFERENCIALES En este capítulo se dan los costos referenciales del estudio definitivo de la línea de interconexión de la C.H. Monobamba y la S.E. de potencia Simsa mediante la línea de sub transmisión en 60kV. El análisis se llevará a cabo de acuerdo a la Ley de Concesiones Eléctricas y su Reglamento, los parámetros considerados corresponden a los siguientes dispositivos legales:
Ley de Concesiones Eléctricas, Decreto Ley N 25844 del 19 de Noviembre de °
1992.
Reglamento de la Ley de Concesiones Eléctricas, Decreto Supremo N 009-93°
EM del 23 de Febrero de 1993.
RESUMEN GENERAL
146
PROYECTO PROP PROPIIETAR ETARIO IO DISTRITO PROVINCIA
: LINEA DE TRANSM SMIISION EN 60 KV. CH MONOBAMBA - SIMSA :C COM OMPA PAÑ ÑÍA MI MINE NER RA SAN SAN IGNA IGNAC CIO DE MOR MOROCOC OCOCHA HA S. S.A. A. : VITOC : CHANCHAMAYO
DEPARTAMENTO
: JU JUNIN FECHA
ITEM
L.T.
DESCRIPCION
: NOVIEMBRE - 2008 TOTAL
1
SUMINISTRO DE MATERIALES
US $
161,390.24
161,390.24
2
MONTAJE ELECTROMECANICO
US $
132,916.45
132,916.45
3
TRANSPORTE (15% DE SUMINISTRO)
US $
24,208.54
24,208.54
4
COSTO DIRECTO
US $
318,515.22
318,515.22
5
GASTOS GENERALES (10% DE C.D.)
US $
31,851.52
31,851.52
6
UTILIDAD (10% C.D.)
US $
31,851.52
31,851.52
7
TOTAL
US $
382,218.27
382,218.27
8
I.G.V (19% TOTAL)
US $
72,621.47
72,621.47
9
COSTO TOTAL DE LA OBRA
US $
454,839.74
454,839.74
147
PRESUPUESTO BASE PROYECTO PROPIETARIO DISTRITO PROVINCIA DEPARTAMENTO
: LINEA DE TRANSMISION EN 60 KV. CH MONOBAMBA - SIMSA : COMPAÑÍA MINERA SAN IGNACIO DE MOROCOCHA S.A. : VITOC : CHANCHAMAYO : JUNIN
PARTIDA
I 1.01.00 1.01.01 1.01.02 1.02.00 1.02.01 1.02.02 1.02.03 1.02.04 1.02.05 1.02.06 1.02.07 1.03.00 1.03.01 1.04.00
DESCRIPCION
METRADO DE MATERIALES PRECIO (US $) PARCIAL SUBTOTAL UN UNID IDAD AD CA CANT NTID IDAD AD UNITARIO
POSTES, CRUCETAS Y TORRES Poste Pino Amarillo de 18m de long. Cl Clase 4 Cruceta de madera Tratada de 5" x 6 1/2" x 5 5..20m d de e longitud.
U U
72.00 61.00
Conductor de Aleación de Aluminio AAAC, 70 mm2 Cable de A°G° de 50 mm2 Conductor desnudo de Cobre cableado temple blando 25 mm2 Manguito de empalme 270 Amp. para conductor de AAAC 70 mm2 Manguito de empalme de cable Acero de 50 mm2. Manguito de reparación 270 Amp. para conductor de AAAC 70 mm2 Manguito de reparación para cable Acero de 50 mm2
Km Km m U U U U
39.75 26.50 1404.00 9.00 6.00 6.00 6.00
980.00 1,100.00 1.80 10.00 7.00 15.00 10.00
U
195.00
Perno ojo de A°G° Ø3/4" x 12" con tuerca y contratuerca Perno ojo con hombros de A°G° Ø3/4" x 8" con tuerca y contratuerca Perno doble armado de Ø3/4" x 26" con 4 tuercas y 2 contratuercas Tuerca ojo para perno de Ø3/4" Arandela cuadrada curva de A°G° de 3" x 3" x 1/4" mm, Ø13/16" de agujero Arandela cuadrada plana de A°G° de 3" x 3" x 1/4" mm, Ø11/16" de agujero Arandela cuadrada plana de A°G° de 3" x 3" x 1/4" mm, Ø13/16" de agujero Cinta plana de armar de Aluminio recocido de 1.3 x 7.6 mm. Amortiguador tipo Stockbridge para conductor de aluminio de 70 mm2 Amortiguador tipo Stockbridge para cable de A°G° de 5/16" de Ø Placas de señalización (según detalle) Soporte Angular de cruceta simple Riostra de AºGº de 2"x2"x1/4" x 4.20 m Long.
U U U U U U U U U U U U U U U U U U
309.00 33.00 162.00 14.00 108.00 81.00 54.00 68.00 183.00 195.00 33.00 31.00 212.00 46.00 124.00 22.00 14.00 50.00
4.55 12.00 12.50 13.00 12.50 4.10 5.00 5.00 5.00 1.00 4.85 2.50 3.50 4.00 6.00 3.50 2.50 4.00
1,405.95 396.00 2,025.00 182.00 1,350.00 332.10 270.00 340.00 915.00 195.00 160.05 77.50 742.00 184.00 744.00 77.00 35.00 200.00
U U U U U U U m U U Jgo U U
68.00 33.00 69.00 192.00 198.00 212.00 443.00 324.00 273.00 52.00 72.00 212.00 62.00
3.50 2.50 5.50 3.00 0.70 0.70 0.70 0.50 10.00 10.00 11.50 15.00 83.00
238.00 82.50 379.50 576.00 138.60 148.40 310.10 162.00 2,730.00 520.00 828.00 3,180.00 5,146.00
RETENIDAS Cable de Acero grado Siemens Martin, 10mm Ø, 7 hilos Varilla de anclaje de acero de 16mm Ø x 2.40m de long. Arandela de anclaje de acero de 4"x4"x1/4", 11/16" de agujero Mordaza Preformada de Acero para Cable de Acero de 10 mm Ø. Perno ojo de 16mm Ø x 305 mm long. Con tuerca y contratuerca Bloque de Concreto Armado de 0.50x0.50x0.20 m. con agujero central de 20.6 mm Aislador de traccion Clase ANSI 54-2 Arandela cuadrada curvada de A°G° de 57 x 57 x 5mm, 18mm Ø de agujero Alambre Galvanizado N° 14 para amarre
m U U U U U U U m
4035.00 117.00 117.00 920.00 230.00 117.00 230.00 460.00 690.00
70,919.34
10,237.50
24,069.70
16,063.70
52.50 10,237.50
FERRETERIA Y ACCESORIOS
1.04.19 1.04.20 1.04.21 1.04.22 1.04.22 1.04.23 1.04.24 1.04.25 1.04.26 1.04.27 1.04.28 1.04.29 1.04.30
28,555.00
38,957.94 29,152.20 2,527.20 90.00 42.00 90.00 60.00
AISLADORES Aislador Polimerico Tipo Suspension 69 Kv.
350.00 25,200.00 55.00 3,355.00
CABLES Y ACCESORIOS
Gr Grillete de A°G° Grapa de suspensión angular con dos pernos, para conductor de 70 mm2 de Al. Grapa de anclaje tipo pistola 3 pernos, para conductor de 70 mm2 de Al. Grapa de suspensión angular con dos pernos, para Cable de A°G° de 50 mm2 Grapa de anclaje tipo pistola con 3 pernos, para cable de A°G° de 50 mm2 Conector de Al. de dos vias para conductor AAAC de 70 mm2 Conector de A°G° de dos vias para cable de 50 mm2 Conector bimetalico Cu/A°G° de 25/50 mm2 Conector de Cobre tipo perno partido Plancha de cobre para línea a tierra, Tipo J Varilla de armar simple para conductor AAAC 70mm2 Perno maquinado A°G° Ø1/2 x 2" con tuerca y contratuerca Perno maquinado A°G° Ø5/8 x 8" con tuerca y contratuerca Perno maquinado A°G° Ø5/8 x 10" con tuerca y contratuerca Perno maquinado A°G° Ø5/8 x 12" con tuerca y contratuerca Perno maquinado A°G° Ø3/4" x 16" con tuerca y contratuerca Perno maquinado A°G° Ø3/4" x 10" con tuerca y contratuerca Perno maquinado A°G° Ø3/4" x 22" con tuerca y contratuerca
1.05.01 1.05.02 1.05.03 1.05.04 1.05.05 1.05.06 1.05.07 1.05.08 1.05.09
: NOVIEMBRE - 2008
SUMINISTRO DE DE MA MATERIALES
1.04.01 1.04.02 1.04.03 1.04.04 1.04.05 1.04.06 1.04.07 1.04.08 1.04.09 1.04.10 1.04.11 1.04.12 1.04.13 1.04.14 1.04.15 1.04.16 1.04.17 1.04.18
1.05.00
FECHA
1.35 11.00 1.25 5.00 5.00 10.00 8.00 0.77 0.10
5,447.25 1,287.00 146.25 4,600.00 1,150.00 1,170.00 1,840.00 354.20 69.00
148
PRESUPUESTO BASE PROYECTO PROPIETARIO DISTRITO PROVINCIA DEPARTAMENTO 1. 1.06 06.0 .00 0 1.06.01 1.06.04 1.06.05 1.06.06 1.08.00 1.08.01
: LINEA DE TRANSMISION EN 60 KV. CH MONOBAMBA - SIMSA : COMPAÑÍA MINERA SAN IGNACIO DE MOROCOCHA S.A. : VITOC : CHANCHAMAYO : JUNIN
FECHA
: NOVIEMBRE - 2008
PUES PUESTA TA A TI TIER ERRA RA Conductor desnudo de Cobre cableado temple blando 25 mm2 Tierra vegetal Cernida Grapa en "U" de copperweld Bentonita
m m3 U Kg
1480.00 22.20 4440.00 11840.00
1.80 10.00 0.10 0.50
m3
TOTAL POR MATERIALES
($)
153.00
9,25 9,250. 0.00 00
2,295.00
2,664.00 222.00 444.00 5,920.00
OTROS Pi Piedra mediana
15.00 2,295.00 161,390.24
149
PRESUPUESTO BASE PROYECTO PROPIETARIO DISTRITO PROVINCIA DEPARTAMENTO
PARTIDA II 1.00
1.01 1.02 1.03 1.04 1.05
2.00
2.01 2.02 2.02
2.03 2.04
3.00
3.01 3.02 3.03 3.04
4.00
4.01 4.02 4.03 4.04
5.00
: LINEA DE TRANSMISION EN 60 KV. CH MONOBAMBA - SIMSA : COMPAÑÍA MINERA SAN IGNACIO DE MOROCOCHA S.A. : VITOC : CHANCHAMAYO : JUNIN
FECHA
: NOVIEMBRE - 2008
PRECIO (US $) METRADO UNIDAD CANTIDAD UNITARIO PA P ARCIAL SUB TOTAL
DESCRIPCION MONTAJE ELECTROMECANICO OBRAS PRELIMINARES
Ingeniería del Proyecto Replanteo Topográfico de la Linea Gestion de Derechos de Servidumbre Despeje de árboles a 8 m. a cada lado del eje de la línea Apertura de camino de acceso a pie de izaje
21,733.44
Km Km Km Km Km
12.62 12.62 12.62 12.62 6.80
292.90 234.65 652.78 315.50 420.00
3,696.43 2,961.32 8,238.09 3,981.61 2,856.00
INSTALACION DE POSTES DE MADERA
Transporte a Obra Poste de Pino de 18 m a cada hoyo Exca Excava vaci ción ón de hue hueco co pa para ra p pos oste te de ma mader dera ad de: e: 18 m en terreno normal 18m en terreno rocoso Instalación de postes de madera de 18 m Compactación de postes de madera de 18m
26,775.23
U
72.00
222.82
16,043.33
U U U U
52.00 20.00 72.00 72.00
35.80 56.27 73.69 33.88
1,861.69 1,125.48 5,305.53 2,439.21
INSTALACION DE RETENIDAS R1 Y R2
Excavación de zanja para retenida inclinada simple R1 Excavación de zanja para retenida inclinada simple R2 Instalación de retenida inclinada simple R1 Instalación de retenida inclinada simple R2
6,236.51
U U Jgo Jgo
4.00 113.00 4.00 113.00
27.85 27.85 25.44 25.46
111.39 3,146.67 101.76 2,876.70
MONTAJE DE ARMADOS
Soporte de suspensión biposte en H, Trifasico con G. T Tiipo PSH-3G Soporte de anclaje biposte en H, Trifasico con G. T Tiipo PRH-3G Soporte para vanos largos, Trifasico con G. Tipo P3A2-3G Instalación de placas de señalización
4,735.67
Jgo Jgo Jgo Jgo
7.00 23.00 4.00 72.00
79.79 101.63 132.07 18.22
558.50 2,337.40 528.29 1,311.48
MONTAJE DE DE C CO ONDUCTORES INSTALACION DE CONDUCTORES COMPRENDE TRANSPORTE, TENDIDO
56,453.87
FLECHADO Y EMPALME
5.01 5.02 6.00
6.01 6.02
7.00
Tendido de cable de A°G° de 50 mm2. Tendido conductor AAAC 70mm2
Amortiguadores para Conductor AAAC 70 mm2 Amortiguador para Cable de Guarda 50 mm2
8.00
PRUEBA Y PUESTA EN SERVICIO
9.01
821.55 872.42
21,772.72 34,681.15 2,726.88
U U
273.00 52.00
8.39 8.39
2,290.58 436.30
PUESTA A TIERRA
Instalación de puesta a tierra tipo PAT-2
9.00
26.50 39.75
INSTALACION DE AMORTIGUADORES
7.01
8.01
Km Km
Prueba y puesta en servicio de la Línea de Transmisión
6,506.35
Jgo
74.00
87.92
6,506.35
4,646.88
Glb
1.00
4646.88
4,646.88
REPLANTEO DE OBRA
Expediente de Liquidación de Obra TOTAL POR MONTAJE ELECTROMECANICO
3,101.61
Glb
1.00
3101.61
3,101.61 132,916.45
TOTAL POR MONTAJE ELECTROMECANICO
132,916.45
150
FORMULA POLINOMICA DE REAJUSTE
: LINEA DE TRANSMISION EN 60 KV. CH MONOBAMBA - SIMSA : COMPAÑÍA MINERA SAN IGNACIO DE MOROCOCHA S.A. : VITOC : CHANCHAMAYO : JUNIN
PROYECTO PROPIETARIO DISTRITO PROVINCIA DEPARTAMENTO
PRESUPUESTO BASE :
T.C.
: 3.3 S/. / US$
FECHA
: NOVIEMBRE - 2008
$
382 218.27
% N°
ELEMENTO REPRESENTATIVO
INDICE
SIMBOLO
MONTO
UNIFICADO
COEFICIENTE
INCIDENCIA
DE
MONOMIO
INCIDENCIA
1
POSTES Y CRUCETAS AISLADORES, FERRETERIA Y ACCESORIOS, ACCESORIOS, RETENIDAS, PUESTA A TIERRA Y OTROS
62 2
P FV
28 555.00 61 915.90
31.56 68.44
0.24
2
CONDUCTORES ELECTRICOS DE ALEACION DE ALUMNIO TABLEROS DE DISTRIBUCION Y EQUIPOS DE SECCIONAMIENTO Y PROTECCION TRANSFORMADORES TRANSPORTE MONTAJE ELECTROMECANICO DE SUMINISTROS GASTOS GENERALES Y UTILIDADES
30 6 48 32 47 39
C S TR T J GGU
70 919.34 0.00 0.00 24 208.54 132 916.45 63 703.04
100.00 0.00 0.00 100.00 100.00 100.00
0.19
3 4 5
K=
0.24 PF P FVr/PFVo +
0.19 CSr/CSo +
0.06 TRTr/TRTo +
0.35
Jr/Jo +
0.17
0.06 0.35 0.17
GGUr/GGUo
NOTA : EN CASO DE LOS MONOMIOS COMPUESTOS POR VARIOS INDICES INDICES SE HA CONSIDERADO PARA EL EFECTO DE DENOMINACION EL SIMBOLO SIMBOLO QUE TIENE TIENE MAYOR INCIDENCIA
151
N LISIS DE COSTO UNIT RIO DE UNID DES DE MONT JE
PARTIDA ESPECIFICACION
ITEM 1.02 1.03
1.04 1.05 1.06 1.07
1.08 1.09
1.01 INGENIERIA DEL PROYECTO - LEVANTAMIENTO TOPOGRAFICO - PLANTILLADO DE ESTRUCTURAS UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MATERIALES Pintura esmalte sintetico Estacas 2" x 2" x 6" SUB-TOTAL MATERIALES MANO DE OBRA Ingeniero Topográfo Operario Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS Teodolito T1 wild Mira x 4 metros
: :
Km. 1 METRADO U Cant. GAL 0.250 pie2 0.167
Dia
Dia
COSTO US$ Unitario Parcial 40.17 10.04 1.69 0.28 10.32 Unitario Parcial 40.00 80.00
2
U h-dia
Cant. 2.00
4 4 4
h-dia h-dia h-dia
4.00 4.00 4.00
20.00 14.00 9.60
1 1
U Eq.-dia Eq.-dia
Cant. 1.00 1.00
Unitario 9.09 1.82
Dia
80.00 56.00 38.40 254.40 Parcial 9.09 1.82
1.10 1.11
1.12
PARTIDA ESPECIFICACION
ITEM 1.03 1.04
1.05 1.06 1.07
1.08 1.09 1.10 1.11
1.12
Jalón Camioneta Pick Up 1 Ton.
3 0.25
SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS Viaticos Topografo TOTAL PRECIO UNITARIO
Eq.-dia Eq Eq.-dia
3.00 0.250
1.21 54.55
3.63 13.64 28.18
h-dia
0.50
6.10
3.05 292.90
1.02 REPLANTEO TOPOGRAFICO DE LA LINEA - UB UBICACIÓN DE POSTES SE SEGÚN PLANO - CERTIFICACION O REUBICACION - MARCACION CON PINTURA MAS ESTACADO - TOMA DE DATOS PARA ELEBORAR PLANO REPLANTEO UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MATERIALES Pintura esmalte sintetico Estacas 2" x 2" x 6" SUB-TOTAL MATERIALES MANO DE OBRA Topográfo Operario Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS Teodolito T1 wild Mira x 4 metros Jalón Camioneta Pick Up 1 Ton.
: :
Km. 1 METRADO U Cant. GAL 0.250 pie2 0.167
Dia
Dia 4 4 6 Dia 1 1 3 0.25
SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS Viaticos Topografo TOTAL PRECIO UNITARIO
U h-dia h-dia h-dia
Cant. 4.00 4.00 6.00
U Eq.-dia Eq.-dia Eq.-dia Eq Eq.-dia
Cant. 1.00 1.00 3.00 0.250
COSTO US$ Unitario Parcial 38.50 9.63 1.20 0.20 9.83 Unitario Parcial 20.00 80.00 14.00 56.00 9.60 57.60 193.60 Unitario Parcial 9.09 9.09 1.82 1.82 1.21 3.63 54.55 13.64 28.18
h-dia
0.50
6.10
3.05 234.65
152
PARTIDA
1.03 GESTION DE DERECHOS DE SERVIDUMBRE
ESPECIFICACION - GESTION DE SERVIDUMBRE - ELABORACIO ELABORACION N DEL EXPEDIENTE DE SERVIDUMBRE
ITEM 1.04 1.05
1.06 1.07 1.08 1.09 1.10 1.11 1.12 1.13
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MATERIALES Pintura esmalte sintetico Estacas 2" x 2" x 6" SUB-TOTAL MATERIALES MANO DE OBRA Ingeniero Topográfo Operario Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS Teodolito T1 wild Mira x 4 metros Jalón Camioneta Pick Up 1 Ton.
: :
Km. 0.5 METRADO U Cant. GAL 0.250 pie2 0.167
Dia
Dia
COSTO US$ Unitario Parcial 38.50 9.63 1.20 0.20 9.83 Unitario Parcial 40.00 320.00 20.00 160.00 14.00 56.00
4 4 2
U h-dia h-dia h-dia
Cant. 8.000 8.000 4.000
2
h-dia
4.000
9.60
U Eq.-dia Eq.-dia Eq.-dia Eq Eq.-dia
Cant. 2.000 2.000 6.000 0.500
Unitario 9.09 1.82 1.21 54.55
Dia 1 1 3 0.25
38.40 574.40 Parcial 18.18 3.64 7.26 27.28
1.14
PARTIDA
SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS Viaticos TOTAL PRECIO UNITARIO
56.36 1
h-dia
2.000
6.10
12.20 652.78
1.04 DE D ESPEJE DE ARBOLES
ESPECIFICACION - APERTURA DE TROCHA - DESPEJE DE VIA
ITEM 1.05 1.06
1.07 1.08
1.09
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MANO DE OBRA Capataz Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS Motosierra 30" sogas, machete
: :
Km. 1 Dia 4 22 Dia 1 1
SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS Viaticos capataz TOTAL PRECIO UNITARIO
METRADO U Cant. h-dia 4.000 h-dia 22.000 U Eq.-dia % MO
Cant. 1.000 0.050
COSTO US$ Unitario Parcial 20.00 80.00 9.60 211.20 291.20 Unitario Parcial 3.64 3.64 291.20 14.56 18.20
1
h-dia
1.000
6.10
6.10 315.50
153
PARTIDA
2.01 TRANSPORTE EN OBRA POSTE DE 18 m
ESPECIFICACION - CARGUIO EN ALMACEN - TRANSPORTE AL SITIO - DESCARGA AL COSTADO DE CADA UBICACIÓN
ITEM 2.02 2.03
2.04 2.05
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MANO DE OBRA Oficial Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS Grua sobre camion 6 Tn x 9 m barras, estrobos, etc.
: :
postes / dia 5 METRADO Dia U Cant. 20 h-dia 4.000 72 h-dia 14.400 Dia 1 1
U Eq.-dia % MO
SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS TOTAL PRECIO UNITARIO PARTIDA LONGITUD
36.58 222.82
2.02 EXCAVACION HUECO PARA POSTE DE PINO DE 18m TERRENO NORMAL
Cant. 0.200 0.050
COSTO US$ Unitario Parcial 12.00 48.00 9.60 138.24 186.24 Unitario Parcial 136.36 27.27 186.24 9.31
18 m
LONGITUD
TERRENO NORMAL
18 m
- VOLUMEN DE EXCAVACION
0.896
ESPECIFICACION
ITEM 2.03 2.04
2.05
2.06
PARTIDA LONGITUD
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MANO DE OBRA Capataz Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS pico y lampa
: :
m3
huecos / dia 6 METRADO Dia U Cant. 0.6 h-dia 0.100 20 h-dia 3.333 Dia
U % MO
1
SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS Viaticos capataz TOTAL PRECIO UNITARIO
Cant. 0.050
COSTO US$ Unitario Parcial 20.00 2.00 9.60 32.00 34.00 Unitario Parcial 34.00 1.70 1.70
0.1
h-dia
0.017
6.10
0.10 35.80
2.02 EXCAVACION HUECO PARA POSTE DE PINO DE 18 m ROCOSO
18 m
- VOLUMEN DE EXCAVACION
0.896
ESPECIFICACION
ITEM 2.03 2.04 2.05 2.06
2.07
2.08 2.09 2.10 2.11 2.12
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MANO DE OBRA Capataz Operario Oficial Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS pico y lampa
: : Dia 0.4 0.4 2 16
huecos/dia m3 /día 4 3.58 METRADO U Cant. h-dia 0.100 h-dia 0.100 h-dia 0.500 h-dia 4.000
Dia
Cant. 0.050
COSTO US$ Unitario Parcial 20.00 2.00 14.00 1.40 12.00 6.00 9.60 38.40 47.80 Unitario Parcial 47.80 2.39
u kg m u
0.020 0.540 2.500 3.000
180.00 1.16 0.37 0.26
2.39 5.93 3.60 0.63 0.93 0.78
h-dia
0.025
6.10
U % MO
1
SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS MATERIALES Barreno Dinamita Mecha Fulminante VARIOS Viaticos capataz TOTAL PRECIO UNITARIO
m3
0.1
0.15 56.27
154
PARTIDA
2.03 INSTALACION POSTE DE PINO DE 18 m
ESPECIFICACION - IZAR POSTE Y COLOCAR EN HUECO DE CIMENTACION - CONTROL DE NIVELES - ANCLADO TEMPORAL
ITEM 2.04 2.05 2.06 2.07
2.08 2.09 2.10 2.11
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MANO DE OBRA Capataz Operario Oficial Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS grua sobre camion 6 Tn x 9 m Teodolito T1 Wild camion Dodge D-300 sogas, baras, estrobos, etc. SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS
: : Dia 0.5 4 8 10 Dia 1 1 0.25 1
postes/dia 6 METRADO U Cant. h-dia 0.083 h-dia 0.667 h-dia 1.333 h-dia 1.667 U
Cant.
h-dia h-dia h-dia % MO
0.167 0.167 0.042 0.050
COSTO US$ Unitario Parcial 20.00 1.67 14.00 9.33 12.00 16.00 9.60 16.00 43.00 Unitario Parcial 136.36 9.09 90.91 43.00
22.73 1.52 3.79 2.15 30.18
2.12
PARTIDA
Viaticos capataz TOTAL PRECIO UNITARIO
0.5
h-dia
0.083
6.10
0.51 73.69
2.04 CIMENTACION PO POSTE DE PINO DE 18 m TERRENO NORMAL
ESPECIFICACION MORTERO CEMENTO - HORMIGON VOL. EMPOTR. POSTE :P1/4 x DIA2 x He: VOLUMEN EXCAVADO : VOLUMEN MORTERO :
ITEM 2.05 2.06 2.07 2.08
2.09 0.01 2.10 2.11 2.12
2.13
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MANO DE OBRA capataz Operario Oficial Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS mezcladora 6 pie3 boguie 2 pie 3 carreta con dos cilindros de agua camion Dodge 300 sogas, barras, estrobos, etc.
: : Dia 1 2 2 8 Dia 1 4 1 0.25 1
SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS Viaticos capataz TOTAL PRECIO UNITARIO
0.122 m m3 3 0.896 m3 0.774 m3
Cimentaciones/día 6 METRADO U Cant. h-dia 0.167 h-dia 0.333 h-dia 0.333 h-dia 1.333 U Eq.-dia Eq.-dia Eq.-dia Eq.-dia % M.O
Cant. 0.167 0.667 0.167 0.042 0.05
COSTO US$ Unitario Parcial 20.00 3.33 14.00 4.67 12.00 4.00 9.60 12.80 24.80 Unitario Parcial 9.09 1.52 1.52 1.01 3.03 0.51 90.91 3.79 24.80 1.24 8.06
1
h-dia
0.167
6.10
1.02 33.88
155
PARTIDA
3.01 EXCAVACION DE ZANJA RETENIDA INCLINADA SIMPLE RI y R2 R2 3.02
ESPECIFICACION EXCAVACION AISLADA DE ZANJA - VOLUMEN DE EXCAVACION
ITEM 3.02 3.03
3.04
3.05
PARTIDA ESPECIFICACION
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MANO DE OBRA Capataz Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS pico y lampa SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS Viaticos capataz TOTAL PRECIO UNITARIO
1.26
: : Dia
m3
Zanjas/día 1.5 METRADO U Cant. 1 h-dia 0.667 2 h-dia 1.333
Dia 1
U % MO
Cant. 0.050
0.1
h-dia
0.067
3.03 INSTALACION DE RETENIDA INCLINADA SIMPLE RI
COSTO US$ Unitario Parcial 20.00 13.33 9.60 12.80 26.13 Unitario Parcial 26.13 1.31 1.31 6.10
0.41 27.85
ESPECIFICACION
ITEM 3.04 3.05 3.06 3.07
3.08 3.09 3.10 3.11 3.12
3.12
PARTIDA
DESCRIPCION MANO DE OBRA Capataz Operario Oficial Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS camioneta pick-up 1 Tn. caja de herramientas pico, lampa y pison escaleras tirfor SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS Viaticos capataz TOTAL PRECIO UNITARIO
METRADO U Cant. h-dia 0.025 h-dia 1.000 h-dia 0.000 h-dia 1.000
Dia
Dia 1 2 1 2 2
0.5
U Eq-dia Eq-dia % MO Eq-dia Eq-dia
Cant. 0.000 0.000 0.050 0.000 0.000
h-dia
0.022
COSTO US$ Unitario Parcial 20.00 0.50 14.00 14.00 12.00 0.00 9.60 9.60 24.10 Unitario Parcial 54.55 0.00 1.36 0.00 24.10 1.21 1.36 0.00 3.79 0.00 1.21 6.10
0.13 25.44
3.04 INSTALACION DE RETENIDA INCLINADA SIMPLE R2
ESPECIFICACION - RELLENO DE ZANJA POR CAPAS (h=0.30) Y COMPACTADO CON PISON AREA DE RELLENO Y APISONADO
ITEM 3.05 3.06
3.07
3.08
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MANO DE OBRA Capataz Operario Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS pico y lampa SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS Viaticos capataz TOTAL PRECIO UNITARIO
: :
3.48
m2
zanja / dia m3/día 4 13.92 METRADO Dia U Cant. 0.1 h-dia 0.025 4 h-dia 1.000 4 h-dia 1.000 Dia 1
U % MO
Cant. 0.050
0.1
h-dia
0.025
COSTO US$ Unitario Parcial 20.00 0.50 14.00 14.00 9.60 9.60 24.10 Unitario Parcial 24.10 1.21 1.21 6.10
0.15 25.46
156
PARTIDA
4.01
SOPORTE DE SUSPENSION BIPOSTE EN H, TRIFASICO CON G, TIPO PSH-3G
ESPECIFICACION CARGA DE MATERIALE Y EQUIPOS DE ALMACEN - TRANSPORTE DE MAT MATERIALES ERIALES MAS PE PERSONAL RSONAL - DESCARGA EN SITIO SITIO - INSTALACION EN POSTE
4.02 4.03 4.04 4.05
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MANO DE OBRA Capataz Operario Oficial Peón
4.06 4.07 4.08 4.09
SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS camion Dodge d-300 caja de herramientas escaleras barras, sogas, polesa, etc.
ITEM
: : Dia 1 6 6 10 Dia 1 4 8 1
armados / dia 5 METRADO U Cant. h-dia 0.200 h-dia 1.200 h-dia 1.200 h-dia 2.000 U Eq-dia Eq-dia Eq-dia % M.O
Cant. 0.200 0.800 1.600 0.050
COSTO US$ Unitario Parcial 20.00 4.00 14.00 16.80 12.00 14.40 9.60 19.20 Unitario 90.91 1.36 1.36 54.40
54.40 Parcial 18.18 1.09 2.18 2.72
4.09
PARTIDA
SUB TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS Viaticos capataz TOTAL PRECIO UNITARIO
4.02
24.17 1.00
h-dia
0.200
6.10
1.22 79.79
SOPORTE DE ANCLAJE BIPOSTE EN H, TRIFASICO CON G. TIPO PRH-3G
ESPECIFICACION CARGA DE MATERIALES Y EQUIPOS DE ALMACEN - TRNSPORTE DE MATERIALES MATERIALES MAS PE PERSONAL RSONAL - DESCARGA EN SITIO SITIO - INSTALACION EN POSTE
ITEM 4.03 4.04 4.05 4.06
4.07 4.08 4.09 4.10
4.10
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MANO DE OBRA Capataz Operario Oficial Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS camion Dodge d-300 caja de herramientas escaleras barras, sogas, polesa, etc. SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS Viaticos capataz TOTAL PRECIO UNITARIO
: : Dia 1 10 10 10 Dia
armados / dia 5 METRADO U Cant. h-dia 0.200 h-dia 2.000 h-dia 2.000 h-dia 2.000
1 4 8 1
U Eq-dia Eq-dia Eq-dia % M.O
Cant. 0.200 0.800 1.600 0.050
1.00
h-dia
0.200
COSTO US$ Unitario Parcial 20.00 4.00 14.00 28.00 12.00 24.00 9.60 19.20 75.20 Unitario Parcial 90.91 18.18 1.36 1.09 1.36 2.18 75.20 3.76 25.21 6.10
1.22 101.63
157
PARTIDA
4.03
SOPORTE PARA VANOS LARGOS, TRIFASICO CON G. TIPO P3A2-3G
ESPECIFICACION CARGA DE MATERIALE Y EQUIPOS DE ALMACEN - TRNSPORTE DE MATERIALES MATERIALES MAS PE PERSONAL RSONAL - DESCARGA EN SITIO SITIO - INSTALACION EN POSTE
ITEM 4.04 4.05 4.06 4.07
4.08 4.09 4.10 4.11
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MANO DE OBRA Capataz Operario Oficial Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS camion Dodge d-300 caja de herramientas escaleras barras, sogas, polesa, etc. SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS
: : Dia 1 10 10 12 Dia
1 4 8 1
armados / dia 4 METRADO U Cant. h-dia 0.250 h-dia 2.500 h-dia 2.500 h-dia 3.000 U Eq-dia Eq-dia Eq-dia % M.O
Cant. 0.250 1.000 2.000 0.050
COSTO US$ Unitario Parcial 20.00 5.00 14.00 35.00 12.00 30.00 9.60 28.80 98.80 Unitario 90.91 1.36 1.36 98.80
Parcial 22.73 1.36 2.72 4.94 31.75
4.11
PARTIDA
VARIOS Viaticos capataz TOTAL PRECIO UNITARIO
1.00
h-dia
0.250
6.10
1.53 132.07
4.04 INSTALACION DE PLACA DE SEÑALIZACION
ESPECIFICACION
ITEM 4.05 4.06 4.07 4.08
4.09 4.10 4.11 4.12
4.12
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MANO DE OBRA Capataz Operario Oficial Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS camion Dodge d-300 caja de herramientas escaleras barras, sogas, polesa, etc. SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS Viaticos capataz TOTAL PRECIO UNITARIO
: : Dia 1 1 2 2 Dia
Jgo / dia 10 METRADO U Cant. h-dia 0.100 h-dia 0.100 h-dia 0.200 h-dia 0.200
1 1 2 1
U Eq-dia Eq-dia Eq-dia % M.O
Cant. 0.100 0.100 0.200 0.050
1.00
h-dia
0.100
COSTO US$ Unitario Parcial 20.00 2.00 14.00 1.40 12.00 2.40 9.60 1.92 7.72 Unitario Parcial 90.91 9.09 1.36 0.14 1.36 0.27 7.72 0.39 9.89 6.10
0.61 18.22
158
PARTIDA
5.01 INSTALACION AEREA DE CONDUCTOR DESNUDO ALEACION DE ALUMINIO 70 mm2
ESPECIFICACION -
TRAN SPO SPOR RTE AL SIT ITIO IO DE MONTAJE AJE TENDIDO DE CABLE GUIA TE TENDIDO DE CONDUCTOR TE PUESTA EN FLECHA AMARRE
5.02 5.03 5.04 5.05
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MANO DE OBRA Capataz Operario Oficial Peón
5.06 5.07 5.08 5.09
SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS camion Dodge d-300 tirfor 3000 kg winche 3 Tn teodolito T1 wild
ITEM
: :
PA PAR RTID IDA A PARTIDA PARTIDA PARTIDA PARTIDA
20 21 22 23 24
armados / dia
Dia
Dia
METRADO U Cant. h-dia 6.166 h-dia 20.956 h-dia 0.831 h-dia 27.163 U Eq-dia Eq-dia Eq-dia Eq-dia
Cant. 1.094 0.375 1.100 0.125
COSTO US$ Unitario Parcial 20.00 123.31 14.00 293.39 12.00 9.98 9.60 260.76 Unitario 90.91 3.79 36.36 9.09
687.44 Parcial 99.43 1.42 40.00 1.14
5.10 5.11 5.12 5.13 5.14 5.15 5.16 5.17
5.18
PARTIDA
caja de herramientas cable guia escaleras equipo de comunicación poleas Herram. Barias (anclas, barras,etc.) freno grua sobre camion 6 Tn x 8 m SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS Viaticos capataz TOTAL PRECIO UNITARIO
1.00
Eq-dia Eq-dia Eq-dia Eq-dia Eq-dia % M.O Eq-dia Eq-dia
0.500 0.100 0.500 0.400 1.500 0.050 0.100 0.031
1.36 33.33 1.36 2.67 4.85 201.29 24.240 136.36
0.68 3.33 0.68 1.07 7.28 10.06 2.42 4.26 171.77
h-dia
2.165
6.10
13.21 872.42
5.02 TENDIDO DE CABLE AºGº DE 50 mm2
ESPECIFICACION - CARGA DE MATERIALES EN ALMACEN TRANSPORTE DE MATERIALES Y PERSONAL DESCARGA EN SITIO
ITEM 5.03 5.04 5.05
5.06 5.07 5.08
5.09
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MANO DE OBRA Capataz Operario Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS camion Dodge d-300 winche 3 Tn Herramientas Barias SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS Viaticos capataz TOTAL PRECIO UNITARIO
: :
Km/día 4 METRADO U Cant. h-dia 6.000 h-dia 20.000 h-dia 26.000
Dia 24 80 104 Dia 4 4 1
U Eq-dia Eq-dia % M.O
8
h-dia
Cant. 1.000 1.000 0.050
COSTO US$ Unitario Parcial 20.00 120.00 14.00 280.00 9.60 249.60 649.60 Unitario Parcial 90.91 90.91 36.36 36.36 649.60 32.48 159.75
2.000
6.10
12.20 821.55
159
PARTIDA
7.01 INSTALACION PUESTA A TIERRA TIPO P PA AT-2
ESPECIFICACION CARGA Y TRANSPORTE DE MATERIALES Y HERRAMIENTAS EXCAVACION DE HUECO VOLUMEN TENDIDO CABLE INSTALAR CABLE DE TIERRA CONEXIÓN DE TIERRA
ITEM 7.02 7.03 7.04 7.05
7.06 7.07 7.08
UNIDAD AVANCE/DIA DESCRIPCION MANO DE OBRA Capataz Operario Oficial Peón SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS camioneta PICKUP 1Tn. pico y lampa escaleras caja de herramientas
: : Dia 0.4 8 8 10 Dia 0.33 1 2 1
1.856 m3 m3
UNIDADES/DIA 4 METRADO U Cant. h-dia 0.100 h-dia 2.000 h-dia 2.000 h-dia 2.500 U Eq-dia % M.O Eq-dia Eq-dia
Cant. 0.083 0.050 0.500 0.250
COSTO US$ Unitario Parcial 20.00 2.00 14.00 28.00 12.00 24.00 9.60 24.00 Unitario 54.55 78.00 1.36 1.36
78.00 Parcial 4.50 3.90 0.68 0.34
7.09
SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS Viaticos capataz TOTAL PRECIO UNITARIO
9.42 0.33
h-dia
0.083
6.10
0.50 87.92
160
PART PARTID IDA A
6.01 6.01 INST INSTAL ALAC ACIO ION N DE AM AMOR ORTI TIGU GUAD ADOR ORES ES P/ COND CONDUC UCTO TOR R DE 70mm 70mm2 2
ESPECIFICACION
- INSTALAR AMORTIGUADOR - CONEXIONADO
ITEM
UNIDAD
:
unidades/dia
AVANCE/DIA
:
11
DESCRIPCION MANO DE OBRA
METRADO Dia
U
Cant.
COSTO US$ Unitario
Parcial
6.02
Capataz
0.33
h-dia
0.030
20.00
0.60
6.03
Operario
2
h-dia
0.182
14.00
2.55
6.04
Oficial
2
h-dia
0.182
12.00
2.18
Peón
1
h-dia
0.091
9.60
6.05
SUB-TOTAL MANO DE OBRA 6.06
EQUIPO Y HERRAMIENTAS camioneta PICKUP 1Tn.
6.07 6.08
0.87 6.20
Dia 0.33
U Eq-dia
Cant. 0.030
Unitario 54.55
Parcial 1.64
escaleras
2
Eq-dia
0.182
1.36
0.25
caja de herramientas
1
Eq-dia
0.091
1.36
SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS VARIOS
0.12 2.01
6.08
Viaticos capataz
0.33
h-dia
0.030
6.10
TOTAL PRECIO UNITARIO
PART PARTID IDA A
0.18 8.39
6.02 6.02 INST INSTAL ALAC ACIO ION N DE AM AMOR ORTI TIGU GUAD ADOR OR P/ CA CABL BLE E DE GU GUAR ARDA DA DE 50mm 50mm2 2
ESPECIFICACION
- INSTALAR AMORTIGUADOR - CONEXIONADO
ITEM
UNIDAD
:
unidades/dia
AVANCE/DIA
:
11
DESCRIPCION MANO DE OBRA
Dia
U
METRADO Cant.
COSTO US$ Unitario Parcial
6.03
Capataz
0.33
h-dia
0.030
20.00
0.60
6.04
Operario
2
h-dia
0.182
14.00
2.55
6.05
Oficial
2
h-dia
0.182
12.00
2.18
6.06
Peón
1
h-dia
0.091
9.60
0.87
U
Cant.
SUB-TOTAL MANO DE OBRA
6.20
EQUIPO Y HERRAMIENTAS
Dia
Unitario
Parcial
6.07
camioneta PICKUP 1Tn.
0.33
Eq-dia
0.030
54.55
1.64
6.08
escaleras
2
Eq-dia
0.182
1.36
0.25
caja de herramientas
1
Eq-dia
0.091
1.36
6.09
SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS
0.12 2.01
VARIOS 6.09
Viaticos capataz
0.33
h-dia
0.030
6.10
TOTAL PRECIO UNITARIO
0.18 8.39
161
PARTIDA
8.01 PRUEBAS Y PUESTA EN SERVICIO DE LP
ESPECIFICACION - MEDICION CONTINUIDAD Y RESISTENCIA ELECTRICA - VERIFIC VERIFICACION ACION DE SECUENCI SECUENCIA A DE FASES - VERIFIC VERIFICACION ACION FLECHAS FLECHAS Y TENSIONES TENSIONES - MEDIC MEDICION ION DE AISLAMIEN AISLAMIENTO TO - PRU PRUEBA EBA DE TENS TENSION ION
ITEM
UNIDAD
:
G LB
AVANCE/DIA
:
0.25
DESCRIPCION MANO DE OBRA 8.02
Ingeniero
8.03 8.04 8.05
Dia
U
METRADO Cant.
COSTO US$ Unitario Parcial
8
h-dia
32.000
40.00
1280.00
Capataz
16
h-dia
64.000
20.00
1280.00
Oficial
16
h-dia
64.000
12.00
768.00
Peón
16
h-dia
64.000
9.60
614.40
U
Cant.
SUB-TOTAL MANO DE OBRA EQUIPO Y HERRAMIENTAS
Dia
Unitario
3942.40 Parcial
8.06
camioneta PICKUP 1Tn.
1
Eq-dia
4.000
54.55
218.20
8.07
multimetros
2
Eq-dia
8.000
3.64
29.12
8.08
telurometro
1
Eq-dia
4.000
15.15
60.60
8.09
megohmetros 5kv
2
Eq-dia
8.000
12.12
96.96
8.10
creonometros
2
Eq-dia
8.000
0.61
4.88
8.11
herramientas varias en general
1
% M.O
0.050
3942.40
197.12
SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS
606.88
VARIOS 8.12
Viaticos capataz
4
h-dia
16.000
6.10
TOTAL PRECIO UNITARIO
PARTIDA
97.60 4646.88
9.01 EXPEDIENTE DE LIQUIDACION DE OBRA
ESPECIFICACION - JUEGOS DE SE SEGUNDOS GUNDOS ORIGINA ORIGINALES LES - ACTUAL ACTUALIZACIO IZACION N DE DICHOS ORIGINALES ORIGINALES
ITEM
UNIDAD
:
G LB
AVANCE/DIA
:
1
DESCRIPCION MATERIALES 9.02 9.03
Dia
U
utiles de escritorio 2do. Original
METRADO Cant.
Global
-
c/u
2.000
COSTO US$ Unitario Parcial -
11.00 33.00
SUB TOTAL MATERIALES U
Cant.
9.04
Ingeniero
MANO DE OBRA
48
h-dia
48.000
40.00
9.05
Dibujante
48
h-dia
48.000
20.00
Dia
Unitario
SUB-TOTAL MANO DE OBRA
Parcial 1920.00 960.00 2880.00
EQUIPO Y HERRAMIENTAS 9.06
66.00 77.00
Dia
tablero de dibujo + equipo
4
U
Cant.
Unitario
% M.O
0.050
2880.00
SUB-TOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS
Parcial 144.00 144.00
VARIOS 9.07
Viaticos capataz
0
h-dia
0.100
TOTAL PRECIO UNITARIO
6.10
0.61 3101.61
ON
1.-
LUSIONES
La sección más óptima para la línea de sub-transmisión en estudio es de 2
70mm de material AAAC, de una longitud de 12,61 km y a una altitud promedio de 2000 m.s.n.m. m.s.n.m. 2.-
La ruta más conveniente para satisfacer la demanda de la energía eléctrica
en forma oportuna, económica y confiable a las cargas conectadas en la Mina San Ignacio de Morococha S.A. será a través de una línea de subtransmisión en 60 kV que interconectarán a la Central Hidroeléctrica Monobamba y la Subestación Simsa. 3.-
El nivel de tensión apropiado para la línea de sub transmisión será de 60 kV uniforme el cual permitirá proveer suficiente capacidad de energía al sistema eléctrico y además lograremos satisfacer futuras necesidades de la compañía minera San Ignacio de Morococha S.A.
4.-
La poligonal escogida es la más recomendable con 19 vértices, evitándose paralelismos con otras líneas. Este trazo tiene una altitud máxima de línea de 1782 m.s.n.m. y una mínima de 1150 m.s.n.m.
5.-
La franja de servidumbre para la línea se sub-transmisión será de 8 m a cada lado del eje de la línea en cumplimiento a la norma Nº DGE-025-P1998.
6.-
La línea de sub-transmisión en 60 kV permitirá dotar de energía eléctrica procedente de la Central Hidroeléctrica Monobamba en e n forma permanente y confiable a la Compañía Minera San Ignacio de Morococha S.A.
R EC O M E N D
1.-
C IO N E S
Se recomienda la puesta en servicio de la línea de sub-transmisión sub-transmisión en 60 kV que conectará a la Central Hidroeléctrica H idroeléctrica Monobamba y la Subestación Simsa con la cual se mejoraría la confiabilidad y la calidad del servicio del sistema eléctrico administrado por la compañía minera SIMSA S.A. a través del taller eléctrico.
2.-
Proporcionar a los fabricantes de equipos y materiales el estudio de contaminación ambiental, el cual permitirá que mejoren sus productos y por ende logren mayor mayor performance en zonas de alta contaminación. contaminación.
3.-
Debido a que la empresa Electrocentro S.A. adquiere grandes cantidades de equipos y materiales para sus sistemas de distribución, transmisión y en menor escala para generación, se hace necesario la implementación de una oficina de control de calidad de materiales y equipos, el cual permitirá normalizar las especificaciones técnicas para las diversas condiciones climatológicas.
4.-
Se recomienda realizar una coordinación de protección del todo el sistema eléctrico Morococha con la finalidad de mejorar la confiabilidad, la selectividad de los sistemas siste mas de protección.
5.-
Se recomienda realizar estudios de contaminación ambiental, el cual permitirá
realizar
diseños
adecuados
para
los
sectores
de
alta
contaminación mejorando de esta forma la operación y mantenimiento de los sistemas eléctricos.
BIBLIOGR FÍ 1.-
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