Calculo de Losa Maciza Bidireccional NTC-2004

UNIVERSIDAD DE COLIMA FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL

“DISEÑO ESTRUCTURAL II”

PROYECTO:

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE UN EDIFICIO DE CONCRETO REFORZADO.

MAESTRO:

DR. AGUSTÍN ORDUÑA BUSTAMANTE  ALUMNO:

HUGO ALEJANDRO MANZO MIGUEL

ANALISIS DE CARGAS LOSA MACIZA DE AZOTEA

1

2

4

3

PESO VOLUMETRICO (kg/m3)

CANTIDAD (m)

CARGA MUERTA (KN/m2)

CARGA MUERTA 1 2

Impermeabilizante

0.04

 Aplanado o fino

3

Losa maciza

4

Instalaciones y plafón

0,025

2200

0.55

0,12

2400

2.88 0.40

 Adicional por reglamento

0.40

CARGAS VIVAS h)

 Azoteas con pendiente no mayor de 5 %

CM=

4.27

W (media)

Wa (instantánea)

Wm (máxima)

0.15

0.70

1.00

DISEÑO DE LOSA MACIZA BIDIRECCIONAL NTC-04 DESCRIPCIÓN: La losa cuenta con cuatro tableros I, II, II y IV, los cuales se muestran en la imagen (img1) , cada tablero es de esquina con los lados adyacentes discontinuos, para este caso tomaremos que la losa será colada monolíticamente con sus apoyos. Para realizar el cálculo de la losa solo calcularemos el tablero número uno (img2) , ya que los cuatro tableros son idénticos.

 A

B

 A

C

5.40

5.40

B 5.40

1

1

   0    2  .    4

        0         2   .         4

I

I

IV 2

2

Img2 - Tablero que se utilizara para el 

cálculo    0    2  .    4

II

III

3 Img1 - Planta de la losa de azotea con sus cuatro tableros.

DATOS:  CARGAFACTORIZADA

Wu= 1.4 (CM + Wm) Wu= 1.4 (4.27 + 1.00) = 7.38 KN/m2

.

f'c= f*c= f''c=

25,00

Mpa

20,00

Mpa

17,00

Mpa

fy= Wu= a1= a2=

420.00 7.38 4200

Mpa KN/m2 mm

5400

mm

REVISIÓN DE PERA LTE MINIMO POR REGL AME NTO 

Como el concreto a usar será de clase 1, entonces se aplica:

 √           ]             [      )               Recubrimiento con VS #3 (

Quedando:

d=10.00 cm

r=2.00 cm

h=12.00 cm

REVISIÓN POR CORTA NTE 

Cortante ultimo

( )(  ) )         ( )(   Cortante resistente

         =   “Como V CR >Vu (57243.34>9524.30) se acepta el peralte determinado anteriormente ya que si resiste el  esfuerzo cortante”  CALCUL O DE MOMENTOS 

        *Para obtener los valores de m debemos realizar una interpolación entre valores de 0.7 y 0.8 para poder encontrar los dichos valores. Calculo del producto base pb

         

         =          =           Calculo del término 153.00 KN * m

Calculo de momento último Mu = Pb x coeficiente

interpolación

Momento Sentido

0,7

Negativo en bordes inferiores

corto

Negativo en bordes discontinuos Positivo

0,8

Mu (KN*m)

471

0,78 429

419

5.59

largo

429

401

394

5.22

corto

277

255

250

3.32

largo

236

225

222

2.93

corto

259

225

216

2.92

largo

142

140

140

1.83

DISEÑO PO R FLE XIÓN 

Calculo del área de acero



Separacion máxima de las varillas, sin exceder a 50cm o 3.5h

     Q

q

p

As (cm2)

#

as

St (cm)

Mu/Frbd2f''c

1- √1-2Q

qf"c/fy

P*b*d

VS

(cm2)

VS #3

0.03654

0.03723

0.0015*

0,0030

3,30

3,00

0,71

21,59

M- 

VS #3 @ 22 cm

0.03412

0.03472

0.0014*

0,0030

3,30

3,00

0,71

21,59

M- 

VS #3 @ 22 cm

0.02173

0.02197

0.0009*

0,0030

3,30

3,00

0,71

21,59

M- 

VS #3 @ 22 cm

0.01913

0.01931

0.0008*

0,0030

3,30

3,00

0,71

21,59

M- 

VS #3 @ 22 cm

0.01911

0.01930

0.0008*

0,0030

3,30

3,00

0,71

21,59

M+ 

VS #3 @ 22 cm

0.01195

0.01202

0.0005*

0,0030

3,30

3,00

0,71

21,59

M+ 

VS #3 @ 22 cm

p

* Los valores de ρ obtenidos son menores al ρ min=0.003 para azotea, por lo que se trabajara para el armado de la losa e n todas las direcciones con la cuantia mínima. NOTA: Para la obtención del factor q se utilizó la formula 1- √1-2Q. Esta fórmula es más directa y menos compleja que la ecuación cuadrática M= FR*b*d2*q*f" c*(1 - 0.5q), utiliza menos variables y de igual manera brinda mejores resultados que el método de la gráfica a flexión. La única variable requerida para la aplicación de esta fórmula es el factor Q. PROPUESTA DE VARILLA UNIFORME  Se sugiere utilizar esta propuesta considerando separaciones múltiplos de 5cm, considerando que la separación de la varilla no debe de exceder a la separación por cambios volumétricos St.

 Armado de parilla, bastones y columpios de 3/ 8” (as=71.25 mm2) @20 cm se tiene:

               

      

 Al observar los momentos últimos calculados en la tabla, se aprecia que ninguno rebasa al momento resistente, por lo que el armado será Vs #3 @20. Momento Sentido

Acero

Armado

Negativo en bordes inferiores

corto

Positivo

VS #3 @ 20 cm

largo

Positivo

VS #3 @ 20 cm

Negativo en bordes discontinuos

corto

Positivo

VS #3 @ 20 cm

largo

Positivo

VS #3 @ 20 cm

corto

Negativo

VS #3 @ 20 cm

largo

Negativo

VS #3 @ 20 cm

Positivo

DETALLE DE A RMADOS 

 A

B

C

5.40

1

5.40

   0    2    @    3    #   s    B

   0    2    @    3    #   s    B Bs #3 @20

Bs #3 @20

Bs #3 @20 cm

   0    2  .    4

Vs #3 @20 cm Vs #3 @20 cm

  m   c    0    2    @    3    #   s    B

2 Bs #3 @20

  m   c    0    2    @    3    #   s    V

  m   c    0    2    @    3    #   s    V

  m   c    0    2    @    3    #   s    B

Vs #3 @20 cm Vs #3 @20 cm

3

   0    2    @    3    #   s    b

  m   c    0    2    @    3    #   s    V Bs #3 @20

Bs #3 @20 cm

   0    2  .    4

  m   c    0    2    @    3    #   s    V

   0    2    @    3    #   s    B