Calculo de Carga Termica de Un Cuarto Electrico

 

MEMORIA DE CALCULO CARGA TERMICA PARA EL AIRE ACONDICIONADO DE UN CUARTO DE CONTROL ELECTRICO OBJETIVO

LOS DIFERENTES COMPONENTES ELÉCTRICOS INSTALADOS DENTRO DEL CUARTO DE CONTROL ELECTRICO (CCE) DISIPAN CALOR, ES ASI COMO EL OBJETIVO DE LA CLI CLIMAT DELHU CCE MAN CON ADE TEMMATIZA PERIZACIO ATUCION RAN Y MEDES ADMANTE DETENER NTNER RO LAS DE CONDIC ESTEDICION , IONES PARES A ADECU UN CUADA CADAS ORRESCDE TO FUNC FU NCIO IONA NAMIE MIENT NTO O DE SUS SUS COMP COMPON ONEN ENTE TESS ELEC ELECTR TRIC ICOS OS Y MANT MANTEN ENER ER LAS LAS CONDI ONDIC CIO IONE NESS AD ADE ECUA UADA DASS DE ESP SPEC ECIF IFIC ICAC ACIO ION NES DE DEL L FABRI ABRICA CANT NTE E, GARA GA RANT NTIZ IZAN ANDO DO LA VI VIDA DA UT UTIL IL DEL DEL CO COMP MPON ONEN ENET ETE E ELEC ELECTR TRIC ICO, O, EVIT EVITAN ANDO DO OPERACIONES NO DESEADAS EN LOS SISTEMAS ELECTRICOS POR CONDICIONES AJE JENA NASS A LAS DE OPE PERA RAC CIÓ IÓN. N. POR POR LO ANTE NTERI RIOR OR,, SE REQUI EQUIER ERE E DE LA DETERMINACION DE LA CARGA TERMICA PARA SELECCIONAR LA CAPACIDAD DE ENFRIAMINETO DEL EQUIPO REQUERIDO. INTRODUCCION

VAR ARIA IADO DOR RES DE FRE RECU CUEN ENCI CIA, A, IN INT TERRUP RRUPT TORE ORES TERMO ERMOMA MAGN GNE ETI TIC COS, OS, ARRANCADORES, CONTACTORES, RELEVADORES, PLCs, CABLES, ENTRE OTROS COMPONENTES GENERAN CALOR Y POR LO GENERAL SON DE ALTO COSTO Y DEBEN GARANTIZAR LA CONTINUIDAD DEL SERVICIO. ES ASI COMO SE DEBE CONSIDERAR UN SISTEMA CLIMATIZAD PARA EVITAR  PARADAS INTEMPESTIVAS DE LOS EQUIPOS, DISPAROS INADECUADOS DE LAS PROT PR OTEC ECCI CION ONES ES,, GA GARA RANT NTIZ IZAR AR LA VI VIDA DA UTIL UTIL DE LOS LOS ELEM ELEMEN ENTO TOS, S, EV EVIT ITAR  AR  RIESGOS POR INCENDIO O HUMEDAD Y BUSCAR LA MAYOR EFICIENCIA DEL SISTEMA. LA APROPIADA SELECCIÓN DEL EQUIPO PARA REALIZAR LA CLIMATIZACION DEL CCE CC E DARA DARA COMO COMO RE RESU SULT LTAD ADO O UN AHOR AHORRO RO ADEC ADECUA UADO DO,, DERI DERIVA VADO DO EN EL CORR CO RREC ECTO TO FU FUNC NCIO IONA NAMI MIEN ENTO TO DE LO LOSS EQUI EQUIPO POS, S, EV EVIT ITAN ANDO DO PA PARA RADA DASS NO DESEADAS DEL PROCESO, MEJORANDO LA VIDA UTIL DE LOS EQUIPOS, EVITA PERDIDAS POR CALENTAMIENTO Y GARANTIZA LA SEGURIDAD DEL PERSONAL QUE PUEDA INTERVENIR EN ESTOS EQUIPOS. METODOLOGIA PARA PA RA CA CALC LCUL ULAR AR LA CARG CARGA A TE TERM RMIC ICA A DEL DEL ESPA ESPACI CIO O A ACON ACONDI DICI CION ONAR AR,, SE

DETERMINA EL FLUJO DE AIRE QUE SE TIENE QUE INYECTAR AL LOCAL PARA PODER DISIPAR LA GENERACION DE CALOR, PARA LOGRAR ESTO SE TOMA EN CONS CO NSID IDER ERAC ACIO ION N EL CALO CALOR R PR PROD ODUC UCIDO IDO POR: POR: IL ILUM UMIN INAC ACIO ION, N, OCUP OCUPAN ANTE TES, S, RADIA ADIAC CIO ION N SOLA LAR R, TRA RANS NSMI MISI SION ON DE DEL L CALO CALOR, R, EQUI EQUIPO POSS Y APAR PARAT ATOS OS ELECTR ELE CTRICO ICOS, S, LA VE VENTI NTILAC LACION ION E INFILT INFILTRAC RACION ION O EXFILT EXFILTRAC RACION ION,, COMO COMO LO INDICA EL ESTANDAR DE LA ASHRAE 90.1-2010. INFI IN FILT LTRA RACI CION ON Y EX EXFI FILT LTRA RACI CION ON:: ES EL FLUJ FLUJO O DE AIRE AIRE A TRAV TRAVES ES DE LAS LAS RANURAS EN PUERTAS Y VENTANAS. SE CONDIDERA 3 mm DE ANCHO PARA RANURAS VERTICALES Y HORIZONTALES SUPERIORES Y 4 mm DE ANCHO PARA RANURAS HORIZONTALES INFERIORES. CONDICIONES EXTERIORES DE DISEÑO

 

TEMPERATURA AMBIENTE: DIFERENCIA DE TEMPERATURAS: ALTITUD: LATITUD: LONGITUD: TEMPERATURA EXTERIOR DE DISEÑO:   HUMEDAD RELATIVA (H.R): ENTALPIA: TEMP. ROCIO:   CONDICIONES INTERIORES DE DISEÑO SISTEMAS DE PRECISION: TEMPERATURA INTERIOR DE DISEÑO:   HUMEDAD RELATIVA (H.R.) PROMEDIO: ENTALPIA: TEMP. ROCIO: TEMPERATURA MAXIMA PROMEDIO PROMEDIO (T.M.P.): TEMPERATURA MINIMA PROMEDIO (T.m.P.):

37 ºC (98,6°F) 13 ºC (37 – 24) 10.0 M.S.N.M. NORTE 18º 08’ OESTE 94º 25’ 98.6 ºF (37.0ºC) BULBO SECO 82.0 ºF (27.8 ºC) BULBO HUMEDO 82% 42.0 BTU/LB A.S. 72 ºF (22.1 ºC)

75.0 ºF (24.0 ºC) ± 2 ºC BULBO SECO 62.6 ºF (17.0 ºC) BULBO HUMEDO 50 ± 5 % 29.1 BTU/LB A.S. 56 ºF (13.3 ºC) 86 ºF (30.0 ºC) 70 ºF (21.1 ºC)

RANGO DIARIO (T.M.P.SECO: - T.m.P) = (86.0 DIFERENCIA DE(R.D.): TEMP. DE BULBO (98.6 –- 70.0) 75.0) == 16.0 23.4 ºF ºF MES DE DE DISEÑO DISEÑO : JUNIO DIMENSIONES, DIMENSIO NES, MATE MATERIALE RIALES S Y CARA CARACTERI CTERISTIC STICAS AS DE CONS CONSTRUCC TRUCCION ION DEL CUARTO DE CONTROL ELECTRICO A ACONDICIONAR 

UNA SOLA PLANTA: LARGO: 9.60 m ; ANCHO: 6.56 m PARED SOMBREADA AL SUR: 4.26m PUERTAS DE INTERCOMUNICACION CONTRA FUEGO A-60 (LAMINA DE ACERO ROLADA EN CALIBRE 18 CON RELLENO DE LANA MINERAL DE 2 pulg DE ESPESOR, CON MIRILLA EMPOTRADA DE 30 cm x 30 cm CON CRISTAL INASTILLABLE DE 6 mm DE ESPESOR. UNA PUERTA DE ACCESO PRINCIPAL (P1) DE 1.11m x 2.27 m AL NORTE Y UNA PUERTA DOBLE DE ACCESO DE EQUIPOS (P2) DE 2.12 m x 2.27 m AL ESTE. ESPESOR DE LA LOSA DE AZOTEA: 12 cm CONCRETO ARMADO ALTURA EFECTIVA DE PAREDES DE CONCRETO ARMADO DE 15 cm ESPESOR: 3.08 m FALSO PLAFON DE 1 pulg DE ESPESOR: 40 cm DE ALTURA DE ESPACIO PISO PISO FALS FALSO: O: 80 cm DE AL ALTU TURA RA DE ES ESPA PACI CIO, O, PLAS PLASTI TICO CO LAMI LAMINA NADO DO DE 1/ 1/16 16”” ESPESOR, CON ALMA DE CEMENTO LIGERO DE 1-3/8” ESPESOR Y CAPACIDAD DE CARGA DE 1000 Lb/Pulg2.   CONSIDERACIONES CONSIDERACI ONES TECNICAS CRITERIO DE TEMPERATURA INTERIOR DE CONFORT

 

EN VERANO: LA TEMPERATURA DE CONFORT PUEDE OSCILAR ENTRE 23°C Y 25°C. GANANCIA DE CALOR: EXTERNAS

PARA PAREDES Y TECHOS: ESTA GANANCIA ES DEBIDA PRINCIPALMENTE A LA DIFERENCIA DE TEMPERATURAS ENTRE EL EXTERIOR Y EL INTERIOR. Y EFECTO SOLAR (RADIACION), ADEMAS DEL TIPO DE MATERIAL DE CONSTRUCCION. PARA PISOS: NO HAY GANANCIA DE CALOR (PRACTICAMENTE DESPRECIABLE) A TRAVES DE UNA LOSA DE CONCRETO QUE ESTA A NIVEL DEL SUELO. ESPACIOS DE AIRE: NO SE CONSIDERA EN LA RESISTENCIA TERMICA DE UNA CONSTRUCCION UN ESPACIO ESPACIO DE AIRE MEN MENOR OR DE ¾ PULG. DE ESPESOR, ESPESOR, PORQUE PRACTICAMENTE NO TIENE VALOR AISLANTE. CONDUCTIVIDAD TERMICA DE ESPACIO DE AIRE (1.5 – 11 PULG. DE ESPESOR): 0.156 Btu/pie2-hr-°F INFILTRACION Y VENTILACION INFILTRACION: ES LA ENTRADA DE AIRE EXTERIOR DEBIDO A LA PRESION DEL VIEN VI ENTO TO A TR TRAV AVES ES DE REND RENDIJ IJAS AS O RA RANU NURA RASS Y UNIO UNIONE NESS ALRE ALREDE DEDO DOR R DE VENTANAS, PUERTAS, PISOS, Y PAREDES ORIENTADAS HACIA EL LADO DE LOS VIENTOS DOMINANTES. VENTILACION: ES EL DESPLAZAMIENTO DEL AIRE INTERIOR Y SU REEMPLAZO POR AIRE EXTERIOR. PARA EVITAR ENRARECIMIENTO Y SSUPRIMIR UPRIMIR OLORES. SUMINISTRO (INYECCION) DE AIRE: 90% RECIRCULACION DE AIRE INTERIOR Y 10% DE REPOSICION CON AIRE EXTERIOR. RENOVACION DE AIRE : EL VOLUMEN DE AIRE RENOVADO EN UNA HORA NO DEBE EXCEDER DE 10 VECES EL V VOLUMEN OLUMEN DEL CUARTO.

CALCULO CALCUL O DE COEFI COEFICIE CIENTE NTES S DE TRANS TRANSMI MISIO SION N DE CALOR “U” (TEC (TECHO HOS S Y PAREDES) TECHO (FLUJO DE CA CALOR LOR : HACI HACIA A ABAJO)  RESIST. TERM.  2 Pie  ºF Btu/hr 

SUPERFICIE EXTERIOR (AIRE EXT. EN MOVIMIENT MOVIMIENTO) O) IMPERMEABILIZANTE, IMPERMEA BILIZANTE, 13mm LOSA CONCRETO ARMADO ARMADO,, 120 mm ESPACIO DE AIRE HORIZONTAL FALSO PLAFON, PLACA DE FIBRA MINERAL, 25mm SUPERFICIE INTERIOR HORIZONTA HORIZONTAL L NO RELECTORA (AIRE INT. QUIETO) RESISTENCIA TOTAL (R) COEFICIENTE TOTAL: TOTAL: U : 1/R = 1/7.137 = 0.1401 Btu Btu/hr/hr- pie2- ºF

0.25 1.39 0.3937 0.85 3.3333 0.92 7.137

 

PARED EXPUESTA: MURO DE CONCRETO ARMADO (FLUJO DE CALOR: HORIZONTAL)  

  SUPERFICIE EXTERIOR (AIRE EXTERIOR EN MOVIMIEN MOVIMIENTO) TO) APLANADO CEMENTO – ARENA, 25 mm

RESIST. TERM. Pie 2 - ºF Btu/hr  0.25 0.10

MURO DE CONCRETO mm APLANADO CEMENTOARMADO, – ARENA, 150 25 mm SUPERFICIE INTERIOR VERTICAL NO RELECTORA (AIRE INTERIOR QUIETO) RESISTENCIA TOTAL (R)

0.4921 0.10 0.68 1.6221

COEFICIENTE TOTAL TOTAL : U = 1/R = 1/1.6221 = 0.6165 Btu Btu// hr – pie2- ºF PUERTAS P1 Y P2 EXPUESTAS ( FLUJO DE CALOR: HORIZONTAL)

     

RESIST. TERM. Pie2 - ºF Btu / hr 

SUPERFICIE EXTERIOR (AIRE EXTERIOR EN MOVIMIENT MOVIMIENTO, O, VIENTO DE 12 Km/hr) CUALQUIER POSICION O DIRECCION RELLENO: LANA MINERAL, 51 mm

0.25

SUPERFICIE INTERIOR VERTICAL NO REFLECTORA (AIRE INTERIOR QUIETO) RESISTENCIA TOTAL (R)

0.68 7.5966

6.6666

COEFICIENTE TOTAL: TOTAL: U = 1/R = 1/ 7.5966 = 0.13164 Btu/hr – pie2 - ºF MIRILLA EXPUESTA DE CRISTAL ( FLUJO DE CALOR: HORIZONTAL)

   

RESIST. TERM. Pie  2 - ºF Btu / hr 

SUPERFICIE EXTERIOR (AIRE EXTERIOR EN MOVIMIENT MOVIMIENTO, O, VIENTO DE 0.25 12 Km/hr) CUALQUIER POSICION O DIRECCION PARED DE VIDRIO, 6 mm 1.23 SUPERFICIE INTERIOR VERTICAL NO REFLECTORA (AIRE INTERIOR QUIETO) 0.68 2.16 RESISTENCIA TOTAL (R ) COEFICIENTE TOTAL: TOTAL: U = 1/R = 1/ 2.16 = 0.463 Btu/hr – pie 2 - ºF CALCULO DE LA CARGA TERMICA

OCUPAN OCUP ANTE TES, S, EQ EQUI UIPO POSS Y AP APAR ARAT ATOS OS EN EL IN INTE TERI RIOR OR DE DEL L CU CUAR ARTO TO DE CONT CONTRO ROL L ELECTRICO: RESISTENCIAS CALEFACTORAS ANTI-CONDENSACION DE ESPACIO DEL CCM 16 LUMINARIAS DE 45 Watts LED 2 LUMINARIAS DE EMERGENCIA DE 50 Watts LED 1 GABINETE DE CONTROL ELECTRONICO CON TARJETAS (SDMC) 1 UPS Y BATERIAS, 5 kVA, 4.00 kW 1 CENTRO DE CONTROL DE MOTORES (CCM) PARA ARRANCADORES DE MOTORES

 

1 TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCION TRIFASICO TIPO SECO, 45 kVA, 480-220/127 VCA, 60Hz, “TR-02” OCUPANTES: 1 PERSONA; 4 PERSONAS MAX. CARGAS DE CALOR POR TRANSMISION A TRAVES DE PAREDES Y TECHOS

ORIENTACIÓN NORTE

MURO: PUERTA CRISTAL:P1: ORIENTACIÓN SUR  MURO: ORIENTACION ESTE: MURO: PUERTA P2: CRISTAL: ORIENTACIÓN OESTE MURO:

TECHO: PISO:   TOTAL:

0.6165 x (37-24) x 1.8 x 10.76 x 3.08 x 6.560 = 3136.287 0.13164 × (37 – 24) × 1.8 × 10.76 × 1.11 × 2.27 = 83.515 0.463 × (37 – 24) × 1.8 × 10.76 × 0.30 × 0.30 = 10.492 0.6165 x (37-24) x 1.8 x 10.76 x 3.08 x 6.560 = 3136.287 0.6165 x (37-24) x 1.8 x 10.76 x 3.08 x 9.60 = 4589.688 0.13164 × (37 – 24) × 1.8 × 10.76 × 2.12 × 2.27 = 159.506 0.463 × (37 – 24) × 1.8 × 10.76 × 0.30 × 0.30 = 10.492 0.6165 x (37-24) x 1.8 x 10.76 x 3.08 x 9.60 = 4589.688 0.1401 × (37 – 24) × 1.8 × 10.76 × 6.56 × 9.60 = 2221.474 LA CARGA SE CONSIDERA DESPRECIABLE 17937.43 Btu/hr 

CARGAS DE CALOR POR EFECTO SOLAR 

ORIENTACIÓN OESTE MURO: TECHO:   TOTAL:

0.6165 x (16.66+37-24) x 1.8 x 10.76 x 3.08 x 9.60 = 10471.55 0.1401 × (25+37 – 24) × 1.8 × 10.76 × 6.56 x 9.60 = 6493.54 16965.09 Btu/hr 

CARGA DE CA CARGA CALOR LOR DISIP DISIPAD ADO O POR LOS EQU EQUIPO IPOS S EL ELECT ECTRI RICOS COS AL ALOJA OJADOS DOS EN EL INTERIOR DEL CUARTO DE CONTROL ELECTRICO INCLUYENDO ALUMBRADO

  CANT. EQUIPO DISIPACION   Watts (Btu/hr) 2 TABLEROS INTERRUPTOR INTERRUPTORES ES (60 Interrup., 15 Amp.c/u), 900 Amp. 150 Watts (1749 Btu/hr) 1 INTERRUPTOR DE ALIMENTACION PRINCIPAL PRINCIPAL DE TRANSF. 1500 kVA : 200 Watts (683 Btu/hr) 1 GABINETE DE CONTROL ELECTRONICO CON TARJETAS (SDMC) 1000 Btu/hr  1 UPS Y BATERIAS, 5 Kva 4.00 kW (13660 Btu/hr) 1 TRANSFOR TRANSFORMADOR MADOR DE DISTRIBUCIO DISTRIBUCION N TRIFASICO TIPO SECO, 1875 Watts (6403 Btu/hr) 45 KVA, 480-220/127 VCA, 60 Hz 1 CENTRO DE CONTROL DE MOTORES (CCM) PARA ARRANCADORES DE MOTORES: RESISTENCIA RESISTENCIAS S CALEF CALEFACTORAS ACTORAS ESPACIO (A (ANTI-COND NTI-CONDENS.): 400Watts Watts(45836 (1366 Btu/hr) Btu Btu/hr) /hr) DISIPACION DISIPACIO N TOTAL DEL EQUIPODE ENESP LASACIO 8 COLUMNA COLUMNAS: S: ENS.):13422

 

70697 Btu/hr 

  CARGAS DE CALOR DISIPADO POR ALUMBRADO 

LUMINARIA LUZ GENERADA CALOR GENERADO RADIACION GENERADA LED 70-80% 20-30% 0% 16 LUMINARIAS LUMINARIAS LED × (23 W) x 0.30 × 3.415 = 377.02 Btu/hr    LUMINARIAS ×   2 LUMINARIAS

(50 W) × 0.30 x 3.415 = 479.47 102.45 Btu/hr 

CARGAS POR OCUPANTES Y GRADO DE ACTIVIDAD PERSONAL

  4 PERSONAS DE PIE Y CAMINAN CAMINANDO DO × 550 Btu/hr =  2200 Btu/hr (TOTAL)  CALOR SENSIBLE: 1100 Btu/hr ; CALOR LATENTE: 1100 Btu/hr CALCULO DE AIRE POR INFILTRA INFILTRACION CION (Entrada de ai aire re exterior)

CANTIDAD DE ENTRADA DE AIRE (INFILTRACIÓN) A TRAVÉS DE RANURAS EN PUERTAS. CALCULO DEL AREA EFECTIVA DE PASO DEL AIRE EXTERIOR (Ae). H = ALTURA DE LA PUERTA: 2.27 m A = ANCHO DE LA PUERTA: P1= 1.11 m ; P2= 2.12 m eA=P1 = RENDIJA O RANURA DE LA PUERTA:0.003 3 - 4 mm [(2H) +(2A)] e = [(2x2.27) + (2x1.11)]x = (4.54 + 2.22)x 0.003 = 0.02028 m 2 AP2 = [(3H) +(2A)] e = [(3x2.27) + (2x2.12)]x 0.003 = (6.81 + 4.24)x 0.003 = 0.03315 m 2 Ae = AP1 + AP2 = 0.05343 m2 PRESION DEL VIENTO @ Aire en movimiento: V=12 km/hr (7.458 mph): P = 0.00256 V 2  = 0.00256 (7.458)2  P = 0.14239 lb/pie2 = 0.00099 psi = 0.6962 mm C.A. VELOCIDAD DE INFILTRACION INFILTRACION DEL AIRE: v = 4√ ΔP = 4√0.6962 = 3.3375 m/seg FLUJO DE AIRE INFILTRADO: INFILTRADO: Q = v Ae = 3.3375 x 0.05343 = 0.1783 m 3/seg (377.5746 PCM) CARGA DE CALOR POR RENOVACION (10 Cambios de aire/hr)

REPOSICION DE AIRE REQUERIDA: CFM = VOLUMEN DEL ESPACIO x No. CAMBIOS DE AIRE/ HR  VOLUMEN DEL ESPACIO ESPACIO = (9.60 x 6.56 x 3.08) = 193.966 m 3 (6845 Pies3)  No. CAMBIOS CAMBIOS DE AIRE/HR: 10 REPOSICION REPOSICIO N DE AIRE = 6845 x 10 / 60 = 1140.83 PCM REPOSICION REPOSICIO N DE AIRE POR LA TOMA EXTERIOR = 1140.83 - 377.5746 = 763.2554 PCM PARA EL AIRE: Densidad = 0.075 LB A.S./PIE3  Δ ENTALPIA: ENTALPIA: (42.0 – 29.1) = 12.9 B BTU/LB TU/LB A.S. CARGA DE CALOR POR RENOVACION: Qe = 12.9 x 0.075 x 1140.83 x 60 = 66225 Btu/hr (8.967 T.R.) CARGAS DE CALOR POR VENTILACION (Consumo PCM por persona: 5 mín.- 20 máx. req.)

AIRE REQUERIDO POR VENTILACION: VENTILACION: 4 x 20 = 80 PCM 80 PCM × 60 × (42 – 29.1) × 0.075 = 4644 Btu/hr    CARGA TOTAL DEL CCE: 17937.4 17937.4 + 16965.1 + 70697 + 479.47 479.47 + 2200 + 66225 = 174504 Btu/hr  Btu/hr 

(14.542 T.R.)

 

CARGA CARG A DE CA CALOR LOR SEN SENSIB SIBLE LE (RE (REPO POSIC SICION ION DE AIR AIRE): E): 114 1140.8 0.83x6 3x60x0 0x0.07 .075x0 5x0.24 .24x(9 x(98.6 8.6-75 -75)) = 29077.8 Btu/hr CARGA DE CALOR SENSIBLE TOTAL: (29077.8 + 1100 + 106079 = 136257 Btu/hr  ESTIMACION DE LA CARGA TOTAL DEL ENFRIADOR 

Considerando un factor de seguridad de 15% ddel el calor sensible sobre el estimado de carga carga térmica total,  para que el equipo pueda satisfacer los requerimientos del local cuando las temperaturas exteriores sean extremas y para compensar la suma de calor disipado por el motor del ventilador y del calor absorbido por  los ductos y se ponga a prueba el aire acondicionado. CARGA DEL ENFRIADOR : (1.15x136257) + (179148-136257) = 136258 + 42891 = 179149   Btu/hr (14.92 T.R.)  SUMINISTRO (INYECCION) Y RETORNO DE AIRE REQUERIDO

CAP. UMA (CFM) (CFM) = CARGA (SENSIBLE) DE ENFTO. DEL ESPA ESPACIO, CIO, BTU/HR    1.08 × (TBSm – TBSi) EN EL SERPENTIN DE ENFRIAMIENTO ENFRIAMIENTO : ΔT = (TBSm – TBSi) TBSm = [(TBSr – TBSe) Qr / (Qe + Qr)] + TBSe TBSm = temperatura del bulbo seco de la mezcla (aire de renovación y aire recirculado) a la entrada del enfriador TBSr 22°C TBSe == temperatura temperatura del del bulbo bulbo seco seco del del aire aire recirculado: exterior: 37°C Qe = Flujo de aire exterior de renovación Qr = Flujo de aire de recirculación TBSm = [0.90 (22-37) / (1)] + 37 = - 13.5 + 37 = 23.5°C (74.3°F) TBSi = temperatura del bulbo seco del aire de inyección a la salida del enfriador: 17°C (62.6°F) ΔT = (TBSm – TBSi) = 11.7°F CAP. UMA = 136257

 

= 10783 PCM 1.08 × 11.7

 REFERENCIAS

 NRF-051-PEMEX-2012 “SISTEMA  NRF-051-PEMEX-2012 “SISTEMASS DE AIRE A ACONDICION CONDICIONADO” ADO” ESPE ES PEC. C. CF CFE E V6 V630 3000-21 21 “CEN “CENTR TROS OS DE CO CONT NTRO ROL L DE MO MOTO TORE RESS DE BA BAJA JA TENS TENSIO ION N DE CORRIENTE ALTERNA”  CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

 SE REQUIERE UNA UNIDAD CON SERPENTIN ENFRIADOR CON CAPACIDAD DE 15 T.R. Y UNIDAD MANEJADORA DE AIRE CON CAPACIDAD DE 10783 PCM PARA MANT MA NTEN ENER ER CLIMA CLIMATI TIZA ZADO DO EL CU CUAR ARTO TO DE CONT CONTRO ROL L ELEC ELECTR TRIC ICO O CON CON LOS LOS COMPONENTES Y CONDICIONES CONSIDERADAS EN LA PRESENTE MEMORIA DE CALCULO.