Calcula de zapata Asilada

"Diseño y Calculo de Fundación para Estructura Tipo Galpón” TALLER DE FUNDACIONES IOCC  – 221

Profesor:

José Soto Miranda

Alumnos:

Sebastián Ramos Grilli Lander Cerda

27 de Junio de 2014

Indice

1. DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO

La estructura que se presenta consta de una galpón o nave de acero de dos aguas aguas con una columna de acero en una de sus luces, de marcos espaciados a 6 metro entre ellos.Com ose vera durante el proyecto no se hará un análisis exhaustivo, ni profundo de la super estructura, ya que no es el objetivo de la asignatura. El sistema de fundaciones constara de zapatas aisladas, tanto Excéntricas como concéntricas , que estarán interconectarse en ambos sentidos por medio de vigas de amarre. para garantizar el comportamiento integral de la estructura. la viga de amarre también debe soportar los m omentos producidos por asentamientos diferenciales: M = (6EI/L2)(delta) Ya que se considerara un suelo de fundación totalmente uniforme, no deberían (si hay serán despreciables numéricamente) asentamientos diferenciales

Para el análisis estructural se hará el uso del software SAP2000v15, solicitando la estructura con lo casos de carga indicados, para poder obtener los esfuerzo que recibe las fundaciones , o en este caso las zapatas aisladas.

También se hará uso del software de autodesk Robot structural 2014 pro, este software, lo usaremos para corroborar el diseño de los elemento de hormigón armado y aprovechar su excelente interface grafica.

Consideraciones generales

La normativa que se utilizara en este proyecto es la base de requisitos mínimos que se deben cumplir para la correcta práctica de la ingeniería de un edificio, todo en base a lo que establecen las Leyes Constructivas Chilenas, ya que estas apuntan al correcto uso, disposición y diseño de los elementos estructurales que componen la edificación. Se utilizaran todas las normas que participan en la estructura, vale decir, las que se refieren a las propiedades mecánicas y físicas de los materiales que se emplearan, como así mismo al diseño que se dispondrá para los elementos estructurales y también para las solicitaciones a la que se someterá la estructura.

Método de Diseño 

Método de Tensiones Admisibles para los elementos de Acero. Este material se

se calculara por el criterio de diseño elástico más conocido como “Método de Tensiones Admisibles”. Admisible s”. Este criterio establece que para las cargas de trabajo ningún punto de la estructura puede tener una tensión superior a un valor “admisible” con

lo que se garantiza que la edificación se mantiene en un rango elástico.



Método a la Rotura para los elementos de Hormigón Armado. más conocido como “Capacidad Ultima”. Lo esencial en este método es hallar la capacidad ultima de la

sección, en donde las cargas se deben llevar a una condición extrema o ultima, es decir, a un nivel de carga de baja probabilidad de ser excedida durante la vida útil de la estructura, por ende, se utilizan factores de mayoración que se aplican dependiendo del tipo de carga actuante. 

to d o d e Para verificación verificaci ón de capacidad portante del suelo: M é tensiones admisibles.

NORMAS Y CODIGOS A UTILIZAR

Hormigón

NCh170 Of. 85: “Hormigón – Requisitos Generales”. NCh430 Of. 08: modificada por el Decreto N°60: “Hormigón Armado –  Requisitos de Diseño y Cálculo de Hormigón Armado”.

 ACI318S – 08: “Código de Diseño de Hormigón Armado”. DS 60 Hormigón Armado: “Requisitos de Diseño y Calculo”. . Acero reforzado

NCh211 Of. 70: “Barras con Resaltes en Obras de Hormigón Armado”.

Nch219 Of. 77: “Construcción – Mallas de Acero de Alta Resistencia  – Condiciones de Uso en el Hormigón Armado. Nch434 Of. 70: “Barras de Acero de Alta Resistencia en Obras de Hormigón Armado”. NCh1174 Of. 77: “Construcción –  Alambre de Acero, Liso o con Entalladuras, de Grado  AT56 – 50H, en Forma de Barras Rectas  – Condiciones de Uso en el Hormigón Armado.

Soldadura

NCh304 Of. 1968: “Electrodos para soldar al Arco Manual – Terminología y Clasificación”. NCh3’5 Of. 1969: “Electrodos Revestidos para Soldar al Arco Manual  Aceros al Carbono y  Aceros de Baja Aleación”. Aleación”.

MATERIALES A UTILIZAR, CALIDADES Y PROPIEDADES MECANICAS

Hormigón -

Calidad

: H – 30 con un 95% de confianza

-

Resistencia a la compresión

:     = 250  ⁄ 

-

Módulo de corte

0,3    = 71.6 71.626 26   ⁄  :  = 0,3

-

Módulo de elasticidad

:  = 15.100√  ′ = 238.752  ⁄ 

-

Coeficiente de Poisson

:  = 0,2

-

Coeficiente expansión térmica

10− 1° :  = 1.4510

-

Peso específico

:  = 2 , 5 

Hormigón de emplantillado

-

Calidad

: H – 5 con un 80% de confianza

-

Resistencia a la compresión

:     = 4 0 

-

Coeficiente de Poisson

:  = 0,2

-

Coeficiente expansión térmica

10− 1° :  = 1.4510

Acero de refuerzo

 A63 – 42H -

Tensión de fluencia

4.2000  :   = 4.20

-

Tensión de rotura

6.3000  :   = 6.30

-

Módulo de elasticidad

2.100. 0.00 0000  :  = 2.10

-

Módulo de corte

807.69 6922  :  = 2(1+) = 807.

-

Coeficiente de Poisson

:  = 0,3

-

Coeficiente expansión térmica

:  = 1,110− 1°

-

Peso específico

:  = 7,85 

 A44 – 28H -

Tensión de fluencia

2.8000  :   = 2.80

-

Tensión de rotura

4.4000  :   = 4.40

-

Módulo de elasticidad

-

Módulo de corte

-

Coeficiente de Poisson

:  = 0,3

-

Coeficiente expansión térmica

:  = 1,110− 1°

-

Peso específico

:  = 7,85 

2.100. 0.00 0000  :  = 2.10 807.69 6922  :  = 2(1+) = 807.

Acero estructural

-

Tensión de fluencia

3.7000  :   = 3.70

-

Tensión de rotura

2.4000  :   = 2.40

-

Módulo de elasticidad

-

Módulo de corte

-

Coeficiente de Poisson

:  = 0,3

-

Coeficiente expansión térmica

:  = 1,110− 1°

-

Peso específico

:  = 7,85 

-

Planchas de insertos:

2.100. 0.00 0000  :  = 2.10 807.69 6922  :  = 2(1+) = 807.

  Para  ≤ 6   A37 – 24ES

o

  Para  > 6   ASTM A36 (equivalente A42  – 27ES)

o

Pernos para uniones

-

:Calidad ASTM  – A325X

Características del suelo

   30 Qu= 1 kg/cm2

Normas de carga, sobrecarga y diseño

NCh432 Of.2010: “Calculo de Acción del Viento sobre las Construcciones”. NCh433 Of. 1996 modificada el 2009 por el decreto N° 61: Diseño Sísmico de Edificios”. NCh1537 Of. 2009: “Diseño Estructural de Edificios –  Cargas Permanentes y Sobrecargas de Uso”. NCh3171 Of. 2010: “Diseño Estructural –  Disposiciones Generales y Combinaciones de Carga”.

Ley General de Urbanismo y Construcciones. Ordenanza General de Urbanismo y Construcciones.

COMBINACIONES DE CARGA Combinaciones de carga nominales que se usan en el método de diseño por tensiones admisibles.Nota:entregadas por el profesor

1)

PP + SC

2)

PP + 0,75 SC + 0.75W

: Dónde:



PP: Peso propio(carga permanente)



W: carga de viento



L: carga de uso, según NCh1537

Recubrimientos

Los recubrimientos mínimos de acuerdo a NCh 430 Of 2008 modificada por el Decreto N°60: Hormigón Armado  – Requisitos de Diseño y Cálculo, se mencionan los siguientes recubrimientos libres mínimos: -

5 cm para las fundaciones.

Hipótesis de análisis

-

Existe equilibrio entre las tensiones en el hormigón y acero y la solicitación solicitaci ón actuante (esfuerzo axial y momento flector).

-

Se asume que el módulo de elasticidad se mantiene constante en todos los materiales.

-

Se supondrá que para secciones con caras planas antes de aplicarse la carga, siguen siendo planas después que el elemento se deforma (hipótesis de Navier).

-

El hormigón se considera solamente resistente a la compresión, despreciando la resistencia baja a la tracción.

-

Se supondrá perfecta adherencia entre el hormigón y el acero esto se traduce en que la deformación axial de las barras de esfuerzo de acero es igual a la deformación axial del hormigón que las rodea.

-

Se supondrá que tensiones y deformaciones son proporcionales. Las deformaciones en la armadura y el hormigón serán directamente proporcionales a la distancia desde el eje neutro de la sección (comportamiento lineal elástico de los materiales).

-

Se supondrá comportamiento elásto  – plástico para el acero.

-

Se asume que el suelo se comporta como material solido  – elástico y que este es incapaz de resistir tracciones.

-

Los muros pertenecientes pertenecientes al primer nivel se consideran empotrados en el terreno de fundación.

-

La Ley de deformaciones para el hormigón hormigón se aproxima al modelo rectangular equivalente con deformación unitaria última de 0,003.

Memoria de calculo Consideraciones de modelación

Se modelara la estructura a a travez de elementos tipo frame, para el caso del marco tipo , luego agregándole las solicitaciones indicas se obtienen los esfuerzos internos de cada elemento, para efecto de análisis solo se considerara el merco que se encuentra el medio , ya que será el mas solicitado, Las vigas de amarre a la fundación también se consideraran como elemento frame SOLICITACIONES

Cargas muertas

De acuerdo a la NCh 1537 Of.2009 se define como carga muerta o permanente a “el peso de todos los materiales de construcción incorporados dentro del edificio, es decir,

muros, losas, cielos, techos, escaleras, tabiques, terminaciones, revestimiento, y similares incorporados en ítems de arquitectura y estructura, y equipamiento fijo, incluyendo el peso de equipos de izaje”.

ELEMENTO

PESO ESPECIFICO

Hormigón armado

2,5 (/ )

 Acero

7,85 (/ )

Para la estructura expuesta, se usara Perfiles I 350/300/20/8, solo para efectos de solicitación de carga permanente , no se comprobara si el perfil cumple con los requisitos estructurales necesarios,ya que no es el objetivo del taller , pero a priori se uso este perfil debido que la luz de la estructura es considerable , y que sea algo acorde y coherente con la realidad. En este caso para la casa muerta se considerara un peso aproximado de 12 kg/m

Sobrecarga de uso

Se llama sobre carga de uso a la acción variable en el tiempo que se determina por la función y uso de la estructura. En nuestro caso nuestra sobrecarga de uso será de 30 kg/m2,para traspasarla al marco deberemos multiplicar nuestra sobrecarga de uso por el ancho tributario en nuestro caso 6 metros

Carga de VIENTO

Se considera las cargas de viento como cargas eventuales es decir se presentan no constantemente, las fuerzas de viento generaran esfuerzos sobre los elementos. Para el proyecto tendremos una presión de viento de 70 kg/m2 que se distribuirá sobre el galpón con diferentes factores según norma NCH 432 of 71

  2200 ( )  tan 1 ( )     18, 86 6440

Vx(Carga en dirección positiva)  E 1  0,8*(7 ,8*(70)*6  336

kg  m

 E 2  0.4 *( * (70) *6 * 6  168

kg  m

 E 3  (1,2 sen(18,86 ,86)  0,4)*7 ,4)*70 0   10,86 ,86

kg  m

Vy(carga en dirección negativa)

 E 1  0, 8* 8* (7 (70) *6 * 6  336  E 2  0.4*(7 4*(70)*6  168

kg  m

kg  m

 E 3  (1,2 sen(18,86 ,86)  0,4)*7 ,4)*70 0   10,86 ,86

kg  m

Solicitaciones

Con el uso del Software para análisis estructural SAP2000 v15, y con las solicitaciones antes mencionadas , los resultados fueron lo siguientes.

Resumen de Cargas y combinaciones: TABLE: Case - Static 1 - Load Assignments Case

DEAD SC Vx Vy

LoadType

Load pattern Load pattern Load pattern Load pattern

LoadName

DEAD SC Vx Vy

Resumen de reacciones en los apoyos obtenidos mediante el software : Reacciones en los apoyos Joint Combinación Combinació n de carga

Text 2 2 2 3 3 3 7 7 7

Text PP+0,75 Sc+ 0,75 Vx PP + 0,75 SC + 0,75 Vy PP+SC PP+0,75 Sc+ 0,75 Vx PP + 0,75 SC + 0,75 Vy PP+SC PP+0,75 Sc+ 0,75 Vx PP + 0,75 SC + 0,75 Vy PP+SC

CaseType

CORTE

AXIAL

MOMENTO

Text Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

Tonf -0,7161 1,0027 0,4019 -1,39 0,2662 -0,9305 0,216 0,6211 0,5285

Tonf 3,5881 3,8925 3,8316 5,8473 5,7973 6,1666 7,3283 7,074 7,7532

Tonf-m -1,35712 1,56757 0,50868 1,41877 4,29601 2,3532 -2,90836 -1,50528 -1,91475

Como conclusión podemos obtener que globalmente el mayor momento solicitante es de 4,29 [Tonf*m], la mayor carga axial 7,75 T, y el corte mas desfavorable es de 1,38 T. Debemos tener en consideración estos datos ya que al ser donde mas se solicita nuestro marco es con los datos que se trabajara, para corroborar las solicitaciones

Pre dimensionamiento

De acuerdo a las características del perfil, se debe colocar un un pedestal con las geometrías adecuadas para un correcto anclaje, y un correcto empotramiento de los elementos estructurales. Por lo tanto se Predimensionara un Pedestal correspondiente a 50x50 cm Con ayuda de una plana Excel se hará el pre dimensionamiento para que cumpla los siguientes requisitos : 1) Los esfuerzos de comprensión del suelo estén dentro del rango admisible  adm  1

kg  cm 2

2) Los esfuerzos del suelo presenten una distribución distribució n tipo trapecial 3) Factor de seguridad al volcamiento sea mayor a 3 4)Factor al deslizamiento no debe ser menor que 2 Nota: Se llamara a las zapatas por el nodo que corresponde al modelo antes expuesto, cualquier duda ver diagrama paginas 14 Geometría tentativa:

Bx By H densidad

Pedestal(m)(el mismo para todos ) 0,5 0,5 0,6 2,5

Geometría(m) L B H  A

Zapata 2 1,8 1,8 0,6 3,24

Geometría(m) Zapata7 L 1,8 B 1,8 H 0,6  A 3,24

m m m (t/m) Zapata Geometría(m) 3 L 2,4 B 2 H 0,6  A 4,8

 T   a  b   l    a  d   e  P   r   e  d   i    m  e  n  s   i    o  n  a  m  i    e  n  t    o

Armadura de refuerzo Diseño en flexion

Por economía , es deseable evitar la armadura de flexión en l zapata , para ellos se las proporciona con suficiente altura (típicamente h> L/2), o según sea lo necesario, para nuestro caso no se cumplirá dicho criterio debido a la dimensiones del predimensionamiento.

Le criterio de diseño consiste en considerar el hormigón como material homogéneo y limitar la tensión ultima nominal de tracción del hormigón_.. a :  f tn  1,33*

f  c´

Utilizando como un factor de minoración   = 0,65 , luego:  tU



0,65*  f  tn

Con fc en kg/cm

La tensión ultima de tracción  tU   se calcula en la sección critica , que puede tomar c/2 del eje para zapata aislada.

Siendo el Mu el momento flector ultimo(mayorado) en la sección critica para una longitud b de zapata, debido a las presiones de contacto menos el peso propio de la porción correspondiente de la zapata, la tensión de tracción correspondiente al momento ultimo es :  tU 



6 Mu b * H 2

Si se requiere armadura en flexión nose calcula idénticamente como una viga. En todo caso las armaduras para flexión deben tener una cuantía mínima de un 2/1000 del área de la sección.

 f tn  1, 33 33 *

f  c´  1, 33 33 * 250  21, 09 091 kg/cm2

Para todos nuestros casos , se usara la cuantía mínima Diseño al esfuerzo de Corte

Es común que el espesor de la fundación quede controlado por la resistencia al corte , dándose el espesor requerido para que no sea necesario utilizar armadura de corte, dándole el espesor requerido para que no sea necesario utilizar armadura de corte. El uso de armadura de corte en fundaciones es en general muy oneroso, de manera que debe limitarse a casos excepcionales . La verificación al corte en zapatas requiere considerar dos casos : la llamada en un sentido o “ efecto viga “ y la acción en dos sentidos o “ efecto de punzonamiento”. Las sección criticas que deben considerar en cada caso se presentan a continuación:

Para todos los casos c1  0, 5m c 2  0, 5m 5m Para caso de Zapata 2 y 7

Nu=7,7 En primer lugar se define la fuerza cortante amplificada para lo que se tiene: Vu

qu  d1  B



qu 

nu  B * l



7, 7 (1, 8) 8)

2

 2,376

t  m2

Para calcular d 1  se tiene:   L  c1   1, 8  0, 5     d d ,55  0,1m 1     0,55 2  2   

d1  

Por tanto el corte ultimo queda: 091 Vu  2,376*0,1* ,376*0,1*1 1,8  0, 427( 427(T )

 Ahora calcularemos calcularemos el corte nominal nominal para nuestro elemento elemento Vc  0, 53 f 'c b0 d  

b0



B

Perímetro del área critica El corte nominal será: Vc  0,53* ,53* 250 *55* *55*1 180  82,96( ,96(T)

La resistencia de diseño:   0,85 Considerando    Vn



Vc *0,8 *0,85 5  70,518 ,518(T)

Luego como la resistencia de diseño es mayor al corte ultimo:  V c  > V u   No se requiere armadura de corte.

Análisis del cortante por por punzonamiento:

Se define el esfuerzo cortante que actúa sobre la sección crítica:

Vu  qu * ( BL  L1 * L2 ) L1   L2  c  d  0, 5  0, 55  1, 05m qu 

Vu



nu  B * l



7, 7 (1, 8) 8) 2

 2,376

t  m2

2,37* (1,8 *1,8 *1,8  1, 05*1, 05*1, 05) 05)  5,148 ,148(T )

 Ahora calcularemos la resistencia resistencia a cortante cortante nominal: nominal: Vc  1, 06 06 f 'c b0 d  

Perímetro de la sección critica  b o



(2 L1  2 L1 )  4, 2 m

Vc  1,06* 250 *420*5 *420*55 5  387,15 ,15(T)

La resistencia de diseño:   0,85 Considerando    Vn



Vc *0,8 *0,85 5  329(T)

Luego como la resistencia de diseño es mayor al corte ultimo:  V c  > V u   No se requiere armadura de corte.

Zapata 3

 Análogo al procedimiento procedimiento anterior anterior

Vu

qu  d1  B



nu

qu 

2, 4 * 2



5,8 4, 8

 1, 2

ton m2

Para calcular d 1  se tiene:   L  c1   2, 4  0, 5  ,55  0,4m   d  d1     0,55 2 2    

d1  

Por tanto el corte ultimo queda: Vu  1, 2 * 2 * 0 , 4  0, 96 96(T )

 Ahora es necesario calcular la resistencia al corte nominal: nominal: Vc  0, 53 f 'c b0 d  

b0



B

El corte nominal será: Vc  0,53* ,53* 250 *55*2 *55*2  92,18 ,18(T)

La resistencia de diseño:   0,85 Considerando    Vn



Vc *0,8 *0,85 5  78,35 ,35(T)

Luego como la resistencia de diseño es mayor al corte ultimo:  V c  > V u   No se requiere armadura de corte. Análisis del cortante por punzonamiento:

Se define el esfuerzo cortante que actúa sobre la sección crítica: Vu



qu (BL BL  L1L2 )

L1   L2 qu 

Vu

cd 

nu 2, 4 * 2



0, 5  0, 55  1, 05m

5,8 4, 8

 1, 2

ton m2

 1, 2*(2* 2, 4  1,05*1 ,05*1,05) ,05)  4, 43(T )

 Ahora calcularemos la resistencia resistencia a cortante cortante nominal: nominal: Vc  1, 06 06 f 'c b0 d  

 b o



(2 L1  2 L1 )  4, 2 m

Vc  1,06* 250 *420*5 *420*55 5  387,15 ,15(T)

La resistencia de diseño:   0,85 Considerando    Vn



Vc *0,8 *0,85 5  329(T)

Luego como la resistencia de diseño es mayor al corte ultimo:  V c  > V u   No se requiere armadura de corte. .

Diseño del sistema de cimentación

Para esta sección haremos uso del software Robot structural 2014, para realizar esto de manera optima , se explicara a grandes rasgos el ingreso de carga de solicitación.

Como solo se usara el programa para diseños de elementos estructurales se aplicara las cargas directamente por el principio de acción y reacción quedarían:

Zapata 3

Resultados

1Geometría:

 A B h1 h2 h4

= 240,00 (cm) = 200,00 (cm) = 50,00 (cm) = 60,00 (cm) = 10,00 (cm)

a' b' c1 c2

= 45,0 (cm) = 45,0 (cm) = 5,0 (cm) = 5,0 (cm)

a b ex ey

= 50,00 (cm) = 50,00 (cm) = 65,00 (cm) = 0,00 (cm)

Diagrama de distribución de esfuerzos al suelo :

Nota : se difiere un poco del programa con nuestra planilla excel ya que programa siempre tiene métodos mas exacto , pero la variación es infima. Armadura real Cimentación aislada: Armaduras inferiores:

Dirección X: 17 A63 – 42H Dirección Y:

cada 12

20 A63 – 42H cada 12

l = 230,00 (cm)

l = 190,00 (cm)

e= 12

Fuste Armaduras longitudinales longitudin ales

Dirección X:

2 A63 – 42H 13,0

Dirección Y:

l = 281,32 (cm)

e = 13

10 A63 – 42H 13,0 l = 286,52 (cm)

e = 13

Armaduras transversales

6 A63 – 42H 6

l = 165,74 (cm)

Cuantitativo:  



Volumen del hormigón Superficie de encofrado

= 2550000,00 (cm3) = 56000,00 (cm2)

Acero A63 – 42H Peso total = 106,41 (kG) Diámetro medio = 11,8 (mm) Lista según diámetros:   

Diámetro 6 12 12 13,0 mm 13,0 mm Vista 3d del refuerzo

.

Longitud (cm) 165,74 190,00 230,00 281,32 286,52

Número: 6 20 17 2 10

e=6

e = 12

Zapata 2

Diagrama de distribución de esfuerzos al suelo :

Geometría:

 A B h1 h2 h4

= 180,00 (cm) = 180,00 (cm) = 60,00 (cm) = 60,00 (cm) = 10,00 (cm)

a b ex ey

= 50,00 (cm) = 50,00 (cm) = -60,00 (cm) = 0,00 (cm)

a' b' c1 c2

= 45,0 (cm) = 45,0 (cm) = 5,0 (cm) = 5,0 (cm)

Armadura teórica Cimentación aislada:

 Armaduras inferiores: inferiores: ELU : CALC.1 N=3,89 My=1,56 Fx=1,00 My = 2,02 (T*m) Asx = 0,11 (cm2/cm) ELU : CALC.1 N=3,89 My=1,56 Fx=1,00 Mx = 0,46 (T*m)  Asy

= 0,11 (cm2/cm)

 As min

= 0,11 (cm2/cm)

 A'sx  A'sy

= 0,00 (cm2/cm) = 0,00 (cm2/cm)

 As min

= 0,00 (cm2/cm)

 Armaduras superiores: superiores:

Fuste:

 Armaduras longitudina longitudinales les

A  A  Asx

= 25,00 (cm2) A mín. = 25,00 (cm2) = 2 * (Asx + Asy) = 12,50 (cm2) Asy Asy = 0,00 (cm2) (cm2)

Armadura real

Armaduras inferiores:

Dirección X: 14 A63 – 42H 14

l = 170,00 (cm)

e = 14

Dirección Y: 14 A63 – 42H 14

l = 170,00 (cm)

e = 14

l = 300,52 (cm)

e = 13

10 A63 – 42H 13,0 l = 305,72 (cm)

e = 13

Superiores:

Fuste : Armaduras longitudinales

Dirección X: 2 A63 – 42H 13,0

Dirección Y:

Armaduras transversales

7 A63 – 42H 6

l = 165,74 (cm)

e=6

Cuantitativo:  



Volumen del hormigón Superficie de encofrado

= 2094000,00 (cm3) = 55200,00 (cm2)

Acero A63 – 42H Peso total = 98,25 (kG) Densidad = 0,00 (kG/cm3) Diámetro medio = 12,6 (mm) Lista según diámetros:    

Diámetro 6 13,0 mm 13,0 mm 14

Longitud (cm) 165,74 300,52 305,72 170,00

Vista 3d de la armadura

Número: 7 2 10 28

ZAPATA 7

Ingreso de cargas

Geometría:

 A

= 180,00 (cm)

a

= 50,00 (cm)

B h1 h2 h4

= 180,00 (cm) = 60,00 (cm) = 60,00 (cm) = 10,00 (cm)

a' b' c1 c2

= 45,0 (cm) = 45,0 (cm) = 5,0 (cm) = 5,0 (cm)

b ex ey

= 50,00 (cm) = 0,00 (cm) = 0,00 (cm)

Diseño de hormigón armado Armadura teórica Cimentación aislada:

 Armaduras inferiores: inferiores: My = 0,00 (T*m)

Asx

= 0,11 (cm2/cm)

Mx = 0,00 (T*m)

Asy

= 0,11 (cm2/cm)

 As min

= 0,11 (cm2/cm)

 A'sx  A'sy

= 0,00 (cm2/cm) = 0,00 (cm2/cm)

 As min

= 0,00 (cm2/cm)

 Armaduras superiores: superiores:

Fuste:

 Armaduras longitudina longitudinales les

Armadura real Cimentación aislada: Armaduras inferiores:

A  A  Asx

= 25,00 (cm2) A mín. = 25,00 (cm2) = 2 * (Asx + Asy) = 6,25 (cm2) (cm2) Asy = 6,25 (cm2) (cm2)

Dirección X: 14 A63 – 42H 14

l = 170,00 (cm)

e = 1*-77,30 + 13*12,00

Dirección Y: 14 A63 – 42H 14

l = 170,00 (cm)

e = 1*-77,30 + 13*12,00

l = 300,52 (cm)

e = 13

l = 305,72 (cm)

e = 13

Fuste Armaduras longitudinales

Dirección X: 5 A63 – 42H 13,0 Dirección Y: 5 A63 – 42H 13,0

Armaduras transversales 7 A63 – 42H 6 l = 165,74 (cm) Cuantitativo:  



Volumen del hormigón Superficie de encofrado

= 2094000,00 (cm3) = 55200,00 (cm2)

Acero A63 – 42H Peso total = 91,71 (kG) Densidad = 0,00 (kG/cm3) Diámetro medio = 12,6 (mm) Lista según diámetros:    

Diámetro 6 13,0 mm 13,0 mm 14 Vista en 3d armadura zapata 7

Longitud (cm) 165,74 300,52 305,72 170,00

Número: 7 5 5 28

e=6

Diseño Viga de amarre.

Ingreso de elemento

Solicitaciones en la dirección larga

Viga sección corta

Cuantias calculadas por SAP2000:

Los números ahí indicados corresponden a la cantidad de Área de acero necesaria que presenta el programa , todo esto bajo las normas indicadas en el inicio del trabajo. Esfuerzo de los las vigas por puntos Frame

Station

OutputCase

CaseType

P

V2

M3

S11Max

Text

cm

Text

Text

Kgf

Kgf

Kgf-cm

Kgf/cm2

6

0 PP+SC

Combination

0

-758.31 -66478.9

8.31

6

258 PP+SC

Combination

0

-758.31 32415.32

8.31

6

526 PP+SC

Combination

0

758.31 -66478.9

8.31

7

0 PP+SC

Combination

0

1856.86

-398606

49.83

7

644 PP+SC

Combination

0 -1.876E-12

199303

24.91

7

1288 PP+SC

Combination

0

-398606

49.83

1856.86

Refuerzo : As(teorico)

Refuerzos

As(real)

Capas

Superior Viga Larga 4.381 6ᵩ10

4.71 Doble

1.414 2ᵩ10

1.57 Simple

4.381 6ᵩ10

4.71 Doble

Superior Viga corta 0.94 2ᵩ8

1.01 Simple

0.234 1ᵩ8

0.5 Simple

0.94 2ᵩ8

1.01 Simple

2.825 4ᵩ10

3.14 SImple

2.825 4ᵩ11

3.14 SImple

2.825 4ᵩ12

3.14 SImple

0.468 1ᵩ8

0.5 Simple

0.457 1ᵩ8

0.5 Simple

0.468 1ᵩ8

0.5 Simple

inferior Viga Larga

Inferior Viga corta