bab 4 perancangan mesin

BAB 4 PENGOLAHAN DATA RANCANGAN Roda Gigi 1

Roda Gigi 3 Poros input

Poros Bintang

Roda Gigi 2

Poros output

Roda Gigi 4

Gambar 4.1 asembly roda gigi 4.1 Data Roda Gigi yang Diketahui     

  Daya yang di r encanakan  = 2 0       Putaran poros penggerak penggerak i n put put n = 1200 12 00      Putaran poros penggerak kedua    =600   Putaran poros penggerak ketiga    =250 

Penentuan besarnya modul (m) menggunakan Diagram menggunakan  Diagram Pemilihan Modul Roda Roda Gigi Lurus (lenturan) hal. (lenturan) hal. 436 Diktat Elemen Mesin Ir. Indra Tedjakumala. Dengan: -

  udut tekanan α   = 20°   Lebar gi g i b  = 10 m ∶=4   Daya yang di r encanakan N  = 20 kW Putaran poros penggerak penggerak input put n  = 1200 rpm 20

4.2 Penentuan Transmisi Roda-Roda Gigi

 ,, =  = 1200 600  = 2 ,, =  = 600250   =2,4

4.2.1 Pemilihan Bahan Roda Gigi

Pemilihan bahan roda gigi berdasarkan pada Tabel Tegangan Lentur yang Diperbolehkan hal. 440 dan Tabel Faktor Tekanan Permukaan yang Diperbolehkan hal. 443  Diktat Elemen Mesin Ir. Indra Tedjakumala. Bahan yang digunakan :

Baha Bahann ∶ S 55 C Yield Point MPa → 585800 MPa MPa [σ] ∶ 404000  606000 MPa S ∶ 2,5 Dinamiamis I,I, Golongan I Safety Factor σ ∶ σS = 5802,MPa Yield Point yang diizinkan 232 MPa MPa 5 = 232 HBr Kekerasan Brinell HBr   ∶ 185285 →250 Tekanan Permukaan yang diperbolehkan Kh  ∶ Baja 250250 →0,86 4.2.2 Perhitungan Roda Gigi Pasangan I Penentuan jumlah gigi [  Z  ]   ] berdasarkan pada penjabaran hal. 433 Diktat Elemen Mesin Ir. Indra Tedjakumala, diketahui bahwa jumlah gigi minimum tergantung dari sudut tegangan [  ]. Pada perancangan ini penulis menggunakan data :

[ ]

# Jumlah gigi minimum

[ Z min ] = 17 buah (Teori) (Teori) & 14 buah (Praktek)

# Jumlah gigi roda gigi 1 [ Z 1 ]



o

= 20 .

# Sudut tegangan

= 20 buah

Penentuan Jumlah Gigi

,, =   == 2,, ×20 ×  = 40 ℎ

21

x

x

x

Gambar 4.2. Roda Gigi Pasangan I



Dimensi Roda Gigi

 ==×  4 ×2 × 2 0 = 80   ==×  4×4 4× 4 0 = 161600  2   = 80 =  2160160  = 121200    1  == 802. 2.4 = 88   == 8021,211,.1.4 = 73,4  

  2  == 160 2. 2.4 = 161688   == 160   21,1. 16 0    21, 2 1, 1. 1 . 4 4  = 153 153,,4 

Pemeriksaan Kekuatan Bahan 22











 =955500× 20  =955500× 1200 =15925  =159250  Momen Puntir

Gaya Tangensial

 = 2×   = 2×159250 80  =3981,25   ==3981,  ×tan 2 5 ×tan20° =1449,05   =    √ 3981,75525 1449,05  ==4236, Gaya Radial

Gaya yang Bekerja Pada Roda Gigi (Garis Tegangan)

Perhitungan Terhadap Lenturan

 <      . 441  = ×× =20 ℎ → =0, 3 20 3981,25320×3  = 30×0, =20 ℎ → =0, 320  =103,67  ≤   =10×=10×3=30 

Pemeriksaan Terhadap Tekanan Permukaan

 =(1)× × 3981,25  = (122)× 80×30 =2,48  >  23

Karena



 lebih besar dari



 , maka bahan roda gigi diperkeras sesuai

Tabel  Faktor Tekanan Permukaan yang Diperbolehkan hal. 443  Diktat Elemen Mesin Ir. Indra Tedjakumala, menjadi :

400→  =400  =3,11  4.2.3 Perhitungan Roda Gigi Pasangan II 

Penentuan Jumlah Gigi

, =    =2, =,4××35  = 98 ℎ

,, =2,8  =14 ℎ →  =35 ℎ x

x

Gambar 4.3 Roda Gigi Pasangan II Gambar b



Dimensi Roda Gigi

 ==×  4 ×35 = 140   ==×  4×84 =336  24

 = 140 2336 = 2  =238    3  =140 = 2.2.  3 =146    =140 = 21, 1 .   21, 1 . 3 =133,4  

  4  ==336 2.2.  3 =342    == 336 21, 1 .  21, 1 . 3  =329,4 

Pemeriksaan Kekuatan Bahan 







 =955500× 20  =955500× 600 =31850 =318500  Momen Puntir

Gaya Tangensial

 = 2×   = 2×318500 140  =6825   ==6825  ×tan ×tan20° =2484,72  Gaya Radial

Gaya yang Bekerja Pada Roda Gigi (Garis Tegangan)

 =    √ 682572 2484,72  ==7264, 25



Perhitungan Terhadap Lenturan

 <      . 441  = ××  =35 ℎ → =0,383 6825 383×3 = 30×0, =197,99  ≤  =10×=10×3=30 

Pemeriksaan Terhadap Tekanan Permukaan

 =(1)× × 6825  = (12,2,4 4)× 140 ×30 =2,3  >  Karena



 lebih besar dari



 , maka bahan roda gigi diperkeras sesuai

Tabel  Faktor Tekanan Permukaan yang Diperbolehkan hal. 443  Diktat Elemen Mesin Ir. Indra Tedjakumala, menjadi :

400→  =400  =3,11 

26

Tabel Ringkasan Poros

Pasangan

I

II

Roda

n

Gigi

( rpm )

1

1200

2

600

3

600

4

250

 M  Pasangan I II

i

 P 

2

2,4

(buah)

( mm )

20

80

88

73,4

40

160

168

153,4

35

140

146

133,4

84

336

342

329,4

 P 

T 

 R

( N  )

159250

3981,25

318500

d0

 P 

( Nmm  )

6825 

d 

 Z 

d  Kepala

 P   N 

 Kaki

a

( mm ) ( mm )

(mm)

238

 H 

( N  )

( N  )

( MPa )

( MPa )

1449.05

4236,75

103,67 

2,48

2484,09 7264,72

197,99 

2,3

27

(mm)

120



b

b

30

4.3 Perhitungan Poros

Gambar 4.4. Poros Input

4.3.1 Perhitungan Poros 1 

Pemilihan Bahan Poros Bahan

  

: S 45 C :

350500  →400   = , =160

: 2,5 (Dinamis II, Gol I) :

50 mm

50 mm

Gambar 4.5. Aksi reaksi poros input

28



Perhitungan Momen Lentur Akibat Gaya Pn

 = × ×  50×50 =4236,755 × 5050 =105918,875  

Perhitungan Momen Total

 =    34  = 105918,875    159250  =√ 1,1810 1,910  =175499,2877  

Perhitungan Diameter Poros

  =  10×   2 877 =  10×175499, 160 =20,6  ≈25 

Gambar 4.6 Diameter Poros



 =1,52 =1,5 ×25  =50  29

4.3.2 Perhitungan Poros 2

Gambar 4.7. Poros Bintang 

Pemilihan Bahan Poros Bahan

  

: S 45 C :

330450  →400   = , =160 

: 2,5 (Dinamis II, Gol I) :

C= 200

A = 50 mm

d: 50 mm

Gambar 4.8. Aksi reaksi poros bintang



Perhitungan Momen Lentur Akibat Gaya Pn

Momen terhadap titik A

Ʃ =0 0 =...  7 2  200 50  = 4236,755 50507264, 200 50 =6760,059  30

Momen terhadap titik B

Ʃ =0 0 =... 4236, 7 5  250   = 7264,725050 200 50 = 2319,842 

Gambar 4.9. Moment poros bintang

Momen terhadap titik



 =. . ∶==50  =4236,7550502319,8 250 =89749,8  ∶==300 + =4236,75 25050 1794,96 200 =692924,9  

Perhitungan Momen Total

 =    34  = 692924,9    318500  =745806,01  31





Perhitungan Diameter Poros

  =  10×  0 1 =  10×745806, 160 =35,98  ≈40   =1,52 =1,5 ×40  =60 

 Perhitungan Poros Bintang untuk Poros II



dL di

Lmin

        2

        D

Gambar 8. Poros Bintang pada Poros

Berdasarkan tabel daftar poros bintang DIN 5463 (hal. 256 Diktat Elemen Mesin Ir. Indra Tedjakumala), didapatkan data sebagai berikut. o

Diameter dalam [ d i ]

= 42

mm

o

Diameter luar

[ d  L ]

= 48

mm

o

Jumlah pasak

[i]

=8

buah

o

Lebar pasak

[b]

=8

mm

= 2310  Ncm / mm

 M 10

o

Panjang pasak bintang untuk naaf dan porosnya dari baja [  L min ] :

 L min

 M  P  =

0,7  M  10

30712,5 Ncm =

 28,9mm  30mm



0,7  2310 Ncm / mm 32

4.3.3 Perhitungan Poros 3

Gambar 4.10. Poros output



Pemilihan Bahan Poros Bahan

  

: S 45 C :

350500   →400   = , =160

: 2,5 (Dinamis II, Gol I) :

50 mm

50 mm

Gambar 4.11. Aksi reaksi poros output

33



Perhitungan Momen Lentur Akibat Gaya Pn

×  = ×  50×50 =7264,72 × 5050 =1816180  

Perhitungan Momen Total

 =    34  = 1816180    76440  =√ 1,1810 7,610  =2440454,3  

Perhitungan Diameter Poros

  =  10×  3 =  10×2440454, 160

=53,19  ≈60  Tabel Ringkasan Poros  _ 

POROS  Bahan



 M 

 P 

( MPa )

( Nmm )

 M 

 L

 M 

T 

d 

 D

d  n

( Nmm )

( Nmm )

( mm )

( mm )

( mm )

I

S 45 C

160  

159250

105918,875

175499,28

25

30

50

II

S 45 C

160  

318500

692924,9

745806,01

40 

45

60

III

S 45 C

160

1816180

76440

60

65 

120

34

2440454,3

4.4 Perhitungan Bantalan b

   D

Gambar 4.12. Sketsa Bantalan

 Data Bantalan



o

o

Jenis

o

Model

o

Merk

: Bantalan Radial

: Cylindrical Roller Bearings : SKF

Rumus Beban Ekuivalen untuk Bantalan Radial :

 P  =  xvR   yA Dimana :  P  : Beban Ekuivalen

[ N  ]

 R

: Beban Radial yang Bekerja

[ N  ]

 A : Beban Aksial yang Bekerja

[ N  ]

35

 x

:

Faktor Radial dari Bantalan Untuk perhitungan digunakan  x = 1

 y

:

Faktor Aksial dari Bantalan Untuk perhitungan digunakan  y

= 0,

karena pada Roda Gigi Lurus tidak 

terdapat Gaya Aksial. v

: Faktor Perputaran, tergantung dari cincin mana yang berputar dan bahan yang digunakan. v = 1 bila cincin dalam berputar v = 1  –  1,25 bila cincin luar berputar, untuk bantalan merk SKF dapat digunakan v

o

= 1.

Rumus beban dinamis yang diperlukan untuk merusak bantalan :

C  = P ×

 

     ,  =

 =

Dimana :

C  : Beban Dinamis yang perlu untuk merusak bahan

[ N  ]

 P  : Beban Ekuivalen

[ N  ]

 f  L : Beban Dinamis

n

: Putaran Poros

[ rpm ]

 Lh : Umur Bantalan

[ jam ]

Berdasarkan Tabel Daftar Umur Bantalan hal. 298 Diktat Elmes Ir. Indra Tedjakumala, untuk perhitungan digunakan  Lh

= 12.000  –  20.000  jam ,

yakni dengan macam peralatan untuk pemakaian 8 jam, tetapi pembebanan tidak penuh.

36

4.4.1 Perhitungan Bantalan pada Poros 1 

Beban Ekuivalen (Berdasarkan diktat Elemen Mesin Ir. Indra Tedjakumala hal.294)

=... Digunakan : Cylindrical Roller Bearings Sehingga nilai

=1 ,=0 ,=1

∴=... =1.1.1.1449,05 0.0 =1449,05  

Beban Dinamis

  =  500



 adalah umur bantalan, dapat dilihan dalam diktat Elemen Mesin Ir.

Indra Tedjakumala hal.298 Macam peralatan yang digunakan adalah perlatan untuk pemakaian 8 jam tetapi pembebanan tidak penuh, dengan nilai

 =1200020000

∴ =  500 =  15005000 =3,1

  =  33, 3     ℎ. 297 

33,3 =  1200 =0,302 

37

Jadi, beban dinamis yang perlu untuk merusak bantalan

= ×   =4236,75 × 0,3,3102 =38821,62 

Dari perhitungan diatas diperoleh data : (Berdasarkan Tabel Cylindrical Roller Bearings dalam Diktat Elemen Mesin Ir. Indratedjakumala hal.627)

 No. Bantalan : NU 305 ECP

b

: 24 mm

C

: 56100

d

: 25 mm

Co

: 63500

D

: 62 mm

4.4.2 Perhitungan Bantalan pada Poros 2 

Beban Ekuivalen (Berdasarkan diktat Elemen Mesin Ir. Indra Tedjakumala hal.294)

=... Digunakan : Cylindrical Roller Bearings

=1 ,=0 ,=1 ∴=... =1.1.1656,06 0 =1656,06  Sehingga nilai



Beban Dinamis

  =  500 

38



 adalah umur bantalan, dapat dilihan dalam diktat Elemen Mesin Ir.

Indra Tedjakumala hal.298 Macam peralatan yang digunakan adalah perlatan untuk pemakaian 8 jam tetapi pembebanan tidak penuh, dengan nilai

 =1200020000

∴ =  500 =  15005000 =3,1 

  =  33, 3     ℎ. 297 =  36003,3 =0,38

Jadi, beban dinamis yang perlu untuk merusak bantalan

= ×   =7264,72 × 0,3,318 =59264,82  

Dari perhitungan diatas diperoleh data : (Berdasarkan Tabel Cylindrical Roller Bearings dalam Diktat Elemen Mesin Ir. Indratedjakumala hal.627)

 No. Bantalan : NU 305 ECP

b

: 23 mm

C

: 70400

d

: 40 mm

Co

: 82800

D

: 62 mm

39

4.4.3 Perhitungan Bantalan pada Poros 3 

Beban Ekuivalen (Berdasarkan diktat Elemen Mesin Ir. Indra Tedjakumala hal.294)

=... Digunakan : Cylindrical Roller Bearings Sehingga nilai

=1 ,=0 ,=1

∴=... =1.1.3477,730.0 =3477,73  

Beban Dinamis

  =  500 

adalah umur bantalan, dapat dilihan dalam diktat Elemen Mesin Ir.

Indra Tedjakumala hal.298 Macam peralatan yang digunakan adalah perlatan untuk pemakaian 8 jam tetapi pembebanan tidak penuh, dengan nilai

 =1200020000

∴ =  500 =  15005000 =3,1 

  =  33, 3     ℎ. 297 =  32503,3 =0,51

40

Jadi, beban dinamis yang perlu untuk merusak bantalan

= ×   =7264,72 × 0,3,511 =59264,82  

Dari perhitungan diatas diperoleh data : (Berdasarkan Tabel Cylindrical Roller Bearings dalam Diktat Elemen Mesin Ir. Indratedjakumala hal.627) (2 buah bantalan)

 No. Bantalan

: NU 305 ECP

b

: 17 mm

C

: 40200

d

: 25 mm

Co

: 42700

D

: 62 mm

4.5 Perhitungan Pasak dan Poros Bintang 4.5.1 Perhitungan Pasak Poros 1 

Berdasarkan perhitungan, diketahui diameter poros 1

=25

Untuk acuan digunakan Tabel N161 dalam diktat Elemen Mesin Ir. Indra Tedjakumala hal.265, didapat :



-

Garis tengah sumbu [d]

: 24-30 mm

-

Lebar badji/pasak

[L]

:

8

mm

-

Tinggi badji

[t]

:

7

mm

Besarnya gaya yang bekerja pada pasak (P) :

= 2×  = 2×159250 25 =12740  41



Berdasarkan Tabel Daftar Tekanan Bidang yang diizinkan [MPa] hal.254, dengan bahan : Bd 37 didapat data sebagai berikut :



 ∶65   ∶55 

-

Tegangan permukaan yang diperbolehkan

-

Tegangan tarik yang diperbolehkan

-

Tegangan geser yang diperbolehkan

 ∶36 

Perhitungan Panjang Pasak [L] :

= ℎ2 × <  = ℎ ×  212740  = 72 ×65 =56 

Berdasarkan Tabel DaftarPanjang Badji Keras dan Ringan, Ukuran Kepala Badji (Tabel N162) hal. 266, didapat data : -

Garis tengah sumbu [d]

: 24-30

mm

-

Lebar badji

[L]

:

8

mm

-

Tinggi badji

[t]

:

7

mm

-

Panjang badji

[P/L]

: 40;60;80 mm

Untuk panjang badji diambil L = 40 mm, karena mendekati nilai L pada  perhitungan.

42

4.6 PERHITUNGAN TEMPERATUR RODA GIGI

Dengan adanya kehilangan daya, biasanya akan mengakibatkan panas yang harus dialirkan untuk menjaga kenaikan temperatur yang menurunkan viskositas dari minyak pelumas.



Perhitungan Kehilangan Daya Pasangan I (Roda Gigi 1&2) (



   

= ( 0,085 – 0,17) . (  +

= 0,1.

   

):

)N

. 30

= 0,203 kW

Perhitungan Kehilangan Daya Pasangan II (Roda Gigi 2 & 3) [  Lm ] : 2

Dik: ε: 2,5 pd roda gigi miring

  

: 0,05 – 0,1

     −   .,.,    

=(

=

).

.N

.

. 30

= 0,306 kW

    =

 +

 = 0,203 + 0,306 = 0,509

43

Perhitungan Kehilangan Daya karena Gesekan pada Minyak Pelumas pada Pasangan I (Roda Gigi 1 & 2) Dik :

v  :

o

 E 

1500 rpm



 7,062



:

m det

:11

Baja dengan

    =

470 – 1000  MPa

Dari Tabel Daftar Viskositas Dengan Temperatur Di Bawah 100 C  . 

 Lo

1

o

= 0,0075  v  b 

 E 

200  Z 1   Z 2

[ kW  ]

200 = 0,0075  7,06  4  11 18  81 = 0,98 kW 

Perhitungan Kehilangan Daya karena Gesekan pada Minyak Pelumas pada Pasangan II (Roda Gigi 3 & 4) [  Lo ] : 2

 Lo

2

= 0,0075  v  b 

o

 E 

200  Z 3

  Z 4

= 0,0075  1,56  4,5  11

[ kW  ]

200 24  96

= 0,22 kW  Perhitungan Kehilangan Daya pada Bantalan Pasangan I (Roda Gigi 1 & 2) [ L B ] : 1

 L B

1

7



= 5,25 10 = 5,25 10

7





Q   f   d  n [ kW  ]



5649  0,01 25 1500

= 1,1 kW 

44

Perhitungan Kehilangan Daya pada Bantalan Pasangan II (Roda Gigi 3 & 4)[  L B ] : 2

 L B = 2

7



5,25  10

= 5,25 10



7



Q   f   d  n [ kW  ]



16385  0,01 35  333,3

= 1,0 kW 

Perhitungan Kehilangan Daya Total [ L ] :

4.6.2

 L

=

 L1

= 0,203 + 0,98 + 1,1 = 2,28 kW 

 L2

= 0,306 + 0,22 + 1,0 = 1,53 kW 

 Lm

 +

 Lo

 +

 L B [ kW  ]

EFISIENSI RODA GIGI

Perhitungan Efisiensi Roda Gigi Pasangan I (Roda Gigi 1 & 2) [   ] : 1

 1

= =

 N    L  N 

30  2,28 30

= 0,924

Perhitungan Efisiensi Roda Gigi Pasangan II (Roda Gigi 3 & 4) [   ] : 2

 2

= =

 N    L  N 

30  1,53 30

= 0,949

45

Besarnya Efisiensi Total pada Roda Gigi [  tot  ] :

 tot  =  1  2

= 0,924  0,949 = 0,876 

87,6

3.1.1 KENAIKAN TEMPERATUR

Perhitungan besarnya kenaikan temperatur [ t  ] :



3

t 

=

3528  10



 Ltot 

[ C  ] 

 F d    

 Joule    m 2  C  det ik    

Untuk v  = 10



3

m det    = 170  10

Perhitungan luas permukaan [ F d  ] :  F d  = Wilayah I + Wilayah II + Wilayah III o

Perhitungan luas permukaan wilayah I [ W  ] : 1

W 1

=  L A

  L B 

LC 

=

106  424  (268  440)  (440  284)

=

143912 mm 2



o

[ m2 ]

  0,144 m 2

Perhitungan luas permukaan wilayah II [ W  ] : 2

W 2

=

 L A  L B

=

((366  236)  268  252  250  284

= 112456 

  0,112

m



LC 

mm

2

2

46

o

Perhitungan luas permukaan wilayah III [ W 3 ] : W 3

=  L A

  L B 

LC 

= (((118  698)  (190  6))  ((678  162)  (98  620)  (108  50))) 

158  260 ( 468  284)  (260  106)  ( ) 2

= 221780





 0,22

m

2

Perhitungan luas permukaan [  F  ] : d 

 F d 

= Wilayah I + Wilayah II + Wilayah III = (0,144 + 0,112 + 0,22 ) = 0,476



m

m

2

2

Perhitungan besarnya kenaikan temperatur [ t  ] : 3

t 

=

=

T 

3528  10



 Ltot 

 F d    

3528  10

3



 [ C  ] 

0,509

0,48  170  10

3

= 22,01 C  

= t   T ruangan = 22,01 C   + 30 C   = 52,01 C  



47



BAB V SIMPULAN DAN SARAN 5.1

Simpulan

Dalam merencankan roda gigi khususnya roda gigi lurus, yang memenuhi syarat dalam arti ukuran tidak berlebihan, namun dapat diijinkan kekuatannya. Perhitungan roda gigi lurus yang penulis rencanakan adalah salah satu dari banyak kemungkinan yang ada dari bentuk roda gigi, karena mungkin saja dibuat dengan ukuran yang berbeda dari penulis rencanakan. Dengan selesainya perhitungan perencanaan tugas roda gigi, diperoleh datadata sebagai berikut :



 

Daya yang direncanakan [ ] =20

  



Putaran poros penggerak (input)

[n]

=

1200



Putaran poros penggerak kedua

[ 2]

=

600



Putaran poros penggerak ketiga

[ 3]

=

250



Momen punter

[ Mp ] =

31850 Ncm



Gaya Tangensial

[ Pt ]

=

6825 N



Gaya Radial

[ Pr ]

=

2484,72 N



Gaya Tegangan

[ Pn ] =

7264,72



Diameter luar poros bintang

[ dl ]

=

40



Jumlah pasak

[I]

=

6

buah



Lebar pasak

[b]

=

4

mm



M10

=

570

Ncm/mm

 

mm mm

Tabel 5.1. Ringkasan roda gigi

Pasangan

I

II

n

Roda Gigi

( rpm )

1

1200

2

600

3

600

4

250

i

2

2,4

d 

 Z  (buah)

d0 ( mm )

20

80

88

73,4

40

160

168

153,4

35

140

146

133,4

84

336

342

329,4

48

 Kaki d  Kepala ( mm ) ( mm )

a (mm)

b (mm)

120

238

30

Tabel 5.2. Gaya

Pasangan

Mp (Nmm)

PT (N)

PR  (N)

P N (N)

(MPa)

K H (MPa)

I II

159250 318500

3981,25 6825

1449,05 2484,09

4236,75 7264,72

103,67 197,99

2,48 2,3

σ b

Tabel 5.3. Ringkasan poros  _ 

POROS  Bahan



( MPa )

5.2

 M  P 

 M  L

( Nmm )

 M T 

d 

 D

d  n

( Nmm )

( Nmm )

( mm )

( mm )

( mm )

I

S 45 C

160  

159250

105918,875

175499,28

25

30

50

II

S 45 C

160  

318500

692924,9

745806,01

40 

45

60

III

S 45 C

160

76440

193306,5

25

30

50

181618

Saran

Penulis berharap dalam perancangan selanjutnya, mahasiswa dapat lebih memahami dan belajar bersungguh-sungguh pada mata kuliah Elemen Mesin, agar tidak ada kesulitan saat perancangan. Selain itu penulis mengharapkan adanya inovasi dalam rancangan, mengembangkan materi ran cangan dengan dilengkapi animasi 3 dimensi, dan direalisasikan.

49

DAFTAR PUSTAKA [1] Tedjakumala, Indra. 2008.  Dasar Perencanaan Elemen Mesin. Jakarta.

[2] Sularso dan Suga, Kiyokatsu. 1991. Dasar Perancanaan dan Pemilihan Elemen  Mesin. Jakarta: PT Pradnya Paramita.

[3] Sato, G. Takeshi., Sugiarto H N. 2000.  Menggambar Mesin Menurut Standar  ISO, Jakarta: PT. Paradnya Paramita.

50

LAMPIRAN LAMPIRAN I : Baja karbon untuk konstruksi mesin menurut JIS (Sumber : Tedjakumala, Indra, Ir., Dasar Perencanaan elemen mesin, hal 48) Standart dan Macam

Lambang

Kekuatan Tarik

Kekuatan Tarik (Mpa)

(Kg/mm2) S30C

48

480

S35C

52

520

Baja karbon konstruksi mesin (JIS

S40C

55

550

G4501)

S45C

58

580

S50C

61

620

S55C

66

660

S35C-D

53

530

S45C-D

60

600

S55C-D

72

720

Lambang

Kekuatan Tarik

Kekuatan Tarik (Mpa)

Batang baja yang difinish dingin

Standart dan Macam

(Kg/mm2) Bd 34

34

340

Bd 37

34

370

Baja karbon konstruksi mesin

Bd 41

41

410

menurut N702

Bd 44

44

440

Bd 50

50

500

Bd 60

60

600

Bd 70

70

700

Bd.t. 38

38

380

Baja tuang untuk konstruksi mesin

Bd.t. 45

45

450

menurut N 709

Bd.t. 52

52

520

Bd.t. 60

60

600

Bd.t. 70

51

LAMPIRAN II : Safety Factor (Sumber : Tedjakumala, Indra, Ir., Dasar Perencanaan elemen mesin, hal 14)

BEBAN

GOLONGAN

GOLONGAN

GOLONGAN

DATA

I

II

III

LAMA

Statis

1,7-2,0

1,9-2,3

2,7-3,4

3-4

Dinamis I

2,0-2,3

2,3-2,7

3,4-4,0

5-8

Dinamis II

2,3-2,7

2,7-3,2

4,0-4,7

8-10

LAMPIRAN III

: Daftar Poros bintang

(sumber  : Tedjakumala, Diameter dalam dp (mm) 11 13 16 18 21 23 26 28 32 36 42 46 52 56 62 72

Indra, Ir., Dasar Perencanaan elemen mesin, hal 239 )

Ringan DIN 5462 Banyak dl Baji (i) mm 6 26 6 30 6 32 8 36 8 40 8 46 8 50 8 58 8 62 8 68 10 78

 b mm 6 6 7 6 7 8 9 10 10 12 12

Menengah DIN 5463 Banyak dl  b Baji (i) mm mm 6 14 3 6 16 3,5 6 20 4 6 22 5 6 22 5 6 28 6 6 32 6 6 34 7 8 38 8 8 42 7 8 48 8 8 54 9 8 60 10 8 65 10 8 72 12 10 82 12

52

Berat DIN 5464 Banyak dl Baji (i) mm 10 20 10 23 10 26 10 29 10 32 10 35 10 40 10 45 10 52 10 56 16 60 16 65 16 72 16 82

 b mm 2,5 3 3 4 4 4 5 5 6 7 5 5 6 7

LAMPIRAN IV

:  Nilai Koefisien Gesek dan Tekanan

(sumber : Sularso, Dasar Perencanaan dan Pemilihan Elemen Mesin, hal 63 )

Bahan Permukaan Kontak

 pa (kg/mm2)

 μ Kering

Dilumasi

Besi cor dan besi cor

0,10  –  0,20

0,08  –  0,12

0,09  –  0,17

Besi cor dan perunggu

0,10  –  0,20

0,10  –  0,20

0,05  –  0,08

Besi cor dan asbes

0,35  –  0,65

-

0,007  –  0,07

Besi cor dan serat

0,05  –  0,10

0,05  –  0,10

0,005  –  0,03

Besi cor dan kayu

-

0,10  –  0,35

0,02  –  0,03

(ferrodo)

LAMPIRAN V

: Bahan pegas

(sumber  : Tedjakumala,

Indra, Ir., Dasar Perencanaan elemen mesin, hal 315 )  (kg/mm2)

G (kg/mm2)

Hard drawn spring wire

100-200

8000

Oil tempered spring wire

100-200

8000

Music wire

150-300

8000

Annealed, high carbon wire

150-300

8000

Hot rolled, high carbon wire

120-130

8000

Chroms-vanadium steel

140-200

7500

Stainless steel (18-8)

110-200

7500

Phosphor bronze (4-6% tin)

65-100

4500

K-monel (spring temper)

110-120

7500

Z-nickel (spring temper)

120-150

7500

Beryllium copper

110-120

5000

Material

σ

53