Bab 2 Trailing Suction Hopper Kapal Keruk

Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 9 van 109 May 2005 2 Trailing suction hopper kapal keruk ............... ............................... .............................................. 10 2.1 Gambaran umum ............ .................................... .................................................. 10 2.1.1 Karakteristik .............. ................................ ............................................... 10 2.1.2 Aplikasi wilayah .............. ............................... ............................................. 11 2.1.3 Sejarah ............ .................................. .................................................. ......... 11 2.1.4 Metode Kerja ............... .............................. .................................................. 13 2.2 Desain ......... ....................................... .................................................. .............. 16 2.2.1 Kapasitas produktif ............... ............................. .................................. 16 2.2.2 Dimensi utama ................ ............................ ...................................... 18 2.2.3 mengeruk instalasi ............... ............................. .................................... 23 2.2.4 Kekuatan penggerak ................ ............................ ..................................... 40 Keseimbangan 2.2.5 Daya .............. ............................... ................................................ 46 2.2.6 tata letak Main ............. ................................ .................................................. .. 49 2.3 Teknis Konstruksi ............. ................................... ............................................ 55 2.3.1 mengeruk instalasi ............... ............................. .................................... 55 2.3.2 hopper The .............. ............................... .................................................. ... 71 2.3.3 propulsi The .............. ............................... ............................................... 83 2.3.4 manuver The ................ ............................. ....................................... 83 2.4 Kekuatan dan stabilitas ........... .................................... ................................................ 85 2.4.1 Kekuatan ............. ................................. .................................................. ....... 85 2.4.2 Stabilitas ........... ................................... .................................................. ....... 86 2.5 Proses pengerukan ............ ................................... ................................................ 88 2.5.1 Proses bongkar ............... ............................. ......................................... 88 2.5.2 Berlayar dari dan ke daerah pemakaian ............... ......................... ............. 107 2.5.3 debit The ............... .............................. ................................................. 108 2.5.4 Siklus produksi ................ ............................ ....................................... 110 2.5.5 instrumentasi ................ ............................. ....................................... 111 2.6 Desain khusus trailing kapal keruk suction hopper .............. ............................. ...... 112 2.6.1 The kerikil hisap kapal keruk ................ ........................... ............................... 112 2.6.2 The stasioner suction hopper kapal keruk ................ .......................... .............. 114 2.6.3 Boom kapal keruk ................ ............................. ............................................... 115 2.7 Sastra ......... ........................................ .................................................. ............... 117

Halaman 2 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 10 van 109 Maret 2003 2 Trailing suction hopper kapal keruk Gambar 2-1 Trailing Suction Hopper Dredger (TSHD) 2.1 Gambaran umum 2.1.1 karakteristik Karakteristik trailing kapal keruk suction hopper adalah bahwa itu adalah laut self-propelled atau perairan pedalaman kapal, dilengkapi dengan pegangan (hopper) dan instalasi mengeruk untuk memuat dan membongkar sendiri. Dalam desain standar trailing suction hopper kapal keruk dilengkapi dengan: • Satu atau lebih hisap pipa dengan mulut hisap, disebut dragheads yang diseret di atas dasar laut sementara pengerukan. • Satu atau lebih pompa mengeruk untuk menyedot tanah yang menempel dengan dragheads. • Pembekuan (hopper) dimana bahan tersedot dibuang. • Sebuah sistem overflow debit air berlebihan. • pintu dapat ditutup atau katup di dalam palka untuk membongkar kargo. • gantries pipa Suction untuk mengangkat pipa hisap di papan. • Instalasi, disebut kompensator membengkak, untuk mengimbangi gerakan vertikal kapal sehubungan dengan dasar laut. halaman 3 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 11 van 109 May 2005 2.1.2 wilayah aplikasi Trailing suction hopper kapal keruk memiliki area aplikasi yang sangat luas dan karena itu disebut pekerja keras industri pengerukan. Karena itu perlu ada sistem anchorage posisi kapal saat pengerukan, yang dapat menjadi kendala bagi lewat kapal, di hari-hari awal trailing suction hopper kapal keruk (TSHD) adalah terutama digunakan untuk pendalaman dan memelihara saluran air. Saat ini hisap membuntuti hopper kapal keruk juga digunakan untuk reklamasi lahan. Contoh jenis pekerjaan yang besar karya reklamasi dilaksanakan di Timur Jauh. Berikut tanah non-bearing pertama kali dikeluarkan oleh membuntuti suction hopper kapal keruk, setelah itu daerah yang sama dipenuhi lagi dengan pasir. Itu Alasan untuk preferensi dari kapal keruk suction hopper tertinggal di atas jenis lain dari peralatan untuk jenis pekerjaan terutama fakta bahwa jarak ke daerah pembuangan untuk non-cocok

material dan jarak dari lubang-lubang pasir yang terlalu besar untuk debit langsung dan pasokan dengan pipa. Keuntungan utama dari kapal keruk hisap hopper tertinggal adalah: • Kapal tidak mengeruk pada posisi tetap. Ini tidak memiliki jangkar dan kabel, tetapi bergerak bebas, yang terutama penting di daerah pelabuhan. • The tertinggal suction hopper kapal keruk cukup mampu bekerja di bawah kondisi lepas pantai. Bahan-bahan yang dapat tersedot terutama lumpur dan pasir. Liat juga baik mungkin, tapi bisa memberikan beberapa masalah dengan kemacetan di draghead dan rutting. Rutting adalah tergelincir belakang yang dragheads dalam liang tua mereka atau trail. Pengerukan batu dengan kapal keruk suction hopper trailing dalam banyak kasus tidak ekonomis. Hal ini membutuhkan dragheads sangat berat, juga disebut ripper-kepala, dan produksi biasanya sangat rendah. 2.1.3 Sejarah Pertama TSHD "General Moultry" dengan ukuran hopper dari 155 yard cu (118,5 m 3 ) Dibangun pada 1855 di Amerika Serikat. Beberapa tahun kemudian 1959 trailing suction hopper kapal keruk dibangun di Perancis untuk pekerjaan pemeliharaan di pelabuhan St. Nazaire. Gambar 2-2 membuntuti Prancis suction hopper kapal keruk dari 1859 halaman 4 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 12 van 109 Maret 2003 Kapal memiliki dua pipa tarik hisap, yang terhubung di bagian bawah dengan sebuah tabung dengan lubang (Gambar 2.2). Bahan pengerukan, lumpur, tersedot melalui lubang di tabung koneksi oleh pompa sentrifugal uap-driven. Ukuran hopper adalah 240 m 3 . Pada tahun 1962 kapal keruk yang dibangun sesuai dengan tata letak ini di halaman Fijenoord di Rotterdam, Belanda. Jenis-jenis mampu mengeruk bahan berlumpur hanya sangat ringan. Perkembangan nyata dari membuntuti kapal keruk suction hopper terpancar dari stasioner suction hopper kapal keruk, salah satu dari beberapa penemuan mengeruk Belanda. kapal selfpropelled ini memiliki hopper dan pipa hisap maju menunjuk. Metode mengeruk seperti hisap stasioner kapal keruk, stasioner bekerja pada jangkar dan kabel. Pada awalnya dengan pipa di sumur, tetapi

pipa hisap dipasang di sisi selama penggalian Nieuwe Waterweg karena muncul bukan solusi yang tepat dalam gelombang. Perubahan dari berlabuh ke sebuah kapal pengerukan self-propelled adalah langkah besar ke depan. Pertama pipa hisap di papan dari kapal keruk suction hopper tertinggal ditempatkan di sebuah sumur di belakang kapal, tetapi segera pindah ke samping. Trailing suction hopper kapal keruk telah terutama dikembangkan di Amerika Serikat dan diperkenalkan kembali di Belanda pada tahun lima puluhan dan ditingkatkan sampai itu keadaan saat ini. Gambar 2-3 Artis kesan TSHD halaman 5 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 13 van 109 May 2005 2.1.4 Unjuk kerja Ketika tiba di daerah pengerukan kecepatan trailing suction hopper kapal keruk berkurang menjadi sekitar 3 knot (± 1,5 m / s) dan hisap pipa yang mengayunkan luar. Pipa-pipa hisap yang awalnya menurunkan sekitar horizontal sampai slide trunnion diposisikan di depan asupan hisap (Gambar 2.4). Berikutnya gantry menengah dan draghead winch gantry diturunkan seperti bahwa pipa berputar seperti garis lurus sekitar trunnion tersebut. Dasar kapal Dek utama kawat Draghead Kawat gantry Tengah Gambar 2-4 Suction pipa diturunkan Gambar 2-5 The membengkak kompensator Ketika mulut hisap tiba beberapa meter di atas dasar laut pompa pasir dimulai, yang dragheads diturunkan ke dasar laut (yang dapat dilihat oleh munculnya kompensator membengkak silinder (Gambar 2.5) dan pengerukan bisa mulai. Di mana dan berapa banyak yang harus dikeruk saat ini ditampilkan pada peta elektronik (komputer layar). Hal ini juga menunjukkan posisi, arah dan Tentu saja kapal.

Trailing suction hopper keruk menyebalkan tanah dari dasar laut pada kecepatan berlayar dari 1 1,5 m / s (2 sampai 3 knot) dan deposito dalam hopper. Untuk non atau buruk-menetap tanah yang pengerukan dihentikan ketika permukaan campuran di hopper mencapai tepi atas overflow (Gambar 2.6). melimpah adjustable mark pengerukan Gambar 2-6 Justable melimpah halaman 6 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 14 van 109 Maret 2003 Hopper mengisi adalah maksimum atau tingkat fill adalah 100%. Biasanya memompa terus selama lima menit lebih untuk menghilangkan air mengambang di campuran melalui overflow. ketika pengerukan menetap tanah pengerukan terus ketika tingkat maksimum overflow tercapai. Paling padatan akan menetap dan sisanya dibuang dengan air melalui overflow. mark pengerukan Air ini tidak dapat dilepas melimpah tetap melimpah tetap Konstan Volume hopper Gambar 2-7 Jika hisap membuntuti hopper kapal keruk adalah dilengkapi dengan tetap meluap (tidak adjustable) dari kapal dimuat sampai mencapai mengeruk nya menandai (Sebuah tetap diizinkan konsep) setelah

yang itu hisap dihentikan. Kasus itu dikatakan bahwa kapal dirancang sebagai Constant Volume System (CVS). melimpah adjustable mark pengerukan Sistem Tonnage konstan Gambar 2-8 Jika kapal namun memiliki Sebuah tinggi melimpah adjustable sistem, daripada mungkin, ketika hopper penuh dan kapal di tandai, untuk menurunkan overflow tingkat tersebut bahwa Total berat di hopper ini air dan tanah tetap konstan. Hal ini disebut Konstan Tonase System (CTS). Pengerukan dihentikan bila: • hopper penuh. Meluap tidak diizinkan. • Rancangan maksimum tercapai dan melimpah tidak bisa diturunkan berguna lagi. • Tingkat pengisian ekonomis tercapai. Ketika pengerukan berhenti, pipa hisap dipompa bersih untuk mencegah pengendapan pasir atau kerikil selama mengangkat pipa menyebabkan beban tambahan untuk derek. Ketika pipa halaman 7 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 15 van 109 May 2005 dibersihkan berhenti memompa dan pipa dibangkitkan. Ketika dragheads keluar dari air kecepatan kapal ditingkatkan untuk berlayar ke daerah pembuangan. Debit daerah dapat: • Jadilah dalam bentuk yang paling sederhana pendalaman alami dasar laut, daerah pembuangan (lama membuang), untuk menyimpan bahan berlebihan. Jika kapasitas penyimpanan yang besar, tidak ada kekhawatiran

tentang cara dumping. Ini tidak terjadi saat ini. Tuntutan klien biasanya membuang rencana untuk mengisi dump seefisien mungkin. Pada setiap saat draft pada dump perlu cukup untuk membuka bagian bawah pintu atau katup (Gambar 2.9). • Jadilah lokasi penyimpanan untuk lumpur yang terkontaminasi, seperti misalnya (pelabuhan Rotterdam) Slufter. Berikut bahan yang dipompa ke darat menggunakan sistem pompa darat discharge. • Daerah yang harus direklamasi. • Sebuah pipa minyak atau gas yang harus ditutupi. Batang untuk membuka dan penutupan Saluran isap untuk self-discharching Poros Segel karet bawah pintu Segel karet Atas pintu Gambar 2-9 Bottoms pintu dioperasikan oleh batang Dalam kasus daerah discharge adalah dump, membuka pintu atau katup di dasar hopper melakukan bongkar muat. Hal ini biasanya dilakukan dengan hampir non-bergerak kapal, tentu saat dumping yang akurat diperlukan. Selama air pembuangan dipompa ke memuat dengan cara pompa pasir. Itu air mengikis merangsang pembuangan proses. Jika hopper hisap membuntuti keruk dilengkapi dengan pompa jet terhubung ke sistem jet nozzle di hopper, yang akan digunakan juga. jet kurang lebih fluidize beban dan meningkatkan proses pembuangan. Jika beban dipompa ke darat menggunakan pompa pasir dari hanya jet ini tersedia untuk fluidize atau mengikis beban. . Gambar 2-10 Pompa darat koneksi Koneksi pantai, menjadi hubungan antara pipa papan dan pipa pantai saat ini sebagian besar diposisikan tepat di atas haluan (Gambar 2.10). Hubungan antara kapal dan pipa pantai adalah ini huruf pipa karet. Kapal tetap dalam posisi oleh manuver

dengan baling-baling utama dan busur thruster (s). halaman 8 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 16 van 109 Maret 2003 Ketika beban baik dibuang atau dipompa ke darat kapal akan kembali ke nya daerah hisap dan siklus baru dimulai. Pada umumnya kapal berlayar kosong, di non-ballast cara, kembali ke hisap nya bagian. Hanya ada beberapa air sisa dan / atau beban tersisa di hopper Gambar 2-11 TSHD JJF de NUL mengambil pipa apung untuk koneksi pantai 2.2 Desain 2.2.1 Kapasitas produktif Ketika sebuah perusahaan pengerukan ingin memesan trailing suction hopper kapal keruk baru biasanya studi pasar dilakukan bahwa sekitar kapasitas produksi yang diperlukan dari kapal keruk baru. Kapasitas produksi yang dibutuhkan dinyatakan dalam m 3 / minggu atau m 3 / bulan atau bahkan kubik meter per tahun. Selain itu wawasan yang diperlukan sekitar waktu rata-rata siklus yang diharapkan dari trailing suction hopper kapal keruk pada pekerjaan yang berbeda, serta jenis tanah yang akan dikeruk. kemudian Kapasitas produksi dapat diterjemahkan ke: • payload yang diperlukan dalam ton massa. • Volume hopper maksimal dalam m 3 . Jika kapal ini digunakan untuk satu tujuan, misalnya pemeliharaan area pelabuhan, daripada kapasitas produksi yang dibutuhkan biasanya dikenal dan oleh karena itu data kapal yang disebutkan di atas. Untuk kontraktor pengerukan operasi internasional ini berbeda dan jauh lebih rumit.

Jawaban telah diberikan kepada pertanyaan bagaimana rata-rata siklus dan produksi yang dibutuhkan Kapasitas akan berkembang di masa depan. Untuk kontraktor ini ada sebenarnya hanya satu persyaratan dan yang pengerukan lebih murah daripada pesaing mereka. Hal ini menyebabkan cepat untuk permintaan untuk besar kapal keruk, yang mengeruk lebih murah dan karena itu lebih kompetitif. halaman 9 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 17 van 109 May 2005 Satu-satunya decelerator pada pembangunan kapal yang lebih besar adalah draft kapal. Ketika rancangan meningkatkan kegunaan dari penurunan kapal. Kontraktor dapat, tergantung pada jumlah yang diharapkan dari bekerja sebagai fungsi dari (awal) kedalaman pengerukan, menentukan ketersediaan kapal untuk rancangan tertentu. Sayangnya adalah mungkin bahwa ekspektasi pasar hari ini benar-benar out-of-date dalam 5 tahun. Manajemen memilih untuk kapasitas produksi tertentu dan kemudian satu menghendaki hanya jika pilihan ini itu benar. Desain ini biasanya membuat kerjasama antara pembangun dan klien sering skala-up dari kapal berhasil. Tentu saja aturan skala yang tepat harus dipatuhi ketika scaling-up. Saat ini lima kelas trailing kapal keruk suction hopper dapat dibedakan: gerbong kecil kapasitas bobot mati untuk ± 50 MN (5000 ton massa) Sedang gerbong ukuran kapasitas bobot mati 50-100 MN (5000-10000 ton massa) Beban - hubungan Draught y = 3.0656Ln (x) - 19,711 R 2 = 0,8888 0 2 4 6 8 10 12 14 0 5000

10000 15000 20000 25000 30000 35000 Payload [ton] Konsep [ m ] Gambar 2-12 Pemindahan - rancangan hubungan Distribusi frekuensi kumulatif pengerukan awal kedalaman 0 20 40 60 80 100 120 0 10 20 30 40 50 Kedalaman pengerukan awal [m] cu m u l Sebuah t saya v e f r e que nc y [ % ]

Gambar 2-13 halaman 10 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 18 van 109 Maret 2003 hopper besar kapasitas bobot mati 100-150 MN (10.000-15.000 ton massa) hopper jumbo kapasitas bobot mati 150 250 MN (15.000-25.000 ton massa) hopper mega kapasitas bobot mati > 250 MN (di atas 25.000 ton massa) Gambar 2-14 Berbeda skala Fairway (23,347 m3) dan Sospan (700 m3) 2.2.2 Dimensi utama Ketika pilihan untuk kapasitas produksi trailing kapal keruk hisap hopper yang akan dibangun adalah dibuat, volume hopper dikenal juga. Dimensi utama dari hopper isap membuntuti keruk ditentukan, sebagai oleh kapal-kapal lain, oleh diperlukan payload, rancangan dan kecepatan. Boleh jadi jelas bahwa korelasi langsung ada antara jumlah tersebut untuk memenuhi pembuatan kapal tuntutan. Setelah semua volume hopper besar dengan rancangan terbatas memberikan kapal panjang lebar dengan mungkin kelemahan seperti perilaku buruk di membengkak atau masalah untuk mendapatkan kecepatan yang diperlukan. Trailing kapal keruk suction hopper karena itu membangun sesuai dengan rasio kapal tertentu, seperti L / B, B / H dan B / rasio T (L = panjang, B = lebar, H = kedalaman dan T = draft). Mereka rasio bergantung pada kebutuhan pasar juga dan karena itu perubahan dalam waktu (Gambar 2.15) Dengan pernyataan bahwa besar B / rasio T: • Hasil dalam stabilitas awal yang besar, sehingga gerakan kapal yang berat di membengkak. • Memiliki efek buruk pada ketahanan kapal. Dengan rasio L / B besar kapal ramping diperoleh dengan keunggulan: • Sebuah konstruksi sederhana sebagai hasil dari sama mid-bagian yang panjang (murah). • Sebuah resistensi relatif rendah, oleh karena itu kecepatan yang lebih tinggi dengan pendorong yang dipasang sama kekuasaan. halaman 11 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk

Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 19 van 109 May 2005 Di sisi lain sebuah L kecil / B memberikan stabilitas yang baik dan kekuatan bujur dan tuntutan Oleh karena itu materi kurang, yang juga lebih murah. Secara umum lebih kecil B / H dan hasil L / B yang lebih besar di biaya bangunan kurang. Jadi menuntut untuk Draft (lebih kecil T) akan dikenakan biaya uang ekstra dan harus diperoleh dengan kegunaan yang lebih tinggi. C LBT b = ∇ T B L C b = Gambar koefisien Blok 2-16 Definition Koefisien Blok definisi Tentu saja koefisien blok yang dibutuhkan b pemindahan C LBT LBT ∇ = = ⋅⋅ ⋅⋅ terlibat juga. Perpindahan = Dalam m3 B = Lebar kapal di bagian utama saya m L = Panjang antara garis tegak di m T = Draught di mark Internasional di m Semakin rendah C b , Semakin lama kapal akan dengan perpindahan yang sama. Untuk mengikuti hisap hopper kapal keruk C b

terletak di antara 0,78 dan 0,85. Nomor kapal 0 1 2 3 4 5 6 7 8 1965 1970 1975 1980 1985 1990 1995 2000 Tahun Konstruksi L / B . B/ H . B/ T L/B B/H B/T Gambar 2-15 halaman 12 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 20 van 109 Maret 2003 Juga kedalaman pengerukan maksimum yang diperlukan dapat memiliki pengaruh pada panjang kapal. Tentu, pipa hisap lama harus disimpan di geladak dan yang membutuhkan panjang. Sebuah ukuran yang baik untuk melihat apakah trailing suction hopper kapal keruk baik ditempatkan di pasar adalah untuk

membandingkan berat spesifik dengan para pesaingnya. Berat spesifik dapat didefinisikan sebagai rasio antara berat kapal dan muatan. Berat secara langsung terkait dengan biaya dan payload untuk keuntungan. Pada Gambar 2.17 berat badan tertentu untuk sejumlah besar kapal adalah diberikan. 2.2.2.1 Beban Sebagai bantuan, muatan di ton dan volume hopper maksimal dalam m3 menentukan jumlah tanah yang trailing suction hopper kapal keruk mampu membawa setiap perjalanan. Ini adalah dari besar pentingnya. Payload adalah berat beban membayar bahwa kapal dapat membawa pada maksimum yang diizinkan rancangan. Payload sering merupakan penyebab kesalahpahaman. Sebagai definisi payload adalah berat kapal dari kapal dimuat dikurangi dengan berat kapal kosong siap untuk layanan. Hal ini terlihat pada grafik di bawah ini ditampilkan. istilah Belanda istilah bahasa Inggris Penjelasan 1 Scheepsgewicht kapal berat badan Berat konstruksi dan diperlukan peralatan seperti: jangkar, rantai, kabel moor, peralatan penyelamatan, peralatan bahari dan inventarisasi kabin, dapur, ruang mesin dan Alat-ruang kepala kelasi yang 2 Toegevoegde gewichten bobot Ditambahkan Ini adalah mengisi cair semua sistem di papan termasuk air di inlet. Juga di luar air terletak di atas bagian bawah dek misalnya di bawah dan di sekitar pintu bawah disertakan. 1 + 2 Gewicht leeg Schip Berat "cahaya" kapal 3 Toelading bobot mati Bobot: Kru dan harta benda mereka, Kapal spesifik Berat 0 0,2 0,4

0.6 0.8 1 0 10000 20000 30000 40000 50000 60000 Perpindahan [t] W_s p ec Gambar 2-17 halaman 13 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 21 van 109 May 2005 barang-barang konsumen, suku cadang, dan air ballast dan beban. 1 + 2 + 3 Gewicht van het "Geladen" Schip Berat "dimuat" Kapal 4 lading Gewicht kargo berat badan Berat beban membayar. 1+2+3 4 bedrijfsklaar Gewicht Schip Kapal berat siap Layanan Angka di bawah ini memberikan beberapa informasi tentang "ringan" dan "bobot mati" dari TSHD ini y = 0.6827x R 2 = 0,9929 y = 0.3173x R 2

= 0,9622 0 10.000 20.000 30.000 40.000 50.000 60.000 70.000 0 20.000 40.000 60.000 80.000 100.000 Perpindahan [t] W delapan [t] Berat G Cahaya bobot mati Gambar 2-18 Ringan sebagai fungsi bobot mati y = -3E-06x 2 + 0.5586x R 2 = 0,9607 0 5.000 10.000 15.000 20.000 25.000 0 10.000 20.000 30.000 40.000 50.000 60.000 70.000 Bobot mati [t [ li GHT w e saya GHT [ t ] Gambar 2-19 Selain itu ada nama yang berbeda untuk payload, juga jelas bahwa itu bervariasi dalam waktu dan sering menurun. Alasannya adalah bahwa ketika kapal telah digunakan untuk sementara halhal akan

ditambahkan atau diperkuat, yang menyebabkan peningkatan berat badan kapal. Suku cadang juga cenderung tetap di papan yang harus disimpan di darat. Bahkan hanya ada satu cara untuk menentukan payload benar: 1. Bersihkan hopper sehingga tidak ada tanah tersisa hadir. 2. Tentukan perpindahan dari kapal dengan draft dan trim kapal, yang perpindahan adalah berat kapal termasuk air dalam hopper. 3. Tentukan berat air yang dalam hopper dengan menentukan volume dan berat jenis 4. Kurangi berat air ini berat kapal ditentukan di bawah titik 2. ini adalah berat kapal siap untuk layanan. halaman 14 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 22 van 109 Maret 2003 5. payload tersebut diperoleh dengan mengurangkan kapal massa (perpindahan x densitas air) di ton pada maksimum yang diizinkan rancangan dengan berat kapal siap untuk layanan. Ini akan b jelas bahwa muatan tidak pernah konstan, tetapi bervariasi dengan berat konsumen barang seperti bahan bakar, pelumas, air minum dll Dalam kasus tanah ringan, seperti lumpur dan tanah liat lunak, volume hopper maksimum dapat menentukan untuk produksi bukan payload. 2.2.2.2 Kepadatan hopper. Seperti disebutkan sebelumnya, kapasitas produksi kapal keruk suction hopper tertinggal diindikasikan dengan jumlah: • Pay-beban • Volume hopper Maksimum hasil bagi 3 [/] beban gaji kg m Volume hopper maksimum disebut kepadatan hopper dan merupakan mengukur untuk kepadatan rata-rata yang kontraktor pengerukan mengharapkan untuk mengeruk selama masa manfaat ekonomis dari kapal. Ia juga mengatakan sesuatu atas tujuan yang kapal keruk dirancang. Apakah ini misalnya pemeliharaan fairway di tanah berpasir, daripada kapal keruk pasir dalam hopper akan memiliki kepadatan sekitar 1900 kg / m 3

. Sayangnya tidak ada hopper dapat diisi dengan 100% tetapi kurang maksimal 90%. Kepadatan hopper maksimum yang diperlukan adalah 1900 * 0,9 = 1.710 kg / m 3 Untuk kapal keruk suction hopper kerikil mengikuti ini misalnya: 2000 * 0,9 = 1.800 kg / m 3 . Dan untuk kapal keruk suction hopper lumpur tertinggal ini bisa lebih 1.300 kg / m 3 . Pada Gambar 2.20 tersebut density hopper kontraktor pengerukan operasi internasional ditampilkan sebagai fungsi waktu. Saya t stabil pada akhir tahun delapan puluhan dan awal tahun sembilan puluhan sekitar 1500 kg / m 3 , Namun karena besar reklamasi bekerja itu meningkat lagi. halaman 15 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 23 van 109 May 2005 2.2.3 Instalasi mengeruk Desain instalasi mengeruk meliputi penentuan dimensi utama yang dibutuhkan dan diperlukan kekuatan dari komponen pengerukan berikut: • Jumlah pipa hisap • Kapasitas pompa [m³ / s] • Suction dan debit diameter pipa [m] • pompa mengeruk Jenis • pompa Pasir drive dan kekuatan [W] • Jenis dan ukuran draghead (s) • bentuk Hopper • daya pompa Jet dan drive [W] • Sistem Discharge Untuk mata pelajaran produksi harus diperbaiki dengan cara tertentu dari siklus rata-rata produksi kapal keruk. Untuk instan, menganggap bahwa kapal keruk ini dirancang untuk muatan 16.000 ton dan hopper volume 10.000 m 3 dan rata-rata waktu loading di pasir dengan D50 dari 200 μ dari 90 menit. de kepadatan tanah dalam hopper 1900 kg / m 3 . Ketika hopper dimuat volume pasir akan 8421 m

3 . Tingkat rata-rata beban dalam hal ini 8421/90 = 93 m 3 /min=1.56 m 3 / s. Ketika kerugian melimpah kumulatif 20% yang diharapkan, maka dragheads harus menggali 1,56 / 0,8 = 1,95 m 3 / s sebagai rata-rata. setiap m 3 pasir mengandung (1900-1025) / (26501025) = 1-0,538 = 0,462 m 3 air di pori-pori. (ρ air = 1.025 kg / m 3 ,ρ pasir adalah 2650 kg / m 3 ). jadi produksi 1,95 m 3 / s sama dengan massa pasir 1,95 * 0,538 * 2650 = 2780 kg / s 2.2.3.1 Jumlah pipa hisap Sebuah tertinggal suction hopper kapal keruk biasanya dilengkapi dengan dua pipa hisap. Untuk lebih kecil dan ukuran medium membuntuti kapal keruk suction hopper lebih murah untuk menggunakan hanya satu pipa hisap. Dengan Hopper denisty sebagai fungsi waktu 0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 1950 1960 1970 1980 1990 2000 2010 tahun konstruksi

H opp e r d e ns saya t y [ t / m 3 ] Gambar 2-20 halaman 16 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 24 van 109 Maret 2003 dua pipa hisap efisiensi total sering lebih baik karena masih mungkin untuk mengeruk saat salah satu pipa gagal. Ada juga contoh trailing suction hopper besar kapal keruk dengan pipa satu hisap: satu ANTIGOON dari Pengerukan International dengan volume hopper dari 8.400 m 3 dan Volvox yang TERRA NOVA dari Van Oord ACZ dengan 18.000 m 3 Volume hopper. Dalam pokok itu adalah pertimbangan ekonomis, tapi melihat dari proses sisi teknis ada beberapa pertanyaan. Misalnya: adalah salah satu draghead seefisien dua dragheads dengan lebar yang sama? Kapasitas 2.2.3.2 Pompa Kapasitas pompa pasir dapat ditentukan dengan menggunakan beberapa kriteria: 1. Dalam jenis tanah tertentu waktu beban tertentu dituntut. (misalnya 1 jam untuk pasir dengan D50 200-300 m) Beban sebagai fungsi waktu adalah: T T massa vs saya saya

Hai Hai 0 0 L = CQ - CQ dt ρ ⎡ ⎤ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎣ ⎦ ∫ ∫ C 0 = Konsentrasi volumetrik pada melimpah [-] C di = Konsentrasi volumetrik pada asupan [-] Q 0 = Discharge di melimpah [m 3 / s] C di = Debit di intake [m 3 / s] T = Waktu Memuat [s] ρ vs = Volumetrik kepadatan pasir di hopper

[kg / m 3 ] Untuk TSHD ini memiliki sistem volume konstan Q = Q saya =Q Hai dan rumus di atas menjadi: ( ) ( ) T massa saya Hai saya 0 L = C -C dt = C 1 ov T vs vs Q Q ρ ρ ⋅ ⋅ ∫ Gambar 2-21 Volvox Terra Nova dan HAM 316, baik dengan satu pipa hisap halaman 17 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 25 van 109 May 2005 Dengan ov menjadi kerugian meluap kumulatif mendefinisikan sebagai T Hai 0 0 T

saya saya 0 CQ ov = CQ ∫ ∫ Selama 1 jam pembebanan laju aliran menjadi: ( ) ( ) massa saya saya L Q 1-ov C 3600 1-ov C 3600 pasir vs V ρ = = ⋅ ⋅ Hubungan antara C saya dan C vd adalah sebagai berikut saya C m w vs w ρ ρ ρ ρ =

dan vd C m w s w ρ ρ ρ ρ = begitu: saya vd C C s w vs w ρ ρ ρ ρ = Yang diharapkan C vd tergantung pada ukuran partikel, permeabilitas tanah dan tersedia momentum JetWater. (lihat 2.5.5.1.3) Jika TSHD ini dirancang sebagai tonase kapal keruk konstan massa yang masuk sama massa keluar; sehingga m = m saya =m Hai . saya I MI m Qρ =

dan Hai o mo m Qρ = begitu I MI o mo Q Q ρ ρ = atau mi Hai saya mo Q Q ρ ρ = Beban menjadi sekarang: ( ) T massa vs saya saya Hai saya 0 L =Q C -C dt = C 1 ov T mi vs saya mo Q ρ

ρ ρ ρ ⎛ ⎞ ⎟ ⎜ ⎟ ⋅ ⋅ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎝ ⎠ ∫ Meskipun formula adalah sama seperti untuk sistem hopper volume konstan kapal keruk itu tidak berarti bahwa kerugian melimpah kumulatif yang sama untuk kedua jenis kapal keruk hopper. 2. Dalam jenis dengan pasti pasir tingkat beban di m³ / s atau di t / s harus memiliki nilai minimal. Jika tidak akan ada kerugian melimpah dari tingkat beban berbanding lurus dengan flow rate. Namun, kerugian melimpah meningkat dengan laju alir meningkat, yang mengakibatkan penyimpangan meningkat dari hubungan linear. (Gambar 2.22 & 2.23) halaman 18 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 26 van 109 Maret 2003 Hal ini dapat dibuktikan bahwa untuk ukuran partikel tertentu ada loadrate optimal. Peningkatan produksi hisap (tingkat load) yang lebih tinggi harus dipertimbangkan terhadap pasir yang lebih tinggi dan daya pompa air, diameter pipa hisap yang lebih besar dan dragheads dll Loadrate = F {Q} D50 = 0,15 mm 0 20 40 60 80 100 120

140 160 180 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 Kapasitas [m3 / s] loa dr Sebuah t e [m 3 /m di] ρ = 1.100 ρ = 1.200 ρ = 1.300 Gambar 2-22 Loadrate sebagai fungsi kapasitas pompa Loadrate = F {Q} D50 = 0,1 mm 0 50 100 150 200 250 300 350 0 5 10 15 20 Kapasitas [m3 / s] ρ = 1.1 ρ = 1,2 ρ = 1,3 [t / m

3 ] Tingkat beban m 3 /s Gambar 2-23 halaman 19 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 27 van 109 May 2005 Catatan: Pada Gambar 2.23 langkah di tingkat beban disebabkan oleh fakta bahwa untuk tinggi kepadatan dan tingkat aliran tinggi pemuatan setelah overflow tidak diperlukan karena produksi yang optimal untuk siklus mengeruk telah tercapai. 3. Ketika terpisah dari tanah waktu siklus diketahui juga, daripada laju aliran dapat dipilih sedemikian rupa sehingga produksi siklus maksimal. Produksi siklus didefinisikan sebagai quotient antara bongkar waktu siklus, sehingga: c pengisapan non hisap beban P t t = + Jika tidak ada kerugian melimpah dari rumus ini dapat ditulis sebagai: c non hisap non hisap vd k vd k beban Q beban P beban beban t Qt QC

g C g ρ ρ ⋅ = = ⎛ ⎞⎛ ⎞ + +⋅ ⎜ ⎟⎜ ⎟ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⎝ ⎠⎝ ⎠ Ini adalah fungsi monoton naik. Namun kerugian melimpah menyebabkan laju alir optimal untuk yang produksi siklus sudah maksimal. (Gambar 2.24) 4. Juga kapasitas pompa dapat ditingkatkan dari yang ada "baik bekerja" membuntuti hisap kapal keruk hopper, dengan menggunakan aturan skala dari Froude. Namun kerugian melimpah akan tidak berada di skala saat menggunakan aturan skala ini. Kriteria yang disebutkan di atas menyebabkan laju aliran desain dan kepadatan desain. 2.2.3.3 diameter pipa Hisap Old membuntuti kapal keruk suction hopper dilengkapi dengan diameter pipa hisap yang relatif besar. Di masa lalu ukuran diameter itu terutama didasarkan pada meminimalkan kehilangan tekanan di pipa hisap untuk menghindari kavitasi pompa mengeruk. Namun itu dipahami bahwa distribusi konsentrasi adalah homogen atas diameter, yang tidak selalu terjadi. D50 Produksi siklus = 0,15 mm 0 500 1000 1500 2000

0 5 10 15 20 Kapasitas [m3 / s] ρ = 1.1 ρ = 1,2 ρ = 1,3 [t / m 3 ] P sepeda [m 3 / c] Gambar 2-24 halaman 20 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 28 van 109 Maret 2003 Untuk aliran homogen dapat ditunjukkan bahwa produksi hisap maksimum untuk kecepatan hisap tertentu. Ini adalah dilakukan dengan apa yang disebut rumus hisap, keseimbangan kekuatan di atas pipa hisap. Untuk pompa yang diposisikan k meter di bawah permukaan Tekanan di hisap mulut ρ m gH. Tekanan di depan pompa p sama dengan diijinkan underpressure, vakum, sehingga p = -VAC. Perbedaan tekanan lebih isap pipa sama dengan berat campuran dan kerugian dalam pipa. Kecepatan campuran v s Campuran kepadatan ρ m h z

Gambar 2-25 ( ) 2 2 1 1 2 2 air campuran z campuran campuran campuran g H Vac gh v gHk v ρ ρ ξρ ρ ξρ ⋅⋅+ = ⋅⋅+⋅ ⋅= ⋅⋅ -+⋅ ⋅ ( ) 2 2 air campuran g H Vac gHk v ρ ρ ξ ⋅⋅+ =

⋅ -+⋅ Pr campuran air vd k gandum gandum air QC vA ρ ρ ρ ρ ρ ρ =⋅ ⋅ =⋅ ⋅ Fungsi ini tampaknya memiliki, tergantung pada H, k, V ac dan ξ, optimal untuk hisap tertentu kecepatan v, yang independen dari diameter pipa hisap. ξ dapat ditulis sebagai ξβλ =+ L D dengan; β = entrée koefisien kerugian [-] λ = Darcy-Weisbach koefisien hambatan [-] L = panjang pipa hisap di m D = hisap diameter pipa di m halaman 21 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 29 van 109 May 2005 1000 1050

1100 1150 1200 1250 1300 1350 0 2 4 6 8 Kecepatan hisap [m / s] vakum = 80kPa Kepadatan campuran [kgm3] 0 200 400 600 800 1000 1200 Produksi [kg / s] rho_m D = 750 mm D = 1000 mm Gambar 2-26 Penerapan rumus hisap memiliki beberapa kelemahan: 1. Kepadatan campuran, yang ξ faktor resistensi dan kecepatan hisap tidak independen dari sama lain, tetapi ditentukan oleh proses erosi dan karakteristik pompa. 2. Aliran ini hanya homogen untuk jenis pasir dengan iklan 50 + ⇒ < = ⇒ = >⇒ > ⇒ < + 1 2 1 2 1 2 1 2 100 100 1 0

1 4 1 1 4 1 4 0 1 4 1 1 4 1 4 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 _ Untuk y = 0 kondisi ini selalu terpenuhi. Istilah (100-n) / 100 adalah partikel pasir rasio lebih total volume. Untuk Y = 0 kondisi ini selalu terpenuhi karena X / b selalu lebih kecil dari atau sama dengan ½ kedalaman kritis 0 0,2 0,4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 0 1 2 3 4 5

6 Tekanan differance H / b [-] y/b [-] Gambar 2-126 Kritis mendalam untuk X = 0 ditampilkan dalam Gambar berikutnya dan menunjukkan relatif sangat tinggi kritis kedalaman! Namun, oleh aksi erosif air entraining ke draghead itu, butir ingin bergerak dari satu sama lain (dilatancy) dan penurunan tekanan pori, yang meningkatkan efektif tekanan butir. Proses yang dominan tergantung pada sejumlah faktor. Pertanyaan adalah jika aliran air tanah mampu bersaing dengan peningkatan volume pori pasir. Jika yang tidak terjadi dari penurunan lebih lanjut dari tekanan air muncul, dengan penurunan Proses erosi sebagai hasilnya. Rasio antara laju aliran campuran Q m dan laju aliran erosi Q e sebagai fungsi dari C vd aku s: 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 1 1 pori-pori erosi pasir campuran erosi pori-pori pasir campuran campuran campuran erosi pasir

pasir erosi vd vd campuran campuran campuran campuran erosi vd campuran Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q n Q Q Q n C C Q nQ Q Q n Q C atau Q n = + + ⇒= + + =

+ + ⇒= + + =Dengan: Q campuran = Campuran atau laju alir pompa hisap. [m 3 / S] Q erosi = Laju aliran erosi, disedot dari bawah rims dari draghead [m 3 / S] halaman 86 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 94 van 109 Maret 2003 Q pasir = Laju aliran pasir. [m 3 / S] Q pori-pori = Laju aliran air yang pori di pasir. [m 3 / S] C vd = Konsentrasi transportasi [-]

n 0 rasio pori [-] Saldo buku ini ditunjukkan pada Gambar 2,127. Dari sudut pandang fisik, yang konsentrasi akan meningkat juga ketika erosi atau retak kecepatan di bawah draghead yang meningkat (garis erosi di Gambar 2,127) ketika Q campuran tetap konstan). Dari pengalaman itu diketahui bahwa untuk jenis tertentu draghead tanpa jet, konsentrasi C vd hanya sedikit tergantung pada laju aliran campuran, yang menunjukkan bahwa hasil bagi erosi campuran Q Q tetap hampir konstan. Sebagai aturan praktis untuk kedalaman erosi rata-rata dapat ditulis: 0,3 0,9 t k d v α = . Dalam k ini adalah permeabilitas air dari pasir dan v t kecepatan jejak draghead, baik dalam m / s. Faktor α tergantung pada dimensi draghead tersebut. Dengan meningkatnya lebar draghead rata-rata kedalaman akan menurun, mencari untuk erosi Proses sekitar draghead tersebut. Sayangnya ada pengetahuan belum cukup dari proses ini untuk menentukan lebar optimal draghead tersebut. Maksimum konsentrasi C vd Untuk dragheads tanpa jet masih terbatas untuk 15% di pasir lepas. Dalam banyak kasus namun C vd aku s lebih kecil dari 10%. Jika jet yang digunakan untuk menggali pasir, ini mengurangi laju aliran erosi, karena volume keseimbangan harus dipenuhi: campuran erosi jet

pasir pori-pori Q Q Q Q Q = + + + [m 3 / S] Dengan: Draghead tanpa air jet Qe / Qm CV d 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0.6 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0.6 0,7 0.8 0,9 1 saldo Volume Erosi Gambar 2-127 halaman 87 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 95 van 109 May 2005

Q campuran = Campuran atau laju alir pompa hisap. [m 3 / S] Q erosi = Laju aliran erosi, disedot dari bawah rims dari draghead [m 3 / S] Q jet = Laju aliran jet pump. [m 3 / S] Q pasir = Laju aliran pasir. [m 3 / S] Q pori-pori = Laju aliran air yang pori di pasir. [m 3 / S] C vd = Konsentrasi transportasi [-] n rasio pori [-] Selanjutnya: pasir vd campuran Q C Q =

(Konsentrasi transportasi) dan: 1 pori-pori pasir n Q Q n = Dengan: n = rasio pori [-] Dari atas kondisi kelangsungan disebutkan sekarang berikut: 1 1 jet vd erosi campuran campuran Q C Q nQ Q = + Ini adalah bundel garis di bawah 45 ° dalam . jet erosi campuran campuran Q Q Q Q diagram untuk nilai-nilai konstan 1 vd C n

(Gambar 2,128). Gambar ini menunjukkan bahwa konsentrasi atau campuran tinggi kepadatan dapat dicapai hanya untuk rendah nilai-nilai Q Q dan Q Q erosi campuran jet campuran 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0.6 0,7 0.8 0,9 1 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0.6 0,7 0.8 0,9 1 Qjet / Qmixture CVD / (1-n) = 0 CVD / (1-n) = 0,2 CVD / (1-n) = 0,4 CVD / (1-n) = 0,6 CVD / (1-n) = 0,8 Gambar 2-128 Hubungan antara kapasitas untuk memenuhi keseimbangan volume draghead yang halaman 88

wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 96 van 109 Maret 2003 Dalam kasus kapasitas jetpump besar erosi debit bisa mendapatkan nilai negatif yang mengakibatkan tumpahan belakang draghead tersebut. Dengan jet juga terbagi atas lebar dari draghead yang erosi-profil dapat mencapai dengan hampir konstan kedalaman lebih lebar penuh profil erosi untuk draghead dengan jetsystem dirancang dengan baik Gambar 2-129 Seperti dikatakan sebelumnya, asumsi yang masuk akal adalah bahwa produksi jet-linear dengan total fluks momentum dari sistem jet dan independen dari kecepatan trail. Momentum I = ρ w Qu. M saya qu Q p pasir w w jet w =⋅= ⋅ = ⋅ α αρ αρ ρ 2 saya = Momentum di N M pasir = Terkikis massa pasir di kg / s per jet p jet = Tekanan Jet di nozzle di Pa

Q = Kapasitas Jet di m 3 /s U = Jet kecepatan di nozzle dalam m / s α = Koefisien tergantung pada ukuran partikel, tekanan jet, kapasitas jet dan trailspeed. Sebuah asumsi yang masuk akal untuk alpha adalah α = 0,1 ρ w = Kepadatan air di kg / m 3 . Ketika nozzle dibagi lebih lebar draghead yang massa M harus memenuhi hubungan: M B dv pasir semua jet jejak Situ air partikel air partikel Σ =⋅⋅ ρ ρ ρ ρ ρ B = Lebar draghead di m. D = Ketebalan lapisan terkikis di m v jejak = Trailspeed di m / s ρ Situ = Density tanah in situ kg / m 3

ρ partikel = Kepadatan partikel di kg / m 3 Ketika trailspeed dikatakan 1,5 m / s, yang sama dengan 3 knot dan produk Bd dapat dihitung. Secara umum efektif jet menurun agak dengan meningkatnya tekanan konstan momentum. Ini berarti bahwa jet berkapasitas tinggi tekanan-rendah lebih efektif daripada tinggi jet kapasitas tekanan rendah. Mereka menggunakan energi yang lebih spesifik juga. Di sisi lain Namun, banyak JetWater mencairkan kepadatan campuran (Gambar 2,128). Jadi perancang harus mencari solusi optimal antara biaya (listrik) dan produksi halaman 89 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 97 van 109 May 2005 Jet-air digunakan untuk melonggarkan tanah dalam dragheads, serta untuk membantu proses selama pemakaian beban, baik dengan membuang atau dengan memompa darat. Laju aliran dari pompa air antara 20 sampai 30% dari pasir laju alir pompa dan tekanan biasanya antara 5 dan 15 bar. tekanan yang dibutuhkan dapat dihitung dengan menggunakan dasar yang sama Rumus ini seperti yang disebutkan di forgoing yang bab. M CQ Q p Q Q pasir w pasir w vd vd m pasir w jet m jet p C

= = = L N M M HAI Q P P ρ αρ ρ ρ ρ α 2 1 2 2 Hasilnya menyerah ara 2-130 0 0,2 0,4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 0 0,2 0,4 0.6 0.8 1 CVD / (1-n) D e nsity [t / m2], Qj / Qm, C v d 0

1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000 p [kPa] CVD massa jenis Qjet / Qm p {} kPa Gambar 2-130 Melanggar up dari koherensi tanah, yang dilakukan di draghead yang baik oleh erosi atau dengan jet, juga dapat dilakukan oleh gravitasi di bawah tertentu keadaan. Ketika lapisan pasir memiliki ketebalan yang cukup jalan sempit diperdalam untuk kedalaman penuh secepat mungkin. Berikutnya hisap membuntuti hopper kapal keruk terus pengerukan di dasar tanggul. Oleh pelanggaran memproses tanggul akan perlahan-lahan bergerak tegak lurus ke jalan arah (Gambar 2,131). disamping pelanggaran menyebabkan pasir untuk menjadi looser dikemas di bagian bawah dari tanggul. Juga pencampuran berbagai bahan berlangsung. Gerakan lereng Gambar 2-131 Kerugian dari metode ini adalah, tentu saja, bahwa materi harus diperoleh di lebih kedalaman. Jika metode "horisontal" atau "vertikal" lebih disukai karena tergantung pada gandum distribusi berbagai lapisan, kedalaman hisap dan seberapa jauh pompa dari hisap membuntuti hopper kapal keruk bawah terhadap permukaan air tersebut. Pengerukan soft rock dengan mengikuti kapal keruk suction hopper hanya dilakukan dalam kasus luar biasa. Di Bahkan hanya dalam kasus-kasus di mana jam operasi dari kapal keruk cutter suction begitu dibatasi oleh kondisi cuaca yang tidak menguntungkan atau di mana jumlah yang harus dikeruk begitu

terbatas bahwa mobilisasi kapal keruk cutter suction tidak menguntungkan. Pengerukan batu dengan kapal keruk suction hopper tertinggal tidak hanya dilakukan. kapal keruk yang harus dilengkapi untuk itu. Ini berarti bahwa dragheads, pipa hisap dan lampiran lambung dapat menahan kekuatan yang selama ripping dari batu. halaman 90 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 98 van 109 Maret 2003 2.5.1.2 Transportasi bubur Dalam kursus Dredging Proses II (Wb 3414) memompa pasir campur air akan dibahas secara luas, sehingga hanya kasus tertentu akan dibahas di sini berkaitan dengan transportasi dan deposisi dalam hopper dari bahan dikeruk. Jika trailing suction hopper kapal keruk terbatas untuk kedalaman pengerukan untuk kedalaman pengerukan 30 m dari satu tetap pompa kecepatan cukup. Jika kapal memiliki mengeruk pada rentang yang lebih dalam kedalaman atau dilengkapi dengan pompa terendam tambahan, dari pertanyaan itu naik apakah aliran variasi tingkat yang tidak terlalu tinggi antara hisap di perairan dangkal dan maksimum kedalaman pengerukan. Kedalaman hisap maksimum menentukan kecepatan pompa tertinggi, jika pompa adalah cukup di bawah air. Jika ini pompa kecepatan tetap dari tingkat aliran saat pengerukan di air dangkal akan secara signifikan lebih besar dari pengerukan di kedalaman maksimum. Sejak melimpah kerugian meningkatkan linear dengan laju alir harus dipertimbangkan jika itu adalah ekonomis untuk melengkapi dredgepump dengan kontrol kecepatan untuk menjaga laju aliran konstan pada kedalaman yang berbeda. Selanjutnya pompa harus dioptimalkan baik untuk operasi pengerukan atau memompa darat, tergantung pada total waktu yang diharapkan dari operasi di bawah mode ini. Ketika ada pompa terendam dilengkapi, itu mungkin lebih baik untuk mengejar untuk langsung sistem perpipaan di baris hisap, bahkan jika mengarah ke siku tambahan di baris discharge. 2.5.1.3 Secara jelas memuat The Dalam rangka untuk mendapatkan tingkat pengisian mungkin tertinggi selama pemuatan hopper dengan nonsettling lumpur, yang campuran miskin (campuran dengan kepadatan terlalu sedikit) van dipompa langsung ke laut. Valve controller otomatis dapat dengan mudah melakukan hal ini. Namun, dengan peningkatan lingkungan Persyaratan ini dilarang saat ini.

Untuk menyelesaikan campuran seperti potongan-potongan tanah liat, pasir dan kerikil, bagian akan menetap dan bagian akan meninggalkan hopper melalui overflow. Sebuah aturan praktis kadang-kadang diikuti adalah bahwa semua dengan iklan 50 > dan maka dari itu: () () () () ( )( ) () ( ) ( ) ( ) () ( ) ( ) ( ) konstan beban

peloncat beban ov beban ov saya saya u ov saya u ov pasir pasir saya ov z w saya u ov pasir pasir saya ov k w V t V t V t G t G Q tt V t V Q tt G t G

Q tt γγ γγ γγ γγ γγ = = = = + = + = + dan ov ov pasir pasir V G adalah volume pasir dan berat butir pada saat ini melimpah tercapai. 3. melimpah The tercapai dan kapal adalah pada tanda mengeruk. Dalam hal ini berat total beban (air dan pasir) tetap konstan (konstan tonase loading). dan maka dari itu saya saya U ii uu u saya u GG

Q Q Q Q γ γ γ γ = = = = halaman 94 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 102 van 109 Maret 2003 () ( ) ( ) () () ( ) () ( ) konstan menandai menandai saya beban beban u menandai beban saya menandai u beban menandai menandai

saya u pasir pasir saya menandai z w menandai saya u pasir pasir saya k menandai k w V t V Q tt V Q tt G t G V t V Q tt G t G Q tt γ γ γγ γγ γγ γ γγ =

= = = = + = + dan menandai menandai pasir pasir V G adalah volume pasir dengan pori-pori dan berat butiran pasir (TDS) pada saat hopper mencapai tanda mengeruk valid. Kurva beban total sekarang dikenal massa dan volume jika Q saya ,γ saya ,γ u ,γ k ,γ h dan γ w dikenal. γ u dapat ditentukan dari kerugian meluap dan γ v tergantung pada jenis tanah. Pemuatan kurva untuk kepadatan hopper = 1450 kg / m 3 0

2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 0 20 40 60 80 100 120 Waktu loading [min] V Hai lume [m 3 ] / Beban [ton] V_mixture V_sand Beban W_sand Gambar 2-133 Untuk murni gerbong volume konstan berat beban sebanding dengan draft kapal. Hal ini meningkatkan waktu, meskipun campuran volume dalam hopper tetap konstan. halaman 95 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 103 van 109 May 2005 Pemuatan kurva untuk volume hopper konstan 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000

20000 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Waktu loading [min] V Hai lume [m 3 ] / Beban [ton] V_mixture V_sand Beban W_sand Gambar 2-134 Ini tidak memperhitungkan gerbong tonase konstan murni. Kemudian draft tetap konstan setelah mencapai overflow (Gambar 2,135). Pemuatan kurva untuk konstan tonase hopper 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 Waktu loading [min] V Hai lume

[m 3 ] / Beban [ton] V_mixture V_sand Beban W_sand Gambar 2-135 Untuk menghitung berat beban data tambahan yang dibutuhkan: volume campuran dan Volume-berat (atau kepadatan) dari pasir di hopper. Kuantitas pertama diukur dengan silo indikator dan yang kedua dengan menelusuri di beberapa perjalanan volume pasir. Sekarang penentuan beban selama proses pengerukan dilakukan sebagai berikut: halaman 96 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 104 van 109 Maret 2003 • Sebelum mulai dari pengerukan perpindahan dan berat air dalam hopper ditentukan. Perpindahan dengan mengukur draft kapal dan airvolume dengan indikator silo. pemindahan perpindahan kapal kosong volume air di hopper air g ρ = ⋅ ⋅ • Selama pengerukan kedepan dan rancangan buritan kapal diukur terus menerus dan sehingga perpindahan serta volume campuran dengan cara indikator silo. • Dengan mengurangi nilai-nilai mulai dari nilai-nilai sesaat dari perpindahan dan Volume campuran, berat beban kering (TDS) dapat ditentukan dengan berikut ini rumus. TDS beban w beban k beban k w G V V

γ γ γγ = beban beban beban G V γ = adalah berat volume campuran dalam hopper. Meskipun beban saat ini biasanya dinyatakan dalam TDS, itu tidak berarti bahwa pembayaran juga tergantung pada jumlah TDS. Hal ini dapat: 1. ton kering padat (TDS) 2. m 3 dalam hopper (sarana transportasi) 3. m 3 di penggalian Hubungan timbal balik antara jumlah tersebut adalah: TDS dengan beban volume pada hopper: padi-padian air beban padi-padian beban air TDS V γ γ γ γ γ ⎛ ⎞ = ⎜ ⎟ -

⎝ ⎠ Oleh karena itu faktor konversi TDS untuk m 3 : 1 padi-padian air beban v padi-padian beban air V f TDS γ γ γ γ γ ⎛ ⎞ = = ⋅ ⎜ ⎟ ⎝ ⎠ Dan untuk m 3 untuk TDS: beban air TDS padi-padian beban padi-padian air TDS f V γ

γ γ γ γ ⎛ ⎞ = = ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ ⎠ Ditunjukkan pada Gambar 2,136. halaman 97 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 105 van 109 May 2005 Faktor perkalian untuk TDSto m 3 0 0,2 0,4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200 2400 density Situ [kg / m 3

] TDS untuk m 3 0 5 10 15 20 25 m 3 untuk TDS Gambar 2-136 Sebuah aspek yang juga berlangsung selama pemuatan adalah perubahan berat volume bahan dikeruk, yang bulking, yang dapat menjadi positif, sehingga lebih, serta negatif, jadi kurang. Itu unit produksi di industri pengerukan adalah meter kubik per satuan waktu. Sayangnya ini tidak unit ambigu. Saya 3 di penggalian tampaknya menjadi "berbeda" m 3 setelah pemukiman di sumur. Karena butiran pasir di hopper biasanya ditumpuk lebih longgar daripada in situ. Volume Berat dalam hopper lebih rendah dari berat volume in situ . Juga, sebagai akibat dari kerugian overflow, lebih partikel pasir halus akan mengalir ke laut dari partikel kasar. Jika partikel-partikel ini berada dalam matriks partikel kasar daripada berat volume akan menurun bahkan jika susun dari matriks tetap sama. Jika fenomena ini terjadi di bahan dikeruk dapat hanya ditunjukkan dengan membandingkan kurva pasir dengan Fuller-distribusi (Gambar 2,137). Dalam Fuller-distribusi distribusi butir kumulatif, diberikan sebagai fungsi max d d , Adalah murni garis lurus. distribusi tersebut muncul untuk memberikan berat volume maksimum, yang menyiratkan bahwa pori-pori yang terus-menerus diisi dengan partikel yang lebih kecil. Jika gradien dari partikel yang lebih kecil berada di atas Fuller-distribusi daripada ada surplus bahan halus dan yang disebutkan di atas Fenomena tidak akan ditampilkan. Jika gradien dari bahan halus berada di bawah Füllerfijn overmaat overmaat Grof menempa METODE Fuller % Dengan melewatkan berat

100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 SQRT (d / d max ) 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 fijn overmaat overmaat Grof menempa METODE Fuller % Dengan melewatkan berat 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 SQRT (d / d max ) 0.01 0,1

10 1 Gambar 2-137 halaman 98 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 106 van 109 Maret 2003 distribusi dari bahan halus yang tertanam dalam bahan kasar dan fenomena menunjukkan. Berat volume hopper biasanya lebih rendah dari in situ. Tergantung pada gandum distribusi, sebuah in situ m 3 mengambil ruang yang sama atau lebih dalam hopper, disebabkan oleh meningkatnya rasio, yang diisi dengan air. Sehingga air mengambil volume yang lebih besar ini. Contoh: Asumsikan in situ kepadatan ρ pasir 1 dan kepadatan di ρ hopper 2 . Berat jenis dari pasir ρ k dan dari ρ air w . Kerugian melimpah kumulatif yang ov dan sesuai dengan Fuller distribusi ada surplus dari bahan halus. Jika volume in situ adalah V 1 , Maka volume di hopper dengan kepadatan in-situ (1-ov) V 1 . Berat padatan volume ini harus sama dengan berat yang solid dari volume V 2 . Berat volume V 1 untuk ρ 1 : ( ) 1 1

1 1 dengan w k k w G ov V g γγ γ γρ γγ =⋅⋅ ⋅ = Berat volume V 2 : 2 2 2 w k k w GV γγ γ γγ =⋅ ⋅ Sejak G 1 =G 2 : ( ) (

) 1 1 2 1 2 2 1 1 w w w w V ov ov V γγ ρρ γγ ρρ =⋅ =⋅ Contoh: ρ 1 = 2000 kg / m 3 ρ 2 = 1900 kg / m 3 ρ air = 1020 kg / m 3 ov

= 10% ( ) 1 2 2000 1020 1 0,9 1,11 1,0 1900 1020 V ov V → =⋅ = ⋅ = Jadi volume dalam hopper menempati ruang yang sama sebagai di penggalian. Telah diam-diam diasumsikan bahwa kerugian melimpah tidak mengalir kembali ke daerah pemenang. Jika itu adalah kasus dari istilah (1-ov) dibuang dan pengiriman menjadi 11%. Jika partikel pasir halus yang terletak dalam matriks partikel kasar dari, untuk tumpukan yang sama partikel kasar, G 2 = 0,9 G 1 dengan V 1 =V 2 . Hal ini menyebabkan: ( ) ( )( ) 1 2 1 2 1

2 1 1 w w k k w w k w k w ov V V ov γγ γγ γ γ ρρ ρρ γγ γγ ⋅⋅ ⋅=⋅ ⋅⇒⋅ = Hal ini memberikan pada contoh: halaman 99 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 107 van 109 May 2005 3 2 1

0,9 0,1 1800 102 1902 kg / m w ρ ρ ρ = ⋅+ ⋅ = + = Jika semua kerugian meluap tetap di wilayah memenangkan daripada ini masih memegang tapi sebagai hasil asli lapisan akan ditutupi dengan 10% bahan halus pada akhir pekerjaan. Ketika mengisap pasir sangat longgar bulking bisa lebih kecil dari 1. bulking ini dari yang disebut negatif. Ketika pengerukan tanah liat perusahaan bulking dalam hopper besar, seperti yang terbukti dalam berikut contoh: Asumsikan kepadatan situ tanah liat 2000 kg / m 3 . Setelah memotong persentase pori tanah liat fragmen adalah 40%. Berat volume dari ρ 2 = 0,6 * 2000 + 0,4 * 1020 = 1608 kg / m 3 . Dan bulking dari akan: 1 2 2000 1020 1.67 1608 1020 V V = = Hal ini dapat dilihat langsung sebagai volume baru hanya 60% dari aslinya. Selama memompa darat ke daerah reklamasi, biasanya bulking negatif terjadi, karena berat volume bahan sampah sering lebih tinggi dari berat volume material di hopper dan kerugian dapat terjadi pada reklamasi. 2.5.2

Berlayar dari dan ke daerah pemakaian Ini akan menjadi jelas bahwa kecepatan berlayar ditentukan selama percobaan laut, untuk kosong serta untuk kapal terisi penuh, tidak dapat digunakan sebagai kecepatan rata-rata selama umur trailing suction hopper kapal keruk. Antara periode dermaga kering lambung kapal menjadi ditumbuhi dengan teritip dan rumput laut dan mesin penggerak dan baling-baling dikenakan untuk memakai. Hal ini menyebabkan kecepatan rata-rata atau operasional 5 sampai 10 persen lebih rendah di dalam air dari laut kecepatan sidang. Secara umum layar kapal keruk suction hopper tertinggal di jalur laut dengan kedalaman yang memberikan kapal perlawanan ekstra. Trailing suction hopper kapal keruk "terasa" bagian bawah. Itu pengaruh seaway kurang mendalam pada kecepatan operasional dihitung dengan Lackenby ini rumus (Gambar 2,138). v v SEBUAH DD c c c c dangkal dalam = + F H G saya K J ++ L N M M M M HAI Q

P P P P R S | | T | | U V | | W | | 1 01242 005 1 1 1 2 . . bg dengan: ce gd D v dalam = + ⋅ F H G saya K J bg 4 di dalam: d

= keel izin [m] D = draft kapal [m] SEBUAH = basah penampang pertengahan kapal [m 2 ] halaman 100 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 108 van 109 Maret 2003 Sailingspeed menurut Lackerby 10 10.5 11 11.5 12 12,5 13 13,5 14 14,5 15 0 5 10 15 20 25 30 35 40 keel izin [m] sai l saya kecepatan ng [knot]

Sarat Kosong Gambar 2-138 Waktu berlayar sekarang dapat menentukan dengan: () () 1 1 dengan draugth penuh dengan draugth kosong N n vh n vol n N n vt n leeg n s T v s T v + + = = Σ Σ Lain aspek yang harus diperhitungkan, adalah berlayar-keterbatasan di daerah-daerah tertentu seperti pelabuhan dan fairways sempit. Selanjutnya fairway selalu diperiksa untuk kedalaman yang cukup. Di Jika ragu-ragu bahkan mungkin bijaksana untuk melaksanakan survei hidrografi 2.5.3 debit Seperti dijelaskan dalam bab Teknis Konstruksi trailing suction hopper kapal keruk mungkin mampu melepaskan beban dalam dua cara, baik dengan langsung pembuangan atau dengan cara diri yang mengosongkan instalasi dengan membuat pelangi atau memompa ke pantai. Jika beban dapat dibuang langsung itu harus diketahui jika kedalaman area pembuangan selalu

cukup untuk berlayar dengan pintu dibuka atau katup, bahkan dengan air yang sangat rendah. meningkatnya kurangnya daerah pembuangan itu terjadi secara teratur bahwa kedalaman dump terbatas. Dalam kasus seperti itu adalah disarankan untuk membuat rencana dump untuk menggunakan dump seefisien mungkin. Reklamasi lahan bekerja untuk yang lapisan pertama dari tubuh pasir dapat dibuang langsung, suatu Rencana pembuangan harus dibuat juga, untuk membuang langsung sebagai bahan sebanyak mungkin, sehingga kurang bahan perlu dipompa ke darat. Pembuangan beban melalui pintu bawah atau katup biasanya biaya sedikit waktu. Gratis tanah yang mengalir ini dilakukan dalam beberapa menit. Waktu debit meningkat ketika bahan menjadi lebih halus dan lebih kohesif. Untuk lempung plastik ini bisa meningkat menjadi setengah jam. Untuk bahan seperti itu harus diperiksa bahwa tidak ada beban, beban sisanya , tetap dalam hopper. Ada kemungkinan bahwa beban sisa ini meningkat dengan jumlah perjalanan. Tampak bahwa lagi liat tetap dalam hopper semakin sulit untuk flush itu. halaman 101 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 109 van 109 May 2005 Discharge melalui instalasi hopper pengosongan diri ini dilakukan untuk: • pompa beban, melalui pipa tekanan ke pantai. • untuk meningkatkan, misalnya, kesedihan yang terlalu dangkal untuk membuang terendam; disebut membuat pelangi (Gambar 2,139). • untuk akurat mengisi pembuangan terendam atau untuk menutupi pipa dengan menggunakan pipa pembuangan . Setelah pompa dimulai dan air keluar dari pipa pembuangan beban dimulai pada sisi hopper yang terjauh jauh dari pompa. Hal ini menjamin bahwa pompa selalu sedalam di bawah air mungkin. Karena bahan dalam hopper di umum cukup longgar dikemas, proses terlihat banyak seperti proses hisap stasioner kapal keruk. Pasir pelanggaran pembukaan pipa hisap. Gambar 2-139 membuat pelangi Jika hopper tidak dilengkapi dengan instalasi yang meningkatkan menerobos dengan cara air-jet, dari, sebagai aturan praktis, waktu pembuangan adalah sama dengan waktu hisap. Jika hopper dilengkapi dengan air-jet untuk fluidize atau melonggarkan beban, dari waktu debit dapat dipersingkat. Proses discharge melalui instalasi hopper pengosongan diri berperilaku jelas seperti Smelengkung. Proses discharge dimulai biasanya lambat, karena mulai cepat sering mengarah ke diblokir pipa hisap. Setelah itu ada untuk 75 sampai 80% dari waktu yang hampir konstan tinggi produksi. Pada akhir proses bongkar berkurang hampir nol linear (Gambar 2,140).

halaman 102 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 110 van 109 Maret 2003 Proses bongkar dengan waktu 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0.6 0,7 0.8 0,9 1 t / t_unloading Prod / max. produksi Pr_time Pr_ave Gambar 2-140 Produksi proses pembongkaran Di hampir semua instalasi pengosongan diri beban sisa tetap dari sekitar 5%. Dengan fluidisasi yang memproses banyak sisa batu dan kotoran menumpuk, sehingga teratur sisa-beban harus dibuang di dump. 2.5.4 Produksi siklus Siklus terdiri dari: pemuatan, berlayar ke, pemakaian, berlayar kembali dapat dioptimalkan sederhana. Produksi siklus didefinisikan sebagai: () pengisapan berlayar

melepaskan sepeda Lt P t t t = + + Jika t pengisapan dan T melepaskan dianggap konstan dari produksi ini optimal ketika berikut adalah kondisi terpenuhi: 0 sepeda pengisapan dP dt = Ini adalah bersinggungan dengan memuat kurva L (t) yang juga melintasi negatif y-sumbu di titik t pelayaran + t melepaskan (Gambar 2,141). halaman 103 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 111 van 109 May 2005 Beban [m3] Waktu loading [menit] tidak ada waktu loading max. produksi siklus Gambar 2-141 produksi siklus Optimal proses loading ini dapat dibuat terlihat di papan dari kapal keruk untuk menentukan optimal beban. Namun perlu diperhatikan bahwa kerugian melimpah meningkatkan cukup pada akhir Proses loading untuk menentukan titik optimal. 2.5.5 instrumentasi Untuk mendukung mengeruk Master instrumen yang tersedia. Trailing modern suction hopper

kapal keruk dilengkapi dengan pipa hisap indikator posisi kedua di membujur seperti dalam arah melintang. Tidak hanya posisi dalam kaitannya dengan bagian bawah diindikasikan tetapi juga Posisi pipa hisap dan draghead dalam kaitannya dengan kapal dan kadang-kadang bahkan tanah. Selanjutnya master mengeruk memiliki pandangan langsung pada membengkakkompensator untuk menilai jika dragheads berada di bagian bawah. Jika hal ini tidak terjadi dari indikator yang diperlukan. Untuk hisap memproses ada selain indikator vakum dan tekanan, juga kecepatan dan konsentrasi indikator. Dengan bantuan alat ini kepala hisap akan mengoptimalkan proses hisap dengan trial and error. Gambar 2-142 Instrumentasi panel halaman 104 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 112 van 109 Maret 2003 2.6 desain khusus trailing suction hopper kapal keruk 2.6.1 Kerikil hisap kapal keruk Trailing suction hopper kapal keruk yang mengumpulkan agregat Untuk industri beton dan pembangunan jalan berbeda dalam beberapa aspek dari "standar" Trailing suction hopper kapal keruk. Ini perbedaan biasanya muncul dari ekonomis pertimbangan. item yang kurang digunakan secara ditinggalkan, sementara yang lain ditambahkan. Gambar 2-143 Gravel keruk Charlemagne Ini termasuk: • manuver The . Banyak kapal keruk hisap kerikil yang dibangun untuk mengumpulkan agregat di laut. Ini relatif konsesi macam mana pengerukan akurat adalah tidak atau kecil keprihatinan. Selain itu ada transportasi jarak jauh. Oleh karena itu persyaratan untuk manuver yang kurang ketat daripada untuk mengikuti suction hopper kapal keruk yang harus

mengeruk sering di fairway sibuk atau ports.For alasan ini hopper kerikil hisap keruk dilengkapi dengan hanya satu sekrup. • Siklus mengeruk lagi . Jarak berlayar lagi berarti bahwa waktu hisap hanya sebagian kecil dari total waktu siklus. Oleh karena itu jauh lebih ekonomis untuk melengkapi kapal dengan hanya satu pipa hisap dan satu pompa mengeruk. • Karena kualitas bahan yang menentukan harga, kapal ini dilengkapi dengan creening instalasi . "Buruk" materi dapat dibandingkan dimasukkan ke laut. Tentu saja hal ini juga mungkin untuk memuat semua materi (disebut all-in atau tout-venant ). • Sebuah instalasi debit dengan mana dimungkinkan untuk membongkar "kering" di setiap pelabuhan sewenang-wenang. Jarang kerikil suction hopper kapal keruk memiliki pintu bawah atau katup. halaman 105 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 113 van 109 May 2005 Gambar instalasi 2-144 Screening Karena konsesi semakin jauh dari tanah dan karena itu lebih dalam perairan, terendam pompa pada pipa hisap juga digunakan pada yang modern hopper kerikil hisap kapal keruk. Sistem pembuangan adalah sistem drag, clamshell atau penggalian roda (Gambar 2,114) Prinsip yang memberikan materi dari hopper ke silo yang bahannya didistribusikan lebih lanjut melalui ban berjalan. Cara operasi tidak berbeda jauh dari "Klasik" membuntuti suction hopper kapal keruk. Alih-alih memompa bahan langsung ke hopper, sekarang dipompa ke instalasi penyaringan, di mana ia dipisahkan ke dalam diperlukan class (es). Ketika berlayar ke daerah pembuangan instalasi saluran dihidupkan untuk membawa beban sekering mungkin darat. Trailing suction hopper kapal keruk untuk perairan pedalaman memberikan juga pasir dan kerikil untuk industri beton serta seperti pasir untuk tujuan reklamasi. Mereka lakukan juga perawatan pengerukan di sungai pelabuhan desain mereka jauh lebih sederhana dari biasa hopper cuplikan hisap kapal keruk (Gambar 2,145). Gambar 2-145 Trailing suction hopper kapal keruk untuk perairan pedalaman halaman 106 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom

Pagina 114 van 109 Maret 2003 2.6.2 Hisap stasioner hopper kapal keruk Stasioner suction hopper keruk adalah pendahulu dari membuntuti suction hopper kapal keruk. Dalam desain yang paling terkenal stasioner suction hopper keruk memiliki hopper dan belakang itu ruang pompa dengan satu mengeruk pompa. Pipa hisap adalah diarahkan namun ke depan. hisap stasioner hopper kapal keruk yang kapal single-sekrup. Mesin penggerak langsung menggerakkan pompa mengeruk. Gambar 2-146 hisap Stationary hopper kapal keruk Metode operasi berbeda secara signifikan dari membuntuti kapal keruk hisap hopper dan di prinsip sama dengan kapal keruk hisap. Ketika pengerukan kapal berlabuh di borrow area nya. Jumlah jangkar yang dibutuhkan tergantung kuat pada keadaan operasional, seperti kecepatan arus dan angin, arus dan angin arah dan pengiriman. Jika keadaan baik dari satu atau dua jangkar depan cukup. Jika pengerukan berlangsung di daerah pasang surut di mana arah perubahan saat ini tergantung pada air pasang, dari juga satu atau dua jangkar belakang ditempatkan. Sebuah jangkar kedua diperlukan jika kapal harus sering diangkut. Seperti kapal keruk hisap hopper kapal keruk stasioner digunakan dalam pasir berjalan bebas. Tergantung pada ketinggian pelanggaran kapal secara perlahan diangkut ke arah arah hisap. Itu pemuatan hopper ini mirip dengan proses trailing kapal keruk suction hopper. halaman 107 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 115 van 109 May 2005 Gambar 2-147 Trailing suction hopper kapal keruk untuk pengerukan stasioner Kadang-kadang trailing suction hopper kapal keruk digunakan sebagai "kapal keruk stasioner" pasti bekerja. Untuk melakukan hal ini dragheads dihapus dan jika belum hadir anchor belakang adalah mount. Ketika tiba di daerah pemenang pertama jangkar belakang ditempatkan. Tergantung pada kondisi cuaca jangkar depan juga ditempatkan. Karena pipa dimasukkan mundur trailing

suction hopper kapal keruk bekerja sendiri sementara pengerukan mundur. Ada juga membuntuti hisap hopper kapal keruk yang memiliki kemungkinan untuk membawa pipa hisap mereka ke depan dan dari mampu bekerja di haluan anchor (Gambar 2,147). Dengan baik-melanggar pasir tertinggal suction hopper kapal keruk juga dapat menyedot profil dengan metode drag hisap. Tanggul harus dari berada di semua kali lebih lembut daripada pipa hisap dari trailing kapal keruk suction hopper. trailing suction hopper kapal keruk memaksa jalan ke tanggul dengan kecepatan 0,25-0,5 knot. Keuntungan utama dari metode ini adalah bahwa tidak ada jangkar diperlukan yang memberikan lebih banyak kebebasan gerakan dan cuti lebih cepat dalam keadaan darurat. TSHD bekerja sebagai PS Dredger TSHD pengerukan untuk Wajah Gambar 2-148 Trailer keruk suction hopper bekerja dalam mode hisap polos 2.6.3 kapal keruk Boom Ledakan kapal keruk (Gambar 2,149) adalah desain khusus dari membuntuti kapal keruk suction hopper. halaman 108 wb3408B Merancang Pengerukan Peralatan Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 116 van 109 Maret 2003 Hal ini dilengkapi dengan konstruksi panjang 50 sampai 60 meter, boom , yang memungkinkan untuk pompa bahan dikeruk segera samping kembali ( pengecoran sisi ). Metode ini pengerukan digunakan dalam lumpur fairways kaya, mana lebih murah untuk menyemprot bahan ke samping, seratus meter dari tepi fairway bukannya membawanya ke dump jauh. Pendekatan saluran di danau Maricaibo di Venezuela yang dikeruk dengan cara ini Gambar 2-149 Boom kapal keruk halaman 109 Bab 2 Trailing suction hopper kapal keruk Prof.Ir. WJVlasblom Pagina 117 van 109 May 2005 2,7 Sastra 1. Trailing Suction Hopper Pengerukan Handbook. Yang dikeluarkan oleh Institute Pelatihan untuk Pengerukan. 2. Pesisir dan Deep Ocean Pengerukan, John B. Herbich, Gulf Publishing Company, Houston, Texas, Amerika Serikat, 1975. 3. Pengerukan dan Pengerukan Peralatan, RJ de Heer dan Rochmanhadi, bagian 1 dan 2, IHE,

Delft 1989. 4. Baggertechniek, collegedictaat F14, GLM van der Schrieck, TU Delft, Civiele Techniek, 1996 (dalam bahasa Belanda). 5. Constant Tonnage Memuat Sistem Trailing Suction Hopper kapal keruk, J. de Koning, Prosiding Internasional Course modern Pengerukan 1977. 6. Nassbaggertechnik, A. Welte, Institut für Machinenwessen di Baubetrieb, Universität Fridericiana, Karlsruhe, 1993. 7. Prosiding hari pengerukan, Europort 1980, CEDA, 1980. 8. Aspek teknis besar Trailing Suction Hopper kapal keruk, PJ Koert, IHC Holland. 9. Pengembangan lebih lanjut dari bongkar muat proses untuk Trailing Suction Hopper Kapal keruk, S. Steinkühler, 14 Dunia Pengerukan Kongres, Amsterdam, 1995. 10. Beberapa artikel dari Port & Pengerukan Posyandu Holland. P&D Berpisah Trailer kapal keruk suction hopper 106 + 107 + 110 Volvox SCALDIA, Trailing kapal keruk dengan built-in unit penguat 128 CORONAUT, keenam IHC Eurotrail 130 AGRONAUT, ketujuh IHC Eurotrail 134 New Trailing Suction Hopper Dredger untuk Pengerukan Internasional 134 Trailer Volvox Iberia, 5700 m 3 140 TSHD JFJ DE NUL, Leviathan serbaguna 142 Trailing Dredger, HAM 311 143 Trailing Dredger, Cristoforo Colombo 143 PEARL RIVER, Trailing Dredger dari 17000 m 3 144 TSHD Ham 311 dan Ham 312 148 TSHD Ratu Penta Ocean 151 TSHD Ham 317 153 TSHD Rotterdam 155 + 156 TSHD Ham 318 157 Kerikil Dredger Cambeck dan Charlemange

133 + 157 Dragheads 124 + 137 + 157