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Terrasonda SOLICITANTE: DOSCOR S.A.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS INFORME PRELIMINAR: EMS 076 - 2009/01 PROYECTO: LOTEO MARIHUENO LOCALIZACIÓN: CAMINO EL VENADO COMUNA: SAN PEDRO DE LA PAZ PROVINCIA: CONCEPCIÓN REGIÓN: BÍO BÍO
Concepción, Junio de 2009 1 Estudio de Mecánica de Suelos, Loteo Marihueno, San Pedro de la Paz, VIII Región
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Terrasonda INDICE 1.0 INTRODUCCIÓN...........................................................................................................Pag 3 2.0 ANTECEDENTES.........................................................................................................Pag 4 3.0 METODOLOGÍA DE TRABAJO……………………......................................................Pag 4 4.0 CARACTERÍSTICAS DEL SUBSUELO.......................................................................Pag 5 5.0 FUNDACIONES DE LAS ESTRUCTURAS……………………………..……................Pag 6 6.0 ANTECEDENTES PARA EL DISEÑO DE LAS FUNDACIONES................................Pag 8 7.0 RECOMENDACIONES CONSTRUCTIVAS GENERALES........................................Pag 11 8.0 RECOMENDACIONES PARA EL PROYECTO DE PAVIMENTACIÓN……………..Pag 13 9.0 ANEXO 1, RESULTADOS DE LA EXPLORACIÓN, CALICATAS…………………...Pag 16 11.0 ANEXO 2, RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO..…………….Pag 20
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Terrasonda ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS PROYECTO: LOTEO MARIHUENO, SAN PEDRO DE LA PAZ, VIII REGIÓN 1.0 INTRODUCCION El presente informe geotécnico fue realizado a petición de Doscor S.A. y tiene por objeto dar recomendaciones para el dimensionamiento de las fundaciones de las estructuras contempladas en el Proyecto: Loteo Marihueno, que se pretende llevar a cabo en un terreno aledaño a Camino El Venado de la comuna de San Pedro de la Paz, perteneciente a la provincia de Concepción, VIII Región del Bío Bío. En la figura 1.1 se aprecia la ubicación de esta comuna dentro del contexto regional. Figura 1.1. Comuna de San Pedro de la Paz dentro del contexto regional
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Terrasonda Este estudio contiene la información recabada en la campaña de exploración efectuada en el terreno señalado anteriormente, así como los resultados de los ensayos realizados a las muestras de suelo obtenidas en dicha campaña. Con la información anterior y el análisis de ingeniería correspondiente se procedió a la determinación de los parámetros geomecánicos característicos del subsuelo existente en este sector, lo que finalmente permitirá al Ingeniero Calculista el diseño de los sistemas de fundación considerados en este proyecto. 2.0 ANTECEDENTES Los trabajos de exploración en terreno se efectuaron mediante calicatas confeccionadas en forma manual, a fin de no producir alteraciones en las características geomecánicas del subsuelo; el detalle y alcance de este trabajo se indican en la Tabla 2.1. Los resultados de esta investigación se muestran en el Anexo 1, “Resultados de la Exploración, Calicatas”. Las muestras obtenidas en las prospecciones fueron cuidadosamente almacenadas y posteriormente transportadas al laboratorio para ser sometidas a ensayos normalizados; los resultados de éstos se muestran en el Anexo 2, “Resultados de los Ensayos de las Muestras”. En la tabla 2.1 se detallan las exploraciones geotécnicas efectuadas en el terreno señalado anteriormente. Tabla 2.1. Exploraciones geotécnicas Exploración Calicata Nº 1
Profundidad m 2.0
Calicata Nº 2
2.0
Calicata Nº 3
2.0
Fecha de ejecución 02 de Junio de 2009 02 de Junio de 2009 02 de Junio de 2009
Estructuras proyectadas Pavimentaciones y viviendas Pavimentaciones y viviendas Pavimentaciones y viviendas
3.0 METODOLOGÍA DE TRABAJO 3.1 Exploración del subsuelo Considerando las características geológicas del subsuelo existente en el sector donde se emplazarán las estructuras contempladas en este proyecto y los requerimientos de Ingeniería, se programó la investigación geotécnica mediante tres calicatas de 2.0 metros de profundidad cada una. Los pozos se confeccionaron en forma manual, con el apoyo de herramientas, tales como, palas, picotas, chuzos, baldes, etc; lo anterior, para no producir alteraciones en las características geomecánicas del subsuelo.
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Terrasonda 3.2 Ensayos de laboratorio Las muestras ingresadas al laboratorio de mecánica de suelos del Instituto de Investigaciones y Ensayes de Materiales (IDIEM) de la Universidad de Chile, fueron sometidas a los siguientes análisis, según normas NCh y ASTM vigentes: •
Granulometría
•
Peso específico
•
Límite líquido
•
Límite plástico
•
Índice de plasticidad
•
Clasificación según el sistema unificado (USCS)
•
Contenido de agua (humedad) natural
•
Próctor modificado
•
CBR
4.0 CARACTERÍSTICAS DEL SUBSUELO A partir de los resultados de las pruebas efectuadas en terreno y de los ensayos realizados en laboratorio, es posible señalar las siguientes características generales del subsuelo explorado: 4.1 Modelación estratigráfica A partir de los resultados arrojados por la calicata y de los ensayos efectuados en el laboratorio de mecánica de suelos, se procedió a modelar el subsuelo de fundación de la siguiente manera: Horizonte (0.0 m – 2.0 m): Limos y arcillas de plasticidad baja y alta, de color café oscuro, humedad natural media y alta y consistencia blanda y media. Se observan raíces finas en forma dispersa y fragmentos de roca filita y cuarzo. Según el sistema USCS, estos suelos clasifican como ML, MH y CH. 4.2 Presencia de napa No se detectó la presencia de agua subterránea dentro de la profundidad explorada (2.0 metros). Esta información refleja una situación particular del día en que se confeccionaron las calicatas (02 de Junio de 2009), la que difícilmente experimentará cambios debido a que corresponde a un sector alto (cerros de la Cordillera de la Costa). 5 Estudio de Mecánica de Suelos, Loteo Marihueno, San Pedro de la Paz, VIII Región
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Terrasonda 4.3 Clasificación según norma NCh 433.Of 96 En atención a la norma NCh 433.Of 96, “Diseño Sísmico de Edificios”, se pueden considerar las siguientes clasificaciones: Zonificación sísmica: Las estructuras quedarán localizadas en la zona 3 (comuna de San Pedro de la Paz, Octava Región del Bío Bío). Tipo de suelo: Las estructuras serán emplazadas sobre un suelo tipo III De acuerdo a lo anterior, la aceleración efectiva (A0) que depende de la zonificación sísmica asume el siguiente valor: A0 = 0.40 g Asimismo, los parámetros que dependen del tipo de suelo tienen los valores que se muestran en la tabla 4.3.1. Tabla 4.3.1. Parámetros sísmicos T0 segundos 0.75
T´ segundos 0.80
c
n
p
2.75
2.00
1.0
4.4 Trabajabilidad de los suelos Los materiales encontrados en el subsuelo explorado son trabajables manualmente; por lo tanto, pueden ser clasificados como de Categoría A. 5.0 FUNDACIONES DE LAS ESTRUCTURAS 5.1 Tipo de fundación Para el Proyecto “Loteo Marihueno” se contempla la construcción de muros de contención y, posteriormente, viviendas de albañilería y hormigón armado de dos niveles; estas estructuras deberán estar fundadas sobre zapatas corridas, cuyas dimensiones serán determinadas por el Ingeniero Calculista a partir de la capacidad de soporte admisible entregada en el numeral 6.2. 5.2 Sello de fundación El sello de fundación será determinado a partir del análisis de estabilidad de cada estructura; sin embargo, dadas las condiciones del terreno, se recomienda que no sea inferior a 0.6 metros, medido desde la superficie del terreno. 6 Estudio de Mecánica de Suelos, Loteo Marihueno, San Pedro de la Paz, VIII Región
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Terrasonda 5.3 Sello de excavación y tratamiento del suelo de fundación Considerando las características geomecánicas del subsuelo, se recomienda efectuar el siguiente tratamiento bajo las estructuras: •
Extracción del material existente hasta una profundidad no inferior a Df + 0.5 metros, lo que corresponde al sello de excavación. Df es el sello de fundación definido para cada estructura
•
Compactación del sello de excavación con rodillo liso o placa vibratoria, con un mínimo de 7 pasadas por punto y de acuerdo a las especificaciones entregadas en el numeral 7.1 del presente informe.
•
Colocación de material estabilizado en forma compactada y hasta alcanzar el sello de fundación de la estructura. Este mejoramiento tendrá un espesor total no inferior a 0.5 metros, un sobre ancho de al menos 15 cm por cada lado del cimiento y deberá efectuarse de acuerdo a las especificaciones entregadas en el numeral 7.2.
•
Colocación de un emplantillado de hormigón pobre de espesor total no inferior a 5 cm.
En la figura 5.3.1 se aprecia el tratamiento del subsuelo a efectuarse bajo las fundaciones de las estructuras
Figura 5.3.1. Tratamiento del subsuelo de fundación
B
Df
MATERIAL ESTABILIZADO COMPACTADO
15 cm
B
H ≥ 0.5 m
15 cm
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Terrasonda 6.0 ANTECEDENTES PARA EL DISEÑO DE LAS FUNDACIONES 6.1 Expresiones para la determinación de la capacidad de soporte Para fundaciones clasificadas como zapatas corridas, la capacidad de soporte del suelo de fundación puede determinarse a partir de la expresión propuesta por Terzaghi: Qƒ = γ Df Nq + 0.5 γ’ B Nγ + c Nc Donde se tiene para esta expresión: Qƒ : capacidad de soporte del suelo γ : densidad total del suelo sobre el nivel de sello de fundación γ′ : densidad total del suelo bajo el nivel de sello de fundación c : cohesión del suelo B : ancho de la fundación Dƒ : profundidad de empotramiento Nγ , Nq y Nc: coeficientes que dependen del ángulo de fricción Para fundaciones clasificadas como zapatas aisladas de forma rectangular, la capacidad de soporte del suelo de fundación puede determinarse a partir de la expresión propuesta por Hansen: Qƒ = γ Df Nq (1 + 0.2B/L) + 0.5 γ’ B Nγ (1 – 0.3B/L) + c Nc Donde se tiene para esta expresión: Qƒ : capacidad de soporte del suelo γ : densidad total del suelo sobre el nivel de sello de fundación γ′ : densidad total del suelo bajo el nivel de sello de fundación c : cohesión del suelo B : ancho de la fundación L : largo de la fundación : profundidad de empotramiento Dƒ Nγ , Nq y Nc: coeficientes que dependen del ángulo de fricción Las expresiones anteriores corresponden a la capacidad última del terreno antes de fallar debido a esfuerzos de corte generados dentro de la masa de suelo. Para el diseño de las fundaciones se emplea la capacidad de soporte admisible, la que se obtiene dividiendo estas expresiones por un factor de seguridad no inferior a 3. En el caso de solicitaciones dinámicas (sismo), el valor obtenido para cargas estáticas puede ser aumentado hasta en un 30%. De esta manera, se tiene: Qadm = (1/3) {γ Df Nq + 0.5 γ’ B Nγ + c Nc} Qadm = (1/3) {γ Df Nq (1 + 0.2B/L) + 0.5 γ’ B Nγ (1 – 0.3B/L) + c Nc}
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Terrasonda 6.2 Capacidad de soporte admisible del suelo de fundación Se recomiendan las siguientes presiones de contacto para las fundaciones de las estructuras contempladas en este proyecto: Cargas normales
: Qadm
= 12 (t/m2)
Cargas normales + eventuales: Qadm din = 16 (t/m2) El Ingeniero Calculista tiene que diseñar el sistema de fundación considerando la capacidad de soporte señalada anteriormente; es decir, debe asegurarse que las presiones que la fundación transmita al suelo no excedan el valor admisible, pero adicionalmente, tienen que ser tales que los asentamientos totales, diferenciales y giros que produzcan sean tolerables por la estructura apoyada en este cimiento. Para esfuerzos estáticos toda el área basal de la fundación tendrá que comprimir al suelo soportante; para esfuerzos estáticos más dinámicos (sismo) al menos 80% del área basal deberá comprimir al suelo de apoyo. 6.3 Coeficiente de balasto Se considerará, para cargas estáticas, el coeficiente de reacción básico para una placa cuadrada de 30 cm de lado que se indica a continuación: K s = 3.0 kg/cm3 Para aquellas fundaciones que tengan un ancho B (m) el coeficiente de reacción deberá corregirse mediante la expresión que se muestra a continuación: K = K s [(B + 0.3) / 2B]2
(t/m3)
Para el diseño de fundaciones considerando esfuerzos dinámicos (sismo), se puede emplear la siguiente relación: K din = 3 K s [(B + 0.3) / 2B]2
(t/m3)
6.4 Giro de la fundación Para evaluar el giro de la fundación debido a la acción de momentos estáticos o dinámicos, se puede emplear la expresión: M θ = KθI Se define: θ : ángulo de giro de la fundación, en radianes M : momento estático actuante, en kg cm K θ: coeficiente de reacción del suelo debido a solicitaciones de giro, en kg/cm3 I : momento de inercia respecto del eje de fundación paralelo al eje de momento, en cm4 9 Estudio de Mecánica de Suelos, Loteo Marihueno, San Pedro de la Paz, VIII Región
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Terrasonda El coeficiente de reacción del suelo producto de las solicitaciones de giro puede obtenerse a partir de la siguiente relación: K θ = 2.5 K 6.5 Deformaciones del subsuelo de fundación
Las deformaciones instantáneas (inmediatas) de un suelo debido a cargas distribuidas en un área rectangular pueden ser determinadas a través de una expresión dada por Boussinesq y posteriormente modificada por Schleicher. {Q B (1 - µ2) I F} ρ = E Donde se tiene: ρ : asentamiento Q: tensión efectiva inducida al terreno (carga de la estructura menos tensión efectiva ejercida por el suelo excavado) B: ancho de la fundación E: Módulo de Elasticidad del suelo µ: Módulo de Poisson del suelo I: coeficiente de influencia debido a la relación largo/ancho (L/B) de la fundación. F: factor de corrección debido a la profundidad de la excavación. El coeficiente de influencia (I) se puede obtener a partir de la expresión: I = (1/π) {n Ln [(1 +
n2 + 1) /n] + Ln [n +
n2 + 1]}
Donde se tiene: n = L/B L: largo de la fundación; B: ancho de la fundación En presencia de una excavación se debe aplicar el factor de corrección determinado por la profundidad de ésta (F), el que se puede obtener en diversa bibliografía relacionada con el tema de la mecánica de suelos. La ecuación entregada por Schleicher permite determinar el asentamiento en la esquina de una excavación de forma rectangular. Si se requiere obtener el asentamiento en el centro de dicha excavación es necesario utilizar una superposición de cuatro rectángulos iguales creados imaginariamente dentro del área que se desea analizar. En este caso, el asentamiento total (en el centro) corresponde a la suma de los asentamientos individuales determinados en el vértice común de dichos rectángulos; esto es: ρ = ρ1 + ρ 2 + ρ3 + ρ4 10 Estudio de Mecánica de Suelos, Loteo Marihueno, San Pedro de la Paz, VIII Región
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Terrasonda Para el subsuelo de fundación existente en el sector explorado, se pueden considerar las propiedades geomecánicas que se indican en la Tabla 6.5.1. Tabla 6.5.1. Propiedades del suelo de fundación Clasificación USCS Módulo de Poisson Módulo de Elasticidad
ML, MH y CH 0.40 65 kg/cm2
7.0 RECOMENDACIONES CONSTRUCTIVAS GENERALES Y SU CONTROL DE CALIDAD 7.1 Especificaciones del sello de excavación y su control de calidad En relación al sello de excavación, se deberá tener en consideración los requerimientos que se señalan a continuación: a)
Deberá compactarse con rodillo liso o placa vibratoria y hasta lograr, como mínimo, un 90% de la Densidad Máxima Compactada Seca (D.M.C.S.), obtenida a partir del ensayo próctor modificado del suelo existente a esa cota. Este proceso será verificado por un laboratorio de mecánica de suelos competente, el cual controlará, como mínimo, una densidad por cada 25 metros lineales de excavación para fundación.
b)
Si en algún sector específico del sello de excavación se detecta la presencia de un material que sea diferente al encontrado a esa cota en las calicatas (por ejemplo, suelo orgánico, materia vegetal, basura, etc), es necesario su reemplazo por un material granular colocado en capas compactadas y de acuerdo a los requerimientos planteados en el numeral 7.2.
7.2 Especificaciones del mejoramiento con material estabilizado y su control de calidad El mejoramiento del suelo de fundación con material estabilizado será efectuado de acuerdo a las siguientes especificaciones: a)
En este caso, deberán emplearse áridos de tamaño máximo igual a 2” consistente en gravas naturales chancadas, de acuerdo al tamaño especificado, y que se obtendrán de fuentes seleccionadas por el Contratista y aprobadas por la Inspección Técnica de la Obra (I.T.O.).
b)
El material deberá cumplir con los siguientes requisitos de calidad: •
Límite Líquido
: máximo 25%
•
Índice de Plasticidad
: máximo 5%
•
Porcentaje partículas chancadas: mínimo 70%
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Requisitos granulométricos: Tamiz ASTM 2” 1½” 1” 3/4“ 3/8” Nº 4 Nº 8 Nº 30 Nº 40 Nº 200
Porcentaje que pasa % 100 78-100 64-83 54-76 39-57 28-48 18-36 5-19 4-17 3-9
c)
El material será compactado en capas confinadas de espesor suelto no mayor a 25 cm, mediante el empleo de rodillo liso o placa vibratoria y con un mínimo de 8 pasadas por punto.
d)
Cada capa tendrá que ser densificada hasta alcanzar, a lo menos, una densidad equivalente al 95% de la Densidad Máxima Compactada Seca (D.M.C.S.), dada por el ensayo próctor modificado.
e)
El material estabilizado deberá quedar con el espesor solicitado, si ello no ocurriera, tendrá que escarificarse la zona con problemas, para proceder a compactar nuevamente. No se permitirá agregar material suelto para suplir defectos de espesor o el rebaje superficial sin que se cumpla esta metodología.
f)
El proceso de compactación será controlado por un laboratorio de mecánica de suelos competente, el cual verificará, como mínimo, una densidad por capa y por cada 25 metros lineales de mejoramiento bajo fundación
7.3 Especificaciones de relleno de la excavación El relleno de la excavación podrá ejecutarse con los suelos existentes, siempre y cuando estén libres de gravas de tamaño superior a 3”, basura o cualquier otro tipo de contaminación. El material tendrá que ser depositado en capas confinadas de espesor suelto no superior a 30 cm y compactado mediante medios mecánicos (rodillo liso o placa vibratoria), con un mínimo de 6 pasadas por punto y hasta lograr una densidad no inferior a 90% de la Densidad Máxima Compactada Seca (D.M.C.S.), del ensayo próctor modificado. Este proceso será controlado por un laboratorio de mecánica de suelos competente, el cual verificará, como mínimo, una densidad por cada estructura contemplada en este proyecto.
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Terrasonda 8.0 RECOMENDACIONES PARA EL PROYECTO DE PAVIMENTACIÓN Considerando que los terrenos a intervenir están conformados esencialmente por limos y arcillas con un valor de CBR igual a 8%, se recomienda efectuar el tratamiento que se indica a continuación: 8.1 Extracción de material Los materiales existentes deberán ser extraídas en su totalidad y hasta una profundidad tal que de cabida a una sub base granular y una base estabilizada según las especificaciones que se señalan a continuación. 8.2 Cota de la sub rasante La cota de la sub rasante será determinada por el Proyectista, teniendo en consideración la colocación de una sub base y una base estabilizada para un pavimento de hormigón o asfalto según lo defina el Ingeniero Calculista. 8.3 Compactación de la sub rasante La sub rasante deberá ser compactada hasta obtener, como mínimo, una densidad no inferior a 90% de la Densidad Máxima Compactada Seca (D.M.C.S.), dada por el ensayo próctor modificado. La compactación será efectuada con un rodillo vibratorio liso de peso estático igual o superior a cinco toneladas y con un mínimo de 7 pasadas por punto. Este proceso será controlado por un laboratorio de mecánica de suelos competente, el cual tendrá que verificar, por lo menos, una densidad por faja y por cada 300 m2. 8.4 Sub base granular Terminada la preparación de la sub rasante, se procederá con la colocación de una sub base granular, con un espesor total no inferior a 25 cm y que cumpla con los requisitos de calidad que se señalan a continuación: • Material que pasa por el tamiz ASTM Nº 4
: 35% – 65%
• Material que pasa por el tamiz ASTM Nº 200: 0% - 10% • Límite líquido
: máximo 30
• Índice de plasticidad
: máximo 5
• CBR, para el 95% de la D.M.C.S.
: mínimo 50%
• Desgaste de Los Ángeles
: máximo 35%
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Terrasonda La sub base granular deberá cumplir con las especificaciones técnicas que se indican a continuación: a) El material tendrá que ser colocado en capas confinadas de espesor suelto no superior a 30 cm y compactado mediante medios mecánicos (rodillo vibratorio liso de peso estático no inferior a una tonelada), con un mínimo de 8 pasadas por punto. b) Cada capa tendrá que ser compactada hasta alcanzar, por lo menos, una densidad equivalente al 95% de la Densidad Máxima Compactada Seca (D.M.C.S.), dada por el ensayo próctor modificado. c) El proceso de compactación será verificado por un laboratorio de mecánica de suelos competente, el que tomará, como mínimo, una densidad por faja y por cada 300 m2. 8.5 Base estabilizada Terminada la colocación de la sub base granular, se procederá con la base estabilizada de espesor a definir por el Ingeniero Proyectista; en todo caso, se recomienda para pasajes y calles de bajo tráfico un espesor no inferior a 15 cm y calles de alto tráfico un espesor no inferior a 20 cm. Los áridos a emplearse serán de tamaño máximo igual a 2”, consistente en gravas naturales chancadas, de acuerdo al tamaño especificado y que se obtendrán de fuentes seleccionadas por el Contratista y aprobadas por la Inspección Técnica de la Obra (I.T.O.). El material deberá cumplir con los siguientes requisitos de calidad: • Límite Líquido
: máximo 25%
• Índice de Plasticidad
: máximo 5%
• Desgaste Los Ángeles
: máximo 35%
• CBR
: mínimo 80%
• Porcentaje partículas chancadas: mínimo 70% • Requisitos granulométricos
:
Tamiz ASTM 2” 1½” 1” 3/4“ 3/8” Nº 4 Nº 8 Nº 30 Nº 40 Nº 200
Porcentaje que pasa % 100 78-100 64-83 54-76 39-57 28-48 18-36 5-19 4-17 3-9 14
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Terrasonda La base granular deberá cumplir con las especificaciones técnicas que se continuación:
indican a
a) El material será compactado en capas confinadas de espesor suelto no mayor a 30 cm, mediante un rodillo vibratorio liso de peso estático igual o superior a una tonelada y con un mínimo de 8 pasadas por punto. b) Cada capa tendrá que ser densificada hasta alcanzar, a lo menos, una densidad equivalente a 95% de la Densidad Máxima Compactada Seca (D.M.C.S.), dada por el ensayo próctor modificado. c) La base estabilizada deberá quedar con el espesor definido en el Proyecto, si ello no ocurriera, tendrá que escarificarse la zona con problemas, para proceder a compactar nuevamente. No se permitirá agregar material suelto para suplir defectos de espesor o el rebaje superficial de la carpeta, sin que se cumpla esta metodología. d) El proceso de compactación será controlado por un laboratorio de mecánica de suelos competente, el cuál deberá verificar, como mínimo, una densidad por faja y por cada 300 m2. 8.6 Razón de soporte para el diseño Considerando las características de los subsuelos explorados y los resultados de los ensayos efectuados en el laboratorio, se recomienda la siguiente razón de soporte para la sub rasante existente en el sector donde se tiene contemplado ejecutar el Proyecto de Pavimentación: CBR = 8%
Jorge Roa Bravo Ingeniero Civil
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ANEXO 1 RESULTADOS DE LA EXPLORACIÓN CALICATAS
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Terrasonda PERFIL ESTRATIGRÁFICO CALICATA Nº 1
Antecedentes: Fecha de exploración: 02 de Junio de 2009 Nivel freático : no se observa agua subterránea Localización : camino El Venado, San Pedro de la Paz, VIII Región Estratigrafía: Estrato
1
Cotas límites (m) 0.0 a 2.0
Espesor (m)
2.0
Descripción del Material
Limo de alta plasticidad, de color café oscuro, humedad natural alta y consistencia blanda. Se observan raíces finas en forma dispersa. Según USCS, este suelo clasifica como MH.
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Terrasonda PERFIL ESTRATIGRÁFICO CALICATA Nº 2 Antecedentes: Fecha de exploración: 02 de Junio de 2009 Nivel freático : no se observa agua subterránea Localización : camino El Venado, San Pedro de la Paz, VIII Región Estratigrafía: Estrato
1
Cotas límites (m) 0.0 a 2.0
Espesor (m)
2.0
Descripción del Material
Limo de baja plasticidad, de color café oscuro, humedad natural media y consistencia media. Se observan raíces finas en forma dispersa y fragmentos de roca filita y cuarzo. Según USCS, este suelo clasifica como ML.
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Terrasonda PERFIL ESTRATIGRÁFICO CALICATA Nº 3 Antecedentes: Fecha de exploración: 02 de Junio de 2009 Nivel freático : no se observa agua subterránea Localización : camino El Venado, San Pedro de la Paz, VIII Región Estratigrafía: Estrato
1
Cotas límites (m) 0.0 a 2.0
Espesor (m)
2.0
Descripción del Material
Arcilla de alta plasticidad, de color café oscuro, humedad natural alta y consistencia media. Se observan raíces finas en forma dispersa. Según USCS, este suelo clasifica como MH.
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ANEXO 2 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO
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25 Estudio de Mecánica de Suelos, Loteo Marihueno, San Pedro de la Paz, VIII Región
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