Analisis de Cargas y Losas PDF

ANALISIS DE CARGA MUERTA PARA EL SIGUIENTE ELEMENTO LOSA DE VIGUETA Y BOVEDILLA POR MODULO ELEMENTO ESPESOR LARGO ANCHO ɤ W 3 Tf/m m m m Tf/modulo Capa de Compresión 0.05 1 0.6 2.4 0.072 Patín Vigueta 0.04 1 0.1 2.4 0.01 Alma Vigueta 0.06 1 0.16 2.4 0.023 Aristas 0.07 0.05 1 2.2 0.008 Bovedilla 5 piezas por 17 kg c/u 0.085 ∑W= 0.198 Carga por Reglamento 0.04 2 m Área del modulo= 0.6 WM =

0.37

Tf/m

2

ANALISIS DE CARGA MUERTA PARA EL SIGUIENTE ELEMENTO LOSA DE VIGUETA Y BOVEDILLA DE AZOTEA ELEMENTO ESPESOR LARGO ANCHO ɤ W 3 Tf/m Tf/m2 m m m Losa de V. y B. 0.37 Relleno 0.08 1 1 1.3 0.104 Impermeabilizante 0.005 Yeso 0.008 1 1 1.6 0.013 ∑W= 0.492 2 Tf/m WM = 0.492 ANALISIS DE CARGA MUERTA PARA EL SIGUIENTE ELEMENTO LOSA DE VIGUETA Y BOVEDILLA DE ENTREPISO ELEMENTO ESPESOR LARGO ANCHO ɤ W 3 Tf/m Tf/m2 m m m Losa de V. y B. 0.37 Loseta 0.01 1 1 2 0.02 Mortero 0.015 1 1 2 0.03 Plafón 0.003 Instalaciones 0.01 ∑W= 0.433 2 Tf/m WM = 0.433

WM 0.492

Incremento por la pendiente del relleno 0.1

C.M. de diseño de Azotea (Tf/m2) 0.592

WM 0.433

Incremento por el uso oficinas 0.25

C.M. de diseño de Entrepiso (Tf/m2) 0.683

ANALISIS DE CARGA MUERTA PARA EL SIGUIENTE ELEMENTO TRABE T-1 ELEMENTO LONGITUD PERALTE ANCHO ɤ Tf/m3 m m m T-1 1 0.5 0.25 2.4 ∑W= WM = 0.3 Tf/m

W Tf/m 0.3 0.3

ANALISIS DE CARGA MUERTA PARA EL SIGUIENTE ELEMENTO TRABE T-2 ELEMENTO LONGITUD PERALTE ANCHO ɤ W 3 Tf/m Tf/m2 m m m T-2 1 0.55 0.25 2.4 0.33 ∑W= 0.33 WM = 0.33 Tf/m ANALISIS DE CARGA MUERTA PARA EL SIGUIENTE ELEMENTO PRETIL AZOTEA DE T.R.R. ELEMENTO LONGITUD ALTURA ANCHO ɤ W 3 Tf/m Tf/m2 m m m PRETIL 1 0.5 0.12 1.7 0.102 ∑W= 0.102 WM = 0.102 Tf/m ANALISIS DE CARGA MUERTA PARA EL SIGUIENTE ELEMENTO MURO ENTREPISO COVINTEC EN EJES LETRA ELEMENTO LONGITUD ALTURA ANCHO ɤ W 3 Tf/m Tf/m2 m m m COVINTEC 1 3 0.07 2.4 0.504 ∑W= 0.504 WM = 0.504 Tf/m ANALISIS DE CARGA MUERTA PARA EL SIGUIENTE ELEMENTO MURO ENTREPISO COVINTEC EN EJES NUMERO ELEMENTO LONGITUD ALTURA ANCHO ɤ W 3 Tf/m Tf/m2 m m m COVINTEC 1 2.95 0.07 2.4 0.4956 ∑W= 0.4956 WM = 0.5 Tf/m

DISEÑO DE VIGUETAS VIGUETAS DE AZOTEA TABLEROS 1, 4, 5 Carga muerta de azotea Tf/m2 W= 0.592 longitud del tablero Carga sobre la vigueta = L= 0.6 m 0.3552 t/m Análisis del momento máximo; W (t/m) = 0.3552 l = 5m

l (m) =

5

Mmáx= Mu =

1.11 1.554

t-m t-m

5

V= Vu=

0.888 1.2432

t t

Análisis de cortante;

l (m) = Revisión por flexión : F.C.= pmín= pmáx= Diseño de la cuantía: h (cm) = r (cm) =

1.4 0.0029 0.018 25 2

d (cm) = b (cm) =

23 10

Propuesta del Acero = P colocada =

2#4 0.011

Revisión Por Cortante Vu ( kgf ) = VcR ( Tf ) =

Separación de estribos

q= p= As (cm2) =

0.176 0.0085

As (cm2) =

2.54

1.96

1250 P coloc. < VcR = Fr*b*d (0.20*20p)RAIZ(f*c) 1197.21

0.015

kgf

VCR < Vu Por lo que se necesita agregar un refuerzo ϴ1= tang^-1(16/3) ϴ2= tang^-1(16/10) ϴ1= 79.38° ϴ2= 16

La propuesta es de 2 # 2

58°

S= S1= S1=

𝐹𝑟∗𝐴𝑠∗𝑑∗𝑓𝑦 𝑉𝑢−𝑉𝑐𝑅

(Sin ϴ + cos ϴ )

0.8*(0.31*2)*23*2500 1250-1197.21 630.56 cm > 20cm

(sen 79.38 + cos 79.38) Pasa por cortante

0.8*0.31*23*2500 (sen 58 + cos 58) 1250-1197.21 744 cm > 20 cm Pasa por cortante S2= La propuesta queda como 2 # 2 DISEÑO DE VIGUETAS VIGUETA AZOTEA TABLERO 2 Carga sobre la vigueta = 0.3552 tf/m Análisis del momento máximo; W (t/m) = 0.3552 l = 4.3 m S2=

l (m) =

4.3

Mmáx= Mu=

0.821 1.1494

t-m t-m

4.3

V= Vu =

0.764 1.0696

t t

q= p= As (cm2) =

0.127 0.006

Análisis de cortante;

l (m) = Revisión por flexión : h (cm) = r (cm) =

25 2

d (cm) = b (cm) =

23 10

Propuesta del Acero = P colocada =

2#3 0.0061

Revisión Por Cortante Vu ( kgf ) = VcR( Tf ) =

Separación de estribos

2

As (cm ) =

1.38

1.42

1074 P coloc. < 0.015 Vcr = Fr*b*d (0.20*20p)RAIZ(f*c) 917.86 kgf Vu > VcR Por lo que se necesita agregar un refuerzo ϴ1= tang^-1(16/3) ϴ2= tang^-1(16/10) ϴ1= 79.38° ϴ2= 16

58°

La propuesta es de 2 # 2

S= S1= S1=

𝐹𝑟∗𝐴𝑠∗𝑑∗𝑓𝑦 𝑉𝑢−𝑉𝑐𝑅

(Sin ϴ + cos ϴ )

0.8*(0.31*2)*23*4200 1074-917 356.18 cm

(sen 79.38 + cos 79.38) Pasa por cortante

0.8*0.31*23*4200 (sen 58 + cos 58) 1074-917 420.52 cm Pasa por cortante S2= La propuesta queda como 2 # 2 DISEÑO DE VIGUETAS VIGUETA AZOTEA TABLERO 3 Carga sobre la vigueta = 0.3552 tf/m Análisis del momento máximo; W (t/m) = 0.3552 2.2 S2=

l (m) =

2.2

Mmáx= Mu=

l (m) =

2.2

V= Vu =

Revisión por flexión : h (cm) = r (cm) =

25 2

0.031 0.0015

d (cm) = b (cm) =

23 10

q= p= As (cm2) =

Propuesta del Acero = P colocada = Revisión Por Cortante Vu ( kgf ) =

1#3 0.0031

As (cm2) =

0.71

0.215 0.301

t-m t-m

0.391 0.5474

t t

Análisis de cortante;

VcR ( kgf ) =

0.667

550 P coloc. < VcR = Fr*b*d (0.20*20p)RAIZ(f*c)

0.015

746.8 kgf Vu < VcR Por lo que NO se necesita agregar un refuerzo

DISEÑO DE VIGUETAS VIGUETA 3° PLANTA (TABLEROS 1,2,5,6) ; 2° y 1° PLANTA TABLEROS (1,2,5,6,7) Carga sobre la vigueta = 0.411 tf/m Análisis del momento máximo; W (t/m) = 0.411 5

5

Mmáx= Mu=

1.284 1.7976

t-m t-m

l (m) =

5

V= Vu =

1.028 1.4392

t t

Revisión por flexión : h (cm) = r (cm) =

25 2

0.206 0.01

d (cm) = b (cm) =

23 10

q= p= As (cm2) =

Propuesta del Acero = P colocada =

2#4 0.011

As (cm2) =

2.54

l (m) = Análisis de cortante;

Revisión Por Cortante Vu ( kgf ) = VcR ( kgf ) =

2.3

1440 P coloc. < VcR = Fr*b*d (0.20*20p)RAIZ(f*c) 1197.22 Vu >VcR

Separación de estribos 16

0.015

kgf Por lo que se necesita agregar un refuerzo ϴ1= tang^-1(16/3) ϴ2= tang^-1(16/10) ϴ1= 79.38° ϴ2=

La propuesta es de 2 # 2

S= S1= S1=

𝐹𝑟∗𝐴𝑠∗𝑑∗𝑓𝑦 𝑉𝑢−𝑉𝑐𝑅

(Sin ϴ + cos ϴ )

0.8*(0.31*2)*23*4200 1440-1197.22 230.34 cm

(sen 79.38 + cos 79.38)

58°

S2= S2=

0.8*(0.31*2)*23*4200 (sen 58 + cos 58) 1440-1197.22 271.8 cm La propuesta queda como 2 # 2 DISEÑO DE VIGUETAS VIGUETA 3°, 2° y 1° TABLERO 3 Carga sobre la vigueta = 0.411 tf/m

Análisis del momento máximo; W (t/m) =

0.411

4.3

4.3

Mmáx= Mu=

0.95 1.33

t-m t-m

l (m) =

4.3

V= Vu =

0.884 1.2376

t t

Revisión por flexión : h (cm) = r (cm) =

25 2

0.147 0.007

d (cm) = b (cm) =

23 10

q= p= As (cm2) =

Propuesta del Acero = P colocada =

2#4 0.011

As (cm2) =

2.54

l (m) = Análisis de cortante;

Revisión Por Cortante Vu ( kgf ) = VcR ( kgf ) =

1240 P coloc. < VcR = Fr*b*d (0.20*20p)RAIZ(f*c) 1197.22 Vu >VcR

Separación de estribos

1.61

0.015

kgf Por lo que se necesita agregar un refuerzo ϴ1= tang^-1(16/3) ϴ2= tang^-1(16/10) ϴ1= 79.38° ϴ2=

La propuesta es de 2 # 2

58°

S=

𝐹𝑟∗𝐴𝑠∗𝑑∗𝑓𝑦

S1= S1= S2= S2=

𝑉𝑢−𝑉𝑐𝑅

(Sin ϴ + cos ϴ )

0.8*(0.31*2)*23*4200 1240-1197.22 1307.22 cm

(sen 79.38 +cos 79.38)

0.8*(0.31*2)*23*4200 1240-1197.22 1543.32 cm

(sen 58 +cos 58)

La propuesta queda como 2 # 2 DISEÑO DE VIGUETAS VIGUETA 3°, 2° y 1° TABLERO 4 Carga sobre la vigueta = 0.411 tf/m Análisis del momento máximo; W (t/m) =

0.411

2.2

l (m) =

2.2

Mmáx= Mu=

l (m) =

2.2

V= Vu =

Revisión por flexión : h (cm) = r (cm) =

25 2

0.036 0.0017

d (cm) = b (cm) =

23 10

q= p= As (cm2) =

Propuesta del Acero = P colocada =

1#4 0.0031

As (cm2) =

0.71

0.249 0.35

t-m t-m

0.452 0.6328

t t

Análisis de cortante;

Revisión Por Cortante Vu ( kgf ) = VcR ( kgf ) =

0.667

630 P coloc. < VcR = Fr*b*d (0.20*20p)RAIZ(f*c) 746.8 Vu