Acrotere

Ftayat 2010 IV.2 Acrotère IV.2.1 Introduction Le rôle de l’acrotère est d’assurer la sécurité totale au niveau dd la terra/se inaccessible et de protéger le gravie dE la 0oussée du vent d’où al forlE un écran.

0.05

0.2 2

0.1

0.2

0.5

0.15

0.1 15

Géométrie La hauteur

60cm

L’épaisseur

15cm

L’enrobage

2cm

La surface

0.1m2

5 5 10

2cm

L’enrobage

Fig. IV .10: Coupe de l’acrotère

Matériaux Béton de résistAnce Acier de limite élasTique

25MPa 400MPa

IV.2.2 Ferraillage IV.2.2.1. Sollicitation L’acrotère est

assimilé à une console encastrÉe au niveau

du plancher soumis au poids propre et la surcharge d’exploitation. le calcul se fait par un% b,ndE de 1 m. *Selon R.P.A on a : WP : Le Poids Propre de l’Acrotère. A : Coefficient d’Accélération «Groupe d’Usage 2 ; Zone IIa» ⇒ A = 0,15 CP : Facteur de Force Horizontale Variant entre 0,3 et 0,8 ; CP = 0,8. WP = 25 × 0,1= 2,5 KN/ml. FP = 4 × 0,15 × 0,8 × 2,5 ⇒ FP = 1,2KN/ml.

. Schéma statique

E.L.U La charge permanente ultime

3,375 KN

La surcharge d’exploitation ultime

1,8KN

Moment d’encastrement

1,08 KN.m

E.L.S La charge permanente ultime

2,5 KN

La surcharge d’exploitation ultime

1,2 KN

Moment d’encastrement

0,72 KN.m

IV.2.2.2 Calcul de l’excentricité •

L’excentricité de 1erordre :

•

L’excentricité additionnelle :

•

L’excentricité de 2éme ordre :

La section partiellement comprim IV.2.2.3 Sollicitation au centre de gravité de l’acier tendue •

E.L.U :

•

E.L.S :

m

IV.2.2.4 Calcul de ferraillage Calcul des moments réduits Si :

Etat limite de

alors :

compression du béton

« Pas d'aciers comprimés » alors :

Pas d'aciers comprimés

« Aciers comprimés nécessaires » Calcul des paramètres caractéristiques de la section Coefficient de la fibre neutre

α=0.007

Ordonnée de la fibre neutre

y=0.0008m

Bras de levier du couple interne

Zb=0.119m

Détermination de la section théorique des aciers tendus Section théorique d’acier Condition de non fragilité Choix des sections commerciales (les armatures tendus) 6T6 Les armatures de répartition

0.425cm2

3T6

IV.2.2.5 Vérification à L’ELS • Vérification de l’effort tranchant : Vérification de la contrainte de cisaillement Contrainte tangente Contrainte tangente limite

0.1 2.50

Vérification de la contrainte de

0.1 < 2.5 vérifiée

cisaillement

5 cm FP Ø6 10 cm

100 cm 60 cm

Ø6

Ø6 Ø6

15 cm 15 cm

Figure IV.11 coupe de l’acrotère

Tigre 2006

2. CALCUL DE L’ACROTERE : 2.1 Définition : L’acrotère est un élément structural contournant le bâtiment conçu pour la protection de ligne conjonctif entre lui même et la forme de pente contre l’infiltration des eaux pluviales. Il est assimilé à une console encastrée au plancher terrasse. La section la plus dangereuse se trouve au niveau de l’encastrement. Il est réalisé en béton armé. L’acrotère est soumis à son poids propre (G) qui donne un effort normal NG et une charge d’exploitation horizontale non pondérée estimée à 1000 N/ml provoquant un moment de flexion. Donc le calcul s’effectue pour une bande de 1ml en flexion composée. Soit une section de (10*100 cm2) bande de 1m. 2.2 Étude de l’acrotère: L’acrotère est un élément qui coiffe le bâtiment à sa partie supérieure.

Q

70 cm

G G: poids propre =1.963 kN/ml. Q : surcharge d’exploitation=1 kN/ml. 2.3 Sollicitations:

10 cm

ELU : Nu=1,35.NG= 1,35. 1,963 =2,65 KN/ml Mu=1,5.NQ.h= 1,5. 1. 0,7=1,05 KN.m ELS : Nser =NG =1,963 KN/ml . Mser=1 . 0,7 = 0,7 KN.m Schema statique: Le ferraillage se fera en flexion composée, en fissuration préjudiciable sur un mètre linéaire. h=0,1 m. b =1 m. d=0,9.h=0,09m.

Q

G

Fig 4.3 : Schema statique

2.4 Le ferraillage vertical 1. Calcul de la section à l’ELU : e = e1+e2 e1 = e0+ea e :excentricité totale de calcul. e0 = excentricité de la résultante. ea = excentricité additionnel. e2 = excentricité due aux effets du second ordre. e0 = Mu/Nu = 0,396m. e2 =

3 .l 10

4

2 f

.( 2 + αφ

.h

)

lf = 2.l0 = 2×0,7 = 1,4 m. I = b.h

i= I

3

12

B

; B = b.h

i = 0,029. λ = 1,4 / 0,029 = 48,27. λmax ≤ max (50, min[67.e0 /h,100]) λmax ≤ 100 α = 10(1-Mu/1,5.Mser) = 0 e2 = 2 ×

3 .1, 4 2 = 1,176.10-2. 4 10 .0 ,1

ea = max(0,02 ; 70/250) = 0,02 m. e = 0,396+0,02+0,01176 = 0,427 m lf/h = 14 max (15 ; 20.e1/h) = 83,2.

Lf/h < 83,2

On va tenir compte des effets du second ordre. Majoration des sollicitations : e0/h= 3,96 >0,75. γf : coefficient de majoration. γ

f

2    λ  h = min 1 + 0 . 15 ×  ; 1, 4    35  e 0  

= min (1,072 ; 1,4) = 1,072 m

Les sollicitations majorées: N’u = γf.. Nu = 2,84 KN/ml M’u = N’u.e = 1,212 KN.m. Mua = M’u+N’u(d - h/2). Mua = 1,325 KN.m. Le calcul se fera par assimilation à la flexion simple. µ=

1 , 325 . 10 − 3 = 0,011 < 0,186 ( 0 , 09 ) 2 . 14 ,17

domaine 1

α = 0,0138. Z = 0,0895 m

ε = 10%o σs = 348MPA 1  1 , 235 × 10 As 348  0 , 0895

−3

− 2 , 84 × 10

−3

As = 0,3149cm2. 2. Calcul de la section à l’ELS N ser = 1,963 KN/m M ser = 0,7 KN .m e0 = M ser/ N ser = 0,356m. M uaser= M ser+N ser (d - h/2)=0,778 KN.m σbc= 0,6ƒc28 =15 MPa σst= min(2/3 ƒe , 110 η × f t 28 ) =202 MPa x =(15σbc /(15σbc+ σst))×d = 0,047m z =d - x/3 = 0,0743 M1 =1/2.x.b.Z . σbc =0,0262 MN.m M uaser =0,0778 t.m ≤ M1= 2,62 t.m Donc : pas d’armatures comprimées AS =1/ σst(M uaser /Z – N ser ) AS=0,42 cm2/ml

Condition de non fragilité :

  × 10 

4

AS ≥ 0,23 b.d ft28/ fe = 1,09 cm2 Asmin= 1,09cm2. AS = max(ASu ,ASser ,ASmin ) =1, 09cm2. Choix des barres : 4HA8 soit

As =2.01 cm2

Espacé de 25cm Armature de répartition : A r = As / 4=0,28 cm2. Choix des barres : 4HA6 soit

As =1.13 cm2

Espacé de 20cm Vérification à l’effort tranchant :

τ u = min {0,15.25/1,5 ; 4}=2,5 MPA τ u = Vu/b.d =1,5.Q/0,09 = 0,017MPA. τu < τu

Il n’est pas nécessaire de concevoir des armatures transversales, les armatures de répartition sont suffisante. Vérification l’effort due au séisme : D’après le RPA99V2003 (Article 6.2.3) les éléments non structuraux doivent être calculés sous l’action des forces horizontales suivant la formule suivante ; FP = 4 A CP WP A: coefficient d’accélération de zone. A =0,25 (groupe2, zone III). CP : facteur de force horizontale. CP =0,80 (élément en console) WP : poids de l’acrotère WP = 0,1963t/ml D’où :

FP = 4×0,25×0,80×0.1963 FP = 0,157 t/ml Soit Q = 0.1t/m (surcharge due a la main courante) Donc : Q < Fp

Ferraillage

-Etat limite ultime NU = 1.35 NG = 1.35 ×0,1963 =0,265t/ml MU = 1.5 MQ = 1.5×0,7×0,157 = 0,164 t.m/ml. -Etat limite de service Nser = NG =0,1963t/ml Mser = MQ = 0.7×0,157=0,109 t.m/ml Calcul de la section à l’ELU : e = e1+e2 e1 = e0+ea e : excentricité totale de calcul. e0 : excentricité de la résultante. ea : excentricité additionnel. e2 : excentricité due aux effets du second ordre. e0 = Mu/Nu = 0,618m. e2 = 3 . l4 10

2 f

.h

.( 2 + αφ

)

lf = 2.l0 = 2×0,7 = 1,4 m. I = b.h

i= I

3

12

B

; B = b.h

i = 0,029. λ = 1,4 / 0,029 = 48,27. λmax ≤ max (50, min [67.e0 /h,100]) λmax ≤ 100 α = 10(1-Mu/1,5.Mser) = 0 e2 = 2 ×

3 .1, 4 2 = 1,176.10-2. 10 4 .0 ,1

ea = max(0,02 ; 70/250) = 0,02 m. e = 0,618+0,02+0,01176 = 0,649 m lf/h = 14 max (15 ; 20.e1/h) = 127.6.

Lf/h < 127.6

On va tenir compte des effets du second ordre. Majoration des sollicitations :

e0/h= 6.18 >0,75. γf : coefficient de majoration. γ

f

2    λ  h = min 1 + 0 . 15 ×  ; 1, 4    35  e 0  

= min (1,072 ; 1,4) = 1,072 m

Les sollicitations majorées: N’u = γf.. Nu = 2,84 KN/ml M’u = N’u.e = 1,843 KN.m. Mua = M’u+N’u(d - h/2). Mua = 1,956 KN.m. Le calcul se fera par assimilation à la flexion simple. µ=

1 , 956 . 10 − 3 = 0,017 < 0,186 ( 0 , 09 ) 2 . 14 ,17

domaine 1

α = 0,021. Z = 0,0892 m

ε = 10%o σs = 348MPA 1  1 , 956 × 10 As 348  0 , 0892

−3

− 2 , 84 × 10

−3

As = 0,548cm2. Calcul de la section à l’ELS N ser = 1,963 KN/m M ser = 1.09 KN .m e0 = M ser/ N ser = 0,555m. M uaser= M ser+N ser (d - h/2)=1.168 KN.m σbc= 0,6ƒc28 =15 MPa σst= min(2/3 ƒe , 110 η × f t 28 ) =202 MPa x =(15σbc /(15σbc+ σst))×d = 0,047m. z =d - x/3 = 0,0743. M1 =1/2.x.b.Z . σbc =0,0262 MN.m M uaser =0.1168 t.m ≤ M1= 2,62 t.m Donc : pas d’armatures comprimées

  × 10 

4

AS =1/ σst(M uaser /Z – N ser ) AS=0,68 cm2/ml Condition de non fragilité : AS ≥ 0,23 b.d ft28/ fe = 1,09 cm2 Asmin= 1,09cm2. AS = max(ASu ,ASser ,ASmin ) =1, 09cm2. Choix des barres : 4HA8

soit

As =2.01 cm2

soit

As =1.13 cm2

Espacé de 25cm Armature de répartition : A r = As / 4=0,28 cm2. Choix des barres : 4HA6 Espacé de 20cm Vérification à l’effort tranchant :

τ u = min {0,15.25/1,5 ; 4}=2,5 MPA τ u = Vu/b.d =1,5.Q/0,09 = 0,017MPA. τu < τu

Il n’est pas nécessaire de concevoir des armatures transversales, les armatures de répartition sont suffisante voir (Fig 4.4).

R+6

III.2 Calcul de l’acrotère : L’acrotère est considéré comme une console verticale encastrée au niveau du plancher terrasse et calculée à la flexion composée sous l’effet d’un effort normal et un moment fléchissant. 2 cm 8 cm 15 cm

Fig N°12

50 cm

III.2.1 Calcul de charge : Poids propre (effort normal) : N = [0,1 * 0,6 + (0,08*0,15) +(0,02/2 *0,15 )]*25*1= 1,84 KN/ml Qu N = 1,35*G = 1,35 *1,84 = 2,5KN/ml III.2.2 Surcharge : Q = 1KN/ml N Qu = 1,5*1 = 1,5KN/ml Fig N°13 III.2.3 Le moment M : M = Qu*0,6 = 1,5*0,6 = 0,9 KN a. Calcul de l’excentricité : M eo = M/N = 0,9/2,5 = 0,36 m e1= ht / 6 = 0,017m eo> e1 → la section est partiellement comprimée . b. Calcul du ferraillage : Moment de fictif : Mf = N * f +M Avec : N : effort normal f : distance entre le point d’application (N) excentré aux armatures tendues. f = e +(d – ht / 2 ) = 0,36 + [ ( 0,10 - 0,02 ) – 0,10/2 ] f = 0,39m Donc : Mf = (2,5*0,39) + 0,9 = 1,9KNm III.2.4 Calcul des armatures: µ=

f

Mf

b * d 2 * fbu 0,85 * fc 28 0,85 * 25 = = = 14,2 Mpa bu γb 1,5

et d = 10 – 2 = 8cm et b = 1m 1,9 * 0,001 µ= = 0,0206 1* 0,08 * 0,08 *14,2

(

)

α = 1,25(1 − 1 − 2 µ = 1,25(1 − 1 − ( 2 * 0,0206) = 0,026 y= α * d = 0,026*0,08 = 0,0021 T 6 espa 25 cm

Calcul de Z : Z = d-0,4y = 0,08 – 0,4 * 0,0021 = 0,079m

A= 1

σ

S

T 8 espa 25 cm

Mf A1* σs

fe 400 = = 348 Mpa γs 1,15 1,9 * 0,001

A = 0,079 * 348 * 0,0001 = 0,69cm 1

2

/ ml

Fig N°14

Nu 2500 * 0,001 2 = 0,69 − = 0,62 cm / ml 0,079 * 348 * 0,0001 σs On remarque que la section qu’on a adoptée est faible alors on calcul la section minimale : 4cm2/m périmètre Amin = max 0,2 * B/100 A = A1 -

4 cm2/m (1+01)2 Amin = max 0,2*10*100/100

1,82 cm2 Alors Amin = 2cm2

Amin = max 2 cm

2

On T8 , A = 2,01cm2 ,,espacement = 25cm ⇒ Armature de réparation : Ar =1/3*A → Ar 1/3*2,01 Ar = 0,67cm2 3T8= 1,13

, épaisseur = 25cm

Promotion 2006 Mounir Rafiq V.3) CALCUL DE L’ACROTERE : 1. Définition : L’acrotère est un élément structural contournant le bâtiment conçu pour la protection de ligne conjonctif entre lui même et la forme de pente contre l’infiltration des eaux pluviales. Il est assimilé à une console encastrée au plancher terrasse. La section la plus dangereuse se trouve au niveau de l’encastrement. Il est réalisé en béton armé. L’acrotère est soumis à son poids propre (G) qui donne un effort normal NG et une charge d’exploitation horizontale non pondérée estimée à 1000 N/ml provoquant un moment de flexion. Donc le calcul s’effectue pour une bande de 1ml en flexion composée. Soit une section de (10*100 cm2). 2. Étude de l’acrotère: L’acrotère est un élément qui coiffe le bâtiment à sa partie supérieure.

Q

60 cm G

G: Poids propre =145kg/ml. Q : Surcharge d’exploitation=90kg/ml.

10 cm

Sollicitations: ELU : Nu=1,35.NG= 1,35. 0, 145=0,195 t/ml Mu=1,5.NQ.h= 1,5. 0,09. 0,6=0,081t/ml. ELS : Nser =NG =0,145 t/ml. Mser=0,09.0,6=0,054 t/ml.

Schéma statique:

Q

Figure V-5 : Acrotère

G

Le ferraillage se fera en flexion composée, en fissuration préjudiciable sur un mètre linéaire. h=0,1 m. b =1 m. d=0,9.h=0,09m. a. Le ferraillage vertical Calcul à l’ELU : e T= e1+ea+e2 eT : Excentricité totale de calcul. e1 = Excentricité de la résultante. ea = Excentricité additionnelle . e2 = Excentricité due aux effets du second ordre. e1 = Mu/Nu = 0,415m. e=h/6=0.1/6=0.016m e1>e :d’où la section est partiellement comprimée. 3 .l 2 e2 = 4f .( 2 + αφ ) 10 .h lf = 2.l0 = 2.0,6 = 1,2 m. i=

I B

I = b .h

3

12

; B = b.h

i = 0,029. λ = 1,2/0,029 = 41,38. λ < 50 ⇒ pas de risque de flambement. 2 e2 = 6.14,2 = 8,64.10-3.m

10 .0,1

ea = max(0,02 ; 0.6/250) = 0,02m. eT = 0,415+0,02+0,00864 = 0,443m lf/h = 12 max (15 ; 20.e1/h) = 83. Lf/h < 83. On va tenir compte des effets du second ordre.

Majoration des sollicitations : e1/h=4.15>0.75 γf : coefficient de majoration. λf = min (1+0,15(λ/35)2.h/e1; 1,4)m = min (1,336 ; 1,4) = 1,336m N’u = λf.. Nu = 0,26 t/ml. M’u = N’u.(e1+ea )= 0,113 t.m/ml. Mua = M’u+N’u(d-h/2). Mua = 0,123 Le calcul se fera par assimilation à la flexion simple. µ=

0 ,123 ( 0 , 09 ) 2 . 14 ,17

10-2 = 0,0107 < 0,186

domaine 1

α = 0,0134. Z = 0,089m ε = 10%o σs = 348MPA As = [ 0 ,123 - 0,26 ].102 0 , 089 . 348

348

2

As = 0,32cm . Choix des barres : 4HA6 soit As = 1,13cm2. Asmin=0,23.0,09.2,1/400 = 1,08cm2. St=20cm.

b. Armature de répartition : Ar =As/4=0,28 cm2. Choix des barres : 3Ф 6 soit As =0,85cm2 Vérification à l’effort tranchant :

τ u = min {0,15.25/1,5 ; 4}=2,5MPA τ u = Vu/b.d =1,5.Q/0,09 = 0,015MPA. τ u < τ u Il n’est pas nécessaire de concevoir des armatures transversales, les armatures de répartition sont suffisants.

3HA6 (2 nappes)

Coupe 1-1

4HA6

1

1

4HA6

3HA6 (2 nappes)

Figure V-6 : Disposition des armatures dans l’acrotère

R+8 Sap 2000 III) Calcul des éléments III-1) L’acrotère Introduction

H=60cm

Il sera calculé comme une console encastrée au niveau du plancher terrasse. Il est soumis à un effort G dû à son poids propre et à un effort latéral Q dû à la main courante, engendrant un moment de renversement M dans la section d’encastrement. le ferraillage sera déterminé en flexion composée pour une bonde de 1m de longueur.

10 10

Figure :III-1 coupe verticale de l’acrotère 1-1) Schémas statiques

H

Q G

Diagramme des moments

M = Q.H

Diagramme des efforts tranchants T=Q

Fig :III -2 1-2) Calcul des efforts Effort normal dû au poids propre :

G = ρ ⋅S G = 25[(0,6 X 0,1) + (0,1 + 0,1)] - (0,02 x 0,2 /2) G = 1,7 KN /m2

ρ : Masse volumique du béton. S : Section longitudinale de l’acrotère. Effort horizontal dû à la main courante :

Q =1KN/ml

Digramme des Efforts normaux N=G

Effort normal :

N = 1,7 KN /m

Moment de renversement M dû à l’effort horizontal : M = Q x H =1 x 0,6 = 0,6KN.m

1-3) Combinaisons de charges a) E L U :La combinaison est 1,35 G + 1,50 Q Effort normal de compression dû à G : Nu = 1,35 x G = 1,35 x 1,7 = 2,295 KN/ml Moment de renversement dû à Q :

Mu = 1,50 x MQ = 1,50 x 0,6 = 0,9 KN.m

b) E L S : La combinaison est G +Q Effort normal de compression :

Ns = G = 1,7KN/ml

Moment de renversement :

Ms = 0,6KN.m

1-4) Ferraillage Il consiste à l’étude d’une section rectangulaire soumise à la flexion composée.

h

•

A′

G

d

A

M N

c

•G

C : Centre de poussée e : Excentricité Mf : Moment fictif calculé par rapport au C.D.G des armatures tendues. a) Calcul de l’excentricité eu =

Mu Nu

eu =

0 .9 = 0.392 m 2.295

eu = 39,2 cm h / 2 – c =10 / 2 –3 =3cm ⇒

eu =39,2 > h/2-c= 3

D’où Le centre de pression se trouve à l’extérieur de la section limitée par les armatures, et l’effort normal (N) est un effort de compression, donc la section est partiellement

comprimée, elle sera calculée en flexion simple sous l’effet d’un moment fictif Mf puis on se ramène à la flexion composée.

b) Calcul en flexion simple g = eu + h /2 – c = 0,392 + 0,1/2 - 0,02 = 0,422 -Moment fictif : Mf = Nu x g = 2,295 x 0,422 = 0,978 KN.m Mu 0.978 × 1000 µb = = b ⋅ d ² ⋅ f bc 100 × 8² × 14.2 µb = 0,0106 < µR = 0,392 ⇒ S. S. A µb = 0,0106 ⇒ β = 0,995 -Les armatures fictive : Mf 0.978 × 10 3 Af = = β ⋅ d ⋅ σ s 0.995 × 8 × 348 Af = 0,349 cm² c) Calcul en flexion composée La section réelle des armatures : A = A f −

Nu

σs

= 0.35 −

22.95 348

A = 0,285 cm² 1-5) Vérification à l’ ELU 1-5-1) Condition de non fragilité

es = A min

M s 0.6 = =35.3 cm N s 1.7 0.23 × 100 × 8 × 2.1 35.5 − 0.455 × 8 = − 348 35.5 − 0.185 × 8

Amin = 0,820 cm² > Acalcul = 0.285 cm² La condition n’est pas vérifiée. Par conséquent nous prenons : A = Amin = 0,820 cm² Soit : 5HA8 /ml = 2,51cm² avec un espacement St = 20 cm

Armatures de répartition Ar = A / 4 = 2,51 / 4 = 0,627 cm². Soit : 4HA8 = 2,01 cm² Avec St = 25cm 1-5-2) Vérification au cisaillement

Nous avons une fissuration préjudiciable, d’où

τ = min ( 0,15 fc28 / γb ; 4 Mpa ) = 2,5 MPa Vu ; Vu = 1,5 KN bd τu = 1500 / 80 x1000 = 0,0185 MPa τu < τ Condition vérifiée, Alors les armatures transversales ne sont pas nécessaires. τu =

1-5-3) Vérification de l ‘adhérence des barres τse ≤ = Ψs ft28 =1,5 x 2,1= 3,15 MPa Vu τ se = 0 .9 ⋅ d ∑ µ i

∑ ui : Somme des périmètres utiles des armatures ∑ ui = 5 x 3,14 .0,8 =12,56cm 1.5 × 1000 τ se = 0.9 × 80 × 12.56 τ se = 0,166 MPa < τ se = 3,15 MPa

⇒ Condition vérifiée.

1-5-4) Vérification des contraintes à L’E L S L’acrotère est exposé aux intempéries, donc la fissuration est considérée comme préjudiciable. Ns = 1,7 KN Ms = 0,6 KN/m M 0 ,6 es = s = = 0,35 m es =35 cm Ns 1,7 h 10 es = 35 cm > = = 1,66 cm 6 6 ⇒ La section est partiellement comprimée. On doit vérifiée : σst ≤ σ st σst : contrainte dans les aciers tendues σsc ≤ σ sc σsc : contrainte dans les aciers comprimée

σ bc ≤ σ bc

σ bc : contrainte dans le béton comprimée σ st : contrainte limite dans les aciers tendues σ sc : contrainte limite dans les aciers comprimée

σsc ≤ σ sc

σ bc : contrainte limite dans le béton comprimée. il n y a pas lieu de vérifier car il n y a pas acier comprimée.(SSA)

Ms β1 d Av 100 Av 100 x 2 ,51 ρ1 = = = 0 ,314 bd 100 x8 σst =

β1 = 0,912 , K = 0,024 0 ,6 x10 3 σ st = = 32 ,8MPa 0 ,912 x8 x 2 ,51

⇒ σ s = min  2 fe , 110 n . 

n = 1,6 ; Barre H.A

3

f

c 28 /

  

σ st = min {266,66 ; 201,633} = 201,633 MPa σst = 32.8 MPa < σ st = 201,633 MPa ⇒ condition vérifiée σ bc = k σst = 0,024 x 32,8 = 0,787 MPa σ bc = 0,787 MPA < σ bc = 15 MPa ⇒ condition vérifiée.

1-5-5) Vérification de l’acrotère au séisme Le RPA99 préconise de calculer l’acrotère sous l’action des forces sismiques suivant la formule : Fp = 4. A. Cp. Wp

(Art 6.2.3 RPA99)

A : coefficient d’accélération de zone. (A = 0,15, en zone IIa, groupe d’usage 2 ) Wp : poids de l’acrotère Wp = 1,7 KN/ ml ; Cp : facteur de force horizontal Cp = 0,8 Fp = 4 x 0,15 x 1,7 x 0,8 = 0,816 < Q = 1 KN /ml. ⇒ Il est inutile de calculer l’acrotère au séisme