5. Input Beban Gempa

SESMIC CALCULATION SHEET

ANALISIS STRUKTUR TERHADAP BEBAN GEMPA (SNI 1726 2012)

1. DATA PERHITUNGAN DATA BANGUNAN Letak bangunan berdiri di,

Bali

Ketinggian Bangunan, (m),

14.0

Jumlah Lantai, "N" ,

4.0

Jenis Pemanfaatan Bangunan,

Gedung apartemen/ Rumah susun

Sistem Struktur Sumbu X,

(SRPM) Rangka baja pemikul momen khusus

Sistem Struktur Sumbu Y,

(SRPM) Rangka baja pemikul momen khusus

Parameter Periode Pendekatan Sumbu X,

Rangka baja pemikul momen

Parameter Periode Pendekatan Sumbu Y,

Rangka baja pemikul momen

Kategori Desain Seismik,

D

Tipe Tanah Dasar,

Stiff Soil (Tanah Sedang)

Tipe Struktur Untuk Simpangan Antar Lantai,

Semua struktur lainnya

Periode Getar Alami Yang Digunakan,

Formula 1

2 PERHITUNGAN BEBAN GEMPA (SNI 1726 2012) A. Menentukan Jenis Tanah (Kelas Situs) Lapisan

N-SPT1

N-SPT2

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 ∑

4 5 4 8.0 15.0 24.0 50.0 26.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0

6 6 3 4 20 22 25 26 50 50 50 50 50 50 50 50

@KSc.2017

N-SPT3

N-SPTav

Kedalama n (m)

5.00 5.50 3.50 6.00 17.50 23.00 37.50 26.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00

Page 1

Tebal (m)

N'

0 0.0 0 2 2.0 0.36 4 2.0 0.57 6 2.0 0.33 8 2.0 0.11 10 2.0 0.09 12 2.0 0.05 14 2.0 0.08 16 2.0 0.04 18 2.0 0.04 20 2.0 0.04 22 2.0 0.04 24 2.0 0.04 26 2.0 0.04 28 2.0 0.04 30 2.0 0.04 30 Termasuk Jenis Tanah =

∑ N'

N

1.9

15.63

Tanah Sedang

SESMIC CALCULATION SHEET

B. Menentukan Parameter Gempa Desain Deskripsi Kategori Risiko Faktor keutamaan Gempa Percepatan batuan dasar pada periode pendek Percepatan batuan dasar pada periode 1 detik

= Ie = Ss = S1 =

Kelas Situs Nilai Parameter Periode Pendekatan Sumbu X

=

Value II 1 0.98 0.35

Sec Sec

SD

Ct-X =

0.0724

0.028

x-X =

0.8

Ct-Y =

0.0724

0.028

x-X =

0.8

Nilai Parameter Periode Pendekatan Sumbu Y Nilai Parameter Sistem Struktur Sumbu X Koefisien Modifikasi Respons

a

R Max = a R Use = g Ω0 = b Cd =

Faktor kuat lebih sistem Faktor pembesaran defleksi Nilai Parameter Sistem Struktur Sumbu Y Koefisien Modifikasi Respons

RaMax = RaUse = Ω0g = Cdb = Fa = Fv = SMs = Fa * Ss = SM1 = Fv * S1 = SDS = 2 / 3 SMs = SD1 = 2 / 3 SM1 = Cu = T0 = 0,2 * SD1 / SDs = Ts = SD1 / SDs = TL = KDS = KDS = KDS = KDS = ρUse=

Faktor kuat lebih sistem Faktor pembesaran defleksi Faktor amplifikasi getaran terkait percepatan pada getaran perioda pendek Faktor amplifikasi terkait percepatan yang mewakili getaran perioda 1 detik Accele. param. at short periods Accele. param. at period 1sec Parameter percepatan spektra desain untuk periode pendek Parameter percepatan spektra desain untuk periode 1 detik Koefisien untuk batas atas pada perioda yang dihitung Periode 0 Periode 1 Long-period transition period Kategori Desain Seismic berdasarkan SDs (Kategori I, II, III) Kategori Desain Seismic berdasarkan SDs (Kategori IV) Kategori Desain Seismic berdasarkan SD1 (Kategori I, II, III) Kategori Desain Seismic berdasarkan SD1 (Kategori IV) Faktor Redudansi ρ= 1.30

8 8 3 5.5

8 8 3 5.5 1.11 1.69 1.09 0.60 0.73 0.40 1.40 0.11 0.55 12.00 D (I,II,III) D (I,II,III) 1.00

0.80

0.70 0.60

Desain Spektra

sa

0.50 0.40 0.30 0.20 0.10 0.00 0

1

2 3 Periode (T) detik

Grafik Spektrum Respons Desain

@KSc.2017

Page 2

4

5

g g Sec Sec Sec Sec

SESMIC CALCULATION SHEET

C. Prosedur Gaya Lateral Ekivalen Nilai Waktu Getar Alami Hasil Running Program Case Mode Period sec Modal 1 1.353 Modal 2 1.137 Modal 3 1.096 Modal 4 0.488 Modal 5 0.478 Modal 6 0.428 Modal 7 0.415 Modal 8 0.388 Modal 9 0.352 Modal 10 0.330 Modal 11 0.300 Modal 12 0.269

UX

UY

0.702 0.000 0.001 0.062 0.006 0.000 0.001 0.007 0.037 0.000 0.000 0.000

0.000 0.676 0.027 0.000 0.000 0.026 0.056 0.007 0.000 0.000 0.001 0.019

Mode Shape 1 = Mode Shape 2 = Mode Shape 3 =

Deskripsi

x y Rotate

Value TX = TY =

1.353 1.137

Sec Sec

Waktu Getar Alami Pundamental Minimum X_Dir Waktu getar alami minimum Waktu getar alami maksimum

TaMin = Ct-X * Hnx-X = TaMak = Cu * TaMin =

0.598 0.837

Sec Sec

Waktu Getar Alami Pundamental Minimum Y_Dir Waktu getar alami minimum Waktu getar alami maksimum

TaMin = Ct-Y * Hnx-Y = TaMak = Cu * TaMin =

0.598 0.837

Sec Sec

X_Dir Y_Dir

Waktu Getar Alami Fundamental Yang Digunakan X_Dir > Ta-Max Y_Dir

-

> Ta-Max

Koefisien Respons Seismik, (Cs) X_Dir Response coefficient Max. acc. Max. acc. Cs minimum Cs min. for S1 >= 0.6g Used Seismic Response Coefficient Cs Wt = Base Shear Koefisien Respons Seismik, (Cs) Y_Dir Response coefficient Max. acc. Max. acc. Cs minimum Cs min. for S1 >= 0.6g Used Seismic Response Coefficient Cs Wt = Base Shear

@KSc.2017

TX =

Sec 0.837 Type long period acceleration TY = Sec 0.837 Type long period acceleration

-

21158

CS = SDS / ( R / I ) = CS = SD1 / ( T * R / I ) for T ≤ TL = CS = SD1 / ( T2 * R / I ) for T > TL = CS = 0.044 * SDS * I ≥ 0.01 = CS = 0.5 * S1 / ( R / I ) = CSX = Vx = CsX * W t = kN

0.091 0.060 0.000 0.032 0.000 0.060 1262

kN

21158

CS = SDS / ( R / I ) = CS = SD1 / ( T * R / I ) for T ≤ TL = CS = SD1 / ( T2 * R / I ) for T > TL = CS = 0.044 * SDS * I ≥ 0.01 = CS = 0.5 * S1 / ( R / I ) = CSY = Vy = CsY * W t = kN

0.091 0.060 0.000 0.032 0.000 0.060 1262

kN

Page 3

SESMIC CALCULATION SHEET

D. Statik Ekivalen arah (x) Eksponen yang terkait dengan periode struktur, Base Shear, Lantai LT LT LT LT

4 3 2 1

hsx

h

(m) 3.5 3.5 3.5 3.5

(m) 14 11 7 4

k= Vx =

Massa (kg) 251337 877903 1508265 2115830



W * h

(kN) 2513.4 6265.7 6303.6 6075.7 21158

k

(kN) 54898 97784 61252 26264 240198

1.17 1262

Cvx

Fx

Vx

0.229 0.407 0.255 0.109

(kN) 288 514 322 138 1262

(kN) 288 802 1124 1262

kN

OK

E. Statik Ekivalen arah (y) Eksponen yang terkait dengan periode struktur, Base Shear, Lantai LT LT LT LT

4 3 2 1

hsy

h

(mm) 3.5 3.5 3.5 3.5

(mm) 14 11 7 4

k= Vx =

Massa (kg) 251337 877903 1508265 2115830



W * h

(kN) 2513.4 6265.7 6303.6 6075.7 21158

k

(kN) 54898 97784 61252 26264 240198

1.17 1262

Cvy

Fy

Vy

0.229 0.407 0.255 0.109

(kN) 288 514 322 138 1262

(kN) 288 802 1124 1262 OK

3 PENENTUAN GAYA DESAIN SEISMIC (SNI 1726 2012) A. Cek Waktu Getar Struktur ` 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

@KSc.2017

Period (T) 1.3530 1.1370 1.0960 0.4880 0.4780 0.4280 0.4150 0.3880 0.3520 0.3300 0.3000 0.2690

%

Ket.

16.0% 3.6% 55.5% 2.0% 10.5% 3.0% 6.5% 9.3% 6.2% 9.1% 10.3% -

Trans Trans Rot

Ket. Analisis Menggunakan Metode 'CQC'

Page 4

kN

SESMIC CALCULATION SHEET

B. Penentuan Gaya Gempa Terpakai / Desain Nilai base shear statik ekivalen arah x & y adalah : Beban Geser Dasar nominal Statik Ekivalen (V)

Vx Vy

= =

1262 1262

kN kN

Nilai base shear dinamik arah - x adalah : Story -

LT LT LT LT

4 3 2 1

Load

Location

P

VX

VY

T

MX

MY

Case RSPx RSPx RSPx RSPx

Top Top Top Top

kN 0 0 0 0

kN 185 416 575 670 670

kN 9 7 6 12

kNm 2016 4614 6401 7439

kNm 39 63 51 34

Knm 840 2146 3977 6136

Vdin-X =

Nilai base shear dinamik arah - y adalah : Story -

LT LT LT LT

4 3 2 1

Load

Location

P

VX

VY

T

MX

MY

Case RSPy RSPy RSPy RSPy

Top Top Top Top

kN 0 0 0 0

kN 6 10 4 13

kN 215 485 678 788 788

kNm 5062 11428 16007 18627

kNm 948 2512 4713 7303

Knm 28 55 50 36

Vdin-y =

Arah – X : Gaya gempa tingkat yang dipakai ( USE )= Gaya gempa tingkat dinamik x Faktor skala Faktor Skala =

0,85 * V1 Vt

=

1072 670

=

1.602

Used =

1.602

Tabel perbandingan gaya geser lantai (arah x) Story LT LT LT LT

4 3 2 1

h (m) 14 11 7 4 0

@KSc.2017

FxSt

0,85* FxSt

FxDin

(kN) 288 514 322 138

(kN) 245 437 273 117

(kN) 185 231 159 94

0

0

Cum. Cum. St. 0,85*St Cum. Din Cum. USE (kN) (kN) (kN) (kN) 288 245 185 297 802 682 416 666 1124 955 575 921 1262 1072 670 1072 0

Page 5

1262

1072

670

1072

USE Fx (kN) 297 370 255 151 0

SESMIC CALCULATION SHEET

Grafik Perbandingan Gaya Geser Lantai Arah - X

16

16

14

14

12

12

10

10 Tinggi lantai (m)

Tinggi lantai (m)

Grafik Perbandingan Gaya Lateral Lantai Arah - X

8

6

Vx STATIK 0,85 * Vx STATIK Vx DINAMIK Vx USE

8

6

4

4 Fx STATIK 0,85 * Fx STATIK

2

2

Fx DINAMIK

Fx USE 0

0 0

100

200

300

400

500

0

600

500

1000

1500

Gaya Geser Dasar Arah - X (kN)

Gaya Gempa Horizontal Arah - X (kN)

Arah – Y : Gaya gempa tingkat yang dipakai ( USE )= Gaya gempa tingkat dinamik x Faktor skala Faktor Skala =

0,85 * V1 Vt

=

1072 788

=

1.360

Used =

1.360

Tabel perbandingan gaya geser lantai (arah y) Story LT LT LT LT

4 3 2 1

h (m) 14 11 7 4 0

@KSc.2017

FYSt

0,85* FYSt

FYDin

(kN) 288 514 322 138

(kN) 245 437 273 117

(kN) 215 270 193 110

0

0

Cum. Cum. St. 0,85*St Cum. Din Cum. USE (kN) (kN) (kN) (kN) 288 245 215 293 802 682 485 660 1124 955 678 922 1262 1072 788 1072 0

Page 6

1262

1072

788

1072

USE FY (kN) 293 367 263 150 0

SESMIC CALCULATION SHEET

Grafik Perbandingan Gaya Geser Lantai Arah - y

16

16

14

14

12

12

10

10

Tinggi lantai (m)

Tinggi lantai (m)

Grafik Perbandingan Gaya Geser Lantai Arah - y

8

6

Vy STATIK 0,85 * Vy STATIK Vy DINAMIK Vy USE

8

6

4

4 Fy STATIK 0,85 * Fy STATIK

2

2

Fy DINAMIK Fy USE 0

0 0

100

200

300

400

500

0

600

500

1000

1500

Gaya Geser Dasar Arah - y (kN)

Gaya Gempa Horizontal Arah - y (kN 0

C. Pengecekan Faktor Redudansi (r) Arah – X : Base Shear - X,

Vx =

LT LT LT LT

4 3 2 1

h (m) 14 11 7 4 0

@KSc.2017

Vx

USE Fx

0,35*Vx

r

Vx.Use

USE Fx

(kN) 297 666 921 1072

(kN) 297 370 255 151

(kN) 375 375 375 375

1.3 1.0 1.0 1.0

(kN) 386 666 921 1072

(kN) 386 281 255 151

1072

0

375

Page 7

kN

INPUT KE ETABS

Tabel Penentuan Nilai Faktor Redudansi (arah x) Story

1072

0

1072

0

0

SESMIC CALCULATION SHEET

Grafik Perbandingan Gaya Lateral Lantai Arah - X

Grafik Perbandingan Gaya Geser Lantai Arah - X

16

16

14

14

12

12

10

10

Vx Use, Redudansi = 1,3

Tinggi lantai (m)

Tinggi lantai (m)

35% Vx

8

6

Vx, Redudansi =1

8

6

4

4

2

2

Fx use, Redudansi = 1,3

Fx, Redudansi = 1 0

0 0

100

200

300

400

0

500

200

Gaya Gempa Horizontal Arah - X (kN)

400

600

800

1000

1200

Gaya Geser Dasar Arah - X (kN)

Arah – Y : Base Shear - Y,

Vy =

Tabel Penentuan Nilai Faktor Redudansi (arah Y) Story LT LT LT LT

4 3 2 1

Vy

USE Fy

0,35*Vy

r

Vy.Use

USE Fy

(m) 14 11 7 4

(kN) 293 660 922 1072

(kN) 293 367 263 150

(kN) 375 375 375 375

1.3 1.0 1.0 1.0

(kN) 381 660 922 1072

(kN) 381 279 263 150

@KSc.2017

1072

0

375

Page 8

kN

INPUT KE ETABS

h

0

1072

0

1072

0

0

SESMIC CALCULATION SHEET

Grafik Perbandingan Gaya Lateral Lantai Arah - Y

Grafik Perbandingan Gaya Geser Lantai Arah - Y

16

16

Vy Use, Redudansi = 1,3

14

14

12

12

10

10

Tinggi lantai (m)

Tinggi lantai (m)

35% Vy

8

6

Vy, Redudansi = 1

8

6

4

4

Fy, Redudansi = 1,3

2

2

Fy, Redudansi = 1 0

0

0

100

200

300

0

400

200

400

600

800

1000

Gaya Geser Dasar Arah - Y (kN)

Gaya Gempa Horizontal Arah - Y (kN)

D. Cek Rasio Partisipasi Massa (>= 90 %) Modal Load Participation Ratios Case Item Type Item Modal Modal Modal

Acceleration Acceleration Acceleration

UX UY UZ

Static % 100 99.99 0

Dynamic % 94.84 98.23 0

OK. ≥ 90 % OK. ≥ 90 %

4 EKSENTRISITAS RENCANA STRUKTUR ATAS Eksentrisitas Rencana - X, Eksentrisitas Rencana - Y,

ex = eox + ( 0.05B Ax ) ey = eoy + ( 0.05L Ay )

Faktor torsi tak terduga,

Ax Atau Ay =( δmax / 1.2δavg )2

Ax & Ay > 1

A. Faktor Pembesaran Torsi Tak Terduga Displacement - x Lantai LT LT LT LT

4 3 2 1

dA.

Max

(mm) 42.91 33.39 21.46 8.86

0

@KSc.2017

dAvg (mm) 42.27 32.82 21.094 8.707

Displacement - y

dB.

Min

(mm) 41.626 32.251 20.728 8.558

Ax 1.00 1.00 1.00 1.00

dA.

Max

dAvg

(mm) 32.31 22.95 14.97 6.45

(mm) 30.91 22.72 14.64 6.38

0.00

0

0

Page 9

dB.

Min

(mm) 29.506 22.482 14.296 6.320

Ay 1.00 1.00 1.00 1.00

1200

SESMIC CALCULATION SHEET

B. Eksentrisitas Torsi Bawaan ETABS ( Centres of cumulative mass dan centers of rigidity )

Lantai LT LT LT LT

4 3 2 1

Eksentrisitas Awal

XCM

YCM

XCR

YCR

eox

eoy

Diaphragm

MassX

MassY

x1

y1

x2

y2

(x1-x2)

(y1-y2)

D4 D3 D2 D1

(kN) 2513.4 6265.7 6303.6 6075.7

(kN) 2513.4 6265.7 6303.6 6075.7

(m) 23.2 20.3 20.3 19.9

(m) 10.5 10.7 10.7 10.7

(m) 23.5 24.0 23.8 23.2

(m) 10.4 10.4 10.5 10.5

(m) -0.36 -3.66 -3.47 -3.28

(m) 0.08 0.30 0.22 0.22

0.00

0

Ax

ex

ey

Comx

Comy

(m) 1.0 1.0 1.0 1.0

(m) 0.3 -3.0 -2.8 -2.6

(m) 0.8 1.0 0.9 0.9

(m) 23.9 21.0 21.0 20.6

(m) 11.19 11.40 11.37 11.43

0.00

0

Ay

ex

ey

Comx

Comy

(m) 1.0 1.0 1.0 1.0

(m) 2.0 -1.3 -1.1 -0.9

(m) 2.5 2.7 2.6 2.6

(m) 25.6 22.7 22.7 22.3

(m) 12.90 13.11 13.08 13.14

0.00

0

0

0

C. Eksentrisitas Rencana Eksentrisitas rencana arah - x Lantai LT LT LT LT

4 3 2 1

eox

eoy

bx = Ly

(m) -0.355 -3.661 -3.472 -3.278

(m) 0.076 0.305 0.221 0.225

(kN) 13.9 13.9 13.9 13.9

0

0.05bx (kN) 0.7 0.7 0.7 0.7

0

Eksentrisitas rencana arah - y Lantai LT LT LT LT

4 3 2 1

eox

eoy

by = Lx

(m) -0.355 -3.661 -3.472 -3.278

(m) 0.076 0.305 0.221 0.225

(kN) 48.0 48.0 48.0 48.0

0

0.05by (kN) 2.4 2.4 2.4 2.4

0

5 KONTROL SIMPANGAN ANTAR LANTAI (SNI 1726 2012) A. Perhitungan Story Drift kinerja batas ultimit arah (x) Cd =

Faktor Pembesaran Defleksi, Faktor Batas Simpangan Antar Lantai, Perpindahan, Story Drift, Story Drift Izin, Lantai 0.020 0.020 0.020 0.020 0.020

@KSc.2017

LT LT LT LT

0

4 3 2 1

Factor =

D = de-Top - de-Bott dx = [(de-Top - de-Bott) * Cd ] / Ie Factor * (hTop - hBot)

hsx

dxe

Δ

dx

(m) 14.0 10.5 7.0 3.5

(mm) 40.10 30.67 18.64 8.89

(mm) 9.44 12.03 9.75 8.89

0

0

(mm) 51.90 66.15 53.62 48.90

0.00

Page 10

Δa (mm) 70.00 70.00 70.00 70.00

0

5.5 0.020

Δ < Δa

Drift

Ok Ok Ok Ok

Ratio (%) 0.015 0.019 0.015 0.014 0

SESMIC CALCULATION SHEET

B. Perhitungan Story Drift kinerja batas ultimit arah (Y) Cd =

Faktor Pembesaran Defleksi, Faktor Batas Simpangan Antar Lantai, Perpindahan, Story Drift, Story Drift Izin, Lantai LT LT LT LT

4 3 2 1

Factor =

D = de-Top - de-Bott dy = [(de-Top - de-Bott) * Cd ] / Ie Factor * (hTop - hBot)

h

dye

Δ

dy

(m) 14.0 10.5 7.0 3.5 0.0

(mm) 32.31 22.95 14.97 6.45

(mm) 9.36 7.98 8.53 6.45

(mm) 51.46 43.89 46.90 35.45

Δa

Δ < Δa

Drift

Ok Ok Ok Ok

Ratio (%) 0.015 0.013 0.013 0.010 -

(mm) 70.00 70.00 70.00 70.00

GRAFIK SIMPANGAN ANTAR LANTAI ARAH - X & Y Drift Ratio-X

16

Drift Ratio-Y

Drift Ratio - Ijin

14

12

Tinggi lantai (m)

10

8

6

4

2

0 0.000

0.005

0.010

0.015

Rasio Simpangan

Grafik Simpangan Antar Lantai

@KSc.2017

Page 11

0.020

5.5 0.020

0.025

SESMIC CALCULATION SHEET

5 KONTROL PENGARUH P-DELTA (SNI 1726 2012) A. Pengaruh P-Delta arah (x) Cd = Vx =

Faktor pembesaran defleksi, Base Shear,

5.5 1262

kN

q = P * dy / Vx * hsy * Cd > 1

Pengaruh P-Delta di perhitungkan jika,

qmax = 0,5 / b * Cd P dx Vx hsx b

Beban vertikal ( 1,2DL + 1LL ) Story Drift Gaya geser dasar Tinggi efektif lantai Secara konservatif dapat di ambil = 1

Lantai 0.10 0.10 0.10 0.10

LT LT LT LT

4 3 2 1

h (m) 14 11 7 4

Δx (mm) 51.9 66.1 53.6 48.9

P (kN) 3355 11475 19640 27532

V (kN) 297 666 921 1072

q

q max

Ket.

0.0076 0.0197 0.0297 0.0652

0.0909 0.0909 0.0909 0.0909

Ok Ok Ok Ok

B. Pengaruh P-Delta arah (y) Cd = Vy =

Faktor pembesaran defleksi, Base Shear,

q = P * dy / Vy * hsy * Cd > 1 qmax = 0,5 / b * Cd

Pengaruh P-Delta di perhitungkan jika,

P dy Vy hsy b

Beban vertikal ( 1,2DL + 1LL ) Story Drift Gaya geser dasar Tinggi efektif lantai Secara konservatif dapat di ambil = 1

Lantai LT LT LT LT

@KSc.2017

5.5 1262

4 3 2 1

h (mm) 14 11 7 4

Δx (mm) 51.5 43.9 46.9 35.5

P (kN) 3355 11475 19640 27532

V (kN) 293 660 922 1072

Page 12

q

q max

Ket.

0.0077 0.0132 0.0259 0.0473

0.0909 0.0909 0.0909 0.0909

Ok Ok Ok Ok

kN

SESMIC CALCULATION SHEET

GRAFIK KOEFISIEN STABILTAS P-delta EFEK ARAH - X & Y

16

Koefisien Koefisien Koefisien Koefisien

Stabilitas Stabilitas Stabilitas Stabilitas

0.040

0.060

- X - Y Max Batas

14

Tinggi lantai (m)

12

10

8

6

4

2

0 0.000

0.020

0.080

0.100

Koefisien Stabilitas

6 PENGECEKAN KETIDAKBERATURAN STRUKTUR HORISONTAL 6 .1 Ketidakberaturan Horizontal Tipe 1, ( Ketidakberaturan Torsi )

dmax < 1,2 davg 1,2 davg < dmax < 1,4 davg dmax > 1,4 davg

@KSc.2017

  

Tanpa Ketidakberaturan Torsi Ketidakberaturan Torsi 1a Ketidakberaturan Torsi 1b

Page 13

SESMIC CALCULATION SHEET

a. Untuk arah (x) Lantai LT LT LT LT

4 3 2 1

dA.

dB.

Max

dAvg

Min

1,2 dAvg

1,4 dAvg

(mm)

(mm)

(mm)

(mm)

(mm)

42.91 33.39 21.46 8.86

41.63 32.25 20.73 8.56

42.27 32.82 21.09 8.71

50.72 39.38 25.31 10.45

59.17 45.95 29.53 12.19

dAvg

1,2 dAvg

1,4 dAvg

Ketidak beraturan 1a

Ketidak beraturan 1b

1,2 davg < dmax < 1,4 davg

dmax > 1,4 davg

Beraturan Beraturan Beraturan Beraturan

-

Ketidak beraturan 1a

Ketidak beraturan 1b

1,2 davg < dmax < 1,4 davg

dmax > 1,4 davg

Beraturan Beraturan Beraturan Beraturan

-

b. Untuk arah (y) Lantai LT LT LT LT

4 3 2 1

dA.

dB.

Max

Min

(mm)

(mm)

(mm)

(mm)

(mm)

32.31 22.95 14.97 6.45

29.51 22.48 14.30 6.32

30.91 22.72 14.64 6.38

37.09 27.26 17.56 7.66

43.27 31.81 20.49 8.94

GRAFIK KETIDAKBERATURAN TORSI ARAH-X & Y Arah - x

15

Arah - Y

Batas Ketidakberaturan Torsi 1a Batas Ketidakberaturan Torsi 1b

Tinggi lantai (m)

10

5

0 0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

Rasio

@KSc.2017

Page 14

1.2

1.4

1.6

SESMIC CALCULATION SHEET

6 .2 Ketidakberaturan horizontal tipe 2, ( ketidakberaturan sudut dalam ) Didefinisikan ada jika kedua proyeksi denah struktur dari sudut dalam lebih besar dari 15 persen dimensi denah struktur dalam arah yang ditentukan.

Dari bentuk denah pada setiap lantai bisa dikategorikan bangunan ini tidak termasuk dalam ketidakberaturan sudut dalam.

@KSc.2017

Page 15

SESMIC CALCULATION SHEET

6 .3 Ketidakberaturan horizontal tipe 3, ( ketidakberaturan diskontinuitas difragma )

Pada bangunan ini semua opening pada tiap lantai tidak ada yang melebihi 50% dari luas lantai.

6 .4 Ketidakberaturan horizontal tipe 4, ( ketidakberaturan pergeseran melintang terhadap bidang )

Pada bangunan ini semua elemen vertical tidak ada yang mengalami pergeseran melintang terhadap bidang.

@KSc.2017

Page 16

SESMIC CALCULATION SHEET

6 .5 Ketidakberaturan horizontal tipe 5, ( ketidakberaturan system non paralel )

Pada bangunan ini semua elemen vertical parallel terhadap sumbu-sumbu utama struktur.

7 PENGECEKAN KETIDAKBERATURAN STRUKTUR VERTIKAL 7 .1 Ketidakberaturan vertikal tipe 1, ( ketidakberaturan tingkat lunak ) Ketidakberaturan ini tidak ada bila, tidak satupun rasio drift tingkat yang nilainya lebih dari 1.3 kali rasio drift tingkat diatasnya. Lantai

hs

LT 3 LT 2 LT 1

(m) 10.5 7.0 3.5

@KSc.2017

dx (mm) 66.15 53.62 48.90 0.0

Drift Ratio x 1.27 0.81 0.91

dy (mm) 43.89 46.90 35.45

Drift

Drift

Ratio y 0.85 1.07 0.76

Batas 1.30 1.30 1.30 -

Page 17

SESMIC CALCULATION SHEET

GRAFIK RASIO DRIFT TINGKAT ARAH - X & Y Drift Ratio Tingkat Batas

12

Drift Ratio Tingkat - X Drift Ratio Tingkat - Y

10

Tinggi lantai (m)

8

6

4

2

0 0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

Rasio Simpangan

Dari grafik di atas terlihat bahwa rasio drift tingkat di tiap lantai idak ada yang melebihi 1.3, jadi struktur tidak termasuk kategori ketidakberaturan vertical tipe 1.

@KSc.2017

Page 18

1.0

1.2

1.4

SESMIC CALCULATION SHEET

7 .2 Ketidakberaturan vertikal tipe 2, ( ketidakberaturan berat massa ) Ketidakberaturan ini tidak ada bila, tidak satupun rasio drift tingkat yang nilainya lebih dari 1.3 kali rasio drift tingkat diatasnya

GRAFIK RASIO DRIFT TINGKAT ARAH - X & Y Drift Ratio Tingkat Batas

12

Drift Ratio Tingkat - X Drift Ratio Tingkat - Y

10

Tinggi lantai (m)

8

6

4

2

0 0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

Rasio Simpangan

Dari grafik di atas terlihat bahwa rasio drift tingkat di tiap lantai idak ada yang melebihi 1.3, jadi struktur tidak termasuk kategori ketidakberaturan vertical tipe 2.

@KSc.2017

Page 19

1.0

1.2

1.4

SESMIC CALCULATION SHEET

7 .3 Ketidakberaturan vertikal tipe 3, ( ketidakberaturan geometri vertikal ) Ketidakberaturan ini didefinisikan ada bila dimensi sistem penahan beban lateral pada sebarang tingkat lebih dari 130% dimensi dari sebarang tingkat yang ada di dekatnya. Lantai

hs

LT 3 LT 2 LT 1

(m) 10.5 7.0 3.5

dalong-X (m) 48.00 48.00 48.00 0.0

Ratio

dalong-y

x 1.00 1.00 1.00

(m) 13.85 13.85 13.85

Ratio

Batas

y 1.00 1.00 1.00

Ratio 1.3 1.3 1.3 -

GRAFIK RASIO DIMENSI PENAHAN BEBAN LATERAL Rasio Dimensi Batas

12

Rasio Dimensi Searah-X Rasio Dimensi Searah-Y

10

Tinggi lantai (m)

8

6

4

2

0 0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

Rasio Simpangan

Dari grafik di atas terlihat bahwa rasio dimensi penahan beban lateral tingkat di tiap lantai tidak ada yang melebihi 1.3, jadi struktur tidak termasuk kategori ketidakberaturan vertical tipe 3.

@KSc.2017

Page 20

1.2

1.4

SESMIC CALCULATION SHEET

7 .4 Ketidakberaturan vertikal tipe 4, ( ketidakberaturan diskontinues pada bidang ) Ketidakberaturan ini didefinisikan ada bila terdapat pergeseran elemen penahan yang lebih besar dari lebar elemen tersebut atau terdapat reduksi kekakuan elemen penahan pada tingkat di bawahnya.

Pada bangunan ini tidak terdapat pergeseran elemen penahan atau semua kolom dan shearwall berada dalam satu garis secara vertikal.

7 .5 Ketidakberaturan vertikal tipe 5, ( ketidakberaturan kuat lateral tingkat ) Ketidakberaturan 5a didefinisikan ada bila kuat lateral sebarang tingkat kurang dari 80% kuat tingkat di atasnya. Ketidakberaturan 5b didefinisikan ada bila kuat lateral sebarang tingkat kurang dari 65% kuat tingkat di atasnya. Lantai

hs

Stiffness X

Ratio

Stiffness Y

Ratio

Batas

Batas

LT 3 LT 2 LT 1

(m) 10.5 7.0 3.5

(kN/m) 55083 78083 126272 0.0

x 1.35 1.42 1.62

(kN/m) 55612 77599 126202

y 1.36 1.40 1.63

5a 0.80 0.80 0.80

5b 0.65 0.65 0.65

@KSc.2017

-

Page 21

SESMIC CALCULATION SHEET

KETIDAKBERATURAN VERTIKAL TIPE 5 Arah-X 12

KETIDAKBERATURAN VERTIKAL TIPE 5 Arah-Y

Rasio Kuat Geser Tingkat

12

Batas 5a, 80%

10

Batas 5a, 80%

Batas 5b, 65%

10

Batas 5b, 65%

8

Tinggi lantai (m)

Tinggi lantai (m)

8

6

4

2

0 0.0

Rasio Kuat Geser Tingkat

6

4

2

0.5

1.0

1.5

2.0

Rasio Kekakuan

0 0.0

0.5

1.0

1.5

Rasio Kekakuan

Dari grafik di atas terlihat bahwa kuat lateral tingkat lebih besar dari 80% dan 65%kuat lateral tingkat di atasnya, sehingga bangunan ini tidak termasuk dalam ketidakberaturan vertical tipe 5a dan 5b.

@KSc.2017

Page 22

2.0

SESMIC CALCULATION SHEET

8 KOMBINASI BEBAN GEMPA (SNI 1726 2012) a. Kombinasi Beban Service (Gravity) Comb 1 Comb 2

1 DL + 1 SDL 1 DL + 1 SDL + LL

b. Kombinasi Beban Untuk Struktur (Metode Ultimit) Comb 1 Comb 2 Comb 3 Comb 4

1,4 DL 1,2 DL + 1,6 LL + 0,5 R 1,2 DL + 1,6 R + 0,5 W 1,2 DL + 1 LL + 0,5 R + 1 W

Comb 5 Comb 5 Comb 6 Comb 7 Comb 7 Comb 8 Comb 8 Comb 9 Comb 9

(1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL + rQE * (0,3 Ex + 1 Ey) (1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL + rQE * (1 Ex + 0,3 Ey) 0,9 DL + 1 W (0,9 - 0,2 SDs) DL + rQE * (0,3 Ex + 1 Ey) + 1,6 H (0,9 - 0,2 SDs) DL + rQE * (01 Ex + 0,3 Ey) + 1,6 H (1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL + rQE * (0,3 RSPx + 1 RSPy) (1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL + rQE * (1 RSPx + 0,3 RSPy) (0,9 - 0,2 SDs) DL + rQE * (0,3 RSPx + 1 RSPy) + 1,6 H (0,9 - 0,2 SDs) DL + rQE * (01 RSPx + 0,3 RSPy) + 1,6 H

c. Kombinasi Beban Untuk Pondasi (Metode Ultimit) Comb 1 Comb 2 Comb 3 Comb 4

1,4 DL 1,2 DL + 1,6 LL + 0,5 R 1,2 DL + 1,6 R + 0,5 W 1,2 DL + 1 LL + 0,5 R + 1 W

Comb 5 Comb 5 Comb 6 Comb 7 Comb 7 Comb 8 Comb 8 Comb 9 Comb 9

(1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL + W 0QE * (0,3 Ex + 1 Ey) (1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL + W 0QE * (1 Ex + 0,3 Ey) 0,9 DL + 1 W (0,9 - 0,2 SDs) DL + W 0QE * (0,3 Ex + 1 Ey) + 1,6 H (0,9 - 0,2 SDs) DL + W 0QE * (01 Ex + 0,3 Ey) + 1,6 H (1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL + W 0QE * (0,3 RSPx + 1 RSPy) (1,2 + 0,2 SDs) DL + 1 LL + W 0QE * (1 RSPx + 0,3 RSPy) (0,9 - 0,2 SDs) DL + W 0QE * (0,3 RSPx + 1 RSPy) + 1,6 H (0,9 - 0,2 SDs) DL + W 0QE * (01 RSPx + 0,3 RSPy) + 1,6 H

d. Kombinasi Beban Daya Dukung Tanah (Nominal) Comb 1 Comb 2 Comb 3 Comb 4

1 DL 1 DL + 1 LL + 0,5 R 1 DL + 1 R + 0,5 W 1 DL + 1 LL + 0,5 R + 1 W

Comb 5 Comb 5 Comb 6 Comb 6 Comb 7 Comb 7

(1 + 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * r * (0,3 Ex + 1 Ey) (1 + 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * r * (1 Ex + 0,3 Ey) (1 + 0,105 SDs) DL + H + 0,75 L + F + 0,525 * r * (0,3 Ex + 1 Ey)+ 0.75 (Lr atau R) (1 + 0,105 SDs) DL + H + 0,75 L + F + 0,525 * r * (1 Ex + 0,3 Ey)+ 0.75 (Lr atau R) (0,6 - 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * r * (0,3 Ex + 1 Ey) (0,6 - 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * r * (1 Ex + 0,3 Ey)

@KSc.2017

Page 23

SESMIC CALCULATION SHEET

e. Kombinasi Beban Daya Dukung Tanah (Capacity) Comb 1 Comb 2 Comb 3 Comb 4

1 DL 1 DL + 1 LL + 0,5 R 1 DL + 1 R + 0,5 W 1 DL + 1 LL + 0,5 R + 1 W

Comb 5 Comb 5 Comb 6 Comb 6 Comb 7 Comb 7

(1 + 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * Ω0 * (0,3 Ex + 1 Ey) (1 + 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * Ω0 * (1 Ex + 0,3 Ey) (1 + 0,105 SDs) DL + H + 0,75 L + F + 0,525 * Ω0 * (0,3 Ex + 1 Ey)+ 0.75 (Lr atau R) (1 + 0,105 SDs) DL + H + 0,75 L + F + 0,525 * Ω0 * (1 Ex + 0,3 Ey)+ 0.75 (Lr atau R) (0,6 - 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * Ω0 * (0,3 Ex + 1 Ey) (0,6 - 0,14 SDs) DL + F + 0,7 * Ω0 * (1 Ex + 0,3 Ey)

f. Syarat Batas Tegangan Pada Pondasi Jenis Pembebanan Gravity Nominal Kapasitas Cabut

@KSc.2017

Syarat 1 x QIjin 1,3 x QIjin 1,56 x QIjin 30 % Qijin

Page 24