3. Desain Kolom Srpmk Fix

Desain Kolom SRPMK

DESAIN KEKUATAN KOLOM SQ & RE SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS (SRPMK)

A. GENERAL INFORMATION Project

: OTHER

Engineer

: Puji Kurniawan,ST

kolom

: K 40/80

Units

: Metric

Code

: SNI 2847-2013 / ACI 318-14 MATERIAL PROPERTIES Concrete

Mutu beton kolom,

K-

350

Modulus elastisitas kolom beton, Mutu beton balok,

K-

350

Modulus elastisitas balok beton,

fc'k =

29.1

MPa

Ec.k =

25332.1

MPa

fc'b =

29.1

MPa

Ec.b =

25332.1

MPa

ec =

0.003

MPa

fy =

400

MPa

fys =

400

MPa

fy =

400

MPa

fys =

400

MPa

fysb =

240

MPa

es =

0.002

MPa

Regangan maksimum, Steel Mutu baja tulangan pokok kolom, Mutu baja tulangan sengkang kolom, Mutu baja tulangan pokok balok, Mutu baja tulangan sengkang balok, Mutu baja tulangan pelat lantai, Regangan maksimum,

SECTION PROPERTIES "TINJAUAN SEARAH SUMBU X" x-axis = b = Panjang searah sumbu x, 400 Diameter tulangan sengkang, Tulangan kolom, Gross section area, Momen inersia, Radius giration,

Ds =

13

22

D

A= Iy = 1/12 * b * h = 3

mm mm

22 mm2 mm4

320000 4266666667

ry =  Iy / A =

115.5

mm

X0 =

0

mm

SECTION PROPERTIES "TINJAUAN SEARAH SUMBU Y" y-axis = h = Panjang searah sumbu y, 800 Selimut beton, Luas tulangan total, Gross section area, Momen inersia, Radius giration,

@Ksc.2017

sb = As = A= Ix = 1/12 * b * h3 =

mm 40 8362.9

320000 17066666667

mm 2 mm mm2 4 mm

rx =  Ix / A =

230.9

mm

Y0 =

0

mm

Page 1 of 28

Desain Kolom SRPMK

B. KLASIFIKASI PORTAL  

Q = (  Pu * Do / Vus * ℓu ) < 0,05 Q = (  Pu * Do / Vus * ℓu ) > 0,05

Portal Tidak Bergoyang Portal Bergoyang

ℓu

= Tinggi Kolom

Pu

= Beban vertikal terfaktor total (Comb : 1,2 DL + 0,5 LL)

Do

= Defleksi lateral relatif orde pertama antara tepi atas dan bawah tingkat tersebut

Vus

= Gaya geser tingkat horisontal pada tingkat yang dievaluasi

2.1 KLASIFIKASI PORTAL ARAH "X"

ℓu.x = L - hb = Beban vertikal terfaktor total (Comb : 1,2 DL + 0,5 LL) Pu = Defleksi lateral relatif orde pertama antara tepi atas dan bawah tingkat tersebut D0.x = Gaya geser tingkat horisontal pada tingkat yang dievaluasi Vus.x = Q.x = (  Pu * Do / Vus * ℓu.x ) < 0,05 = Tinggi Efektif kolom,

3400.0

mm

39859.3

kN

5.8

mm

7350.7

kN

0.009

mm

Non-Sway Frame 2.2 KLASIFIKASI PORTAL ARAH "Y" Tinggi Efektif kolom,

ℓu.y = L - hb = Beban vertikal terfaktor total (Comb : 1,2 DL + 0,5 LL) Pu = Defleksi lateral relatif orde pertama antara tepi atas dan bawah tingkat tersebut D0.x = Gaya geser tingkat horisontal pada tingkat yang dievaluasi Vus.x = Q.x = (  Pu * Do / Vus * ℓu.y ) < 0,05 =

3400.0

mm

39859.3

kN

7.23

mm

7570.2

kN

0.011

mm

Non-Sway Frame

C. PEMBEBANAN SDS = W0 = r= =

Parameter percepatan spektra desain, periode pendek Faktor kuat lebih sistem Faktor Redudansi Apakah menggunakan paktor kuat lebih..??

0.55

Sec

2.5 1.3 No

3.1 BEBAN TIDAK TERFAKTOR (SERVICE LOAD) No.

Load Case

Pux

Puy

Mx.Top

Mx.Bot

My.Top

My.Bot

Sustained

(kN)

(kN)

(kNm)

(kNm)

(kNm)

(kNm)

Load

1

Dead

1203.0

1203.0

-275.8

122.6

-24.5

21.1

100%

2

Live

403

403.0

-10.5

10.9

4.6

-4.3

0%

3

Roof Live

4

Wind

5 6

@Ksc.2017

0.0

0%

0

0

0%

EQ

3.8

18

-64.4

53.9

-131.2

116.1

0%

RSP

-9

-30

109.1

91.1

196.6

174.4

0%

Page 2 of 28

Desain Kolom SRPMK

3.1.1 Kombinasi Beban Tinjauan Arah X No Dead Live Roof Live

Wind

Axial load

My.Top

My.Bot

EQ / RSP

(kN)

(kNm)

(kNm)

0.0

1684.2

-34.3

29.5

1

1.4

0.00

0.0

2

1.2

1.60

0.5

2088.4

-22.1

18.5

3

1.2

0.50

1.6

1645.1

-27.1

23.2

4

1.2

1.6

0.5

1443.6

-29.4

25.3

5

1.2

1.6

-0.5

1443.6

-29.4

25.3

6

1.2

0.50

0.5

1.0

1645.1

-27.1

23.2

7

1.2

0.50

0.5

-1.0

1645.1

-27.1

23.2

8

1.2

0.50

1.0

1645.1

-27.1

23.2

9

1.2

0.50

-1.0

1645.1

-27.1

23.2

10

0.9

0.50

1.0

1284.2

-19.8

16.8

11

0.9

0.50

-1.0

1284.2

-19.8

16.8

12

1.311

1.00

1.3

1984.6

-198.0

174.3

13

1.311

1.00

-1.3

1974.7

143.0

-127.6

14

0.789

1.3

954.6

-189.9

167.6

15

0.789

-1.3

944.7

151.2

-134.3

16

1.311

1.00

1.3

1967.4

228.1

250.1

17

1.311

1.00

-1.3

1992.0

-283.1

-203.4

18

0.789

1.3

937.3

236.3

243.4

19

0.789

-1.3

961.9

-275.0

-210.1

Sesmic

Axial load

Mx.Top

Mx.Bot

EQ / RSP

(kN)

(kNm)

(kNm)

0.0

1684.2

-386.1

171.7

3.1.2 Kombinasi beban Tinjauan Arah Y No Dead Live Roof Live

0.0

Sesmic

Wind

1

1.4

0.00

0.0

2

1.2

1.60

0.5

2088.4

-347.8

164.6

3

1.2

0.50

1.6

1645.1

-336.2

152.6

4

1.2

1.6

0.5

1443.6

-330.9

147.2

5

1.2

1.6

-0.5

1443.6

-330.9

147.2

6

1.2

0.50

0.5

1.0

1645.1

-336.2

152.6

7

1.2

0.50

0.5

-1.0

1645.1

-336.2

152.6

8

1.2

0.50

1.0

1645.1

-336.2

152.6

9

1.2

0.50

-1.0

1645.1

-336.2

152.6

10

0.9

0.50

1.0

1284.2

-253.5

115.8

11

0.9

0.50

-1.0

1284.2

-253.5

115.8

@Ksc.2017

0.0

Page 3 of 28

Desain Kolom SRPMK

12

1.311

1.00

1.3

2002.6

-455.7

241.7

13

1.311

1.00

-1.3

1956.8

-288.3

101.6

14

0.789

1.3

972.5

-301.4

166.9

15

0.789

-1.3

926.7

-134.0

26.8

16

1.311

1.00

1.3

1940.5

-230.1

290.0

17

1.311

1.00

-1.3

2018.8

-513.8

53.3

18

0.789

1.3

910.5

-75.9

215.2

19

0.789

-1.3

988.8

-359.5

-21.6

Axial load

Mx.Top

Mx.Bot

My.Top

My.Bot

(kNm) -386.1

(kNm) 171.7

(kNm) -34.3

(kNm) 29.5

3.2 REKAP KOMBINASI BEBAN (LOAD COMBINATION) Rekap Beban Desain Load Combination U1

1,4DL

(kN) 1684.2

U2

1,2DL + 1,6LL + 0,5RL

2088.4

-347.8

164.6

-22.1

18.5

U3

1,2DL + 0,5LL + 1,6RL

1645.1

-336.2

152.6

-27.1

23.2

U4

1,2DL + 1,6RL + 0,5 W

1443.6

-330.9

147.2

-29.4

25.3

U5

1,2DL + 1,6RL + -0,5 W

1443.6

-330.9

147.2

-29.4

25.3

U6

1,2DL + 0,5LL + 0,5RL + 1W

1645.1

-336.2

152.6

-27.1

23.2

U7

1,2DL + 0,5LL + 0,5RL + -1W

1645.1

-336.2

152.6

-27.1

23.2

U8

1,2DL + 0,5LL + 1W

1645.1

-336.2

152.6

-27.1

23.2

U9

1,2DL + 0,5LL + -1W

1645.1

-336.2

152.6

-27.1

23.2

U10

0,9DL + 0,5LL + 1W

1284.2

-253.5

115.8

-19.8

16.8

U11

0,9DL + 0,5LL + -1W

1284.2

-253.5

115.8

-19.8

16.8

U12

1,2DL + 0,2 Sds + 0,5LL + 1rEQ

1984.6

-455.7

241.7

-198.0

174.3

U13

1,2DL + 0,2 Sds + 0,5LL + -1rEQ

1974.7

-288.3

101.6

143.0

-127.6

U14

0,9DL - 0,2 Sds + 1rEQ

954.6

-301.4

166.9

-189.9

167.6

U15

0,9DL - 0,2 Sds + -1rEQ

944.7

-134.0

26.8

151.2

-134.3

U16

1,2DL + 0,2 Sds + 0,5LL + 1rRsp

1967.4

-230.1

290.0

228.1

250.1

U17

1,2DL + 0,2 Sds + 0,5LL + -1rRsp

1992.0

-513.8

53.3

-283.1

-203.4

U18

0,9DL - 0,2 Sds + 1rRsp

937.3

-75.9

215.2

236.3

243.4

U19

0,9DL - 0,2 Sds + -1rRsp

961.9

-359.5

-21.6

-275.0

-210.1

Envelove Max

2088.4

-75.9

290.0

236.3

250.1

Envelove Min

937.3

-513.8

-21.6

-283.1

-210.1

1992.0

-513.8

53.3

-283.1

-203.4

Design Check

@Ksc.2017

U17

Page 4 of 28

Desain Kolom SRPMK

D. TINJAUAN SEARAH SUMBU X (Momen Y : Muy = M3) 1. FAKTOR PANJANG TEKUK KOLOM Searah.sb. X : 300

300

500

Lb.L =

6

ℓu.x =

3.5

b = X.axis =

400.0

h = Y.axis =

500.0

500

6

Lb.R =

6

Lb.R =

6

Lb.R =

6

Above Column

300

300

500

Lb.L =

6

ℓu.x =

3.4

b = X.axis =

400.0

h = Y.axis =

800.0

500

Design

300

300

500

Lb.L =

6

ℓu.x =

2.5

b = X.axis =

400.0

h = Y.axis =

800.0

500

Below Column

250

250

Lb.L =

400

Vu

hb

Lb.R =

6

400

Pu

hpl

Vu Muy

+ 0,00 Pu Muy

Lb Above Left

Above Right

bc Lu kolom Desain

hc y

bc x

@Ksc.2017

Page 5 of 28

Desain Kolom SRPMK

Iy = 1/12 * b3 * h Ec = 4700 * fc' EI = Ec * 0,7 * Iy

Momen inersia Kolom, Modulus elastisitas beton Kekakuan lentur efektif kolom, Slenderness Sway Criteria

:

Mutu beton kolom, kolom

Axis

Non-Sway Frame

fc' =

2

29.1

MPa

Height

Width 'b'

Depth 'h'

Iy

Ec

EIk

EIk / ℓu

(mm) 400

(mm) 800

(mm4) 4.3.E+09

MPa 3.E+04

MPa 8.E+13

2.2E+10

Design

X

(m) 3.40

Above

X

3.50

400

500

2.7.E+09

3.E+04

5.E+13

1.4E+10

Below

X

2.50

400

800

4.3.E+09

3.E+04

8.E+13

3.0E+10

fc' =

Mutu beton balok,

29.1

MPa

X-Beams

Length

Width

Depth

I

Ec

EIb.x

EIb.x / L

Location Above Left

(m) 6.00

(mm) 300

(mm) 500

(mm4) 3.1.E+09

MPa 3.E+04

MPa 3.E+13

4.6E+09

Above Right

6.00

300

500

3.1.E+09

3.E+04

3.E+13

4.6E+09

Below Left

6.00

300

500

3.1.E+09

3.E+04

3.E+13

4.6E+09

Below Right

6.00

300

500

3.1.E+09

3.E+04

3.E+13

4.6E+09

Effective Length Factors:

@Ksc.2017

Opsional K =

0.00

Axis

Y(top)

Y(bot)

k(Nonsway)

k(Sway)

ℓu.x (mm)

k ℓu / ry

X

3.87

5.69

0.926

N/A

3400.0

27.27

Page 6 of 28

Desain Kolom SRPMK

2. KLASIFIKASI KOLOM & PEMBESARAN MOMEN 2.1 Menentukan Kolom Panjang Atau Pendek b= 400.0 mm h= 800.0 mm ℓu.x = 3400.0 mm 4 3 Iy = 1/12 * b * h = 4.27.E+09 mm 2 Ag = b * h = 320000 mm ry =  [ Iy / Ag ] = 115.5 mm Kx = 0.926 K * ℓu.x / ry = 27.27 M1 = 203.40 kNm M2 = 283.15 kNm

Lebar kolom, tinggi kolom, Tinggi efektif kolom, Inersia penampang kolom, Luas tampang kolom, Jari-jari inersia penampang kolom, Faktor panjang tekuk, Angka kelangsingan, Momen ultimate terkecil kolom, Momen ultimate terbesar kolom,

M1 / M2 = 0.72 Single Curvatur Kℓu / r < 34 - 12 * ( M1 / M2 ) < 40 = 25.38

Syarat batas kelangsingan,

Kolom Panjang

Perlu Pembesaran Momen

2.2 Pembesaran Momen Pengaruh buckling diperhitungkan dengan cara Perbesaran Momen pada kolom sbb. Gaya aksial ultimit kolom, Pu = 1991.96 Beban mati ultimit pada kolom : Beban hidup ultimit pada kolom :

Pu_DL = 1,2 DL = Pu_LL = 1 LL =

Nilai perbandingan beban mati ultimit terhadap beban tetap ultimit : Mutu beton kolom, Mutu beton kolom, Kekakuan lentur kolom, Beban aksial kritis, With Transversal load Faktor perbesaran momen, Momen ultimate minimum, Momen ultimate,

fc' = Ec = 4700 * fc' = βd = DL / (DL + LL) = EI = 0.4 * Ec * Iy / (1 + βd) = Pc = p2* EI / ( K * ℓu.x )2 = Cm = 0,6 + 0,4 * ( M1 / M2 ) atau 1 = ds = Cm / [ 1 - Pu / (0.75 * Pc) ] = M2,Min = Pu * ( 15,24 + 0,03 * b ) = Muy = Max(M2; M2min ) =

1443.60

kN

403.00

kN

29.1

MPa

25332.1

MPa

0.782 24264.43 24122

kNm2 kN

1.00 1.12 54.26

kNm

318.18

kNm

Rasio < 1,4 (Penampang Memenuhi Persyaratan) ACI 10-10.2.1

@Ksc.2017

kN

(OK)

Page 7 of 28

Desain Kolom SRPMK

3. REKAP GAYA AXIAL & MOMEN ULTIMATE Load

Pu

Muy

Muy

Mny

Comb

(kNm)

(kNm)

(kNm)

(kNm)

U1

1684

56.9

318.2

675

U2

2088

56.9

698

U3

1645

56.9

675

U4

1444

56.9

655

U5

1444

56.9

655

U6

1645

56.9

670

U7

1645

56.9

671

U8

1645

56.9

671

U9

1645

56.9

671

U10

1284

56.9

642

U11

1284

56.9

642

U12

1985

198.0

694

U13

1975

143.0

694

U14

955

189.9

608

U15

945

151.2

600

U16

1967

250.1

694

U17

1992

283.1

691

U18

937

243.4

614

U19

962

275.0

614

Envelove Max

2088.4

283.1

698.0

Envelove Min

937.3

56.9

600.0

@Ksc.2017

Page 8 of 28

Desain Kolom SRPMK

4. DESAIN KOLOM SRPMK 4.1. Persyaratan Dimensi Kolom b= 400.00 mm h= 800.00 mm Pu.Min = 937.34 kN 2 Ag = b * h = 320000.00 mm fc' = 29.05 MPa

Lebar penampang kolom, Tinggi penampang kolom, Gaya aksial ultimit kolom terkecil, Luas tampang kolom, Kuat tekan beton,

- Gaya Akxial terfaktor maksimum yang bekerja pada kolom harus menenuhi Ag * fc' /10

Ag * fc' /10 =

929.60

kN

AMAN.!

b=

Penampang kolom terkecil tidak kurang dari 300 mm

400.00

mm

AMAN.!

b/h=

Rasio dimensi penampang tidak kurang dari 0,4

0.50 AMAN.!

Rasio tulangan kolom 1% < r < 6%

r = ( As / b * h ) * 100 =

Pumax.Qe = fPn.max = 0,8 * f * [ 0,85 * fc' * (Ag - Ast ) + fy * Ast ] = Pumax.Qe < 20 %fPn.max

Cek pengaruh efek beban gempa ortogonal,

2.61 AMAN.! 9.45

kN

5740.94

kN

Abaikan.!

4.2. Persyaratan "Strong kolom Weak Beam" Mc > 1,2 Mg

Syarat:

pu

= Beban vertikal terfaktor

Mn

= Momen nominal kolom sumbu "y" dari diagram interaksi

Mc

= Jumlah Mn dua kolom yang bertemu di join

Mg

= Jumlah Mn dua balok yang bertemu di join

mutu beton, Mutu baja tulangan longitudinal balok, Faktor reduksi keuatan lentur, Mutu baja tulangan sengkang balok, Mutu baja tulangan longitudinal untuk momen probable, Faktor reduksi keuatan lentur untuk momen probable balok,

@Ksc.2017

( Mny.bawah + Mny.atas ) ( fMn- + fMn+ ) / f fc'b = 29.1 fy = 400.0 f= 0.9 fys = 400.0 fs = 1,25 * fy = 500.0 f= 1.0

MPa MPa MPa MPa

Page 9 of 28

Desain Kolom SRPMK

hPl =

Tebal pelat lantai, Tulangan pelat lantai,

10

-

130.0

mm

150

Be

hb

sb

bb

6

D

22

6

D

22

3

D

22

3

D

22 Above Right:

Above Left: Length = Width = bb =

6.00

m

6.00

m

mm

Length = Width = bb =

300

300

mm

Depth = hb =

500

mm

Depth = hb =

500

mm

Be =

1340

Be =

1340

As =

2281

mm mm2

As =

1140

mm mm2

As' =

1140

mm2

As.pl =

1403

mm2

Confin. =

10.0

mm

sb = fMn- =

40.0 310.2

mm kNm

=

167.6

kNm

=

413.3

kNm

=

228.4

kNm

As' =

2281

mm

As.pl =

1403

mm2

Confin. =

10.0

mm

sb = fMn- =

40.0

mm kNm

fMn+ fMpr+ fMpr

Axis

310.2

=

167.6

kNm

=

413.3

kNm

=

228.4

kNm

ID Kolom

Kolom Desain

2

KOLOM Mny

fMn+ fMpr+ fMpr BALOK Mg

Mcy

fMn

+ fMn

(kNm)

(kNm)

(kNm)

(kNm)

(kNm)

(kNm)

1,2 * Mg

Ket.

X

Sway to +X

600.0

1020.0

310.2

167.6

530.9

637.1

AMAN.!

Design

Sway to -X

600.0

1020.0

310.2

167.6

530.9

637.1

AMAN.!

X

Sway to +X

420.0

Above

Sway to -X

420.0

@Ksc.2017

Page 10 of 28

Desain Kolom SRPMK

4.3. Persyaratan Tulangan Confinement Perpanjangan 6db

Ash.y

Ash.x

xy3

Ds 6db > 75mm

xy2 bcy by

sb xy1

Ds

xx1

4.3.1 Menentukan daerah l0

xx2 bcx bx

(Pasal. 21.6.4.1)

Ln = h= 1/6 * Ln = = L0.Max = L0 =

3400.0

mm

800.0

mm

566.7

mm

450.0

mm

800.0

mm

800.0

mm

b= h= Db = sb = Ds = 1/4 * Min( b, h) = 6 * Min(Db) =

400.0

mm

800.0 22.0

mm mm

40.0 13.0

mm mm

100.0 132.0

mm mm

165.5

mm

150.0

mm

100.0

mm

400.0

mm

800.0 320000.0

mm 2 mm

40.0 13.0

mm mm

29.1

MPa

Panjang efektif kolom, Tinggi penampang kolom, L0 di ambil sepanjang 1/ 6 Ln L0 di ambil sepanjang 450 mm Yang terpanjang, Diambil, 4.3.2. Spasi tul. Tranversal di daerah l0

(Pasal. 21.6.4.3)

Lebar penampang kolom, Tinggi penampang kolom, Diameter tulangan longitudinal terkecil, Selmut beton (Cover ), Diameter tulangan geser kolom, 1/4 dimensi penampang kolom terkecil 6 kali diameter tulangan longtudinal terkecil kolom

hx = 0,5 * (b - 2 * ( sb + Ds / 2 ) = 153.5 mm sx = Max(100, 100 + ( 350 - hx ) / 3 ) = smax = Digunakan jarak sengkang, s= 4.3.3 Pengekang Kolom Lebar penampang kolom, Tinggi penampang kolom, Luas penampang kolom, Selmut beton (Cover ), Diameter tulangan longitudinal kolom, Mutu beton kolom,

@Ksc.2017

(Ps. 21.6.4.4(b))

b= h= Ag = b * h = sb = Ds = fc' =

Page 11 of 28

Desain Kolom SRPMK

fyh = Lebar penampang inti beton terkekang, hc1 = h - ( 2 * ( sb + Ds / 2 )) = Luas penampang inti beton, Ach = ( h - 2 * sb ) * ( b - 2 * sb ) = Mutu baja tulangan geser kolom,

400.0

MPa

707.0

mm mm2

230400.0

Total luas penampang hoop,

Ash.y = 0,3 * [( s * hc1 * fc' ) / fyh ] * [ ( Ag / Ach ) - 1 ] = 599.0 Total luas penampang hoop, Ash.y = 0,09 * [( s * hc1 * fc' ) / fyh ] = 462.1 Dipakai Ash.perlu dengan nilai terbesar, Ash.y Perlu = 599.0 Dipakai sengkang kolom, 13 100 2 Luas tulangan geser sengkang, Av = p / 4 * Ds = 132.7 Jumlah tulangan, n = Ash / As = 4.51 Jumlah tulangan pengekang (Ties ) nPakai = 5.0 Digunakan sengkang l0, 5 Ds 13 100 Dipakai Ash pakai, Ash.Pakai = n * Av = 663.7

mm2 mm2 mm

2

mm

2

mm2

AMAN.!

4.4 Perencanaan Kebutuhan Tulangan Geser Kolom 4.4.1. Spasi tul. Geser di daerah l0

b= 400.0 mm Tinggi penampang kolom, h= 800.0 mm 2 Luas penampang kolom, Ag = b * h = 320000.0 mm Selmut beton (Cover ), sb = 40.0 mm Diameter tulangan longitudinal kolom, D= 22.0 mm Diameter tulangan geser kolom, Ds = 13.0 mm Mutu beton kolom, fc' = 29.1 MPa Mutu baja tulangan geser kolom, fys = 400.0 MPa Panjang efektif kolom, Ln = 3.4 m Gaya geser maksimum hasil analisis, Vumax. analisis = 265.0 kN Probable Momen y, Mpr.y = Max (Mpr+x, Mpr-x ) = 641.7 kN.m Gaya geser berdasarkan Mpr balok, Vu.sway = Mpr.Max / Ln = 188.7 kN Mpr Kolom, Mpr.kolom = 787.0 kN.m Gaya geser akibat gempa, Ve = ( 2 * Mpr.kolom ) / Ln = 462.9 kN Gaya geser maksimum yang bekerja pada kolom, Vu = 265.0 kN Ve = 462.9 kN 1 / 2 * Vu = 94.4 kN Vc = 0 Pu.Min = 937.3 kN 0,05 * (Ag * fc' ) = 464.8 kN Perhitungkan Vc Lebar penampang kolom,

@Ksc.2017

Page 12 of 28

Desain Kolom SRPMK

d = b - sb - Ds - D/2 = 336.0 Faktor reduksi kekuatan geser, f= 0.75 Kuat geser beton, Vc = ( 1 + ( Nu / (14 * Ag ))) * ( fc' / 6 ) * bw * d = 0.0 Tahanan geser beton, f*Vc = 0.0 Digunakan sengkang l0, 5 Ds 13 100 2 Luas tulangan geser sengkang, Av = ns * p / 4 * P = 132.7 Dipakai Ash pakai, Ash.Pakai = n * Av = 663.7 Tahanan geser sengkang aktual, fVs = f ( Ash * fy * d ) / s = 669.0 f Vc + fVs = 669.0 Tinggi efektif kolom,

mm kN kN mm2 mm

2

kN kN

(OK, Ash terpasang cukup untuk menahan geser) 4.4.2. Perencanaan Kebutuhan Tulangan Geser Kolom di luar l0

Nu = Pu.Min = Gaya geser yang diperhitungkan di luar daerah l0, Vu = Lebar penampang kolom, b= Tinggi penampang kolom, h= Luas penampang kolom, Ag = b * h = Selmut beton (Cover ), sb = Diameter tulangan longitudinal kolom, D= Diameter tulangan geser kolom, Ds = Mutu beton kolom, fc' = Mutu baja tulangan geser kolom, fys = Tinggi efektif kolom, d = b - sb - Ds - D/2 = Faktor reduksi kekuatan geser, f= Kuat geser beton, Vc = ( 1 + ( Nu / (14 * Ag ))) * ( fc' / 6 ) * bw * d = Tahanan geser beton, f*Vc = Gaya aksial tekan terkecil hasil kombinasi beban,



Tahanan geser sengkang perlu, Kuat geser sengkang, Digunakan sengkang berpenampang : Luas tulangan geser sengkang, Jarak sengkang yang diperlukan, Jarak sengkang, Jarak sengkang maksimum, Jarak sengkang yang harus digunakan, Digunakan sengkang l0,

@Ksc.2017

937.3

kN

265.0

kN

400.0

mm

800.0 320000.0

mm mm2

40.0

mm

22.0 13.0

mm mm

29.1

MPa

400.0

MPa

336.0

mm

0.75 650.9

kN

488.1

kN

Hanya perlu tul.geser min

f*Vs = Vu - f*Vc = Vs = 265.0 2 Ds 13 2 Av = ns * p / 4 * P = 265.5 3 s = Av * fys * d / ( Vs * 10 ) = 9999.0 s=d/2= 168.0 smax = 150.0 s= 150.0 2 Ds 13 150

kN

D+I474s mm

2

mm mm mm mm

Page 13 of 28

Desain Kolom SRPMK

4.5 Hubungan Balok Kolom (HBK) Pu Muy Vu

As (1,25 f y)

As f y As 0,85 f c' b a

0,85 f c' b a As'

As' (1,25 f y)

As' f y

Vu Muy Pu

4.5.1. Kuat geser nominal Joint kolom Be

Vcol.1 Ts.1 Tb.1 Ts.2

Cb.2

As.s1 As.1 As.s2

Vu

Tb.2

hb

sb

Vu Cb.1

As.2 Vcol.2

bb

Tampak Joint

Penampang Balok

Lebar penampang kolom, Tinggi penampang kolom, Selmut beton (Cover ), Diameter tulangan longitudinal kolom, Diameter tulangan geser kolom, Panjang efektif kolom, Faktor reduksi kekuatan geser joint, Mutu beton kolom, (3/4).bw.kolom Mutu baja tulangan longitudinal kolom, Mutu baja tulangan longitudinal balok, Mutu baja tulangan longitudinal slab,

@Ksc.2017

b= h= sb = D= Ds = Ln = f= fc' = 3/ 4 * bw.kolom = fy.k = fy.b = fy.s =

400.0

mm

800.0

mm

40.0

mm

22.0 13.0

mm mm

3.4

m

0.80 29.1

MPa

300.0

mm

400.0

MPa

400.0

MPa

240.0

MPa

Page 14 of 28

Desain Kolom SRPMK

Be

Ts

Tb1

Tb2

Mpr-

Mpr+

Mu

Vh

(mm)

(kN)

(kN)

(kN)

(kNm)

(kNm)

(kNm)

(kN)

Sway to +X

1340.0

421.0

1140.4

570.2

413.3

228.4

320.8

188.7

Sway to -X

1340.0

421.0

1140.4

570.2

413.3

228.4

320.8 1942.8

188.7 kN

1942.8

kN

1942.8

kN

Sway Axis

Vy-y + X = Ts + Tb1 + Tb2 - Vh = Vy-y - X = Ts + Tb1 + Tb2 - Vh = Vx-x.Max =

h, tinggi pada join bidang tulangan penyebab tul. geser

Lebar efektif joint bb + h < bb + 2x

.

.

Jumlah balok yang menumpu di joint, Faktor jumlah kekangan balok pada joint, Jarak ujung sisi balok ke ujung sisi kolom, Tinggi penampang kolom, Batas Lebar efektif joint 1, Batas Lebar efektif joint 2, Lebar efektif joint, Luas efektif joint, Kuat geser joint, Syarat :

f * Vc 2052.44

≥ >

Luas efektif HBK

nbalok = c= x= hj = hc = bb + hj = bb + 2 * x = bj.min = Aj = bj * hj = fVc =f * (c *  fc' * Aj ) = Vx-x.Max 1942.85



4.0 1.7 250.0 400.0

mm mm

700.0

mm

800.0

mm

700.0

mm mm2

280000.0 2052.4

kN

AMAN (OK)

4.5.2. Tulangan confinement pada joint Faktor reduksi kekuatan geser joint, Gaya geser pada joint, Tahanan geser beton pada joint, Tahanan geser sengkang perlu, Kuat geser sengkang,

@Ksc.2017

f= Vu = fVc = f*Vs = Vu - f*Vc = Vs =

0.75 1942.8

kN

2052.4

kN

-

kN

0.0

kN

Page 15 of 28

Desain Kolom SRPMK

Vu.total = Vy-y.max + Vs = 1942.8 fy.s = 400.0 d = b - sb - Ds - D/2 = 336.0 Ds 13 100 Ash.Pakai = n * Av = 265.5 fVs = f ( Ash * fy * d ) / s = 267.6 f Vc + fVs = 2320.0

Gaya geser total yang bekerja pada joint, Mutu baja tulangan sengkang balok, Tinggi efektif kolom,

2

Digunakan sengkang di joint, Dipakai Ash pakai, Tahanan geser sengkang aktual,

f * Vc + fVs

Syarat :

2320.03

≥ >

Vu.total 1942.85



kN MPa mm mm2 kN kN

AMAN (OK)

E. TINJAUAN SEARAH SUMBU Y (Momen X : Mux = M2) 1. FAKTOR PANJANG TEKUK KOLOM Searah.sb. Y : 300 600

300

Lb.L = Lu =

7

b = Y.axis =

500.0

h = X.axis =

400.0

Lb.L =

7

b = Y.axis =

800.0

h = X.axis =

400.0

600

7

Lb.R =

7

Lb.R =

7

Design

300

Lb.L = Lu =

7

600

2.4

b = Y.axis =

800.0

h = X.axis =

400.0

300

@Ksc.2017

Lb.R =

Above Column

3.4

300

600

7

300

Lu =

600

Lb.R =

3.4

300 600

600

Below Column

300

Lb.L =

7

600

+ 0,00

Page 16 of 28

Desain Kolom SRPMK Pu

Vu

hb

Vu

Pu

hpl Mux

Mux

Lb Above Left

Above Right

bc Lu kolom Desain

hc y

bc x

Slenderness Sway Criteria

:

Mutu beton kolom, kolom

Axis

Non-Sway Frame

fc' =

2

29.1

MPa

Height

Width

Depth

Ix

Ec

EIk

EIk / ℓu

(mm) 400

(mm) 800

(mm4) 1.7.E+10

MPa 3.E+04

MPa 3.E+14

8.9E+10

Design

Y

(m) 3.40

Above

Y

3.40

400

500

4.2.E+09

3.E+04

7.E+13

2.2E+10

Below

Y

2.40

400

800

1.7.E+10

3.E+04

3.E+14

1.3E+11

fc' =

Mutu beton balok, Y-Beams

Length

Location

Width

Depth

I 4

29.1

MPa

Ec

Eib.y

EIb.y / L

Above Left

(m) 7.00

(mm) 300

(mm) 600

(mm ) 5.4.E+09

MPa 3.E+04

MPa 5.E+13

6.8E+09

Above Right

7.00

300

600

5.4.E+09

3.E+04

5.E+13

6.8E+09

Below Left

7.00

300

600

5.4.E+09

3.E+04

5.E+13

6.8E+09

Below Right

7.00

300

600

5.4.E+09

3.E+04

5.E+13

6.8E+09

Effective Length Factors:

@Ksc.2017

Opsional K =

0.00

Axis

Y(top)

Y(bot)

k(Nonsway)

k(Sway)

ℓu.y (mm)

k ℓu / rx

Y

8.10

15.73

0.965

N/A

3400.0

14.21

Page 17 of 28

Desain Kolom SRPMK

2. KLASIFIKASI KOLOM & PEMBESARAN MOMEN 2.1 Menentukan Kolom Panjang Atau Pendek b= h= Lu.y = Ix = 1/12 * b * h3 = Ag = b * h = rx =  [ Ix / Ag ] = Ky = K * ℓu.x / rx = M1 = M2 =

Lebar kolom, tinggi kolom, Tinggi efektif kolom, Inersia penampang kolom, Luas tampang kolom Pier, Jari-jari inersia penampang kolom Pier, Faktor panjang tekuk, Angka kelangsingan, Momen ultimate terkecil kolom, Momen ultimate terbesar kolom,

400.0

mm

800.0 3400.0 1.7.E+10

mm mm 4 mm

320000

mm

230.9

mm

2

0.965 14.21 53.27

kNm

513.82

kNm

M1 / M2 = -0.10 Double Curvatur Kℓu / r < 34 - 12 * ( M1 / M2 ) < 40 = 35.24

Syarat batas kelangsingan,

Kolom Pendek

Tidak Perlu Pembesaran Momen

2.2 Pembesaran Momen Pengaruh buckling diperhitungkan dengan cara Perbesaran Momen pada kolom sbb. Gaya aksial ultimit kolom, Pu = 1991.96 Beban mati ultimit pada kolom : Beban hidup ultimit pada kolom :

Pu_DL = 1,2 DL = Pu_LL = 1 LL =

Nilai perbandingan beban mati ultimit terhadap beban tetap ultimit : Mutu beton kolom, Mutu beton kolom, Kekakuan lentur kolom, Beban aksial kritis, With Transversal load Faktor perbesaran momen, Momen ultimate minimum, Momen ultimate,

fc' = Ec = 4700 * fc' = βd = DL / (DL + LL) = EI = 0.4 * Ec * Ix / (1 + βd) = Pc = p2* EI / ( K * ℓu.x )2 = Cm = 0,6 + 0,4 * ( M1 / M2 ) atau 1 = ds = Cm / [ 1 - Pu / (0.75 * Pc) ] = M2,Min = Pu * ( 15,24 + 0,03 * h ) = Mux = Max(M2; M2min ) =

1443.60

kN

403.00

kN

29.1

MPa

25332.1

MPa

0.782 97057.7

kNm2

88832.3

kN

1.00 1.00 78.16

kNm

513.82

kNm

Rasio < 1,4 (Penampang Memenuhi Persyaratan) ACI 10-10.2.1

@Ksc.2017

kN

(OK)

Page 18 of 28

Desain Kolom SRPMK

3. REKAP GAYA AXIAL & MOMEN ULTIMATE Load

Pu

Mux

Mux

Mnx

Comb

(kNm)

(kNm)

(kNm)

(kNm)

U1

1684

386

513.8

1535

U2

2088

348

1396

U3

1645

336

1353

U4

1444

331

1339

U5

1444

331

1339

U6

1645

336

1353

U7

1645

336

1353

U8

1645

336

1353

U9

1645

336

1353

U10

1284

253

1296

U11

1284

253

1296

U12

1985

456

1381

U13

1975

288

1380

U14

955

301

1267

U15

945

134

1267

U16

1967

290

1385

U17

1992

514

1381

U18

937

215

1253

U19

962

360

1250

Envelove Max

2088.4

513.8

1535.0

Envelove Min

937.3

134.0

1250.0

@Ksc.2017

Page 19 of 28

Desain Kolom SRPMK

4. DESAIN KOLOM SRPMK 4.1. Persyaratan Dimensi Kolom b= 400.00 mm h= 800.00 mm Pu.Min = 937.34 kN 2 Ag = b * h = 320000.00 mm fc' = 29.05 MPa

Lebar penampang kolom, Tinggi penampang kolom, Gaya aksial ultimit kolom terkecil, Luas tampang kolom, Kuat tekan beton,

- Gaya Akxial terfaktor maksimum yang bekerja pada kolom harus menenuhi Ag * fc' /10

Ag * fc' /10 =

929.60

kN

AMAN.!

b=

Penampang kolom terkecil tidak kurang dari 300 mm

400.00

mm

AMAN.!

b/h=

Rasio dimensi penampang tidak kurang dari 0,4

0.50 AMAN.!

Rasio tulangan kolom 1% < r < 6%

r = ( As / b * h ) * 100 =

Pumax.Qe = fPn.max = 0,8 * f * [ 0,85 * fc' * (Ag - Ast ) + fy * Ast ] = Pumax.Qe < 20 %fPn.max

Cek pengaruh efek beban gempa ortogonal,

2.61 AMAN.! 30.10

kN

5740.94

kN

Abaikan.!

4.2. Persyaratan "Strong kolom Weak Beam" Mc > 1,2 Mg

Syarat:

pu

= Beban vertikal terfaktor

Mn

= Momen nominal kolom sumbu "x" dari diagram interaksi

Mc

= Jumlah Mn dua kolom yang bertemu di join

Mg

= Jumlah Mn dua balok yang bertemu di join

mutu beton, Mutu baja tulangan longitudinal balok, Faktor reduksi keuatan lentur, Mutu baja tulangan sengkang balok, Mutu baja tulangan pelat lantai, Mutu baja tulangan longitudinal untuk momen probable, Faktor reduksi keuatan lentur untuk momen probable balok,

@Ksc.2017

( Mnx.bawah + Mnx.atas ) ( fMn- + fMn+ ) / f fc'b = 29.1 fy = 400.0 f= 0.9 fys = 400.0 fysb = 240.0 fs = 1,25 * fy = 500.0 f= 1.0

MPa MPa MPa MPa MPa

Page 20 of 28

Desain Kolom SRPMK

hPl =

Tebal pelat lantai, Tulangan pelat lantai,

10

-

130.0

mm

150

Be

hb

sb

bb

7

D

22

7

D

22

4

D

22

4

D

22 Above Right:

Above Left: Length = Width = bb =

7.00

m

7.00

m

mm

Length = Width = bb =

300

300

mm

Depth = hb =

600

mm

Depth = hb =

600

mm

Be =

1340

Be =

1340

As =

2661

mm mm2

As =

1521

mm mm2

As' =

1521

mm2

As.pl =

1403

mm2

Confin. =

10.0

mm

sb = fMn- =

40.0 445.9

mm kNm

=

272.6

kNm

=

595.4

kNm

=

326.4

kNm

As' =

2661

mm

As.pl =

1403

mm2

Confin. =

10.0

mm

sb = fMn- =

40.0

mm kNm

fMn+ fMpr+ fMpr

Axis

445.9

=

272.6

kNm

=

595.4

kNm

=

326.4

kNm

ID Kolom

Kolom Desain

2

fMn+ fMpr+ fMpr

KOLOM Mnx Mcx

fMn

+ fMn

BALOK Mg

1,2 * Mg

(kNm)

(kNm)

(kNm)

(kNm)

(kNm)

(kNm)

Ket.

Y

Sway to +Y

1250.0

2125.0

445.9

272.6

798.3

957.9

AMAN.!

Design

Sway to -Y

1250.0

2125.0

445.9

272.6

798.3

957.9

AMAN.!

Y

Sway to +Y

875.0

Above

Sway to -Y

875.0

@Ksc.2017

Page 21 of 28

Desain Kolom SRPMK

4.3. Persyaratan Tulangan Confinement Perpanjangan 6db Ash.y

6db > 75mm

D

sb xi

Ds

bx

bc2 xi

Ash.x

xi

xi bci by

xi

4.3.1 Menentukan daerah l0

(Pasal. 21.6.4.1)

Ln = h= 1/6 * Ln = = L0.Max = L0 =

3400.0

mm

800.0

mm

566.7

mm

450.0

mm

800.0

mm

800.0

mm

b= h= Db = sb = Ds = 1/4 * Min( b,h) = 6 * Min(Db) =

400.0

mm

800.0 22.0

mm mm

40.0 13.0

mm mm

100.0 132.0

mm mm

165.5

mm

150.0

mm

100.0

mm

Panjang efektif kolom, Tinggi penampang kolom, L0 di ambil sepanjang 1/ 6 Ln L0 di ambil sepanjang 450 mm Yang terpanjang, Diambil, 4.3.2. Spasi tul. Tranversal di daerah l0

(Pasal. 21.6.4.3)

Lebar penampang kolom, Tinggi penampang kolom, Diameter tulangan longitudinal terkecil, Selmut beton (Cover ), Diameter tulangan geser kolom, 1/4 dimensi penampang kolom terkecil 6 kali diameter tulangan longtudinal terkecil kolom

hx = 0,5 * (b - 2 * ( sb + Ds / 2 ) = 153.5 mm sx = Max(100, 100 + ( 350 - hx ) / 3 ) = smax = Digunakan jarak sengkang, s=

@Ksc.2017

Page 22 of 28

Desain Kolom SRPMK

4.3.3 Pengekang Kolom

(Ps. 21.6.4.4(b))

b= Tinggi penampang kolom, h= Luas penampang kolom, Ag = b * h = Selmut beton (Cover ), sb = Diameter tulangan longitudinal kolom, Ds = Mutu beton kolom, fc' = Mutu baja tulangan geser kolom, fyh = Lebar penampang inti beton yang terkekang, hc2 = b - ( 2 * sb - Ds / 2 ) = Luas penampang inti beton, Ach = ( b - 2 * sb ) * ( h - 2 * sb ) = Lebar penampang kolom,

400.0

mm

800.0 320000.0

mm mm2

40.0 13.0

mm mm

29.1

MPa

400.0

MPa

313.5

mm mm2

230400.0

Total luas penampang hoop,

Ash.x = 0,3 * [( s * hc2 * fc' ) / fyh ] * [ ( Ag / Ach ) - 1 ] = 265.6 Total luas penampang hoop, Ash.x = 0,09 * [( s * hc2 * fc' ) / fyh ] = 204.9 Dipakai Ash.perlu dengan nilai terbesar, Ash.x Perlu = 265.6 Dipakai sengkang kolom, 13 100 2 Luas tulangan geser sengkang, Av = p / 4 * Ds = 132.7 Jumlah tulangan, n = Ash / As = 2.00 Jumlah tulangan pengekang (Ties ) nPakai = 3.0 Digunakan sengkang l0, 3 Ds 13 100 Dipakai Ash pakai, Ash.Pakai = n * Av = 398.2

mm2 mm2 mm2 mm2

mm2

AMAN.!

4.4 Perencanaan Kebutuhan Tulangan Geser Kolom 4.4.1. Spasi tul. Geser di daerah l0 Lebar penampang kolom, Tinggi penampang kolom, Luas penampang kolom, Selmut beton (Cover ), Diameter tulangan longitudinal kolom, Diameter tulangan geser kolom, Mutu beton kolom, Mutu baja tulangan geser kolom, Panjang efektif kolom, Gaya geser maksimum hasil analisis, Probable Momen x, Gaya geser berdasarkan Mpr balok, Mpr Kolom,

@Ksc.2017

b= h= Ag = b * h = sb = D= Ds = fc' = fys = Ln = Vumax. analisis = Mpr.x = Max (Mpr+x, Mpr-x ) = Vu.sway = Mpr.Max / Ln = Mpr.kolom =

400.0

mm

800.0 320000.0

mm 2 mm

40.0

mm

22.0 13.0

mm mm

29.1

MPa

400.0

MPa

3.4

m

174.7

kN

921.7

kN.m

271.1

kN

1596.0

kN.m

Page 23 of 28

Desain Kolom SRPMK

Ve = ( 2Mpr.kolom Max ) / Ln = 938.8 kN Gaya geser maksimum yang bekerja pada kolom, Vu = 271.1 kN Ve = 938.8 kN 1 / 2 * Vu = 135.5 kN Vc = 0 Pu.Min = 937.3 kN 0,05 * (Ag * fc' ) = 464.8 kN Perhitungkan Vc Tinggi efektif kolom, d = h - sb - Ds - D/2 = 736.0 mm Faktor reduksi kekuatan geser, f= 0.75 Kuat geser beton, Vc = ( 1 + ( Nu / (14 * Ag ))) * ( fc' / 6 ) * bw * d = 0.0 kN Tahanan geser beton, f*Vc = 0.0 kN Digunakan sengkang l0, 3 Ds 13 100 2 mm2 Luas tulangan geser sengkang, Av = ns * p / 4 * P = 132.7 mm2 Dipakai Ash pakai, Ash.Pakai = n * Av = 398.2 Tahanan geser sengkang aktual, Vs = f ( Ash * fy * d ) / s = 879.2 kN f ( Vc + Vs ) = 879.2 kN Gaya geser akibat gempa,

(OK, Ash terpasang cukup untuk menahan geser) 4.4.2. Perencanaan Kebutuhan Tulangan Geser Kolom di luar l0

Nu = Pu.Min = Gaya geser yang diperhitungkan di luar daerah l0, Vu = Lebar penampang kolom, b= Tinggi penampang kolom, h= Luas penampang kolom, Ag = b * h = Selmut beton (Cover ), sb = Diameter tulangan longitudinal kolom, D= Diameter tulangan geser kolom, Ds = Mutu beton kolom, fc' = Mutu baja tulangan geser kolom, fys = Tinggi efektif kolom, d = h - sb - Ds - D/2 = Faktor reduksi kekuatan geser, f= Kuat geser beton, Vc = ( 1 + ( Nu / (14 * Ag ))) * ( fc' / 6 ) * bw * d = Tahanan geser beton, f*Vc = Gaya aksial tekan terkecil hasil kombinasi beban,



Tahanan geser sengkang perlu, Kuat geser sengkang, Digunakan sengkang berpenampang : Luas tulangan geser sengkang, Jarak sengkang yang diperlukan, Jarak sengkang, Jarak sengkang maksimum, Jarak sengkang yang harus digunakan, Digunakan sengkang l0,

@Ksc.2017

937.3

kN

271.1

kN

400.0

mm

800.0 320000.0

mm 2 mm

40.0

mm

22.0 13.0

mm mm

29.1

MPa

400.0

MPa

736.0

mm

0.75 1425.7

kN

1069.3

kN

Hanya perlu tul.geser min

f*Vs = Vu - f*Vc = Vs = 271.1 2 P 13 2 Av = ns * p / 4 * P = 265.5 3 s = Av * fys * d / ( Vs * 10 ) = 999.0 s=d/2= 368.0 smax = 150.0 s= 150.0 2 Ds 13 150

kN kN mm

2

mm mm mm mm

Page 24 of 28

Desain Kolom SRPMK

4.5 Hubungan Balok Kolom (HBK) Pu Muy Vu

As (1,25 f y)

As f y As 0,85 f c' b a

0,85 f c' b a As'

As' (1,25 f y)

As' f y

Vu Muy Pu

4.5.1. Kuat geser nominal Joint kolom Be

Vcol.1 Ts.1 Tb.1 Ts.2

Cb.2

As.s1 As.1 As.s2

Vu

Tb.2

hb

sb

Vu Cb.1

As.2 Vcol.2

bb

Tampak Joint

Penampang Balok

Lebar penampang kolom, Tinggi penampang kolom, Selmut beton (Cover ), Diameter tulangan longitudinal kolom, Diameter tulangan geser kolom, Panjang efektif kolom, Faktor reduksi kekuatan geser joint, Mutu beton kolom, (3/4).bw.kolom Mutu baja tulangan longitudinal kolom, Mutu baja tulangan longitudinal balok, Mutu baja tulangan longitudinal slab,

@Ksc.2017

b= h= sb = D= Ds = Ln = f= fc' = 3/4 * bw.kolom = fy.k = fy.b = fy.s =

400.0

mm

800.0

mm

40.0

mm

22.0 13.0

mm mm

3.4

m

0.80 29.1

MPa

300.0

mm

400.0

MPa

400.0

MPa

240.0

MPa

Page 25 of 28

Desain Kolom SRPMK

Be

Ts

Tb1

Tb2

Mpr-

Mpr+

Mu

Vh

(mm)

(kN)

(kN)

(kN)

(kNm)

(kNm)

(kNm)

(kN)

Sway to +Y

1340.0

421.0

1330.5

760.3

595.4

326.4

460.9

271.1

Sway to -Y

1340.0

421.0

1330.5

760.3

595.4

326.4

460.9 2240.6

271.1 kN

2240.6

kN

2240.6

kN

Sway Axis

Vy-y + Y = Ts + Tb1 + Tb2 - Vh = Vy-y - Y = Ts + Tb1 + Tb2 - Vh = Vy-y.Max =

h, tinggi pada join bidang tulangan penyebab tul. geser

Lebar efektif joint bb + h < bb + 2x

.

.

Jumlah balok yang menumpu di joint, Faktor jumlah kekangan balok pada joint, Jarak ujung sisi balok ke ujung sisi kolom, Tinggi penampang kolom, Batas Lebar efektif joint 1, Batas Lebar efektif joint 2, Lebar efektif joint, Luas efektif joint, Kuat geser joint, Syarat :

f * Vc 2345.64

@Ksc.2017

≥ >

Luas efektif HBK

nbalok = c= x= hj = bc = bb + hj = bb + 2 * x = bj.min = Aj = bj * hj = fVc =f * (c *  fc' * Aj ) = Vy-y.Max 2240.61



4.0 1.7 50.0 800.0

mm mm

1100.0

mm

400.0

mm

400.0

mm mm2

320000.0 2345.6

kN

AMAN (OK)

Page 26 of 28

Desain Kolom SRPMK

4.5.2. Tulangan confinement pada joint Faktor reduksi kekuatan geser joint, Gaya geser pada joint, Tahanan geser beton pada joint, Tahanan geser sengkang perlu, Kuat geser sengkang, Gaya geser total yang bekerja pada joint, Mutu baja tulangan sengkang balok, Tinggi efektif kolom,

2

Digunakan sengkang di joint, Dipakai Ash pakai, Tahanan geser sengkang aktual, Syarat :

f * Vc + fVs 2931.79

≥ >

f= 0.75 Vu = 2240.6 fVc = 2345.6 f*Vs = Vu - f*Vc = Vs = 0.0 Vu.total = Vy-y.max + Vs = 2240.6 fy.s = 400.0 d = h - sb - Ds - D/2 = 736.0 Ds 13 100 Ash.Pakai = n * Av = 265.5 fVs = f ( Ash * fy * d ) / s = 586.1 f Vc + fVs = 2931.8 Vu.total 2240.61



kN kN kN kN kN MPa mm mm

2

kN kN

AMAN (OK)

6.4. PENYALURAN SAMBUNGAN TULANGAN VERTIKAL

b= Selmut beton (Cover ), sb = Diameter tulangan longitudinal kolom, D= Diameter tulangan geser kolom, Ds = Mutu beton kolom, fc' = Mutu baja tulangan longitudinal kolom, fy.k = a= b= g= l= Ktr = (40 * Atr ) / s * n = c = sb + Ds + D/2 = c = ( b - 2 * ( sb + Ds ) - D ) / 6 * 2 = ( c + Ktr ) / db = 1.0 mm < 2,5 = Lebar penampang kolom,

400.0

mm

40.0

mm

22.0 13.0

mm mm

29.1

MPa

400.0

MPa

1.0 1.0 1.0 1.0 0.0 64.0

mm

22.7 1.0

mm

1426.2

mm

1426.2

mm

1854.1

mm

1426.2

mm

1500.0

mm

Pasal 12.15.1

ld = ( 9 * fy / 10 * fc' ) * ((a*b*g*l ) / ((c + Ktr ) / D )) * D = ld = sambungan kelas A ld = 1,3 * ld = sambungan kelas B 1,3 * ld = Dipakai Kelas A = =

@Ksc.2017

Page 27 of 28

UNTUK DAERAH L0 = 800 mm

POTONGAN SUMBU X

UNTUK DAERAH LUAR L0

UNTUK DI JOINT

800

800

800

700

700

700

600

600

600

500

500

500

400

400

POTONGAN

300

SUMBU X

300

POTONGAN SUMBU X

400

300

200

200

200

100

100

100

0

0 0.0

200.0

400.0

600.0

0 0.0

800.0

200.0

400.0

600.0

0.0

800.0

200.0

400.0

TUL. POKOK

22 D 22

TUL. POKOK

22 D 22

TUL. POKOK

22 D 22

TUL. SENGKANG

5 D 13 - 100

TUL. SENGKANG

2 D 13 - 150

TUL. SENGKANG

2 D 13 - 100

UNTUK DAERAH L0 = 800 mm

UNTUK DAERAH LUAR L0 800

800

700

700

700

600

600

600

500

500

500

POTONGAN

400

POTONGAN

400

POTONGAN

400

SUMBU Y

300

SUMBU Y

300

SUMBU Y

300

200

200

200

100

100

100

200.0

400.0

600.0

0.0

800.0

600.0

800.0

0

0 0.0

800.0

UNTUK DI JOINT

800

0

600.0

200.0

400.0

600.0

0.0

800.0

200.0

400.0

TUL. POKOK

22 D 22

TUL. POKOK

22 D 22

TUL. POKOK

22 D 22

TUL. SENGKANG

3 D 13 - 100

TUL. SENGKANG

2 D 13 - 150

TUL. SENGKANG

2 D 13 - 100

KET. Panjang Penyambungan Tulangan (Splice ) = 1500 mm Dengan Dipasang Sengkang Yang Sama Dengan Daerah L0