CURSO: ANÁLISIS DE FALLA EN SISTEMAS ELÉCTRICOS
Temario emario T 1. Ca Carac racte terí ríst stic icas as d de e rred ed 2. Tratamiento ratamiento d del el neu neutro tro.. 3. Mo Mode dela lami mien ento to.. 4. Cá Cálc lcul ulo o de fa fall llas. as. 5. Os Osci cilo logr graf afía ías. s.
CARACTERÍSTICAS DE LA RED
Arquitecturas en Media Tensión Tipos de arquitecturas Tipos mas comunes en distribucin e industrial! "istribucin radial #cometidas en paralelo "oble barra • #nillo abierto con interruptor seccionador • #nillo cerrado o abierto con interruptor automático • • •
Arquitecturas en Media Distriución radia! Tensión • $ara p procesos rocesos no continuos • %a&a continuidad de ser'icio • (ácil proteccin • (ácil e)plotacin • Coste econmico
Arquitecturas en Media Ac"#etidas enTensión $ara!e!" • *istemas el+ctricos grandes de e)pansin limitada • Continuidad de ser'icio • $roteccin sencilla • Control automático •
Coste ele'ado
Arquitecturas en Media D"!e arra • $ara sistemas sin interrupcin • Continuidad de ser'icio • $roteccin comple&a • Control automático • Coste ele'ado
Tensión
Arquitecturas en Media Tensión
Ani!!" aiert" c"n interru$t"r secci"nad"r
*istemas grandes de e)pansin futura no limitada • ,establecimiento •
medio • $r $roteccin oteccin sencilla • Control automático • Coste econmico
Arquitecturas en Media Tensión
Ani!!" aiert" " cerrad" c"n interru$t"r aut"#%tic" • *istemas grandes sin interrupcin • Continuidad de ser'icio • (uncionamiento sin interrupciones • $r $roteccin oteccin comple&a • ,establecimiento rápido
Arquitecturas en Media Tensión
Ani!!" aiert" " cerrad" c"n interru$t"r aut"#%tic" • *istemas grandes sin interrupcin • Continuidad de ser'icio • (uncionamiento sin interrupciones • $r $roteccin oteccin comple&a • ,establecimiento rápido
TRATAMIENTO DEL NEUTRO
Re&'#enes de neutr" O(eti)" de! r*&i#en de neutr" •
-imitar las corrientes de defecto de paso a tierra
•
-imitar las tensiones
Re&'#enes de neutr" De+ect" a tierra en neutr" ais!ad" •
n condiciones normales
•
%a&o defecto
Re&'#enes de neutr" Trian&u!" de tensi"nes en e! de+ect" a tierra
Re&'#enes de neutr" Trian&u!" de tensi"nes e intensidades en e! de+ect" a tierra
Re&'#enes de neutr" Trian&u!" de tensi"nes e intensidades en e! de+ect" a tierra
Re&'#enes de neutr" De+ect" a tierra en neutr" ais!ad" ,Secundari" de! trans+"r#ad"r-
Re&'#enes de neutr" De+ect" a tierra en neutr" ais!ad" ,.arias sa!idas-
Re&'#enes de neutr" Caracter'sticas de! r*&i#en de neutr" ais!ad" •
/alor deba&o intensidad de defecto • *obretensiones transitorias • •
0(errorresonancia *obretensioness durante *obretensione el defecto • $r $roteccin oteccin comple&a 0direccional
Re&'#enes de neutr" Medida de !a c"rriente residua! ,Su#a de !as / intensidades-
Re&'#enes de neutr" Medida de !a c"rriente residua! ,Intensidad residua! directa-
Re&'#enes de neutr"
Medida de !a c"rriente residua! ,Intensidad residua! directa-
Re&'#enes de neutr" De+ect" a tierra en r*&i#en de neutr" neu tr" a tierra direct"
Re&'#enes de neutr" De+ect" a tierra en r*&i#en de neutr" a tierra direct" ,Secundari" de! trans+"r#ad"r-
Re&'#enes de neutr" Caracter'sticas de! r*&i#en de neutr" a tierra direct" • •
IN 00 I 00 IC *obretensiones limitadas • (ácil deteccin 'alor ele'ado • $r $roteccin oteccin sencilla sencill a • Má)imo ni'el de danos
Re&'#enes de neutr" Re&'#enes de neutr"
Re&'#enes de neutr" Caracter'sticas de! r*&i#en de neutr" a tierra $"r resistencia • • • • •
-a resistencia limita aa la corriente de defecto tierra IR12IC *e reducen las sobretensiones Corriente limitada $roteccin $r oteccin sencilla (ácil deteccin
Id 3 IN4ICT
Re&'#enes de neutr" Caracter'sticas de! r*&i#en de neutr" a tierra $"r reactancia -a reactancia limita la corriente de defecto a 002I 2IC tierra IL00 • 'acuacin de las •
sobretensiones $ara tensiones superiores a 4 /. • $roteccin sencilla Id •
3 IN4ICT
Re&'#enes de neutr" A$!icaci"nes de !"s re&'#enes de neutr"
Re&'#enes de neutr" Situación en e! #und" de !"s re&'#enes de neutr"
C!asi5cación de !"s de+ect"s se&6n su duración
1. Autoextinguibles 10 a 20 ms 2. Transit ito orios 100 ms t 1 s 3. !emipermanentes t " 1 a 30 s #. $ermanentes t " 30 s
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C!asi5cación de !"s de+ect"s se&6n !as +ases in)"!ucradas
1. %ono&'sico a tierra. 2. $oli&'sico. 3. $oli&'sico a tierra.
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Causas de !as +a!!as T IPO DE DEFECTO Redes aéreas aéreas Redes subter subterran raneas eas Fallo de aislamient aislamiento o x x Contacto Contact o accidental de conductores x x Sobretensiones atmosféricas x x Sobretensiones de maniobra x x Rotura mecá mecánica nica x (4 ! " x T raba#os en los al alrededores rededores de l$nea l$nea en x x (&' ! "
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33
E+ect"s que causan !"s de+ect"s en !as insta!aci"nes MT • Sobreintensidades ( )alentamientos )alentamientos an*malos de los conductores + m',uinas ( -educci*n de la ida de la m',uina + / o instalaci*n por eneecimiento prematuro de los aislantes Cortocircuitos
• ( )alentamiento )alentamiento brusco e intenso ( s&ueros electrodin'micos de&ormaci*n de los conductores actios o embarrados
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3#
E+ect"s que causan !"s de+ect"s en !as insta!aci"nes MT • Sobretensiones ( !olicitaci*n an*mala del material aislante. ( -educci*n de la ida de la aparamenta + e,uipos del circuito. ( oluciona siempre hacia un de&ecto poli&'sico.
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3
Estad'stica de +a!!as
T ransitor ios ) *! Semi,ermanentes -! Permanentes &!
(on (o nofásic sico Polifási ásico
Polifási ásico
a tierr a +4 ! .4 ! 44 !
a tierr a &! +! -!
* &! & +! . '!
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3
L"ca!i7ación 8 e!i#inación de !"s de+ect"s • Monitorizar y analizar permanentemente las magnitudes
eléctricas de la instalación • Comparar estas magnitudes con los valores umbrales de actuación de las protecciones. • Ordenar la maniobra de apertura del aparato de interrupción. • Reconfigurar la instalación.
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MODELAMIENTO
37
M"de!a#ient" de !a red •
*e representa por una fuente equi'alente 0 asociado con su respecti'a impedancia T+'enin 09 67 8 ,7 9 &:7
M"de!a#ient" de !a red •n el punto de cone)in con e la red usualmente uno de los siguientes 'alores es dado! • -a corriente de cortocircuito sim+trico inicial • $otencia de cortocircuito inicial *i la relacin , )
2
3 A A
C: = 0 .1#7 Ω
-: = 0 .01# Ω
D: = 0 .1#0 Ω
I#$edancia de! trans+"r#ad"r CT
= u4 ⋅
2
2 5n
-T
!n
= 0 .1 ⋅ (
20 4>
)
-T
#0 %> %>A A
C T = 1 .000 Ω
2
!n
2
20 4> CT
= $4rT ⋅
5n
= 100 4>A ⋅
- T = 0 .020 Ω
2
( ) 2 ( #0 %> %>A A)
DT = 1 .#8 Ω
Fact"r de c"rrección de !a i#$edancia de! trans+"r#ad"r c max T = 0. ⋅ 1 + 0. ⋅ x T K T = 0.95 ⋅
1.1 1 + 0.6 ⋅ 0.14998 pu
T = 0.873 C T = 1 .#381 Ω
- T = 0 .02#0 Ω
D T = 1 .#37 Ω
I#$edancia de !'nea a*rea
-? = E⋅
D? = D E⋅
-? = 0.3 Ω / 4m ⋅ 10 4m
D? = 0.# Ω / 4m ⋅ 10 4m
-? = 3 .0000 Ω
D: = # .0000 Ω
CÁLCULO DE FALLAS
QPara qu* e! c%!cu!" de c"rt"circuit"s Di#ensi"na#ient" de dis$"siti)"s de #ani"ra • Din%#ic" di#ensi"na#ient" de! equi$a#ient" •
de distriución Ca$acidad t*r#ica de !"s dis$"siti)"s e!*ctric"s ,e& ca!es• C""rdinación de !a Pr"tección •
• •
Dia&nóstic" de +a!!a Dat"s de entrada $ara Estudi"s de aterra#ient aterra#ient" " C%!cu!"s de inter+erencias
P!anea#ient" EMC
C%!cu!" de c"rt"circuit"s @ N"r#as •
C DEE! *ortFCircuit Current Calculation in TreeF$ase #.C. *>stems uropean *tandard G DEE ( ?erman Gational *tandard "G /" 12 ( furter Gational *tandards ( ngineering ,ecommendation ?H4 0IJ (
$rocedure to Meet te ,equirements of C DEE for te Calculation of *ortFCircuit Currents in TreeF$ase Tre eF$ase # #C C $oK $oKer er *>stems • #G* *td. C3H.5 0I* ?uide for Calculation of (ault Currents for
#pplication of a.c. Lig /oltage Circuit %reaers ,ated on a Total Current %asis.
C%!cu!" de c"rt"circuit"s c"rt"circuit"s Standard IEC ?? C DEE ! *ortFcircuit currents currents in treeF pase a.c. s>stems $art ! Calcu Calculatio lation n of curre currents nts $art 1! (actors for te calcula calculation tion of sortF circuit currents $art 2! lectrical eq equipment uipment da data ta for sortF circuit current calculations $art 3! Currents during tKo separate simultaneous lineFtoFeart sort circuits and partial sortFcircuit currents currents NoKing troug eart $art 4! )amples for te calculation of sortFcircuit currents
C%!cu!" de c"rt"circuit"s c"rt"circuit"s A!cance de !a IEC ?? • • •
*istemas trifásicos #C *istemas de ba&a tensin > alta tensin asta 5 / (recuencia nominal de 5 L > D L
•
Cortocircuitos > desbalanceados Cortocircuitos balanceados trifásicos
• •
Cortocircuitos bifásicos 0con > sin cone)in a tierra *imple falla a tierra en sistemas con neutro slidamente aterriado o con impedancia entre neutro > tierra "os separados simultáneos fallascortocircuitos a tierra en sistemas conpero neutro aislado o simples aterriamiento aterriamien to resonante en el neutro 0C DEEF3
Corrientes de cortocircuito má)imo Corrientes de cortocircuito mínimo
C%!cu!" de c"rt"circuit"s Ti$"s de c"rt"circuit"s /@$ase
2@$ase
>@$ase
C%!cu!" de c"rt"circuit"s C"rt"circuit" a!e(ad" de !a &eneración I Corriente de cortocircuito sim+trico inicial i$
Corriente de cortocircuito pico
I
Corriente de cortocircuito de estado estable
A
/alor /al or inicial de la componente com ponente "C
C%!cu!" de c"rt"circuit"s De5nici"nes de acuerd" a IEC ?? ,IC"rriente de c"rt"circuit" si#*tric" inicia! I P
/alor r.m.s. r.m.s. de la componente comp onente sim+trica sim+tric a #C de una presunta 0disponible corriente de cortocircuito aplicable en el instante del cortocircuito si la impedancia residual 'ale cero en el tiempo
P"tencia de c"rt"circuit" si#*trica inicia! S P /alor Qcticio determinado como un producto de la corriente de cortocircuito sim+trico inicial IP la tensin nominal del sistema Un > el factor R3! B
B
!4
= 3 ⋅ 5n ⋅ :4
C%!cu!" de c"rt"circuit"s De5nici"nes de acuerd" a IEC ?? ,IIDecai#ient" ,a$eriódic"- de !a c"#$"nente i dc dc de !a c"rriente de c"rt"circuit" /alor medio entre la en'ol'ente superior e inferior de la corriente de cortocircuito deca>endo desde el 'alor inicial asta cero
.a!"r $ic" de !a c"rriente de c"rt"circuit" i $ /alor má)imo instantáneo posible de la presunta 0disponible corriente de cortocircuito GOT#! -a magnitud del 'alor pico de la corriente de cortocircuito 'aría de acuerdo con el momento al cual ocurre el cortocircuito.
C%!cu!" de c"rt"circuit"s C"rt"circuit" cerca de! &enerad"r
I Corriente de cortocircuito sim+trico inicial
i$
/alor /alor pico de la corriente de cortocircuito
I
Corriente de cortocircuito de estado estable
A I=
/alor inicial de la com /alor componente ponente "C corriente de cortocircuito sim+trica de descone)in
C%!cu!" de c"rt"circuit"s De5nici"nes de acuerd" a IEC C"rriente de c"rt"circuit" de estad" esta!e ??I ,III/alor r.m.s. de la corriente de cortocircuito que se mantiene despu+s de la decadencia de los fenmenos transitorios
C"rriente de c"rt"circuit" si#*trica de interru$ción I
/alor r.m.s. de un ciclo integral de la componente sim+trico #C de la presunta corriente de cortocircuito en el instante de la
separacin de los contactos del primer polo del dispositi'o de maniobra.
C%!cu!" de c"rt"circuit"s Pr"$ósit" de !"s )a!"res de Criterio de c"rt"circuit" dise/o
Efecto f$sico
Corriente de CC rele%ante
)orriente de cortocircuto s&uero tFrmico de la )apacidad de ruptura c'mara de arcoG extinci*n simFtico de desconexi*n de interruptores I b del arco Huera sobre los dispositios )orriente de s&uero mec'nico cortocircuito pico i p elFctricos ;em6barras6 para el e,uipamiento cables9 leaciones de temperatura
s&uero tFrmico para de dispositios elFctricos el e,uipamiento Auste de las protecciones Aterramiento6
)orriente de cortocircuito simFtrico inicial I 4I Juraci*n de la &alla
;m. cables9 Jetecci*n selectia de las corrientes de cortocircuito parciales
)orriente de cortocircuito simFtrico mKnimo I 4
leaci*n de potencialesG
)orriente de cortocircuito
:nter&erencia6 %)
)ampos magnFticos
simFtrico inicial m'x I 4I
Standard IEC ?? Si#$!i5caci"nes 8 asunci"nes Su$uest"s • stado cuasiFestático en lugar del cálculo dinámico • Go abrá cambio en el tipo de d e cortocircuito durante su duracin de la falla • Go abrá cambio en la red durante la duracin de la falla • -as ,esistencias ,esistencias de arco no se tienen en cuenta • mpedancia de transformadores referido a la posicin principal del cambiador de tomas • Go se toma en cuenta todas las impedancias sunt 0de deri'acin a e)cepcin de C"
0 Su$"sici"nes se&uras
C"rriente de c"rt"circuit" inicia! Fa!!a en arra >
- = -: + - T
D = D: + DT
-
= 0.01# Ω + 0.02#0 Ω
-
= 0 .038 Ω
:4B = B
:4 =
D
= 0.1#0 Ω + 1.#37 Ω
D
= 1 .83 Ω
c ⋅ 5n 3 ⋅ ( -1 + ⋅ D1 ) 1.1⋅ 20 4> 2
2
B 4
3
: 8.0 4A
( 0.038 Ω ) + (1.83 Ω )
C"rriente de c"rt"circuit" inicia! Fa!!a en arra 2
- = -: + - T + -?
D = D: + D T + D?
= 0.01# Ω + 0 .02#0 Ω + 3.0000 Ω - = 3 .038 Ω
-
:4B =
B 4
: =
D
= 0.1#0 Ω + 1 .#37 Ω + #.0000 Ω
D
= .83 Ω
c ⋅ 5n 3 ⋅ ( -1 + ⋅ D1 ) 1.1⋅ 20 4> 2
2
B 4
3⋅
( 3.038 Ω ) + ( .83 Ω )
: = 2.0 4A
C%!cu!" de !a c"rriente $ic" ,I$-
C%!cu!" de! )a!"r $ic" de C"rriente de c"rt"circuit" @IEC ?? /alor instantáneo má)imo posible de la corriente de cortocircuito cortocir cuito presunta ma)imum possible instantaneous 'alue of e)pected sort circuit curr current ent cuacin para cálculo
ip = κ ⋅ 2 ⋅ :4B
κ = 1 .02 + 0 .8 ⋅ e −3- / D
C%!cu!" de !a c"rriente $ic" de c"rt"circuit" en una red n" #a!!ada C"rriente $ic" de c"rt"circuit" i$ en una arra c"#6n a!i#entad" desde )arias +uentes !as cua!es n" est%n as"ciadas a "tras +uentes es i&ua! a !a su#a de !as c"rrientes de c"rt"circuit"s $arcia!es :
$ea *ortFCircuit Current Calculation in mesed GetKors Metod #! uniform ratio R of all transient eVects depending onstandard t>pe andonl> e)citation of generators statement in for single fed sort circuit calculation b> factors 0similar to breaing breaing current current
Continuous sort circuit current current is normall> not calculated b> netKor calculation programs. (or sort circuits far from generator and as Korst case estimation
8 P
&emplo
squema uniQlar
"atos
a •"et-a erm ina narr! corriente nominal de la barra 0r • -a corriente nominal del interruptor para el generador > para el transformador T1.
-as corriente normaliadas de interruptores es! r8 D3 # 125 # 2 #.
$reguntas b "eterminar "eterminar Zen qu+ lugar de la rred ed de 1 / se deberá simular simular la corriente de cortocircuito trifásico con el Qn de estimar la má)ima potencia de ruptura del interruptor [ c n la Qgura Qgura calcular calcular la corriente corriente de de cortocirc cortocircuito uito total total ″ > las corrientes de cortocircuitos ″? ″T1 ″JM1 > ″M2 para un cortocircuito en el punto (1. $ara estos cálculos considerar con siderar el factor de correccin J? JT. JT. ( )presar *″ 0forma comple&a ( Calcule la impedancia del motor de un motor de %T simpliQcado
con a>uda de la potencia aparente del transformador *r T2!
(
sto es necesario desde que *r T2 *rM2 > consecuentemente no todos los motores de %T pueden estar en operacin a la 'e
como má)imo *rM2 8 *r T2
$reguntas ( 'al\e
si ″T2 contribu>e con mas del 5@ de la corriente de cortocircuito sin contribucin del motor equi'alente M2. *i la contribucin es menor al 5@ entonces el motor M2 puede ser despreciado en pr)imos cálculos. ( ZCuál es la capacidad de ruptura que debe ser elegida para los interruptores si todos ellos tienen que tener el mismo 'alor[ ″81D # 2 # > 25 #. d Todas las salidas en 1 / del equipamiento de distribucin tiene un interruptor > un equipo de proteccin. Calcule las corrientes de interrupcin parcial > total de ruptura b. l mínimo tiempo de retardo del equipo de maniobra es de t MG81s
e ZCuál es la corriente d de e cortocircuito que Nu>e sobr sobre e el interruptor en el circuito deri'ado del transformador T1 en caso de un cortocircuito en el punto (2.[ > ZCuál será la capacidad de ruptura
que será capa de maniobrar el interruptor de este circuito[
$,?IGT#* f "eterminar la corriente de estado estable d para el cable 1. )amine sobre la base de las cur'as 1 > 2 el cual está el 'alor má)imo equi'alente t+rmico de la corriente de cortocircuito TL en este cable para TJ 81 s. • $ara lo anterior determine el factor χ con la relacin ,uda de las componentes sim+tricas resulta particularmente \til para el caso de defectos en redes trifásicas desequilibradas porque las impedancias clásicas R > llamadas ^cíclicas_ no se pueden utiliar debido por e&emplo a los
fenmenos magn+ticos.
A$!icación Port ant o,esnec es ar i oes t et i podec ál c ul o:
1. si se trata trata de u un n sist sistema ema no no sim+ sim+tric trico o de tensionesdiferentes > corrientes 0'ectores de diferentes (resnel conde mdulos > con desfases 12 es el caso de un cortocircuito monofásico (fase-tierra), bifásico, o bifásico con tierra.
2. si la re red d tiene sobr sobre e todo máqu máquinas inas rrotat otati'as i'as > transformadores especiales 0conexión estrellaestrella neutro, por ejemplo . 3. ste m+ m+todo todo es aplic aplicable able a cu cualqui alquier er tipo tipo de red red
de distribucin radial > para cualquier tensin .
C"#$"nentes si#*tricas •
-os m+todos de componentes sim+tricas se basan en el principio de superposicin. #sí
pues en las redes se suponen características lineales. • -as tensiones > corrientes 0asim+tricas en la fases R,S,, se obtienen mediante agrupacin de las tensiones > corrientes 0sim+tricas de las componentes. stas corresponden a los sistemas!
( ( (
*istema directo cto ,>,2*istema de de *ecuencia *ecuencia positi'a negati'aoodire in'erso *istema de *ecuencia omopolar o cer cero o ,?-
Siste#a de siste#a de secuencia $"siti)a El operador a es un vector de magnitud la
R*
unidad y argumento 120 120L
a =1
120L
120°
se cumple lo siguiente! T*
120L
S*
S1 " a2 R 1
T1 " a R 1
Siste#a de secuencia ne&ati)a #simismo se
R
cumple! 120L
S2 " a R 2
120L
T2 " a2 R 2 S
120L
T
Siste#a de secuencia cer" &Ro 0 &So 0 &To
Ro
So
To
$os tres vectores %omopolares o de secuencia cero& son iguales en magnitud& direcci'n& y sentido.
Re!aci"nes i#$"rtantes > •
In sistema el+ctrico sim+trico o asim+trico puede ser descompuesto en tres sistemas de sim+tricos diferentes e independientes 0positi'a negati'a > cero.
R = R1 + R 2 + Ro S = S 1 + S 2 + So
T
T 1 T 2
=
+
To
+
Re!aci"nes i#$"rtantes 2 •
Se de #uestra que : Ro
= So = To =
R + S + T 3 2
R1 =
R + aS + a T 3 2
R 2 =
R + a S + aT
3
P"stu!ad"s ,>-as componentes de secuencia positi'a están presentes en cualquier condicin. • -as componentes de secuencia negati'a por tener secuencia diferente diferent e a las positi'as rompen el equilibrio establecido por el sistema positi'o.
•
•
n otras palabras cualquier desequilibrio introduce componentes
P"stu!ad"s ,2•
-as componentes omopolares o de secuencia cero slo pueden aparecer cuando el sistema trifásico tenga una resultante 0, 9 * 9 T = . $ara que un red trifásica tenga resultante es preciso que dica red tenga al menos un punto a tierra. $or e&emplo! Una falla monofásica a tierra. Una falla bifásica a tierra. !as aperturas de fase o las car"as dese#uilibradas solamente producirán componente $omopolar cuando exista un se"undo punto de contacto a tierra.
Redes de secuencia de !"s c"#$"nentes
enerad"res ,>1
I R*
1
I R
*
3 E
2 R
3 2
R*
4 Red de secuencia ,ositi%a (*" o (3"
4 Red de secuencia ne5ati%a (" o (4"
R
enerad"res ,27
O
a8*
R 7
&1
7
O
T
3a
6
1 6 07
O
7 7
1
6
&1
6
O
O
R
Redes de secuencia se cuencia cero se59n se 59n su conexi:n
Trans+"r#ad"res ,>7
1
T
S S
P
1
P
1
T
T
Transformador de de%anados Transformador de & de%anados
Redes de secuencia ,ositi%a ,ositi%a ; ne5ati%a
Trans+"r#ad"res de / de)anad"s X P =
X PS + X PT − X ST 2
X S = X T =
X PS + X ST − X PT 2
X PT + X ST − X PS 2
Red de secuencia cer" $ara !"s trans+"r#ad "res se&6n su
c"neimpedancias de
•
secuencia positi'a en el sistema el+ctrico en estudio luego determinar el circuito T+'enin equi'alente 0Red monofásica activa, con
Ia
*
3 1 *
E
2a
*
4 Red de secuencia ,ositi%a
(*"
impedancias directas en el
punto de falla.
$rocedimiento de cálculo 02 •
,eemplaar las impedancias de
Ia
3 1
secuencia negati'ade> anular las fuentes tensin e)istentes. "e igual modo se determina la red de secuencia negati'a 0Red monofásica pasiva, con impedancias inversas en el punto
2a
4 Red de secuencia ne5ati%a
("
de falla.
Pr"cedi#ient" Pr"cedi#ient " de c%!cu!" ,/• #simismo se determina la red de
Ia
'
3 1
'
secuencia cero 0Red monofásica pasiva, con impedancias
2a
homopolares
reemplaando las impedancias de
'
4 Red de secuencia cero
('"
secuencia cero en el punto de falla.
Pr"cedi#ient" de c%!cu!" C"ne
