143623957-Metodo-de-Alvord-Horton-Nash-Pendiente-Del-Cauce-Principal-Compacidad-Talbot-y-Ven-Te-Chow.pdf

Hidrología Superficial 2013

Instituto Tecnológico de Campeche Ing. Francisco Antonio Balan Novelo

 Alumnos: 





Saucedo Rosales Miligssa  Y. Santa María Azompa Héctor D. Peraza Suárez David D.

22/ 05/ 2013

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

ÍNDICE

INTRODUCCIÓN ................................................................................................................................... 2 CRITERIO DE ALVORD .......................................................................................................................... 4 CRITERIO DE HORTON PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE MEDIA DE UNA CUENCA (SAN GABRIEL EN EL ESTADO DE SONORA) ................................................................................................................ 7 CRITERIO DE NASH PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE DE UNA CUENCA ........................ ................................. ............ ... 10 PENDIENTE DEL CAUCE PRINCIPAL (METODO DE TAYLOR Y SCHWARS) ............. ...................... .................. ................... ............ 14 COEFICIENTE DE COMPACIDAD......................................................................................................... 15 TIEMPO DE CONCENTRACIÓN ........................................................................................................... 16 GASTO DE DISEÑO SEGÚN TALBOT ................................................................................................... 17 FÓRMULA RACIONAL ........................................................................................................................ 18 MÉTODO DE CHOW ........................................................................................................................... 20 DENSIDAD DE CORRIENTE ................................................................................................................. 23 DENSIDAD DE DRENAJE ..................................................................................................................... 24 FUENTES DE INFORMACIÓN ............................................................................................................. 24

1

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

INTRODUCCIÓN El agua está en constante movimiento, fluye de acuerdo a la topografía por donde se desliza. Es decir: Viaja siguiendo la trayectoria que le marcan los suelos, los declives, las quebradas, etc. La hidrología realiza estudios teóricos para comprender, medir y representar, mediante modelos matemáticos, los diversos componentes del ciclo hidrológico; precisamente lo que se pretende con este trabajo es utilizar métodos empíricos y semiempíricos para el apropiado diseño de un drenaje en una vía terrestre.

UBICACIÓN GEOGRÁFICA DE LA CUENCA EN ESTUDIO Como se observa en la figura 1, nuestra cuenca para fines detrabajo se encuentra en el estado de Sonora, en el municipio de Caborca. La carta correspondiente a altimetría en la que se le localiza según datos proporcionados por el INEGI es la H12C36.

Figura 1. Ubicación.

2

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL En la figura 2 se observan las curvas de nivel que conforman la topografía del terreno, necesarias para los cálculos correspondientes.

Figura 2. Curvas de nivel.

Imagen con relieve.

Figura 3. Imagen con relieve.

3

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

CRITERIO DE ALVORD Pendiente de una cuenca. Criterio de Alvord.- En éste se analiza la pendiente existente entre las curvas de nivel, trabajando con la franja definida por las líneas medias que pasan entre dichas curvas. Para obtener la pendiente media de la cuenca se tiene:

    En donde:

                                        Cabe mencionar que con la ayuda de software se facilita la tarea de buscar ciertos datos para el cálculo de la pendiente media. En nuestro caso utilizamos AutoCAD. 1.

Mediante cartas topográficas proporcionadas por el Instituto Nacional de Estadística, Geografía e Informática (INEGI), que insertamos en el software ya mencionado, se delimito el parteaguas y así encontramos el área de nuestra cuenca. La figura 4 muestra la cuenca hidrográfica con su parteaguas definido.

Figura 4. Cuenca hidrográfica

4

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

     2.

Determinar el desnivel constante entre las curvas de nivel; en el caso de la cuenca en estudio se tiene que para cada 100 m de elevación hay diez curvas de nivel.

Entonces:

    3.

Encontrar la longitud total de las curvas de nivel dentro de la cuenca. Para esto apoyados en AutoCAD, remarcamos de color rojo todas las curvas de nivel que abarca nuestra cuenca hidrográfica (ver figura). Las longitudes de las curvas las llevamos a otro software (Excel) para facilitar la suma de éstas. En la tabla mostramos las diferentes longitudes y la suma correspondiente.

Figura 5.

5

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL curva de nivel Km

Σcurvas.

L

L

L

L

L

L

L

L

L

L

L

L

L

L

L

0.17

1.23

0.18

2.48

0.24

0.04

4.68

0.06

0.27

0.33

0.24

0.11

0.49

0.19

0.12

0.73

0.47

0.33

0.04

0.1

0.09

0.37

0.06

0.37

0.22

0.38

0.13

0.4

0.24

0.09

1.24

0.51

0.23

0.3

0.17

0.11

0.3

0.09

0.04

0.17

2.05

0.11

0.55

0.09

0.05

1.25

0.15

0.3

0.14

0.6

0.32

0.71

0.14

0.3

0.58

1.53

0.64

0.42

0.57

0.04

1.23

0.13

0.49

0.64

0.68

0.27

0.07

0.05

0.17

0.13

1.24

0.54

0.34

0.19

0.27

1.21

0.11

0.49

0.49

0.44

0.08

0.08

0.71

0.07

0.14

1.28

0.4

0.31

0.72

0.08

1.39

0.12

0.72

1.1

0.24

0.87

0.13

0.11

0.04

0.34

1.04

1.03

0.26

0.2

1.45

0.54

0.85

0.04

0.55

0.19

0.14

0.19

0.37

0.11

0.28

3.33

0.21

0.32

1.77

0.14

0.2

0.19

0.13

0.04

0.39

0.35

0.15

0.14

0.08

0.55

0.16

0.14

2.1

0.14

0.27

0.12

0.62

0.05

0.06

0.38

0.17

0.23

0.81

0.57

0.27

0.18

2.37

0.07

0.13

0.55

0.1

0.03

0.48

0.43

0.04

0.17

0.68

0.57

0.2

0.42

2.53

0.42

0.04

0.08

1.65

0.51

0.19

2.11

0.15

0.13

0.58

3.66

0.1

0.48

2.78

0.62

0.34

0.25

0.76

0.23

0.28

0.13

0.43

0.1

0.48

0.36

1.01

0.22

3.34

0.1

0.19

0.1

0.26

0.12

0.71

0.13

0.33

1.66

0.13

0.29

0.84

0.22

3.4

2.88

0.32

0.3

0.34

4.43

0.11

0.15

0.37

0.12

0.12

0.39

0.31

0.68

4.27

0.48

0.05

0.32

0.29

0.38

0.39

0.25

0.25

0.33

0.17

1.36

0.16

0.42

4.34

0.17

0.16

0.59

0.73

0.39

0.1

0.05

0.47

0.4

0.24

0.24

0.14

0.79

4.6

0.08

0.31

0.08

0.35

0.43

0.45

0.39

0.88

0.28

0.32

0.3

0.35

0.61

4.64

0.44

0.12

0.11

0.47

0.04

0.34

0.19

0.76

0.56

1.34

0.57

0.29

0.44

5.04

0.45

0.1

0.05

0.06

0.05

0.15

5.56

0.2

0.06

0.84

0.11

0.18

0.17

5.73

0.22

0.51

0.42

0.47

0.38

0.21

0.4

0.04

0.59

1.72

0.95

0.62

0.39

5.95

2.35

0.43

0.34

0.72

0.4

0.14

0.08

0.65

0.1

0.86

0.13

0.17

0.47

1.23

1.99

0.14

0.38

0.42

0.09

0.36

0.63

0.37

0.78

0.6

0.05

1.36

0.42

0.1

2.04

0.48

0.06

0.16

0.04

0.23

0.13

0.05

0.66

0.43

0.11

0.89

0.27

6.25

0.52

0.13

0.12

0.06

0.09

0.39

0.54

0.42

0.64

0.29

1.61

0.2

0.13

69.11

16.37

7.51

9.29

10.61

9.67

11.46

13.31

7.36

8.97

17.73

18.11

10.23

8.97

0.65

         Sustituyendo datos obtenidos a la fórmula:

             6

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

CRITERIO DE HORTON PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE MEDIA DE UNA CUENCA (SAN GABRIEL EN EL ESTADO DE SONORA) 1. Delimitado el parteaguas en el método anterior, se realizó el mallado a espacios de 250 m (0.25 km), tomando en cuenta que dentro de la cuenca deben haber como minimo 100 intersecciones.

Figura 6. Numerado y mallado.

2. Con la ayuda del Software AutoCAD (anteriormente se le dio escala a la imagen), medimos cada línea horizontal y vertical para obtener los valores de  y  que corresponden a la sumatoria de las longitudes en las direcciones de y comprendidas dentro de la cuenca.



 

7

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

NÚMERO DE LA LINEA DE LA MALLA 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 SUMA S. TOTAL

INTERSECCIONES NX 1 6 37 35 39 46 66 61 55 56 54 56 43 51 34 21 0 0 661

LONGITUDES, EN KM NY 0 2 3 11 12 10 22 31 34 43 57 81 77 56 65 73 47 16 640

1301

LX LY 0 0 1.087 0.5503 2.6964 1.3207 3.006 1.5065 2.9763 1.7968 3.066 1.8602 3.511 1.9687 3.4337 2.1072 3.2005 2.5527 2.7871 2.8499 2.5561 3.2483 2.2499 3.388 1.8619 3.3771 1.5645 2.8329 1.4104 2.4338 0.7392 2.3257 0 1.4868 0 0.7391 36.146 36.3447 72.4907

3. Se hizo un conteo de las intersecciones entre las líneas horizontales y verticales que componen la malla y las curvas de nivel. Sumando las intersecciones verticales se obtuvo el valor de . Del mismo modo, sumando las intersecciones entre las líneas horizontales y las curvas de nivel se obtuvo el valor de 4. Cálculos correspondientes:





                                          8

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

                                √  √  

9

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

CRITERIO DE NASH PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE DE UNA CUENCA Desarrollo del cálculo: 1. Definido el parteaguas y el mallado, se mide la distancia mínima entre las curvas de nivel para lo cual se hizo la tabla que se anexa a continuación; cabe mencionar que estas distancias se midieron con la ayuda de AutoCAD. Ahora bien, ya que nos arrojaba las medidas por ejes coordenados (x, y), se anexaron a la tabla dos columnas correspondientes a las medidas de los catetos de cada una para que en la siguiente columna se calculara con el teorema de Pitágoras la hipotenusa, que en este caso resulta ser nuestra distancia entre curvas de nivel. 2. Obtenida la distancia mínima entre curvas de nivel se calculó la pendiente en cada intersección, dividiendo el desnivel entre las dos curvas de nivel y la mínima distancia media. 3. En la última columna se puso la elevación correspondiente a cada intersección.

X

Y

x

y

DISTANCIA MINIMA EN KM

2 2 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5

3 4 2 3 4 5 6 2 3 4 5 6 7 2 3 4 5 6 7 8

0.125 0.0984 0.1088 0.1198 0.1313 0.1221 0.1403 0.136 0.1425 0.1628 0.146 0.1412 0.067 0.1363 0.1293 0.1482 0.1222 0.1257 0.0645 0.001

0.1367 0.046 0.1045 0.0662 0.1146 0.0667 0.001 0.085 0.0735 0.0124 0.0621 0.1045 0.0267 0.0757 0.0857 0.0669 0 0.0718 0.1388 0.1389

0.18523469 0.10862118 0.15085652 0.13687396 0.17427808 0.13913051 0.14030356 0.16037768 0.1603387 0.16327155 0.15865815 0.17566357 0.07212413 0.15591081 0.15512247 0.16260028 0.1222 0.14476094 0.15305453 0.1389036

COORDENADAS INTERSECCIÓN

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

DISTANCIAS (CATETOS)

PENDIENTE S

ELEV. MSNM

0.053986 0.092063 0.066288 0.07306 0.05738 0.071875 0.071274 0.062353 0.062368 0.061248 0.063029 0.056927 0.13865 0.064139 0.064465 0.061501 0.081833 0.069079 0.065336 0.071992

50 51 52 61 71 74 78 64 73 82 89 95 135 79 87 96 100 110 128 145

10

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 21

6

2

0.1059

0.0939

0.14153452 0.070654

91

22

6

3

0.1454

0.088

0.16995635 0.058839

100

23

6

4

0.151

0.0223

0.15263777 0.065515

110

24

6

5

0.1667

0.0618

0.17778675 0.056247

117

25

6

6

0.1093

0.0961

0.14553934

0.06871

123

26

6

7

0.1243

0

0.1243

0.080451

133

27

6

8

0.0467

0.0233

0.05218985 0.191608

146

28

6

9

0

0.0495

29

7

3

0.1124

0.0707

0.13278648 0.075309

114

30

7

4

0.1045

0.1045

0.14778532 0.067666

123

31

7

5

0.1014

0.1071

0.14748685 0.067803

131

32

7

6

0.1306

0.0434

0.13762238 0.072663

138

33

7

7

0.108

0.1033

0.14944862 0.066913

148

34

7

8

0

0.1026

35

7

9

0.0208

0.0523

36

7

10

0

0.0228

37

8

3

0.0304

38

8

4

39

8

40

0.0495

0.1026

0.20202

174

0.097466

168

0.05628437 0.177669

191

0.0228

0.438596

275

0.0241

0.03879394 0.257772

151

0.1791

0.035

0.18248784 0.054798

141

5

0.1548

0.074

0.17157809 0.058283

142

8

6

0.1117

0.0716

0.13267799

153

41

8

7

0.1096

0.0834

0.13772335 0.072609

42

8

8

0.126

0

0.126

0.079365

174

43

8

9

0.0202

0.0123

0.02365016

0.42283

272

44

8

10

0.0408

0

0.0408

0.245098

245

45

8

11

0.0323

0.0366

0.04881444 0.204857

305

46

9

3

0.0479

0.0613

0.07779524 0.128543

168

47

9

4

0.1321

0

0.1321

0.0757

156

48

9

5

0.0362

0.0326

0.0487155

0.205273

163

49

9

6

0.1158

0.0615

0.13111785 0.076267

165

50

9

7

0.13394

0

0.13394

0.07466

174

51

9

8

0.0877

0.10455

0.13646242

0.07328

190

52

9

9

0.0113

0.1248

53

9

10

0

0.05

54

9

11

0.0316

0.0182

0.03646642 0.274225

285

55

9

12

0.0297

0.0181

0.03478074 0.287515

318

56

10

3

0.0592

0.0363

0.069443

0.144003

189

57

10

4

0.0936

0

0.0936

0.106838

178

58

10

5

0.1161

0.0596

0.13050429 0.076626

177

59

10

6

0.0233

0.016

0.02826464 0.353799

230

60

10

7

0.1795

0.0406

0.18403426 0.054338

189

61

10

8

0.1122

0.0795

0.13751033 0.072722

198

62

10

9

0.001

0.1288

0.12880388 0.077637

216

63

10

10

0.0384

0.135

0.14035512 0.071248

235

64

10

11

0

0.0481

0.0481

0.2079

258

65

10

12

0.0352

0.042

0.0548

0.182482

292

0.07537

0.12531053 0.079802 0.05

0.2

164

204 230

11

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 66

10

13

0.0217

0.0285

0.03582094 0.279166

67

11

3

0.0221

0.0305

68

11

4

0.0191

0.0128

69

11

5

0.0662

0

0.0662

0.151057

200

70

11

6

0.0731

0.024

0.076939

0.129973

205

71

11

7

0.14

0.0738

0.15826067 0.063187

203

72

11

8

0.1218

0.0074

0.12202459 0.081951

213

73

11

9

0.073

0.0742

0.10408958 0.096071

227

74

11

10

0.0986

0.0401

0.10644233 0.093948

242

75

11

12

0

0.1113

76

11

13

0.0087

77

11

14

78

11

79

0.0376651

345

0.265498

215

0.02299239 0.434927

201

0.1113

0.089847

260

0.086

0.08643894 0.115689

286

0.0142

0.0268

0.03032952 0.329712

410

15

0.02

0.0144

0.02464467 0.405767

420

12

3

0.0201

0.0184

0.02725014 0.366971

285

80

12

4

0.0462

0.0179

0.04954644 0.201831

245

81

12

5

0.034

0.0198

0.03934514 0.254161

239

82

12

6

0.0969

0.0308

0.10167719

231

83

12

7

0.1511

0.0201

0.15243103 0.065603

219

84

12

8

0.0208

0.0116

0.02381596 0.419886

245

85

12

9

0.1443

0.0796

0.16479882

238

86

12

10

0.0663

0.0905

0.11218708 0.089137

255

87

12

11

0.0311

0.0993

0.10405623 0.096102

274

88

12

12

0.0231

0.0838

0.08692554 0.115041

298

89

12

13

0

0.0404

0.0404

0.247525

325

90

12

14

0.013

0.011

0.01702939

0.58722

395

91

12

15

0.0207

0.0094

0.02273434 0.439863

440

92

12

16

0.0286

0.0169

0.03322002 0.301023

455

93

13

4

0.0649

0.03

0.07149832 0.139863

340

94

13

5

0.0219

0.0281

0.03562611 0.280693

320

95

13

6

0.0875

0.0186

0.08945507 0.111788

255

96

13

7

0.0292

0.0371

0.04721282 0.211807

305

97

13

8

0.0195

0.0487

0.05245894 0.190625

276

98

13

9

0.1306

0.0085

0.13087632 0.076408

261

99

13

10

0.0848

0.0811

0.11733819 0.085224

265

100

13

11

0.0657

0.0914

0.11256309 0.088839

284

101

13

12

0.0915

0.0891

0.12771476 0.078299

306

102

13

13

0.0373

0.0684

0.07790924 0.128354

331

103

13

14

0.016

0.016

0.02262742 0.441942

362

104

13

15

0.0458

0.0333

0.05662623 0.176597

396

105

13

16

0.0317

0.0104

106

14

5

0.0309

107

14

6

108

14

109 110

0.0333624

0.09835

0.06068

0.299739

445

0.0187

0.03611786 0.276871

335

0.0314

0.0145

0.03458627 0.289132

396

7

0.0393

0.0377

0.05445898 0.183624

390

14

8

0.047

0

14

9

0.1271

0.0205

0.047

0.212766

296

0.12874261 0.077674

279

12

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 111

14

10

0.0281

0.0297

0.04088643

0.24458

289

112

14

11

0.0809

0.0777

0.11216996

0.08915

301

113

14

12

0.0266

0.0204

0.03352193 0.298312

346

114

14

13

0.063

0.0382

0.07367659 0.135728

338

115

14

14

0.0157

0.0249

0.02943637 0.339716

380

116

14

15

117

15

7

0.043

0.0156

0.04574232 0.218616

455

118

15

8

0.022

0.023

0.03182766 0.314192

386

119

15

9

0.1003

0.0313

0.10507036 0.095174

348

120

15

10

0.0154

0.0476

0.05002919 0.199883

368

121

15

11

0.0265

0.0141

0.03001766 0.333137

375

122

15

12

0.0208

0.0171

0.02692675 0.371378

407

123

15

13

0.0826

0.0413

0.09234961 0.108284

368

124

15

14

0

0.0422

125

15

15

0.0229

126

16

7

127

16

128

470

0.0422

0.236967

389

0.0199

0.03033842 0.329615

435

0.0489

0.0129

0.05057292 0.197734

395

8

0.0434

0.0132

0.04536298 0.220444

337

16

9

0.026

0.0356

0.04408356 0.226842

361

129

16

10

0.0262

0.0177

0.03161851

392

130

16

11

0.0267

0.0346

0.04370412 0.228811

402

131

16

12

0.0145

0.014

0.02015564 0.496139

446

132

16

13

0.0241

0.0187

133

16

14

0.0116

0.458

134

16

15

135

17

7

0.0184

0.0161

136

17

8

0.0395

0

137

17

9

0.0298

138

17

10

139

17

140

0.0305041

0.31627

0.327825

416

0.45814688 0.021827

389 465

0.02444934 0.409009 0.0395

450

0.253165

408

0.0238

0.03813765 0.262208

398

0.0386

0.0157

0.04167073 0.239977

445

11

0.0531

0.0493

0.07245757 0.138012

468

17

12

0.0313

0.0501

0.05907368

495

141

18

8

0.0329

0.0145

0.03595358 0.278136

480

142

18

9

0.0273

0.0156

0.03144281 0.318038

496

143

18

11

0.0478

0.0091

0.16928

0.0486585

0.205514

502



24.41521

36777

Las filas se resaltan porque en esos casos la pendiente fue 0 ya que esa intersección se encontraba entre dos curvas de nivel con la misma elevación. Por lo tanto:

       Por lo que la Pendiente media resulta ser:

∑           13

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

PENDIENTE DEL CAUCE PRINCIPAL (MÉTODO DE TAYLOR Y SCHWARZ)



         [       ] Dónde:

                          14

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL Para este cálculo se generó la siguiente tabla: TRAMO

H. INICIAL

H. FINA

1

46

2

60.23

3

79.02

4

93.552

5

  DESNIVEL

60.23

(m)



PENDIENTE S  i 

 

14.23

0.047433333 0.21779195 4.59153794

79.02

18.79

0.062633333 0.25026652 3.99574015

93.552

14.532

0.04844 0.22009089 4.54357742

112.25

18.698

0.062326667 0.24965309 4.00555823

112.25

131.36

19.11

0.0637 0.25238859 3.96214426

6

131.36

150.85

19.49

0.064966667

7

150.85

171.2

20.35

0.067833333 0.26044833 3.83953314

8

171.2

194.05

22.85

0.076166667 0.27598309 3.62341039

9

194.05

216.12

22.07

0.073566667 0.27123176 3.68688389

10

216.12

237.48

21.36

0.0712 0.26683328 3.74765844

11

237.48

258.75

21.27

0.0709 0.26627054 3.75557883

12

258.75

295

36.25

0.120833333 0.34761089 2.87677981

0.2548856 3.92332881



46.5517313

Aplicando la fórmula se tiene que: Datos:

                       

COEFICIENTE DE COMPACIDAD Con la ayuda de AutoCAD se aproximó el área y el perímetro, datos necesarios para el cálculo del coeficiente. En cuanto más cerca se encuentre este coeficiente al valor de uno, más forma circular tendrá la cuenca, y por lo tanto habrá mejor aprovechamiento de la precipitación. Formula: 15

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

  √                         Datos de nuestra cuenca:

         Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos:

     √          

TIEMPO DE CONCENTRACIÓN Según Kirpich se calcula de la siguiente manera:

    Dónde:

                   Datos de nuestra cuenca:

       16

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

 Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos:

                 ÁREA HIDRAULICA NECESARIA (MÉTODO DE TALBOT) Fórmula:

   ⁄                         Datos de nuestra cuenca:

       

De la tabla anterior se establecemos el valor para C:

 17

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL El valor anterior se tomó considerando la cercanía entre curvas de nivel (de las cartas topográficas proporcionadas por el INEGI), lo que es un indicativo de la constante variación en la topografía del terreno, pero no tanto que se pueda considerar como montañosa o con mucho lomerío. Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos:

    ⁄     FÓRMULA RACIONAL

Dónde:

                                             

Datos de nuestra cuenca:



Para la identificar el valor de  recurrimos a las isoyetas del estado de sonora (figura siguiente). Ubicamos la región donde se encuentra nuestra cuenca. Teniendo en cuenta que nuestro (previamente calculado) había sido de media hora, recurrimos a las isoyetas con una duración de 30 min con un periodo de retorno de 50 años y nos arrojó el siguiente dato:



   ⁄

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HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

Cabe mencionar que se consideraron las isoyetas correspondientes a un periodo de r etorno de 50 años ya que este es el mínimo tiempo requerido para el diseño de drenajes en los cruces, además con una duración de 30 min, tiempo que corresponde al tiempo de concentración anteriormente calculado

       Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos:

       

19

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

MÉTODO DE VEN TE CHOW Variables a utilizar:

                                            

   ⁄

1. Supondremos que tendremos una duración igual al  o sea de las isoyetas del estado de Sonora nos muestran una intensidad de

. Para tal duración .

2.

3. Precipitación en exceso:

     ⁄                 

20

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

De la tabla tomando en cuenta los datos sobre uso de suelo y vegetación proporcionados por el INEGI se asignó un valor para



4. Factor de escurrimiento:

5. Tiempo de retraso:

                               ⁄    √     √      21

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL 6.

7.

                          

Relación entre Z y 8. Con los datos obtenidos calculamos el gasto:

 

          22

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

DENSIDAD DE CORRIENTE

                    La densidad de la corriente resulta:

        23

HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

DENSIDAD DE DRENAJE

                        FUENTES DE INFORMACIÓN http://antares.inegi.org.mx/analisis/red_hidro/SIATL/# http://maps.google.com.mx/

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