10.1 - KSB-Criteri Di Scelta Delle Pompe Centrifughe

 

Cri teri Crite ri di scel scelta ta del delle le pompe centrifughe

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La KSB KSB si occup occupa a del della la pro produz duzion ione e e com commer mercia cializ lizzaz zazion ione e di pompe pompe e valvol valvole. e. Essa Essa ha in quest questo o seltor seltore e una rino rinoman manza za inte intern rnaz azio iona nale le,, La nost nostra ra soci societ età à prod produc uce e pomp pompe e prat pratic icaamente men te per tu tulte lte le prest prestazi azioni oni,, pre pressi ssioni oni e temp tempera eratur ture. e. La KSB of offre fre un vasto vasto progr programma amma peri seltori seltori dell' dell'appro approwigl wigloonament nam ento o idr idrico ico,, acque acque carich cariche, e, tec tecnic nica a di proc process esso, o, cen centra trali li eiel ei eltr tric iche he,, na navi vi e te tecn cnic ica a of offs fsho hore re,, per per l'in l'indu dust stri ria a e lla a cas casa a in generale, Il serviz servizio io e la la cons consule ulenza nza KSB pos possie siedon dono o in Ital Italia ia 2 st stabi abililimenti, men ti, 2 uf uffic ficii reg region ionali ali,, 55 agent agenti, i, 20 conce concessi ssiona onari ri e de depos posi~ i~ tar tarii ed oltr oltre e 56 officine officine aut autori orizza zzate. te. In Eur Europ opa a KSB KSB di disp spon one e di 15 st stab abil ilim imen enti ti prod produl ulti tivi vi e di 1 per perle le ripara riparazio zioni ni ed in paesi paesi extrae extraeuro uropei pei di ulter ulterior iorii 12 sta stabil bilii-

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m en ti.

KSB ha in tul tulto to il mondo mondo più di 10.00 10.000 0 dip dipend endent entii e c con on le olt oltre re 100 rappresent rappresentanze anze   è   pres presen ente te prac practi tica cama mant nte e in tult tulte e le nazion naz ionii del mondo.

2

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Indice

 

Sim boli, unità di m isura e denom inazioni

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2

4

 

Scelta

  Portat Portata a del della la pompa pompa   Prevale Prevalenza nza della pompa pompa   Prevalenza Prevalenza dell'imp dell'impianto ianto   Veloci Velocità tà di rot rotazione azione Sce Scelta lta della grandezza grandezza del della la pomp pompa a     Cal Calcol colo o del della la pot potenz enza a nec necessa essaria ria   Potenz Potenza a asso assorbit rbita a dal dalla la pompa pompa   Calcolo Calcolo del della la pot potenz enza a del motore motore   Cur Curva va car caratt atteri eristic stica a del della la pompa pompa Cur Curva va car caratt atteri eristic stica a del dell'im l'impia pianto nto (de (della lla tubaz tubazion ione) e)     Punto di funzion funzionamien amiento to 2.9   Punto 2.10 2.10 Fun Funzion zioname amento nto in para paralle llelo lo del delle le pompe pompe centri centrifug fughe he    

 

Con Condizi dizioni oni di aspiraz aspirazion ione e e di affl afflusso usso

   

Valori di NPSH de della lla pompa pompa   (= NPSH,,,.l (= NPSH,,,.l 3.1   Valori Valorii di NPSH dell'im dell'impianto pianto   (= NPSH"".l (= NPSH"".l 3.2   Valor 4 ". , ¥ ~

 

 

Pe Perd rdite ite di ca caric rico o H,

  Perdit dite e di car carico ico H, in tubazi tubazioni oni diritte diritte 4.1   Per Perdite e di car carico ico H, in val valvole vole e pe pezzi zzi sagomat sagomatii 4.2   Perdit   Perdit Per dite e di ca carico rico H, i in n tubazi tub azioni oni diritte diri tte con fluidi fluidi 4.3   v isc osi

 

 

 

Con Convog vogliam liament ento o

7

 

Esempi Esempi di sce scelta lta

•

17

 

Scelta lta del della la grandez grandezza za del della la pompa pompa 7.1   Sce Calcol colo o del della la pot potenz enza a nec necess essari aria a 7.2   Cal   Pote Potenza nza assorbit asso rbita a dal dalla la pompa pom pa 7.2.1 Calcolo del della la pot potenz enza a del motore motore 7.2.2   Calcolo Calcolo colo del valore valore di NPSH dell' dell'imp impian ianto to 7.3   Cal   Asp Aspira irazion zione e da serbatoi serbat oi ape aperti/ rti/chi chiusi usi 7.3.1 Afflusso da serbatoi serbatoi aperti aperti/ch /chiusi iusi 7.3.2   Afflusso Afflusso so da serbat serbatoi oi chiusi chiusi in pre pressio ssione ne 7.3.3   Afflus i",,"

16 16

 

di flu fluidi idi viscosi viscosi

18 18 18 19 19 19 20 20

           

7.4   Var Variazi iazione one del della la velocità velocità di rot rotazio azione ne     Tornitura ura del della la girant girante e 7.5   Tornit   Convog voglia liamen mento to di flu fluidi idi vis viscos cosii 7.6   Con Determinazi azione one del punto punto di funzio funzionam nament ento o 7.6.1   Determin Determin minazi azione one del della la gra grande ndezza zza del della la pom pompa pa 7.6.2   Deter

 

   

27 28 28 30 31

 

31 32 33 34 35 37 38

  le perdit perdite e di

39 40

y

i fattor fattorii di

Diagramm amma a per de deter termin minare are i fattor fattorii di 9.11   Diagr   conver con versio sione ne fo-z fo-z e f H•z   per fluidi fluidi visc viscosi osi Diagramma a per de deter termin minare are il nume numero ro di giri giri 9.12   Diagramm   spec specif ifico ico n,

   

22 24 24 25 26

 

della della pom pompa pa  

co n ve rsì o n e   fQ.w,  fH ,w   e   fll,w   pe r f l u i d i vi sco si

18  

relative relative alle    

Conversion ione e del delle le uni unità tà di misura misura bri britan tannic niche he 8   9.5   Convers   e U.SA. Diagramma mma per d dete etermi rminar nare e la velo velocit cità à v del 9   9.6   Diagra     fluido 9   Diagra Diagramma mma per det determ ermina inare re l'alte l'altezza zza   9.7 11     cin cinet etica ica v' v'/2 /2 g   Diagra Diagramma mma per det determ ermina inare re la differ differenz enza a del delle le 11   9.8

  Diagramm Diagramma a per de deter termin minare are 16   9.10  

22

5   8.6   Tipi di di ins instal tallaz lazion ione e del delle le pom pompe pe     Conformaz mazion ione e del della la camera di asp aspira irazion zione e 5   8.7   Confor     Disposi Disp osizion zione e del della la tubazion tuba zione e asp aspira irante nte 5 8.8   dell'albero ero 5   8.9   Giunti dell'alb 5   7 9   Dati tecnici 7   Tension sione e di va vapor pore e p, e d dens ensità ità p dell'a dell'acqu cqua a 9.1   Ten 7   Tension sione e di vapore vapore p, di di diver versi si flu fluidi idi 9.2   Ten Densità p di diversi diversi flu fluidi idi a press pression ione e atmosf atmosferic erica a 9.3   Densità 8 Unijà jà di misura misura legali legali (estratto (estratto per pomp pompe e 9.4   Uni     centrifughe) 8

carico   H

Variaz iazion ione e del della la velocità velocità di rotazio rotazione ne 5.1   Var   Tornitura ura del delle le gira giranti nti 5.2   Tornit 6

Norme me nazion nazionali ali ed in inter ternaz nazion ionali ali 8.1   Nor pompe centri centrifughe fughe   Ression Ressione e dell'albero dell'a lbero   8.2 4   Miglior Mig liorame amento nto del val valore ore di NPSH NPSH 4 8.3 Forme del delle le girant girantii 4   8.4   Forme     Tipi di d i pom pompa pa 4 8.5

  a~ezze cinetic cineticl1e l1e   v v'/ '/2 2 g   Diagra Diagramma mma per det determ ermina inare re 13   9.9

 

Variaz Variazione ione delle presta prestazioni zioni

Pagina  

  Varie

  LI

4.4   Pe Perd rdit ite e di car carico ico H, nel nelle le valvol valvole e e nei nei pezzi pezzi   sagomati 5

8

4

2.1   2.2   2.3   2.4   2.5   2.6   2.6.1 2.6.1 2.6.2 2.6.2 2.7   2.8  

3

 

Pagina

 

41 42 43

Scl Scl1ed 1eda a di calcolo calcolo per la det determ ermina inazion zione e del pun punto to di funzion funzioname amento nto e del della la gra grande ndezza zza della pom pompa pa per per il con convog vogliam liament ento o di flu fluidi idi viscosi viscosi

20 20 21 21 21

3 .

 

1 Simboli, unità di misura e denominazioni m'   mm mm m   mm (m) (m)

 

 A

a b, C D

     

DN d

(mm) mm N    

   

F

f H fa f'l g H H,

       

Ho

   

H a   geo H c   geo    

H.

H "a 6H

K 

 

k L n

 

m m m m m m

           

m m m 1 mm m l/min

       

N P S H n ec   m

La portata   Q   è il volume utiled i liquido convog liato nell'unita di tempo, espresso nell'unità di misura m 3/s (si usano anch anchee le

circonferenza  

diamet diametro ro del della la girante girante o diamet diametro ro   della tubazione tubazione diamet diametro ro nom nomina inale le de della lla tubazio tubazione ne

     

un unità ità di mi misu sura ra I/ I/s s e m'/h). m'/h).

Nella portata non sono comprese l'acqua di equilibraz equilibrazione ione e  

quella quella di gocciol gocciolame amento nto

 

no

p

 

p p, p, p. 6Q Q

         

Q mi n R Re v y Z

 

       

z a ,D

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del della la pre preval valenz enza a   del della la por portat tata a

 

~

acce accele lera razi zion one e di gra gravit vità à = 9, 9,81 81 m/ m/s' s'     prevalenza   preva prevalenza lenza dell'I dell'Impian mpianto to   preva prevalenza lenza geode geodetica tica   pre prevale valenza nza a por portat tata a zer zero o altezz altezza a geo geodet detica ica di di asp aspira irazion zione e   altezz altezza a geo geodet detica ica di car carico ico o bat batten tente te geodetico per perdit dite e di car carico ico   per perdit dite e di car carico ico lato lato aspiran aspirante te differ differenz enza a di pre prevale valenze nze coefficiente   rugosità rugosità assolu assoluta ta   lunghezza del tubo   vel velocit ocità à di rot rotazio azione ne   NPSH NPSH della della pomp pompa a ower owero o N NPS PSH H  

NPS NPSH H del dell'i l'impi mpiant anto o owero owero NPSH NPSH m disponibile     num numero ero di giri giri spe specif cifico ico l/min     poten potenza za assorbita assorbita kW   bar(N/m')   pressione   pressione one atmosferica atmosferica bar(N/m')   pressi   tensione e di vapore vapore del liqu liquido ido bar(N/m')   tension caduta uta di pre pressio ssione ne bar(N/m')   cad differenz enza a del delle le por portat tate e l/s(m'/h)   differ l/s(m'/h)   portata   portat tata a m mini inima ma l/s(m'/h)   por     raggio mm     Num Numero ero di Rey Reynol nold d 1   velocit velocità à del liquido liquido m/s   mm   corsa   f r e q u e n z a d e g l i a w i a m e n ti l/h   differ differenz enza a di quo quota ta tra bocca bocca asp aspiran irante te   m e bocca bocca prem premen ente te de della lla pomp pompa a   coe coeffi fficien ciente te di per perdit dita a di car carico ico       ren rendim diment ento o del della la pompa pompa coeffi coefficien ciente te coe coeffi fficien ciente te

 

 

v p

 

m 2 /s

 

'P

 

  kg/m' (kg/dm')   1  

'P

di attrito attrito nel nella la tubazio tubazione ne   di cor correz rezion ione e

viscosità cinematica

 

densità

esp espres ressa sa in m. Essa Essa è indipe indipende ndente nte dal dalla la densi densità tà p del liquido liquido conv convog oglia liato to,, cio cioè è una una po pomp mpa a cent centrif rifug uga a conv convog oglia lia i flu fluid idii all alla a stessa stessa pre preval valenz enza a H indipe indipende ndente ntemen mente te dal dalla la loro den densit sita a p.La de dens nsit ita a p dete determ rmin ina a la pres pressio sione ne nella nella pomp pompa a ed in inci cide de su sulla lla pot potenz enza a P asso assorbit rbita a dal dalla la pompa pompa stessa. stessa. p=p.g.H

2.3 Prevalenza Prevalenza dell'impian dell'impianto to La pre preval valenz enza a H, dei deil"im l"impia pianto nto è com compos posta ta dai s segu eguent entii fattor fattorii (ve (veder dere e fig fig.. 1 e 2): • H"" H"" pr prev eval alen enza za ge geod odet etica ica = di disli slive vello llo fra fra il pelo pelo lib liber ero o del del liqui liquido do sul sul la lato to as aspi pira rant nte e e qu quel ello lo sul sul la lato to prem premen ente te.. Se la tu tuba bazio zione ne prem premen ente te sc scar arica ica al di sopr sopra a dello dello spec specch chio io del del liqui liquido do nel bacin bacino o di scari scarico co,, H,~ è rife riferi rita ta al pi pian ano o medio medio del della la sezion sezione e di sca scarico rico..

g'

• p p ~   ,differ ,differenz enza a tra le altezz altezze e piezom piezometr etrich iche e

 

nei se serba rbatoi toi di

man mandat data a e di aspiraz aspirazion ione, e, nel caso di ser serbat batoi oi chiusi. chiusi.

'

 

,

• v, 2~v, ,diff ,differe erenza nza

fra le alte altezze zze cine cinetich tiche. e.

Da quan quanto to sopr sopra a in indic dicat ato o pianto '

H = H I

 

si ricava ricava la preva prevalen lenza za

H, dell' dell'im im--

 ,

+ p, p, - p p,, + v, v, - v, + l ::H H.,. geo

  p.   g

29

Pe Perr l'l'us uso o prat pratic ico o si può può tras trascu cura rare re la di diff ffer eren enza za delle delle al alle lezze zze cinetiche. La La formula n ne el caso di serbatoi c ch hiusi sa sarà la seguente H1 -H-   g e o +  p,-p,+ l :H • p.g

  Ro :

•

  Hg e o   +   rHv.

2.4 Velocità Velocità   d i   rotazione

  per acid acido o solf solfori orico co nel punto punto di eserciz esercizio io per ghisa geodetico nella sezion sezione e di ingress ingresso o dell'i dell'impian mpianto/dir to/diramant amantesi esi

   

per mat materia eriale le sintet sintetico ico nel punto punto di miglio migliorr rendimen rendimento to alla alla boc bocca ca p prem rement ente e della pompa/ pompa/def deflue luente nte

a50Hz a60Hz

   

2900 3500

   

415 500

mente diversa con un num ero di giri che   è general generalmente mente supe-

   

radiale nella sezion sezione e d dii uscita dell'impianto dell'impianto/diram /diramantes antesii

 

Z

 

per acqua per flu fluidi idi viscosi viscosi

numeri, numerazione, posizioni

 

14

2

In pra pratic tica a però però i moto motori ri han hanno no una velo velocit cità à di rotazio rotazione ne legger legger--

R u W

 

N° poli Frequenza

   

riore riore e può esse essere re cons consid ider erat ato o d'a d'accor ccordo do

in fas fase e di sce scelt lta a della della pomp pompa a

con il clie cliente nte..

Con un vari variatore atore oppure con una tra trasmissione smissione a cinghie tr8 tr8-pezoidali   è   pos possib sibile ile funzio funzionar nare e ad altre vel veloci ocità tà di rotazio rotazione. ne.

I

l

i

• l:H l:H"so "somma mma di tutte tutte le per perdit dite e di car carico ico (resist (resistenz enze e nel nelle le tubatubazioni, zioni, nel nelle le val valvole vole,, nei pez pezzi zi sagoma sagomati ti etc. etc. sia sul lato lato aspiaspiran rante te che sul lato lato premen premente) te)..

Hl

fatto fattore re di temperatura temperatura ang angolo olo di apertu apertura ra

•

lato lato aspi aspiran rante, te, alla alla bocca bocca aspiran aspirante te del della la pompa pompa  

  geo   i   K    opt   p

1,2,3

pompa ad un chi chilogra logrammo mmo del liquido convoglia convogliato to e vie viene ne

Con coma comando ndo median mediante te mot motore ore elettrico elettrico trifas trifase e (mo (motor tore e asin asin-cro crono no con rotore rotore in cor corto to circ circuit uito) o) per le le pom pompe pe ven vengon gono o pre prese se in conside consideraz razion ione e le segu seguent entii vel velocit ocità: à:

a as

G

2.2 Prevale Prevalenza nza della pompa pompa

nel cas caso o di serb serbato atoii ape aperti rti

Indici

B

ecc. ecc.

La prev preval alen enza za H di u una na pom pompa pa è il la lavo voro ro ut util ile e cedu ceduto to da dalla lla

 

 

  1

le

•

diametro interno minimo

necessariQ

NPSH NPSH"""

Scelta

2.1   Port Portata ata del della la pompa pompa

fattore di conversione del rendimento

m /s 2

H ge  g e o

  larghezza la larrghezza della gira irante ail" il"uscita ita

forza fattor fattore e di conver conversion sione e fattor fattore e di conver conversion sione e

 

2

superficie

 

 

 

•

4  

• • • • • • • • • • • • •

_ ~ ~ I I I I I I . I I I I I I _ • • ~ • • I . I I • I • I I • , , • • • • . . • , , • _ • ~ ~ ~ " " '' '' ''

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•

Fig. 1; Impianto Impianto di pompaggio funzion funzionante ante in aspirazione. aspirazione.

v. ~ -

Fig. 2: Impianto Impianto di pompaggio pompaggio funzio funzionante nante sotto battente. battente.

-- ------

5

-'--'-' . . .~  

2.5 Scel Scella la del della la gra grande ndezza zza del della la pompa pompa

2.7 Curva Curva cara caratteri tteristica stica della pompa pompa

I dat datii necessar necessarii per la la scelt scelta a del della la pompa, pompa, cioè cioè la p port ortata ata Q e la pre preval valenz enza a H del punt punto o di funzio funzionam nament ento o des deside iderat rato, o, son sono o not noti, i, si conos conosce ce pur pure e la frequ frequenz enza a di rete. rete. Co Con n que questi sti dat datii   è possibile ri rica cava vare re da dall camp campo o cara caratt tter eris isti tico co di imp impie iego go (d (det etto to anch anche e campo cam po com comple plessi ssivo vo di impie impiego) go) la gra grande ndezza zza del della la pompa e la veloci velocita ta di rot rotazi azione one.. (ve (vedi di per es. fig. 26). 26). Le altr altre e gra grande ndezze zze cara caratt tter eris isti tich che e dell della a pomp pompa a scel scelta ta,, come come re rend ndim imen ento to ~, po pote tenz nza a as asso sorb rbit ita a P ed NPSH veng vengon ono o ri rica cava vate te dall dalle e cu curv rve e caratt caratteri eristi stiche che singol singole e (ve (vedi di ad es. fig fig.. 3 3). ).

Co Cont ntr2 r2ri riam amen ente te al alla la pom pompa pa volu volume metr tric ica a pe perr e es. s. po pomp mpa a a st stan an-tuf tuffi. fi. la pompa pompa centri centrifug fuga, a, ad una veloci velocita ta di rotazion rotazione e costan costante te (n =ccs =ccstante tante), ), convoglia convoglia una portata portata   Q che aumenta aumenta con il dimidiminui nuire re cella cella pre preval valenz enza a H. Queste Queste pompe pompe hanno hanno qui quindi ndi la capacapacit cita a di autore autoregol golars arsi. i. Ino Inoltr ltre e dal dalla la por portat tata a Q dipen dipende de la potenz potenza a assorb ass orbita ita P e quindi quindi il rrend endime imento nto ~ ed il valor valore e di NPSH della della pompa.. L:andamento pompa L:andamento e l'int l'interdi erdipende pendenza nza fra queste queste grandezze grandezze veng vengon ono o ra rapp ppre rese sent ntat ate e ne nell lle e curv curve e (v (ved edii fi fig. g. 3) che che qu quin indi di caratt caratteri erizza zzano no il ffunz unzion ioname amento nto di una pompa pompa centri centrifug fuga. a. Se non divers diversame amente nte ind indica icato, to, le curve curve caratt caratteri eristi stiche che si rif riferi eri-scono sco no all alla a densit densità à p e ed d all alla a viscosi viscosità tà cin cinema ematic tica a v dell'ac dell'acqua qua..

Se non esistono esistono parti particol colari ari motivi motivi per una sc scelt elta a divers diversa a il punto pun to di eserc esercizi izio o va ffiss issato ato in p pros rossim simita ita di Q,,, Q,,, (po (porta rtata ta nel

•

punto di miglior miglior rendimento rendimento). ). Per la scel scelta ta di p pompe ompe convo convoglia glianti nti fluidi fluidi viscosi vedi parag paragrafi rafi 6 e 7.62

2.6 2.6

Ca Calc lcol olo o de dell lla a po pole lenz nza a asso assorb rbil ila a

2.6 2.6.1 .1 Polenza Polenza ass assorb orbila ila dal dalla la pompa pompa (vedii paragrafo (ved paragrafo 7.2.1) 7.2.1) La potenz potenza a P assorb assorbita ita da una pompa cen centri trifug fuga a   è la potenza che il moto motore re di co coman mando do cede cede al gi giunt unto o del della la pom pompa pa od all all'al 'al-bero bero dell della a stes stessa sa e vie viene ne calc calcol olat ata a in base base alla alla form formul ula a seguente:  _p.g,Q'H. P1000.~

3'  mm 130-1 130-169 69 Lar arge geu ur An Anch chur ura a mm 9

_   lE lErg rgh hez ezza za W Wid idth th

F'9.  3: Curve caratte caratteristiche ristiche di una pompa cen centrifuga. trifuga.

fi fino no a 7, 7,5 5 k kW W ca. ca. 2 20 0% da 7,5 fino a 40 k kW W ca.15% da 40 kW in su ca. ca. 10% 10% di magg maggio iora razi zion one e Qualora Qualor a la pomp pompa a fun funzio zionas nasse se con forti forti vari variazi azioni oni dei vo volum lumii di liq liquid uido o convog convoglia liato, to, la gra grande ndezza zza del mot motore ore dovre dovrebbe bbe ess essere ere adeg adegua uata ta per per la por porta tata ta ma mass ssim ima a ri risu sult ltan ante te dall dalle e curv curve, e, tenend tenendo o pre presen sente te quanto quanto seg segue: ue: • Diame Diametro tro del della la gir girant ante e necess necessari ario o . • La co condi ndizio zione, ne, che deve deve essere essere soddis soddisfat fatta, ta, NPSH, NPSH,,,, ,,,;;; ;;; NPS NPSH,, H,,,. ,. (ve (vedi di parg. parg. 3.2). 3.2). valori   Pln   ammiss ammissibil ibilii per i cusci cuscinetti netti.. Per il convog convoglia liamen mento to di fluidi fluidi conten contenent entii un rile rilevan vante te qua quanti ntitatati tivo vo di corp corpii soli solidi di op oppu pure re di fluid fluidii dens densii sono sono nece necess ssar arie ie

Secondo Second o le esigen esigenze ze di eser eserciz cizio io può essere essere vantag vantaggio giosa sa una curva curva ~ia ~iatta tta oppu oppure re una curva curva rip ripida ida.. A parit parità à di vari variazi azione one di prevalenz prev alenza a .6. .6.H, H, la curva curva caratteri caratteristic stica a ripi ripida da dà una variaz~o variaz~one ne di pcrta pcrtata ta inf inferi eriore ore a quell quella a che si avreb avrebbe be con una curva curva pia piatta tta (vedi fig. fig. 4). La curva curva ripi ripida da ha in questo questo caso il miglior miglior comporcompor-

pompe pom pe o gir girant antii specia speciali. li.

tamento tamen to di regolazione regolazione..

.1

•

6  

2.9 Punto di funzionamento funzionamento Curva caratte caratteristic ristica a

Ogni pompa centri Ogni centrifug fuga a si stabili stabilisce sce aut automa omatic ticame amente nte sul p punt unto o di funzio funziona name ment nto o B, pun punto to nel nel quale quale la cara caratt tter erist istica ica de della lla pompa pom pa (cu (curva rva   Q -   Hl in inlers lerseca eca la car caratt atteri eristic stica a del dell'im l'impia pianto nto H" ques questo to sig signi nifi fica ca che, che, con con gi gira rant ntii radi radiali ali,, in lin linea ea di ma massi ssima ma si può può ot otte tene nere re una una vari variaz azio ione ne del del punt punto o di fu funz nzio iona name ment nto o B (e qui quindi ndi del della la portat portata a   Q   e del della la preva prevalen lenza za Hl, sola solame ment nte e vavaria riando ndo la vel velocit ocità à di rot rotazio azione ne n (verd (verdii parg. parg. 5.1l, cam cambia biando ndo il diam diamet etro ro de della lla gi gira rant nte e D (ve (vedi di parg parg.. 5. 5.2) 2) opp oppur ure e varia variand ndo o la curva curv a car caratt atteri eristic stica a H, del della la tub tubazio azione, ne, pre presup suppos posto to un funziofunziona name ment nto o privo privo di cavita cavitazio zione ne (ve (vedi di fi fig. g. 6 e 7). 7).

della pompa

Curva ripida

Pratica Pra ticamen mente te nel nell'i l'impi mpiant anto, o, con convog voglian liando do flu fluidi idi nor normal malmen mente te viscosi e pr viscosi privi ivi di corpi sol solidi, idi, si ha una variazi variazione one dell della a car caratt atteri eri--

I

stic stica a solam solament ente e aument aumentand ando o o dim diminu inuend endo o le res resiste istenze nze (pe (per  r  es es.. apr apren endo do o chi chiud uden endo do un una a sa sara raci cine nesc sca, a, ca camb mbia iand ndo o il di diam amet etro ro delle delle tuba tubazio zioni ni in occa occasio sione ne di lavori lavori di mo modi dific fica, a, op oppu pure re a segui seguito to di incro incrost staz azio ioni ni et etc. c.)) op oppu pure re va vari rian ando do la aliquot aliq uota a statica statica (ad es. es. facend facendo o aum aument entare are o di dimin minuire uire la p pres res-sione sion e del serbato serbatoio io od il livello livello del liquido liquido). ).

40piatta

ll.Qripidal-

O,oa:111

Portata Portat aO Fig. 4: Curve caratteristic caratteristiche he

piatte e ripide.

2.8 Cur Curva va caratte caratterist ristica ica (cu (curva rva caratte caratterist ristica ica

del dell'im l'impia pianto nto del della la tubazio tubazione) ne)

Curva caratteristica Hl dell'impianto

La prevalenza prevalenza   H "   richiest richiesta a dal dall'im l'impia pianto nto viene viene rap rappre presen sentat tata a nella nella cu curva rva cara caratt tter erist istic ica a dell' dell'im impi pian anto to (cur (curva va ca cara ratt tter erist istica ica della dell a tubazio tubazione) ne) in funzi funzione one del della la por portat tata a (vedi (vedi fig. 5). La cur curva va car caratt atteris eristica tica der deriva iva dalla somma somma delle com compon ponent entii statich statiche e e dinami dinamiche che del della la pre prevale valenza nza del dell'im l'impian pianto. to.

La parte statica statica   è   compos composta ta dal dalla la pre prevale valenza nza geo geodet detica ica Hg", Hg", indip indipen ende dent nte e dalla dalla port portat ata, a, e dal dalla la diff differ eren enza za delle delle alte altezz zze e B Punto di funzionamento funzionamento n Velocità di rotazione

piezom piezometr etriche iche espress espressa a in metri metri p, -   P i   fr fra a le sezion sezionii di entra entrata ta p. g e di uscit uscita a del dell'im l'impia pianto nto.. Con serba serbatoi toi aperti aperti (ve (vedi di fig. 1 e 2) non esiste quest'ult quest'ultima ima componente componente..

La par parte te dinami dinamica ca   è com compo post sta a dalle dalle pe perd rdit ite e di caric carico o H, che aume aument ntan ano o con con legge legge qua quadr drat atic ica a al cre cresc scer ere e dell della a po port rtat ata a ,   , (vedii parg. (ved parg.4.1 4.1)) e dal dalla la differenz differenza a del delle le altezze altezze cinetich cinetiche e v, 2~v,

GIU

lO

Portata O

 Ag. 6: Spostamento del punto di funzionamento da 81  in 83, sulla curva caratteristi caratteristica ca Hl dell' dell'imp impiant ianto, o, a seg seguit uito o delraum delraumento ento della della vel velocit ocità à di rota rotazion zione e della della pom pompa pa da nl a n n3' 3'

Saracinesca Saraci nesca strozzata " utlenollTlente   I

)

tra le sezioni sezioni di ingre ingresso sso e di uscit uscita a del dell'im l'impia pianto nto..

Saracinesca aperta

B Punto d'esercizio

Portata   a

 Ag. 7: Spostamento del punto di funzionamento da B1 In 8 3, sulla curva caratteristi caratteristica ca mediante e aumento deDo s strozza trozzamento mento della saracinesca saracinesca ci mandata.. a -   H, mediant

Curva caratteristi caratteristica ca Hl dell'Impianto

2.10 2.10 Funz Funzion ioname amento nto

Componente Componen te statica statica   =Hgeo   +  Pu • Pi P'9

Portata a Fig. 5: Curva Curva caratterist caratteristica ica dell'im dell'impianto pianto o curv curva a caratterist caratteristica ica

della tubazione.

in p para aralle llelo lo

di pomp pompe e cen centri trifug fughe he

Nel Nel caso ch che e ne nell punt punto o 8 la po port rtat ata a   Q nec necess essaria aria non poss possa a essere ess ere raggiu raggiunta nta con una sola pom pompa pa esisle esisle la pos possibi sibilità lità di ffar  ar  funzion funzionane ane in pa parall rallelo elo 2 o più più pompe che convoglia convogliano no in unico unico collettore. collett ore. Per motivi economici economici   è oppor opportuno tuno che per il funzio funzionaname ment nto o in par parall allel elO O veng vengan ano o sc scelt elte e pomp pompe e dello dello stesso stesso tip tipo o e co con n la stess stessa a prev preval alen enza za a port portat ata a zero zero.. Nel caso caso illu illustr strato ato alla fig. 8 ogn ognii pom pompa pa   è previst prevista a con 0,5 x Q alla stessa stessa pre preval valenz enza. a.

7

 

 j HO

, Curva carat caratte teriS riSlic lica a

della della pomoa omoa

/

 I

i

/

I o d dell ella a

pomp pompa

Il

Curva caratteris caratteristica pompa I +   pompa pompa I l

,

3.2 NPSH NPSH dell'im dell'impia pianto nto

(NP (NPSH" SH",,) ,,)

Periiii calcol Per calcolo o del dell'N l'NPSH PSH dei deil'i l'impi mpiant anto, o, NPSH,, NPSH,,,,i ,,ill punto punto di rif riferierimento   è la mezza mezzaria ria del della la bocca bocca aspira aspirante nte del della la pompa. pompa. Per le pompe pom pe normal normalizza izzate te con corpo corpo a spir spirale ale,, per in insta stallaz llazion ione e ori orizzzont zontale ale,, fra fra la me mezza zzaria ria della della bo bocc cca a as aspi pira rant nte e e qu quel ella la della della girant girante e il dislive dislivello llo geodet geodetico ico è =O,ved O,vedii fig fig.. 10 e fi fig. g. 11 11..

•

Per disposi disposizion zionii diverse diverse dal dalla la preced precedent ente e si deve deve tener conto conto anche di qu anche quest esta a quota. quota. NPSHdisJ.   si calcol calcola a co come me segu segue: e:

I

Caso a) Funzion Caso Funzioname amento nto in a aspir spirazi azione one,, la po pompa mpa   è   inst installa allata ta a quota quo ta sup superi eriore ore a quel quella la del pe pelo lo libero del liq liquid uido o (ve (vedi di fig. 10) 10)

Curva caratteristica dell'impianto

 

Pi+P::.-PS

N P S H   disP

 

-

 p. g

quin quindi di con   P b p;

al~ Q II=

0/2

a=QI +011

Portala   Q 0'00 00

'"

Fig. Fig. 8 8:: Funzionam Funzionament ento o in parall parallelo elo di 2 pompe pompe delt delta a ste stessa ssa gran grandezz dezza a con la stessa stessa prev prevalen alenza za HOa portal portala a zer zero. o.

 Alla Fig. g è rappresentata un'ulteriore possibilita. Due pompe aventi ave nti la ste stessa ssa pre prevale valenza nza Ho a portata portata zer zero, o, ma aventi aventi diffedifferenti portate portate   O ,   e  O ",   con convog voglian liano o in parall parallelo elo in una una tubazion tubazione e esi esiste stente nte in u un n det determ ermina inato to pun punto to B di funzio funzionam nament ento. o. Inquesto caso la porta portata ta   O ,   de della lla pompa pompa I e la por portat tata a   O "   de della lla po pomp mpa a Ilsi somman som mano o nel nella la portata portata com comple plessiv ssiva a   QI  +   Il   a alla lla stessa stessa pre prevavalenza lenza H.

Curva Curv a caratt caratteris eristic tica a

del della la pompa I

Curva Curva caratteri caratteristi stica ca dell della a pom pompa pa Il

HO

- H y,a - H a geo'

g

Con Con liq liqui uidi di conv convog oglia liati ti aperto

B punto di tunzionam tunzionamento ento HOPrevalen HOPreva lenza za a portal portala a zer zero o

v /o

+  - 2

fred freddi di,, per per es es.. ac acqu qua a e con serb serbat atoi oio o

~ 1 bar   (= 10' N/m N/m') ')

=  O bar  1000 kg/m' kg/m'

P g

10m/s' (con 2 %   di di mar margin gine e d'e d'erro rrore re rispetto rispett o a 9,81 m/s') vi /2 /2g g ~ pu può ò veni venirr trascu trascura rato to per per via d del elle le al alte tezze zze cinetich cine tiche e nel ser serbat batoio oio di aspir aspirazio azione ne o di di carico cari co che sono sono di valo valore re molto molto mod modest esto. o. Nel Nella la pratica pratica la formul formula a di cui so sopra pra si sem semplif plifica ica come come seg segue: ue: ~

 N PS H c!c!iS iS O .   ::::=   1 00--

H y .a  - H a g e o .

Piano di riferimento riferimento

Serbatoio aperto   Se.rbatoio Pb chIUSO Pj=O . pj+Pb

 I

" I

 

I

•

Ha geo

J

H

Fig.lO:: Schema per ilil calcol Fig.lO calcolo o dell'NPSHdi dell'NPSHdisp. sp. nel caso caso di funz funzionament ionamento o in aspiraz aspirazione. ione.

,

Curva caratteristi caratteristica ca

Caso b) Funzionament Funzionamento o sotto batten battente. te. La pompa   è instal installat lata a a quota quo ta inferio inferiore re a q quel uella la del pel pelo o lib libero ero del liquid liquido o (ve (vedi di fig. 11). 11).

dell'i dell'impianto mpianto

NP S H disP 8 punto dì funz funzionamen ionamento to HO prev prevalen alenza za a porta portala la zero

Pi  +   PtI - Ps Ps

p . g

  -

.

Vi

2

+   2 -g'-

H va   +  H c   ljeo'

Nel Nella la pra pratica tica,, per quant quanto o enu enuncia nciato to per il c caso aso a), det detta ta formul formula a si semplif semplifica ica come come seg segue: ue:

a l

Portata   Q

•

NP S H disP _   =1 0 - H . .. .. a+   Hcgeo-

a li D'lICI::nG

Fig. 9: Funz Funzionament ionamento o in para parallelo llelo di 2 pom pompe pe aventi la stessa stessa preval prevalenza enza HOa portata portata

zero.

Serbatoio aperto Pb Pi=O

Serbatoio chiuso Pi

 +  P b

I 3

Co Cond ndiz izio ioni ni

di asp aspir iraz azio ione ne

e di aff afflu luss sso o

3.1 NPS NPSH H della pompa pompa (NP (NPSH" SH",,) ,,) (NPSH   =Net Posit Positive ive Suc Suctio tion n Hea Head) d) Un fu funz nzio iona name ment nto o senz senza a di dist stur urbi bi de delle lle pompe pompe cent centrif rifug ughe he è poss possibi ibile le solam solamen ente te qualo qualora ra all' all'in inte tern rno o de della lla pomp pompa a non non si abbia abb ia formaz formazion ione e di vapore vapore.. Per questo questo motivo motivo l'alte l'altezza zza piezopiezometrica met rica nel punto punto di riferim riferiment ento o per l'NPS l'NPSH H deve deve essere essere supesuperior riore e all' all'al alte tezz zza a re rela lati tiva va al alla la te tens nsio ione ne di vap vapor ore e del del liq liqui uido do conv convog oglia liato to.. Il pun punto to di rifer riferim imen ento to de dell valor valore e dell' dell'NP NPSH SH   è   il pu punf nfo o ce cent ntra rale le de dell lla a gi gira rant nte, e, cioè cioè il punto punto di inte inters rsez ezio ione ne dell' dell'as asse se de dell' ll'al albe bero ro de della lla po pomp mpa a con con il pian piano o vert vertica icale le che

H c   geo

Piano di riferimento riferimento

8g. 11:Schema per il calccl calcclo o dell'NPSHdi dell'NPSHdisp. sp. nel caso di funzionamento funzionamento sorto batten battente. te.

pass passa a at attr trav aver erso so i pu punt ntii este estern rnii degl deglii spig spigoli oli di ing ingre resso sso delle delle pale. NPSH",o NPSH", o è ilil val valore ore richiest richiesto o dal dalla la pompa, pompa, espresso espresso in m, m, che si ricava rica va dal dalla la cur curva va caratte caratterist ristica ica.. Nel Nella la prat pratica ica a que questo sto valore valore vengon ven gono o aggiun aggiunti ti 0,5 m come come mar margin gine e di s sicur icurezza ezza..

 Ad ogni modo per un funzionamento condizione: NP S H disP.

~

  NP S H ne c .

 

senza cavitazione vale la

•

8  

4

v

Cadut Cadute e d dii pressi pressione one

L a c a d u ta ta d i p re re ss ss i on on e   P v   é   l a d i ffff er er eenn z a d i p r es es s io io n e d o v u ta ta a l ll l ' 'a a tt t t r i it t o n e l ll l e t u b az a z i io o n i i, , n ei e i p ez e z z zi i s a ag g o m a at t i e n e el l le l e v a al l v o llee . ~ .' '. . l ~ ~ E s s a v i e n e c a l c ol ol a ta ta i n fu n z iioo n e d e llll a ' p er er d i ta d i c a r ic ic o H " , i n d i penden pen dente te dal dalla la densità densità p, con l'equazio l'equazione ne seg seguen uenle: le:

P er er t u b aazz io io n i

s i o tttt i en en e :

con D di diam amet etro ro inter interno no de dell lubo. lubo.

4. 4.1 1 Perdite Perdite di caric carico o H   in tubazioni tubazioni diritte

Il coe coeffi fficien ciente te di at attrit trito o dipend dipende e dal dalle le caratteris caratterislich liche e del flusso flusso di liquido liquido e da dalle lle co cond ndizi izion onii de dell lla a tu tuba bazio zione ne at attr trave aversa rsata ta da dall liquido liqu ido.. La c cara aratte tteri ri sIica del flu flusso sso viene viene descrit descritta ta dal numero numero di REYNOL REY NOLD D (Legge (Legge dei modell modelli): i):

v

Pe Perr la pe perd rdita ita di carico carico a caus causa a di def deflu lusso sso in un tuba tuba dirit diritto to

vale in genera generale: le:

H _À _À.C.L .C.L,~ ,~ 4A

d i rrii t ttee a s eezz io io n e c i rrcc o la la re re

A

H,=\)L,~

p,,=p.g.H,.

,-

  v el el o c itit à d i d e ffll u ssss o a tttt r aavv e rrss o u n a se se zzii o ne ne c ar ar aatt t eerr i sstt i ca ca p e r l a p er er d itit a d i c aarr i ccoo .

v.   D

2g

Re=-vcon coefficien iente te di attrito attrito,, À   coeffic C c iirr c oonn f eerr en en za za b ag ag n at at a L g

o p p u re re d eell la la s eezz i on o n e A a tttt ra ra vvee r s aatt a

n e l ccaa s o d i s ez ez io io n i n o n c i r c ooll ar ar i v.4

d aall

Re

liquido, lung lunghe hezz zza a dellu dellubo bo,, ac acce cele lera razi zion one e di gr grav avil ilà à 9, 9,81 81 m/ m/5 52 ,

A

 =--v:c;

con v v is i s c ooss iti t à c in i n em em a ttii ca ca .

Tabella Tab ella 1: Rugos Rugosità ità media media k (rug (rugosit osità à ass assai ai ula) ula)

 

Tu b i i n

 

C o n d i zzii o n e d e llll a p a r ete ete i n ter ter n a

 A c ci ai o

 

laminazione ione nuova,   senza   pelle di laminaz

1 l'm

 

5   10

 

 

50   100

 

500 1000 1000

50 5000 00 1o '

saldature saldat ure decapata decapata

•

zincata laminazione ione saldata   pelle di laminaz longitudilongit udi- biluma bilumala la

nalmente galvanizzata galvanizzata

•

cementata chiodata

v e c c h ia ia , m o d e r aata ta m en en te l e gg gg e r m eenn te

a r rruu g i n i ta ta

i n c r o s ta ta ta

 

fo r tem tem e n te i n c r o s ta ta ta

 

n u ov ov aa,,

~

•

dopo dop o la pulizia pulizia Ghisa

-

c o n c rroo s ttaa d i f us u s io io n e •

bitumala

-

galvanizzata cementata v e c c h ia ia , m o d e rraa ta tam m e n te

a r rruu g i n i ta ta

~

leggermente legger mente incrostata incrostata

•

fo r tem tem e n te i n c r o s ta ta ta dopo dop o la pulizia pulizia

•• Eternite

 

nuova

Terracotta Terrac otta (Drenaggio) (Drenaggio)   n u o v a

 

Calcestruzzo

n u o v a, a,

g r eezz zzaa

 

~

.-

lisciata

Calcestruzzo

 

n u o v a, a,  

centrifugato

g r eezz zzaa lisciata

C em em e n to a r m aato to

 

n u o v aa,,

Tutti i calcestruzz calcestruzzii

 

vecchia, lisciata

Melallo nonl,r l,rr05 r050, 0, m ,l   leggero

l is is c i aatt a

trafilata

Vetro, mal. sintetico F l e s ssii b ilil e i n g oom mma  

Legno

•

n uuoo vvaa ,   non infragilita infragilita nuova do po pounlu unlu ng opper er io do difunzionamenlo d ifunzionamenlo conacqua

Muratura kin   l l''m -

-

•• I -

 

.•

5

10

 

50 100

 

500 1000

5000 10'

9

 

0,100';-i

Per tubi tubi lisc liscII (tubi (tubi nuo nuovi vi lamina laminati) ti) ;. può esser essere e cal calcola colato: to: Con Con fl flus usso so la lamin minar are e nella nella tub tubaz azio ione ne cient ciente e di attr attrito ito si rica ricava va con: con:

,

(Re (Re   <   2320)   il coeffi coeffi--

64

 A=

  t\ ~~--J

o

"

Con tluss tlusso o turbol turbolent ento o nel nella la lubazio lubazione ne (Re (Re> >   2320)   i dali otteottenuti median mediante te   prove   posso possono no veni venirr ripet ripetut utii con con una una formu formula la empiri emp irica ca di ECK: ECK:

c   0,020 Q.l

;g

 

0,005

Nel campo   2320   <  Re  <   108 gl glii scos scosla lame ment ntii

,

  I I  i I

l I

2

46 82 46 8

10'

sono sono in infe feri rior orii ad

1 'lo.

1~

  ,

I

I Il

1

I

I

I II

1

 I

2'101...l.-! 5.IO!~

 

,

I I

I

I I I

I

ho~ I

,=~'IO:= = O:=H 2 1 '"H . , ~'I ~ ,

I

II

2.10~-::j

I I l ! 2

2 46 82 46 8

l O'

  2.1 2.10: 0: I

1'1

"

I

I

  i

,;

I

1 1"

I I

 I

: I I I )   5 :1 0 1   i  I I

I II

•

110:   i : l

,

~ 0,01 0,010 0

 _ ~ I

( ' 9  ~e)'

I I

l''~

  =~   =,

S..IOI

,

, ;   t::;

"

lamTare.~turoolento

O

.

,; ,; ~'

,

I

,

•

011

I •

-!!L

A   stanza In  %  res:dt;o

  I

  I

A_~'' A_~

;'

, .

 

Fig. 17 e

I

 

20 0   m' / h 5 0000

20 0 -!!!-

, "

20 30

Portata   Q

Fig.17b

1J

3

1

I

I

I

I

l,O

•• I

2

Dens,11l Dens,11l del:a sostanza in '!b '!b rel.Ì. DI>..350). . A-A

Ve1cc:tJ c:tJ   =Ve1c

economico.

massima massima

12.!..!. 12.!..!. ,:) 2.05 misi  

:..;caz:!cne :..;caz: !cne i:~ :~ lIE

::r;;:rr. ::r;;:rr.E.7.= E.7.= =-=r ~n eserci::::

IJ

J. ,

l

H

12

.'~

'.~-,,  

In Infin fine e la perd perdita ita di carico carico ricav ricavat ata a dalie dalie figu figure re ed alia alia qu qual ale e siano sian o stati stati event eventual ualmen mente te app applica licati ti   i   fattor fattorii indica indicati ti dev deve e ven venir  ir  corre corrett tta a ulter ulterior iorme ment nte e qualo qualora ra la s sos ospe pens nsio ione ne ave avesse sse un una a temper tem peratu atura ra superi superiore ore a  15 aC.ln   questo questo caso ogni   2 ° C d i   differenza   dì   temper temperatu atura ra si deve deve detra detrarre rre 1 %   dalla dalla per perdit dita a a 15 15  cC. Pe Perr tu tubi bi in mate materia riale le sinte sinteti tico co il val valor ore e HvK    deve venir moltip moltiplilicat cato o per 0, 0,9. 9. Il coef coeffi ficie cient nte e di pe perd rdit ita a di car carico ico si ridu riduce ce ulter ulterio iorm rmen ente te se ne nell lla a so sosp spen ensi sion one e da data ta si tr trov ovan ano o de dell lle e ca cari rich che e co come me ad esempi ese mpio o il caolino caolino.. Con un conte contenut nuto o di caolin caolino o di 18%,il coefficoefficiente ciente di perdita perdita di carico carico si riduc riduce e del del12 12 % e con un cont contenu enuto to di caol caolino ino de dell 26,5% 26,5% si ridu riduce ce del del 16%.

/ v/  

I l I l

7 i7 I

/

e

/ 

~

/ /1/1/

.~ •

1

o

O

/

1

/ Il   1 1 1 /

 

/

 

I

V 

 

7:1

' I V   

0,05

 

1/ /

 

/

! 1 .0

0 .5

0. 2

m

2 ,0

l,O ,

I   I I

 

ç=3

 ,

I

!

ç= 5

0,2 Raccordi Raccor di a T (deriva (derivazioni zioni della vena fluida)

 I

'

i

 I

 ,

,

l

l

I

I

! I

I

 ,

i   j

,

I

 l

I l I l

I \ \ \

!   i I

i '~\   I

I

-

 ~:\i0  °

I

I

-I,

I-   J   I 'P() 'P()

0,1

i

II   I

1 0,5

I

  •

  . I ~~ ,

I I I

90°

,

,

'.

I   I

I   I I

2

lR = ID

 

~To

•

 

I

u

 

50°

l   . ! \ I : : : :

•g•   1O' •o•   5

~

_

  5

~2 ~ c

Combinazioni con gomiti a  9 00

  'I

I

c

u

g;L-1

"   J I   ~=   45°

I • , 1 ''

•" 10' •

""e

a

I

II,.Ll

,2

ç=2,5

 

  J

'I

i Ì \ . I

 

I

I 1,0

0,5

 Angolo relativo di apertura   ' P 0 - ~

.a

ad angolo vivo

arrotondalo arroton dalo con fondo dirillo

, ".3

, ,0 .7

sul lato concavo e

,

Fig.18: Per il calcol calcolo o delle perdit perdite e di ca carico rico H" in valvole e pezzi s3gomati; s3gomati; velocit velocità à delliquido quido v riferit riferita a al diam diametro etro utile utile effett effettivo ivo nell nella a sez sezione ione di raccordo raccordo

~

L2

0.8

//

Perdita Perdit a di carico H.•. H.•.

~e vi i~ ~~

~

/

/ /1 // 0, 1

ii

Fig.20: Incidenza Incidenza sul coeffi coefficiente cienterii rii resist resistenza enza dell'arr dell'arrotondame otondamento nto di Quello sul lato conv convess esso o di un ç;o ç;omil0 mil0 con sez sezion ione e Quadrat Quadrata a

11/711

 

Q2

0.01  

 

/

0,4

 

Lar Larghez ghezza za del condett condetto o a:

'/

/

Q4

Arro~o Arro~oamen amenlo lo aJrm:emo

Raggio del gomito   Ai(

'FI

1 /

atres:emo

'Con 'Con griglia griglia a palene

7

8

Ql

o

"

lì~

1

 

~_i _ > '   l _

••

/1

••.

!

;•g   0, 4

;y.   CL

/

/ I l

~ l I I I

0 .5

c•

I

A rrro rote tero roda dame menl nlo o

I

/1 / /

/

/

1/

  ', J     _~. R

I

/

V 

•

>J' 1 ,2

I

/ 1[71 1[71

'IV    Il  

Le tabel tabelle le da 2 a 4 e te figur figure e da 18 fin fino o a 21 fornis forniscon cono o indica indica-zioni zioni in me merito rito ai si singo ngolili coeffi coefficie cienti nti 1; 1;di di perdita perdita di carico carico ed alle alle perd perdit ite e di ca cari rico co Hv   ne nelle lle val valvo vole le e nei nei pezz pezzii sago sagoma mati ti che che si hanno han no nel fu funzio nzionam nament ento o con acqua, acqua,

/ 1/

2

 B ,

con , co coef effi fici cien enfe fe di pe perd rdit ita a di ca cari rico co,, 9 ac acce cele lera razi zion one e di gr grcv cvit ita a 9, 9,81 81 m/s m/s2, v ve velo loci cità tà di def deflu luss sso o at attr trav aver erso so un una a sezi sezion one e A car caratt atteri eristic stica a per le pe perdi rdite te di carico. carico.

1717

l'IV 

~

la formula:

y/

/

•

Per le p perd erdite ite di ca carico rico Hy   nelle nelle valvo valvole le e nei pezzi pezzi spe specia cialili vale

1 11 ,(   /

~

Perd Perdit ite e di ca cari rico co   H v   nelle nelle valv valvole ole e nei nei pez pezzi zi sagoma sagomatì tì

4. 4.4 4

a forma sferica con collare arrotondalo verso l'interno "

0,9

Fig.19 Fig.19:: Pezzi Pezzi sa sagoma gomatì tì con i rela relativ tivii coef coeffic ficient ientii

di resisten resistenza za ~

a forma sferica sferica ~= = da  da 2,5 sino a 4,9

o

1,0

Grado Grado di apert apertura ura y/a o corsa relativa relativa y/DN_

Fig. 21: C Coeffic oefficienti ienti di resistenza di valvole di stroz strozzamento zamento a clapet. clapet. valvole e saraci. nesche, in in funz funzione ione dell'ansolo dell'ansolo eS eSapertur apertura a oppure del grado di ap apertura ertura (Numeri di posizion sizione e sec secondo ondo tabella tabella 2.  :O rm a.   costruttiva)

13

 

~

Tal J Je el fa fa 2 : Co e eff ffii ci ci en en ttii

di pe err di di ta ta d i c a arr ic ic o   ç   nelle valvole valvole (riferiti all alla a veloci velocità tà del fluido corrispondente corrispondente

Tipo della valvola valvola

 

Saracine Saracinesca sca a corpo piallo (d F   DN)  

 

Saracine Saracinesca sca a corpo ovale (d,. =DN)  

 

Rubinetti Rubine tti (dE= DN DN))  

'"

c

o

min   2 max

 

 

 

 

0,10 0,10 D,lO 0, 0,09 09   0,09   0,0 0,08 8 0,15

4

 

'"

'"!   Valvole forgiate [  

min   5 max

 

'" ~

'O   Valvole fuse

'" >-

 

Valvole Valvole a squadra  

o;

>

Valvole a sede inclinata

 

  .

 

Valvole Valvole a flusso libero  

 

Valvole a membrana Valvole di ritegno a sede diritta

 

c

."

Valvole di ri ritegno tegno 'O   Valvole

'"   .? > '" D

 

Valvole Valvole di fondo

 

Valvole Valvole di ritegno a clapet  

min   7 max

2,0 3,1

min   8   max

1,5 2,6

min   9   max

0,6 1,6

min m ax   10

0,,2 8 2 3,0 6,0

 

mln   12 max

 

3,2 3,4

6,0 6,8

   

 

3,1

0,0 0,08 8   0,07 0,07 0,7 0,76 6   0,60 0,60

D,50 D,50 0,42 0,42   0,36   D,3D 0,25   0,20   0,16 0,16 l,50   1,20   1,00   0,92 0,92

 

} a dc < DN vedi noia in calce1 ) a dE <   DN ç   0,4 0,4 fino a 1,1

0,13 0,13   0,10   0,08 0,08 0,06 0,06   0,05 0,83 0,83   0,76 0,76 0,71 0,71   0,67   0,63

6,0 6,8 3,0

   

~6,0 4, 4   4, 4, 7

5,0   5,3   5 ,7 ,7

2,0 6, 6

6,0   6, 6, 3

~ 1,5

con ottimizzazione ottimizzazione   è  raggiungibile  ç   2 fino fino a 3  

nella BOA Compact

 

ç  = 1,2 fino fino a 1,5  =1,2

0,6 1,6

~0,8 2,2

 

3,0 6,0   3,4   3,5   3 3,, 6

3, 2 3, 8   4, 4, 2

3,7   5 5,, 0 7, 3 5, 0   6,4   8,2 4,3 4,6

2, 5 3,0

2, 4   2 2,,2

2, 1   2, 2, 0

  0,5 2,4   2, 2, 3

1, 9   1,7   1 ,6 ,6

0, 8   0,7   0 0,,6  

0,9 1,8 5,0

18

 

2,8

19

 

1,0

• 0,5

 

4,3 4,6

   

1,5

~3,0 0,4

O,~   0,4

1, 8   1,8   1,7   1 1,,6      

3,0 4,0 6,0

     

(7,0)   (6,1) (6,1)

3,0

 

  0,5   0,4 2,3   2,2   2, 2, 1 2, 0   1, 1, 9  

1,5

 

1,0   0 0,,9 3,0

 

   

 

D,l 0,3

2,6

17

Vaglio

800 800   1000

0,17 0,17   0,16   0,15   0,13   0,12 0,12 0,11 0,11   0,11 0,22 0,22   0,20   0,19   0,18 0,18 0,16 0,16   0,15   0,14 0,03 0,03   0,03   0,02   0,15  

 

 

min   16   max  

0,05 0,05   0,05   0,04 0,04

   

30 0   400   500   6 600 00  

0,21 0,21   0,19   0,18 0,18 0,26 0,26   0,25   0,23 0,23

 

min   14 max

200 200   2 5 50 0

•

0,3

0, 0,07 07   0,06 0,06

3, 4   3,8   4 4,,1

min   13 max

 

125   150 150

 

min   15 max

Hy Hydros drostop top v - 4   m/ s v= 3   m/ s v= 2   m/ s Fillri

3,0 6,0

 

 

a se sede de inclina inclinata ta

min   6 max

min   11 max

Valvole Valvole di ritegno   allargate assialmente  

'"

 j'!

 

   

Valvole Valvole di ritegno assiali  

o

0,9 0,90 0

Note 100

0,24 0,24   0, 0,23 23 0,22 0,22 0,31 0,31   D,3D 0,28 0,28

 

t

D

0,25 0,25 0,32 0,32

 

min   3   max

Valvole a farfalla

'iO

Forma Coe Coefficie fficiente nte di perdita di carico   ç   a DN  = 15   2 coslruttiva 20 0 25   32   40   50 50 65   80 80 D,l min   1 max 0,65 0,6 D,55   0,5   0,5   0,45   0 0,4 ,4 0,3 ,35 5

al DN della della sezione di attacco) attacco)

  (5,5) (5,5)   (4,5)   (4,0)  

~ 0,4 0, 3   1,5   1,4   1,3   1,2   1, 1, 2

1,5

l, l

 

( ) con grup gruppi pi di otturatori

0,3   Clapet senza leva 1,0   e contrappeso 2 )

3,0   2,5   2 2,,5 1,2 2,2 4,5   4,0   4,0   1 ,8 ,8 3,4 8,0   7,5   6, 6, 5 6, 0   7,0

 

2,8  

1,0

allo stato pulilo

ristretlo tlo di interc intercetta ettazione zione dEfosse inferiore inferiore al diametro nomina nominale le DN di attacc attacco, o, i coeffici coefficienti enti di resistenz resistenza a l)   Se il diametro più ristre devono venir aumentati di ,(DN ,(DN/dd /dd con x = da 5 fi no a 6   con apertura apertura parziale parziale (cioè basse veloci velocità tà del liquido) i coefficie coefficienti nti di perdita di carico aume aumentano ntano Per Per le forme costruttive vedi a Pago15 Pago15 K

2)

', . •  _ _ :

~

l~';~'tIX ..~r~ '~:;':;:'; ';:,,': ':,..,

~ "

 

1 ~

 

l

2

3

4

.. "

5

6

7

8

9

lO

~ i . l i~ ~ ~ i~ Iiftl 11

 

12

Fo Form rme e cost costru rutt ttive ive seco second ndo o

 

13

 

14

 

15

 

 

16

 

17

18

 

19

ta tabe bell lla a 2

I val valori ori min minimi imi e m mass assimi imi elenca elencati ti nel nella la tabel tabella la 2 comp compren rendon dono o

Boccag Boc caglili

di ingre ingresso: sso:

val valori ori numeri numerici ci rica ricavat vatii dal dalla la più impor importan tante te letter letteratu atura ra speciaspecialist listica ica e valg valgono ono per valv valvole ole attrav attraversa ersate te da un flus flusso so uni unifor forme me ed aperte comple completamen tamente. te. Le perd perdit ite e ch che e si produ produco cono no a vall valle e de dell lla a va valv lvol ola a pe perr un una a lunghe lunghezza zza di tubaz tubazion ione e di circa 12 x DN, a cau causa sa di turb turbole olenza nza,, sono sono gi già à cons consid ider erat ate e nei nei val valor orii in indi dica cati ti (ved (vedii norm norme e VD VDIN INDE DE 2173).8i 2173 ).8i posson possono o avere se sensibili nsibili variazi variazioni oni dei valori in funzione funzione del delle le con condiz dizion ionii di afflu afflusso sso e di efflus efflusso so del fl fluid uido o e del delle le varianti varianti costruttive.

 Angolo di ingresso

~I ~ D JI l 1I 1   FA'1 I / . . , . ,

acuto :; ~ 0,5 ra racc ccor orda dato to /; ~ 0,2 0,25 5

3 0 ,5 5

0 ,2 0

per   ò  =   75° 75° 60° 60° 45° 45° 0,05 :;~ 0 0,,6 0, 0 ,7 0 0,,8

Bo Bocc ccag agli li di uscit uscita: a: i; ~   1 dopo dopo un tr,o tr,onco nco di dirit ritto to di tu tuba bazio zione ne su suff ffic icie ient ntem emen ente te lu lung ngo o co con n un una a velo velocit cità à quas quasii unif unifor orme me ne nella lla sezion sezione e di uscita.

Tabell Tab ella a 3: Co Coeff efficie icienti nti di resistenz resistenza a dei pezzi pezzi sag sagoma omati ti Go Gomi mili li::

Curve urve ffus use, e, 90° 90° R =   D  +   10 100 0 mm, tu tutt ttii i diam diamet etri ri I; ~ 0, 0,5 5

/; ~ 2 in caso di veloc velocità ità de dell li liqu quid ido o note notevol volam amen ente te per es. dop dopo o gom gomiti, iti, val valvole vole etc. Mi Misu sura ralo lo""

Go Gomi miti ti 90° 90° R =   d a 2 a 4 x D N

irreg irregol olar ari, i,

di po port rtat ata: a:

Tubo Tub o Ven Ventur turii cor corto to   a   =   30°

Diaframma Diafra mma norma normalizzato lizzato

Diametro nomina nom inale le DN   i;

Bm aJ

100 200   300   500   0,19   0,18   0,21 0,23

50   ~ 0,26

 

Rapporto Rappor to dei diamet diametri ri d/D

Qualora Qualor a l'ango l'angolo lo di d devi eviazio azione ne sia   60°   45°   30°   15° questi que sti coeffi coefficien cienti ti I;   0,85   0,7   0,45   0,3 vanno van no mol moltip tiplica licati ti per 

, ~ ,...

Rappor Rap porto to di aper apertu tura ra m  =   (d/D)'

~

i;

~

45° 0,35

60° 0,7

90°   1,3

15° 0,1

30° 0,2

 

  t...l

0,30 30 0, 0,40 40 0, 0,50 50 0, 0,60 60 0, 0,70 70 0,80 0,80 =   0,

 

Tubo Venturi corto Diaframma n o orrmalizzatto

Deviazioni:  Angolo di deviazione

  +

  fM

I;  è   rife riferit rito o all alla a velocit velocità à v c con on di diam amet etro ro D

0,16 16 0, 0,25 25 0, 0,36 36 0, 0,49 49 0, 0,64 64 =   O,Og 0, I; ~ 21 I; ~ 30 300

6 85

2 30

0 ,7 12

0 ,3 4 ,5

0 ,2 2

Cont Contat ator orii d' d'ac acqu qua a (misu (misura rato tori ri di v vol olum ume) e) I; ~ 10 Nei contat contatori ori d'a d'acqu cqua a per uso uso dom domest estico, ico, per il car carico ico normal normale e è stabil stabilita ita una perdit perdita a di car carico ico di 1bar al mass massimo imo,, perdit perdita a che pra pratica ticamen mente te non   è  mai. inferiore.

Curve Curve e gomiti gomiti riun riuniti iti Qualora Qualor a una cu curva rva a 9 90° 0° venga venga uni unita ta ad altre altre per formare formare cur curve ve compos com poste, te, come come da ese esempi mpi sot sottos tostan tanti, ti, il s suo uo coef coeffici ficient ente e   t Derivazion Deriva zioni: i: (Deriva (Derivazion zionii aventi aventi la stessa stessa luce di passaggi passaggio) o) di re resi sist sten enza za no non n va radd raddop oppi piat ato o be bens nsii molt moltip ipli lica cato to pe per  r   i Nota: fattor fattorii indicat indicatii che consent consentono ono di calc calcola olare re la per perdit dita a di ca carico rico I coeffi coefficie cienti nti di perd perdita ita di car carico ico   I ;a   per il flu flusso sso deriva derivato to Qa   o I ;d del pezzo composto. riferiscono no alla veloci velocità tà per la portat portata a def deflue luente nte Qd  =   Q - Qa   si riferisco

1,8

1,6

1,4

alla bocca bocca del dell'i l'inte ntera ra portat portata a Q. A caus causa a di questa questa def defini inizion zione e sono son o pos possib sibili ili valori valori num numeri erici ci negati negativi vi per   1 ;,   o   I;d ;  essi essi signifisignificano can o gua guadag dagno no di pre pressio ssione ne anziché anziché cadu caduta ta di p press ression ione. e. Da non confond confondere ere perO perO con la var variazi iazione one rev revers ersibil ibile e di pression pressione e in segui seguito to all' all'equ equazi azione one di BE BERNO RNOUIL UILLI, LI, vedi vedi not nota a alla tabe tabella lla 4. Pe Perr la ttab abel ella la de delle lle deriv derivaz azio ioni ni vedi vedi a pa pagi gina na 16

Compensal Compen salori ori di dilalaz dilalazion ione: e: Compen Com pensat satore ore a tubo tubo ond ondula ulato to con/se con /senza nza tubo tubo diffus diffusore ore Tubo Tub o lisc liscio, io, cur curva va a Iyra Iyra Tubo Tub o a soff soffii etto etto , c curva urva a Iyra Tubo Tub o ond ondula ulato, to, cur curva va a Iyra Iyra

I; I; I; I;

~ ~ ~ ~

da da da da

0,3 0,3/2 /2,0 ,0 0,6 0,6 a 0,8 0,8 1,3 a 1 1,,6 3 ,2 ,2 a 4

15

 

0,10

 

=

---p  o

0 , -

a,

 

 

0 ,2

  ~-0,4 " C ,   ~   0,17 r 

0 ,6 0,8   0,08   0,47   0, 0,72

 

o

 

0,89

~-0,0 -0,08 8

(

ca

'>d

-0,0 -0,05 5

~-0,38 ,~ ~ C ,   ~   0 ,1 7 a, Cd

°d---

a

 

 

Q

   

°

  ~   0,68 (d    ~-0,0 -0,06 6

 

~Q a

5.1 Variazi Variazione one del della la vel velocit ocità à di rot rotazi azione one 0,91

0,95

1,10

1,28

0 ,0 ,07

0,21

 

0,22

0,37

0,37

Per diverse diverse velo velocita cita di rot rotazio azione ne n, del della la stessa stessa pompa pompa cen centritrifuga, fuga, si hann hanno o cur curve ve car caratt atteri eristi stiche che differ different enti. i. In bas base e al alla la "leg "legge ge di simHitu simHitudi dine ne"" qu ques este te curv curve e so sono no in relarelazione zione fra di loro. loro. Se per la veloci velocità tà di rotazione rotazione   "1  "1 sono noti   i valori di   Q" Hl e Hl  e P1J i val valori ori relati relativi vi alla veJoc veJocita ita di rotazi rotazione one   diventeranno:

0,50   0, 0 ,3 8 -0,0 -0,04 4

 

0,35   0,48

0 ,0 7

 

Q? = "2  

-

 

v,~

 

I   Restrin9imento !

H2 =

 

D   lÌ   d;

•

'0100:1 ma>son sono o

N/m'

not notii i dati dati seg seguen uenti ti

p,

= 0,0038 b a arr = 0,0038 .1 .10' N //m m' (aci (acido do solf solfor orico ico al 60 % a 20   0c 0c))

H... H...

= 1, 1,5 5 m ((pe perr pezzi 10 zim sagom di tu tuba bazi zio one as aspi pira rant e inter 100, 100, compre com presi si pez sagomati ati ed organ or gani i nte di inDN tercelt celtaazione)   = q ques uesto to valo valore re viene viene ttras rascur curato ato,, in qua quanto nto molto molto V, piccolo NPSH NPS H ••". " . = 3,3 m (da fig. 27, 27, interp interpola olato, to, com compre presi si 0,5 m di margin mar gine e di sicu sicurez rezza) za)  

Serbatoio Serba toio aperto aperto p, p,=O =O

Ser Serbat batoio oio chiu chiuso so 1,5 5 ba barr = 1, 1,5. 5. 105 N/m' p,   +   Pb   = 1,

 

bar  bar 

f  Pi~Odì riferimento

ì

 

  ' -

, I

  :

Ir  "I

 

L

 

j"

J

+ +.

Ha geo

,

Pb Pì=O

Di   +   Pb

 

 

I

,,  _ l  _ - . = -~ -= - = C 1 = = -~ _ - : : . = =

t  p, + p, - p, Ha geo, max Pas. 9 0+ 1, 1,10 105-0,0038.105 1500.9,81

Ha geo, max

-

;

  PSo 

H

t,Q,  V i

NPSH

v, a -

--

nec.   (secondo   parg.   3.2 con NPSH NPSHnec.  = NPSHdiSP.i

1,5'105-0,0038'105 1500.9,81

-15-33 "

= 10,17 10,17-1,5-3 -1,5-3,3 ,3

= 6,77 6,77 -1, -1,5-3 5-3,3 ,3

=

= 1, 1,97 97 m.

co n   Ha geo,max=1,97   m   è   l'NPSH éisp .   =NPSH ne c . con con ciò ciò   è   soddis soddisfal falta ta

 

 j

Ha geo, max

-1,5-3,3

I

L

la con condizi dizione one

NPS NPSH HdloP.

=3,3 3, 3 ;;:

  5,37   m.

co n   Ha geo,max   5,37   m   è   l'NPSH disP. =

 m

con con ciò   è   sod soddis disfal falta ta

  NPSH ••"",','

  =NPSH llec.

la condiz condizion ione e

NPS NPSH HdloP.

 

;;:

=

  3, 3,33   m

  NPSH"",'

19

-~-.=~---- . --

 

7.3.2 Afflus 7.3.2 Afflusso so da serbatoi serbatoi aperti/ch aperti/chiusi iusi La pompa pompa   è   in inst stal allat lata a a quot quota a infe inferi rior ore e risp rispet etto to a qu quel ella la de de!! pel pelo o lib libero ero del liqui liquido do (vedi (vedi fig fig.. 1 11). 1). E' st stat ata a sce scelta lta la pompa pompa CPK. CPK.65 65-2 -250 50,, per  per    i   d dati ati di ese eserciz rcizio, io, dell' dell'im impi pian anto to e del della la pomp pompa a vedi vedi parg parg.. da 7.1 sino sino a 7. 7.3. 3.1. 1.

I   Serbatoio Serbatoio

Serbatoio Serba toio aperto p ,= O b a r  

I   p,  +   Pb= Pb= 1, 1,5 5 bar bar= =

DO

!

Pi   =  o

 j -----I

•

chiuso 1, 1,5, 5,10 105   N/m' 

  Di" Di"'" '" Db I

 j

  -----

i Vi,Ps.

1.0 ,

Hç   geo

Piano di riferimen riferimento to

  P, +   P Poo- p, Hcgeo,min   = NP  SH MC.   + H   v, v,a Pas'   g H cgeo,min

5

5

= 3 3  +  1 5 _ O +   1 . 10 - 0,0038 . 10 "

 

1500.9,81

H"", H"",..

m' m'o o= 3,3 3,3   +   1,5 -

1,5,105-0,0038, 1500,9,81

= 3, 3,3 3   +   1,5 1,5 - 6, 6,77 77

= 3, 3,3 3   +   1,5 1,5 - 10 10,1 ,17 7

= - 1, 1,97 97 m. m.

= - 5 ,3 7 m .

sono no altezz altezze e di as aspira pirazio zione ne Ha geo   di Ba Batt tten enti ti ne nega gati tivi vi - Hç  g eo   so valore valo re e9uale e9uale.. Il segno segno negati negativo vo del quale quale è af aflet letto to il rrisu isulta ltato to signifi sign ifica ca che la pompa pompa centrif centrifu9a u9a sar sarebb ebbe e in gra grado do di aspi aspirare rare intorn intorno o ai v valo alori ri ass assolu oluti, ti, sia da se serba rbatoi toio o aperto aperto che da ser serbabato toio io chiu chiuso so,, come come nell' nell'es esem empi pio o di cui al parg parg.. 7. 7.3. 3.1 1 dove dove era era soddisf sod disfatt atta a la con condizi dizione one NPSHd" NPSHd"p p ;;; ;;;:NPSH :NPSH"o' "o'

105

 A causa della velocità di rotazione maggiore il punto di funzionament nam ento o si spost sposta a come come di s segu eguito ito indicat indicato, o, sen senza za che venga venga pre presa sa in consid considera erazio zione ne la cur curva va car caratt atteris eristica tica H, del dell'im l'impia pianto nto:: Q,

2965 = 2900 2900 ' 25 = 25 25,5 ,56 6   lls (= 92,02   m'/h)

Nel Nelll esem esempio pio 7.3.2 7.3.2 con un batt battent ente e geodet geodetico ico positiv positivo o (co (come me da schizz schizzo) o) la condizi condizione one sopra sopra indica indicata ta sar sarebb ebbe e soddis soddisfat fatta ta ampiamente,

H,

= te tens nsio ione ne

di va vapo pore re de dell

La pomp pompa a è ins insta talla llata ta a quot quota a in infe feri rior ore e liquido liqu ido con convog vogliat liato o (vedi (vedi fig. 11) 11)..

risp rispet etto to a que quella lla del del

E' st stat ata a sce scelta lta la pomp pompa a CPK CPK 65-2 65-250 50,, vedi par vedi parg. g. 7.1. 7.1.

pe perr i dat datii d' d'es eser erciz cizio io

Pe Perr i d dat atii dell' dell'im impi pian anto to

N P S H nec.   +   H v, v, a -

=3,3

  +   1,5 1,5

=4 =4,8 ,8

m.

PS'

=

Si hanno hanno i dali dali seguen seguenti: ti:

P aass ' 9

- O

Si cercan cercano: o:

la condizione

NPSHd"p. NPSHd "p. ;;;:NPSHoeo ;;;:NPSHoeo..

Q,

H, Va Varia riazio zione ne de della lla veloc velocit ità à

di ro rota tazio zione ne

 

(ve (vedi di par parg. g. 5. 5.1) 1)

H,

 

  251/s

70   m

=

D,   = D "

25   lls   (= 90   m'/h) 70  m

,(02   1   Q ,   =240 =240,,

125 ~ 25 25,5 ,56 6 =237 =237

mm mm..

Con la giran giranle le D, = 240 mm lo lornit rnita a a D, = 237 mm si ott otteng engono ono i dali dali in inizi iziali ali di cui al par parg. g. 7.4 7.4..

= 2900   llmin = 240 240 mm (dia (diam met etro ro dell della a gira girant nte e)

a n, e D,

 =

ne deriva pertanto: pertanto:

La pompa pompa CPK 6565-250 250 scel scelta ta come come da parg. parg. 7.1,ma 7.1,ma in ques questo to caso con i d caso dati ati seg seguen uenti ti (i dat datii disponi disponibili bili hanno hanno l'in l'indic dice e 1,i d dati ati cerc cercat atii hann hanno o l'l'in indi dice ce 2): 2): Q,

= 25,56   Iis = 7 3 ,2 m =240 mm.

Q, H, D,

 A partire da Ho geo.m'o = 4,8 m è soddisfatta

7. 7.4 4

To Torn rnitu itura ra della della g gira irant nte e (ved (vedii pa parg rg'' 5. 5.2) 2)

 A causa della velocità nominale di rotazione dei motore la pompa pom pa fornisc fornisce e del delle le prestazion prestazionii mag maggio giori ri che che,, se no non n desid desideeral rale, e, possono possono ven venir ir cor corret rette, te, median mediante te tornit tornitura ura del della la giranl giranle e (ve (vedi di parg parg.. 7. 7.4) 4),, n nel el modo segu seguen ente te (i da dati ti di disp spon onib ibili ili hann hanno o l'ind l'indice ice 1, i da dati ti rich richie iesli sli ric ricev evon ono o !' !'in indi dice ce 2). 2).

Pi+Pb-Ps

=

HCgeO,min

7. 7.5 5

e della della pomp pompa a ne nece cessa ssari ri per per dete determ rmii-

nare nare Hç geo, min   vedi vedi par parg. g. 7.3.1 m ma a con   Pi  +   Pb

.7 0 = 7 3 ,2 m m..

Qualora Qualor a que queste ste maggio maggiori ri pre presta stazio zioni ni non fos fosser sero o deside desiderat rate, e, si posso possono no ot otte tene nere re le pr pres esta tazio zioni ni ric richi hies este te ad ese esemp mpio io ridu ridu-cendo cen do il diame diametro tro del della la gira girante nte (ve (vedi di parg. 7.5). 7.5).

7. 7.3. 3.3 3 Af Afflu flusso sso da se serb rbat atoi oi ch chiu iusi si nei nei qua quali li re regn gna a la tensione   di  vapore (P (Pre ress ssio ione ne in inte tern rna a de dell se serb rbat atoi oio o liq liquid uido, o, cioè cioè p, +   Pb Pb = p, p,). ).

= (2965)' 2900

In pra prati tica ca riduz riduzio ioni ni di diame diametr tro o della della gi gira ranl nle e in infe ferio riori ri a 5 mm non vengono vengono pre prese se in consider considerazio azione. ne.

viene viene coma comand ndat ata a da un mo moto tore re tr trifa ifase se P= 55 kW c con on velo velocit cità à nomi nomina nale le n, = 29 2965 65   nll '.

20

 

7.6 7.6

Co Conv nvog ogli liam amen ento to

Per stabilire   i nuovi dati di eserci esercizio, zio, nel caso di convogliamen convogliamento to di olio min minera erale, le, daJla daJla cur curva va car caratt atteris eristica tica si devono devono rica ricavar vare e anch anche e i da dati ti di funzio funziona name ment nto o nel nel pu punt nto o ot ottim timal ale e ed inol inoltr tre e devono dev ono essere essere not notii   i   dati dati segue seguenti' nti'

di fl flui uidi di visc viscos osii (ved (vedii par parg. g. 6) 6)

Fo Fogl glio io di calco calcolo lo a pa pagin gina a 44 7. 7.6. 6.1 1 Dete Determ rmin inaz azio ione ne

de dell punt punto o di fun funzio ziona name ment nto o

Si deve deve conv convogl ogliare iare olio minerale minerale con una visc viscosi osita ta cinema cinematica tica

Portata

Yz =   50 500 0 . 10" 10" m'/s m'/s ed u una na de dens nsit ità à gz =   0,897 0,897 kg/dm'. kg/dm'.

Prevalenza

   

Rendimento

Sono noti   i   dati dati di eserci esercizio zio e la   curva   caratteristica caratteristica di una pompa pom pa che convo convoglia glia acq acqua ua con: con:

 

~

O,7B

~

 

Q/Qoo, ~ ~

O

 

  O   di raccolt raccolta, a, per  25  

  dal fascicolo fascicolo

quattro quat tro punti punti

 

~w   delta curva Qz=Qw'   fa,w Hz=

0,49

 

 

1,0

 

1,2

  di gravità

 

lB,2

 

m

 

-

O,7B

 

0,73

O

 

19,3

 

24,2

 

29

 

I/s

 

n/l'

 

 

g

H

, ••••..

9,81

 

kg/dm' m/s'

-

.••......•..•••

H.

'H , "

l/s

W   =Hw '   f H HW W   = Hw' f H w.l,03   =Hw'   f HHW

 

1450

 

-

 

0,3B

-

(ad es. fig. fig. 27 27))

-

20

 

 

0,897

 

0,36

0,78')

 

21.6

 

 

 

pz

37,2

0,74

O

llw.ool

500.10"   m2/s

 

 

m

 

31

16, 16,6 6 '

 

Yz

 

 

2O')

 

24,B

') lB,5 '

 

Viscosità Viscosi tà cinema cinematica tica

 

 

=&  

 

O

25' ~z = ~w' h] h].w .w

O,B

HW,o"'t

n/l'

     

0,B3

I/s

qua quattr ttro o punti punti del della la nuova nuova curva curva car caratt atteri eristic stica a  

27

 

n

l) dalla curva curva caratt caratteris eristic tica a

 

nq,wdal   parg.   9.12 dal dalla la fig fig.. 25 a oppure opp ure dal parg.9.10 f'l,w pagin pagina a 41

31')

 

 Accelerazione

Con il seguen seguente te sche schema ma di cai caicolo colo si dete determi rminan nano o

 

Veloci Velocità tà di rot rotazio azione ne

Densità 0w   =   34 I/s   (= 122,4 m'/h) Hw   =   18 m n   =   1450 1450 n/l' n/l'

 

Qw . oPt

15,l

 

m

0,36

 

-

Con questi valori vengono stabil stabiliti iti qua quattr ttro o punti delle delle curve   OH z   e  OtjZ   e tre punt puntii della della cur curva va OPz OPz.. Riport Riportare are i dati sopra   Q (vedi   fig.   28),

""' ""'""

,.

0,8  QWo;rl  Qwopl   1,2QwlpI   Q

Rappre Rap presen sentaz tazion ione e gra grafica fica del pro proced cedime imento nto di c calc alcolo olo

IX

P = Pl' g. Hz Hz''   Qz z ~z' 100 1000 0

 

B,7

 

9,3

10,7

 

kW

fosse magg maggior iore e di H w ,   Hz si de deve ve porre egu eguale ale ad Hw 2 )   Se Hz fosse

7. 7.6. 6.2 2 Calco Calcolo lo

de della lla gran grande dezz zza a

della della pomp pompa a

Il liquid liquido o da convoglia convogliare re   è   ol olio io minera minerale, le, si cerca cerca la g gran randez dezza za de dell lla a po pomp mpa a co con n la qu qual ale e si devo devono no ra ragg ggiu iung nger ere e i d dat atii di esercizio eserciz io seguenti: seguenti: Portata

 

Prevaienza

 

Qz,es.

 

31

 

I/s

Hz. es.

 

20

 

m

Viscosità cinematica

vz

 

500.10"   m'/s

Densità

pz

 

0,897

kg/dm'

Con Con lo sch schem ema a di cal calco colo lo segu seguen ente te i d dat atii di eserci esercizio zio di cui sopra sopra veng vengon ono o tras trasfo fonm nmat atii nei nei dati dati di es eser erciz cizio io nel nel caso di conv convoogliamen glia mento to di acq acqua ua e conseg conseguen uentem tement ente e  

n scelta n, n,w' w'))

viene viene scelt scelta a la gra grande ndezza zza del della la pompa, pompa,  

1450  

dal dal pa parg rg.. 9.1 9.12 2

dalla dalla fig fig.. 2 25 5 b oppu oppure re   dal p parg arg.. 9.11 9.11 fH.z pagina pag ina 42

!9L-

n/l'

27

 

n/l'

0, 0,8 8

 

-

0,86

 

,

H

 

HW,es.

•

Hz. es,

Q H

_Qz". o,Z

 

W, W,es. es. -   t 

- H z . e s. W,es.-   t

38,8

 

l/s

23,3

 

m

,. al. es. es.   Q w.  es.

H.Z

QWopl

') co con n Oz.". Oz.". Q"l Hz. es.  =   Hopt   =

}

Q

Rappresen Rappre sentaz tazion ione e gra grafica fica del pro proced cedime imento nto di calc calcolo olo

per appro approssimazi ssimazione one

21

 

l dat datii defin definiti itivi vi pe perr il conv convog oglia liame ment nto o stati cosi calcola calcolati: ti:

di acqua acqua sono sono quin quindi di

  =

  Hw

  =

  23,3

Varie

8. 8.1 1 Norm Norme e nazio naziona nali li ed int inter erna nazio ziona nali li centrifughe

38,8 8 I/s   (= 139 139,7 ,7 m3/h) Qw."   = Qw   = 38, Hw .  es.

8

  m.

In bas base e a qu ques esti ti dati dati di eser eserciz cizio io si sce scegli glie e su suJJec JJecur urve ve cara carattte teris risti tich che e un una a pomp pompa a adat adatta ta.. Con Con qu ques esta ta cu curv rva a che che ora ora ci   è not nota a si può può proceder procedere e oltre oltre determi determinan nando do 4 p punt untii del della la nuova curva, curv a, com come e da parg. parg. 7.6.1. 7.6.1. Part Parten endo do da daii 4 punti punti ca calc lcol olat atii si può de dete term rmin inar are e la cur curva va relativa al con relativa convog vogliam liament ento o di olio olio min minera erale, le, vedi fig.   28.

per per pomp pompe e

Dal Dall'in l'inizio izio degli degli anni anni 60 nel nella la Repubblic Repubblica a Federa Federale le Ted Tedesc esca a è stata stata eman2 eman2.ta .ta ttutt utta a una ser serie ie di norm norme e naz nazion ionali ali che regolano regolano la cost costruzi ruzione one,, l'e l'esec secuzio uzione, ne, l'acqu l'acquisto isto e ['im ['impie piego go del delle le pom pompe pe centrifughe. Queste Que ste norme vengono vengono elabor elaborate ate coll collegi egialm alment ente e dagli dagli utilizz utilizzaatori tori e dai dai costrutt costruttori ori e ven vengon gono o app applica licate te pra pratic ticame amente nte da tutte tutte le iindu ndustri strie e sia c cost ostrut ruttric tricii che utilizzatr utilizzatrici ici di pompe pompe (ve (vedi di fig. 29, pagina pag ina 23). 23). Questo vale sopratt Questo soprattutt utto o per le no norme rme DIN 24 256 ,Po ,Pompe mpe cen centritrifughe fughe con cor corpo po a spirale spirale PN 16 ((pom pompe pe per chimic chimica)" a)" che già nel nella la prima prima edizi edizione one era erano no pra pratic ticame amente nte identi identiche che alle alle norm norme e intern internazi aziona onalili ISO 285 2858 8 ,End-suc ,End-suctio tion n centrif centrifuga ugaii pum pumps ps (ratin (rating g 16 bar) bar) - Des Design ignali alion, on, nomina nominaii dut duty y poi point nt and dimension dimensions". s". Qu Ques este te due due no norm rme e ha hann nno o una una gran grandis dissim sima a im impo port rtan anza za,, dato dato che pratica praticamen mente te son sono o la base base di una serie serie di norme, norme, dir dirett ettive ive e sp spec ecif ifich iche, e, sia gi gia a vig vigen enti ti che che in prepa prepara razio zione ne,, rela relati tive ve al alle le pompe pom pe centri centrifug fughe he ed agli agli acce accesso ssori. ri. L' L'am ampia pia coms comspo pond nden enza za fra fra le nonme nonme DIN 2 242 4256 56 e le no nonm nme e ISO 2858 2858 ha com come e conseg conseguen uenza za che tutta tutta una serie serie di non nonme me nazi nazion onal alii gi già à vigen vigenti ti e di nor norme me prow prowis isor orie ie come come le le::

Hw 15

1) 'lo

80 70

IO ~ w

60 50

5

40

DIN 24259 24259

"Piast "Piastre re di base per macchine macchine""

DIN 24960 24960

"Tenut "Tenute e mec meccan canich iche, e, tenute tenute mecC2n mecC2niche iche sin singol gole, e, quot quote e prin princip cipal alii di mon monta tagg ggio io,, C2me C2mere re de della lla te te-nuta"

VOMA VOM A 2429 24297 7

"Po "Pompe mpe centr centrifu ifughe ghe,,

esi esigen genze ze tec tecnic niche" he"

non non dovr dovran anno no veni venirr mo modi difi fica cate te,, oppu oppure re lo sa sara rann nno o in mis misur ura a minima min ima,, anc anche he dopo dopo la ema emanaz nazion ione e del delle le nonme nonme ISO corr corrisp isponondenti.

•

30 20

O

lO

O

20QI / . 30

40

P kW

15

•

Pz

li

IO

~ ~ ~ 5 • E ~ O

 _ ~ P w

c

O

0 10 10 1: 1:

20   Q   I Il. l. 30

lO

1

40

Portata

Fig. 28 Curv Curve e caratt caratteris eristic tiche he per il convog convogliam liament ento o fluidi fluidi viscos viscosii (indice (indice Z) (vedi parg. 7.6.1). 7.6.1).

di acqu acqua a (ind (indice ice W) oppur oppure e di

f) 22

•

 

~

 

Campo di validità 1;1compolom:ll

Pompe dimonslonalmonto

 

I   VDMA   I

 

   

   

• ~

.

:a

 

 

, 

n

~

D• O

   

810nlprlnclpali DIN 24251

'.2"•

 

siale: prestaazlonl. dlmen-

 

~

 

 

e specifiche

VDMA

  VDMA   24275   Dimensioni degli attne-     chi delle

  24273   Dlrettivepe     "opprov  vigione-

  pompe cen-     di pomp pompe, Iri Iri fug no, scoslamonti   fogl i dati dati     per prove   ammissibili,   campi di tol-   mal mal eri ali     peranza

menlo

 

VDMA

D IN 2 42 54

D IN 2 4 2 55

D lN 2 4 2 56

D IN 2 4 2 59

Pompe a   canala   l al er al e,   PN40,   siglo,

Pompe centrifughe   con Ingres-   s o a ss iia a le le , P Nl 0 0c c on so sopp ppor orto to,,   s iig g le , p re st az io ni   no nomi mina nall i ,   dimensioni principali

  Pompe centri fug he

P ia ia st re re di basa

 

 

DIN 24299

DIN 24 960

 

1.2

Pompe centrifughe co n p ar et i di usura, PN lO, preslazionl, dimensioni pr prii nci pal i

 

 

 

prestazlo~~\ no mi na na lili , di men ensi sion onii   pr prii nci pal i

 

 

' 00

 

i ng ng re ss ss o   a ss ss ia le le ,   P N16 16co con a opporto, ao s igl a, pres presta tazi zi oni no nomi mi nal i, dimensioni p riri n nc c iip p al i

T ar gh et ta dlfabbricazlone

 

    m ac ch in in e, se ri e p er p omp e centrifughe s eco nd o Dl N 24 256 di men ensi sion onii abbinam en U

P"

pec

   

p omp e, d ir el tl v ve e    

 

  T en ut e mecca  nlche,   dimensioni p ri nci pa li , denomlnazlona e codici malerlell    

VDMA

24296

 

24297

Direttive

   

Pompe centrifughe caretteristicho tecniche, difalliva

relative

all'approv  viglonam. alle prove     ed alla spedizione di pompe centrilughe

   

DIN 24252

 

Deutsches   Pompe di InslilullOr    accumulo Normung e.V   c on on p re   val enze fino a Normen  10 1000 00 m ausschu6   Maschlnen  bau, Fachbereich pumpen

 

24261     Pompe centrifughe   danaffi.   sscondo     lecareltor. costru strutti ttive ve   e  di fu funz nzii onamento

     

Ingr81180 08-

 

~

VDMA

 

zalo (Pompo corazzate); ad un ingres80. od uno stadio, o , con

bou-

Direttive

 

corpo corazcoraz-

anslallen

. •~

 

Accessori

24253 Pompe can. IrUughe con

Maschlnen-

Fachgernolnschalt Pumpon

 

normalizzate

~ ~

VDMA

 

Vereln Deulscher 

 

I

O IN 1 94 4  

D IN 2 4 2 60

  Prove di   collaudO su pompe   centrifughe          

  Pompe cenlrilughe     cd    impiant a nti co con n pomp pompE centrl   fugho,   concolli, simboli, unila di misura

 

DlN 24 250   Pompe cenlrifughe denominazione e numera mera-zi one di   parti singole      

             

 

OIN 45635 T.24 M isu ra zl onl di rumorosità dal dal l e macmacchine, in ari a, procedi m cedi men en-to a superl icl e InvllUPPO   P" pompe per liquidi

OIN 24293

   

   

 

Po mp e centri !ughe; document mentaaziool tecnl che, concel ncel li , eslensiene del la !ornl ornl tura, u ra, esecuzlo-

DlN 24 295   Pompe e gr up pi per convogliamonto di !Iuidi, caratteristlche lecniche e norme di S iicu curezz rezza a

         

               

  DIN ISO 5199 P ro ge tttt a  zione di p omp e centrifughe esigenze tecniche. classe Il

"'

~

C oml lé lé Européen

de

 

C omi tta a to Eu ro pe o por l a Normallzzazlone

  coordina~lion des 'E "   Normes

,

w

~ e

Q

~

E

.•• •

Inlernellonel Ofoanllallon lor Slandardizalion

     

 

 

e

 

del MEC e 6 Paesi

Fi g. 29 Tah Tahel el la

ri assun ssunti ti va

membri

de dell l e

no norm rme

 

pumps. (ral1ng 16 bar)Doslgnl l lon, nominai duty polnl and dimenslons

 

. ~

Paesi

gel

 

  TC   1151   Pumps

=>

.12

IS SO O 2 65 6     End! Iu ct lo n c en hl llu u-

~

~

 

IS SO O 3 66 1  

Ends ucl llo on c en lr lr lflf u-

   

gal

pumpsBaseplalo and i nstallallon dl menalons

  pumpsDimenslon   01   covitlos l or mechanlcal sools and torsol! packlno

 

   

 

CentrifugaI, mlxed 1I0wand   axial pumps Code lor  acceplance lesls Class 8  

 

ISO 5198 Contrltugal, mlMod flowend axlal pumps Codo lor  hydraullc performance tesls tesls Predslon

c1ass

dell''EF EFTA

tedes esch che e

e di qu quel el le

Interna e rnazi zi ona nall i

rel rel ati ve

a pom ompe pe

centri fug he,

ac acce cess ssor orii ,

di fe ell li ve

e spe peci ci fi che

r ->

'"

 

8. 8.2 2

ISO 3555

I SO 2 54 8

  Centri  flfl llg go l   m lx ed   110wand   exlal   pumps Code for      occoplance t ost s     Class C

gal

 

 

I SO 3 06 9 End! Iu cl llo on c en tr tr Uu -

Fles Flessio sione ne dell' dell'al albe bero ro

La cau causa sa prin princi cipa pale le

(f (fre recci ccia) a)

de della lla flessi flession one e de dell' ll'al albe bero ro

ID

so sono no le for forze ze

< ii

i i

0.5

(s (sii tuazi azi one

fe febb bbrai rai o

1990) 1990).

               

ISO 5199 Centri!uglll purnps lechnlClll spczilicatiofl Class Il

DIN 24 420 Us to parti parti di r i ca mbi o

rad radiali iali.. Ess Esse e son sono o le forze forze idra idraulic uliche he che si genera generano no nel piano piano del della la girante girante a seg seguit uito o del dell'a l'azio zione ne rec recipr iproca oca tra giran girante te e cor corpo po del della la pompa pompa (o dirett direttrice rice). ). Queste Queste forze varian variano o di gra grande ndeua ua e dì dire direzio zione ne in fu funzio nzione ne del della la   portata   e sol sollec lecita itano no l'albe l'albero ro ed   i cuscinetti. Il cos costru trutto ttore re del della la pompa pompa con una opportu opportuna na confor conformaz mazion ione e del corpo corpo del della la pompa pompa può influire influire favore favorevol volmen mente te sul sull'a l'anda nda-me ment nto o degl deglii sfor sforzi zi ra radi dial alii (ve (vedi di fig fig.. 30 e 31) 31)..

e

0,4

'"

N

.2

'Q" ; "O ""

  0,3

0,2 ID

'E ID

'0   0,1

Quan Quanto to so sopr pra a ga gara rant ntis isce ce da un lato lato il mant manten enim imen ento to de dell lla a freccia freccia ent entro ro determin determinati ati limiti limiti massimi, massimi, com come e pre prescr scritt itto o dal dalle le spec specif ifich iche e (p (per er es. es. API API   61 0   o ISO) ISO) e d'alt d'altra ra pa part rte e an anch che e un dimens dim ension ioname amento nto eco econom nomico ico degli degli alberi alberi e spe specia cialme lmente nte del della la tenuta tenuta del dell'a l'albe lbero ro e dei dei cus cuscine cinetti tti..

~ o

( )

o o

 

lO

 

20

 

30

 

40

Nume Numero ro di g gir irii spec specif ifico ico

 

min~i  

60

nq

Fig Fig.. 3 31 1 G Grand randezz ezza a del coeffici coefficient ente e k de della lla forza forza radi radiale ale in pompe pompe con cor corpo po a spi spiral rale, e, in fu funzi nzione one del numero di giri specifico specifico nq   e del grado di convogliam convogliamento ento q =Q/QoPt

Corpo ad anello

Corpo a spirale

 

8.3   Migliora Miglioramen mento to dell' dell'NP NPSH SH de della lla pompa In casi casi specia specialili   è pos possibi sibile le rid ridurr urre e l'NPSH l'NPSH richiesto richiesto dal dalla la pompa pompa (s (sin ino o a ci circ rca a 50 - 60 %   del del va valo lore re or orig igin inal ale) e) mont montan ando do un In Indu duce cerr da dava vant ntii al alla la gi gira rant nte e de dell lla a po pomp mpa a ce cent ntri rifu fuga ga:: ad esem esempi pio o ne nell c cas aso o di un ampl amplia iame ment nto o de dell' ll'im impi pian anto to,, per per cu cuii l'NPSH disponibile non   è   più sufficie sufficiente, nte, o pe perr motivi economici

 

"

~ i"

. ~1 - - - - - - - - - - - - - - - -  

-

," ,",c ,c"" ""  

"" "";, ;,', ',

spiralilorme spiralilorme ad anello

~: ~::m :m~f ~f~~ ~~~~ ~~~~ ~~i~ i~~~ ~~d d~i ~iil il  

~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~ed ed;;': ':~~ ~~

ad; d;~~ ~~~P ~P~~ ~~~~ ~~ri ri~~ ~~e~ e~

oppure ins una pompa pom grande con velo cità rotazopp io nure e infdi eriinstal oretallare (lare con N PSH ,,,. pa corpiù rispgra ondnde entem entv eelocit piàù bdiasrot soa).

Corpo Corpo a spirale spirale doppia doppia

Q/OOPI   = l,O

Grado di convogliam convogliamento ento q

La forza forza ra radi dial ale e FR   può venir venir cal calcola colata ta

con l'equa l'equazio zione: ne:

F R   =k . P .  g .  H . D, . b, con FR   k P g H D, b,

Forza radial radiale e Co Coef efli lici cien ente te de dell lla a forz forza a ra radi dial ale e se seco cond ndo o De Dens nsit ità à del del liq liqui uido do co conv nvog ogli liat ato o Acce ccele lera razi zion one e di grav gravit ità à Prevalenza Diam Diamet etro ro est ester erno no del della la gira girant nte e La Larg rghe heua ua de dell lla a gir giran ante te a all ll'u 'usc scit ita a

Co Cor;N r;Nl'

Fig. Fig. 31

Fig. 32 Pompa centrifuga centrifuga con Inducer 

Si deve deve però però te tene nerr prese resent nte e che che la ri ridu duzi zion one e del del valo valore re del dell'N l'NPSH PSH nec necess essario ario a   meuo   di In Indu duce cerr non non vale per tutto tutto il campo cam po di funzi funziona onamen mento to del della la pomp pompa a in que questi stione one ben bensi si sol solo o per per un de dete term rmin inat ato o ca camp mpo o pa parzi rzial ale, e, co come me rapp rappre rese sent ntat ato o in fig. 33.

sP""le e 3d 

"""~o. comD,nalo

Curvacaratteristica Curvacaratteris tica della pompa

Fig Fig.. 30 A Andam ndament ento o delle delle forze forze rad radiali iali in pomp pompe e centri centrifug fughe he con corp corpii di forme forme diverse

Q

Partala  Q a =NPSH necessa necessario rio - senza Inducer  b =NPS NPSH H necessario necessario - con Inducer Inducer A c   = NPS NPSH H necessar necessario io - con Inducer Inducer B  A app. 8 - Inducer di diversa esecuzione

Fig Fig.. 33 An Andam damenlo enlo de! de!l'N l'NPS PSH H nec necess essari ario o con e senza Indu Inducer cer in funzio funzione ne del della la portata   Q

24

 

8.4 8.4

Form Formee d del elle le gir giran anli li

8.4.2 8.4. 2 Gira Giranli nli a canali Pe Perr iill conv convog oglia liame ment nto o

di fluid fluidii spor sporch chii tras trascin cinan anti ti

corp corpii so solid lidii

8.4.1 8.4. 1 Gira Giranli nli palella palellale le Per    il   conv convog oglia liame ment nto o di flui fluidi di pulit pulitii le po pomp mpe e ce cent ntri rilug lughe he veng vengon ono o equip equipag aggi giat ate e con con gira girant ntii norm normal ali. i. Pa Part rten endo do dalla dalla girante girant e radial radiale e si passa alla girante girante semiass semiassiale iale per po portate rtate maggiori giori e q qui uind ndii al alla la gi gira rant nte e assia assiale le per per grandi grandi port portat ate e con con prepre-

vengono vengon o utilizz utilizzate ate gira giranti nti con luce di passa passaggio ggio maggio maggiorat rata. a. la gir giran ante te mon monopa opala la ha una se sez zion ione e liber libera a di passa passaggi ggio o non ra rastr strem emat ata a dall' dall'in inizi izio o sin sino o al all'l'us uscit cita a (il cosid cosidde dett tto o passa passagg ggio io sferico).

v a l en en z e b a s s e .

 

Girante radial radiale') e')

Girante Gira nte semiassial semiassiale') e')

chiusa chiusa

Gira Girante nte monaca monaca nai naie') e') chi chiusa usa

 

Gira Girante nte a due can canali' ali')) chiusa chiusa

Girante Gira nte a tre can canali' ali')) chi chiusa usa

Girante Gira nte semias semiassial siale e aperta aperta

8.4.3 Giranli Giranli palel palellate late spec speciali iali Per  i i l   con convog vogliam liament ento o

di flui fluidi di sporchi sporchi con tendenz tendenza a alla sepasepa-

raz razion ione e di gas.

Girante Gira nte semias semiassial siale') e')

chiu chiusa. sa. a doppio doppio ingress ingresso o

Girante Gira nte a tre tre pal pale e ape aperta rta

Girante assiale

Girante Gira nte a vort vortice ice

') Vi sta d a l l 'a 'a l l o se n za p i a stra d i co p e rtu rtura ra Perr m i gl io io ra re re O ')   Pe

i l re n nd dimen nto to so n o u ti l i zzza zabi bi l i a n che gi ra n ti m o n o ca n a all e p a ssa ggi o l e gge ggerm rm e n te ra stre strem melo.

co n

25

 

8.4.4 Giranti Giranti a stella

Si impieg impiegano ano prevalenta prevalentamente mente in pompe centrifugh centrifughe e autoadescanti adesca nti per fluidi puliti.

•

 

-t

••

Fig. 36 Pompa muljistadio, muljistadio, sopportazione sopportazione su entrambi entrambi ghe per alte pression pressionii in costruzi costruzione one mulHsladio mulHsladio

ati   i   IIati

per es. pompe centrilucentrilu-

Girante Giran te a stelia per pompe a canale laterale laterale

8.4.5 Girant Girantii perife periferiche riche Per il con convog voglia liamen mento to di flu fluidi idi pul puliti iti con pic piccole cole por portat tate e ed alte prevalenze

I

Fig. 37 Pompa Pompa manoblocco, per es. pompa pompa Inline

I

I

Girante periferica

I

8.5 Tipi costrut costruttivi tivi di pompe (scelta di esempi esempi)) Si fa distin distinzione zione fra teseguenti caratt caratteristi eristiche che principali,vedi principali,vedi fig. da 34 a 39.

l

I Fig Fig.. 34 A semp semplic lice e ingr ingress esso, o, ad uno sta stadio, dio, con giran girante te a sbalzo sbalzo per es. pompa pompa normalizzata normali zzata per chimi chimica ca

Fig. 38 Pompa verticale verticale immersa, immersa, ad es. pompe pompe immerse immerse per chimica

 __ • 0=-=_"

Fig. 35 A doppio doppio ingress ingresso, o, sopport sopportazi azione one dotti

su entr entrambi ambi   i  lati lati,, pe perr es. pompe pompe per oleooleo-

Fig Fig.. 39 Pompa Pompa monobl monoblocc occo o acque ci rifiuto.

som sommerg mergibi ibile. le. ad es. elet elettro tropom pompa pa

26  

• D i s p o s iz iz io io n e d e l l a m a cccc h i n a m o t r iicc e

8. 8.6 6 Tipi di installaz installazione ione

Il tipo tipo di inst install allaz azio ione ne

di una po pomp mpa a cent centri rifu fuga ga

viene viene dete deterr-

som sommerg mergibil ibile e

per 

Distribuzi Distribuzione one dei pe pesi si della pompa e della macchina mo trice minato min ato da:

(v (ved edii fig fig.. 40 e 41).

• Pos Posizio izione ne del dell'a l'albe lbero, ro, • Disp Dispos osizi izion one e

cioè orizzo orizzonta ntale le o vert vertical icale e

de deii pi pied edi, i, cioè cioè in bass basso o od in mezza mezzaria ria

I  Note

 Asse dell'albero

Piedi

Macchina motrice

Orizzontale

In   basso

Coas Coassia siale le con con gi giun unto to o

Orizzontale

In mezzaria

Coas Coassia siale le con con giu giunt nto o o variatore

Pia Piastr stra a di base base com comu u ne

Orizzontale

In basso

Paralleia Paralle ia all'as all'asse, se, sop sopra ra alla alla pompa, pomp a, con trasmission trasmissione e a cinghie

Costruzione Costru zione compatta, compatta, fac facilit ilità à di adegua adeguamen mento to velocilà velo cilà di rotazion rotazione e

del della la

Parallela Paralle la all'as all'asse, se, sop sopra ra alla alla pompa, pom pa, con trasmissi trasmissione one a cinghi cinghie, e, sop soppor porto to est estern erno o o contralbero

Costruzione compatta, Costruzione compatta, fac facilit ilità à di adegua adeguamen mento to velocit velo cità à di rotazion rotazione e

del della la

Gruppo mono Gruppo monoblo blocco, cco, pompe pompe e mo moto tore re cost costit ituis uisco cono no un

Completame Compl etamente nte

Pia Piastr stra a di bas base e comune comune

variatore

~

In basso

Orizzontale

~

In basso

Orizzontale

blocco blocco a tenuta tenuta stagna stagna

Js F i g . 4 0 E s e m p i d i i n s t aall l az az i o n e

o r i zz zz o n t aall e

 

Piedi

 Asse dell'albero

Varianti Varia nti di instal installazion lazione e a

somme sommergibile rgibile

c

 

Verticale

."fg

~

Mac Macchi china na mot motrice rice

Note

Sopra sol Sopra solett etta, a, sul sulla la lanter lanterna na di sos sosteg tegno no

Installazione Installazion e annegata annegata a) tubazi tubazione one pre premen mente te riport riportata ata alla solelta parallelame parallelamente nte all'albero

Inst sta all lla azio ion ne

Verticale

 

Piast Piastra ra di appoggio sot sotto to la bocca premente

a) Sopra solelta, sull lla a lanterna lante rna di soste sostegno gno b) Sopra Sopra sol solelt elta, a, sull sulla a lanterna lante rna di soste sostegno gno mediante media nte albero cardanico c) Sotto sol solelt elta a sul sulla la lanter lanterna na di sosteg sostegno no

Verticale

 

a) aggancio aggancio automatico al gomito di sostegno

Gruppo monob monoblocco locco sommergibile

a secco

Installazione Instal lazione annegata annegata

a) fissa b) trasportabile

b) te telaio laio di sostegno

Fig Fig.. 41   Es Es e m p i

d i i n s t a llll a zzii o n e

v e r titi c a le le

 

8. 8.7 7 Configura Configurazion zione e

de della lla camera camera di aspiraz aspirazione ione

L e c a m er er e d i a s p i rraa zzii o n e v e n g o n o c o s t rruu i t e p e r l a r a c c o lltt a

8. 8.8 8 Disposizione Disposizione

della della tuba tubazion zione e asp aspiran irante te

La tubazi one aspi rante deve essere corta i l pi ù possi bi l e ed

ed il pom pompa pagg ggio io di disc scon onti tinu nuo o di flui fluidi di.. La di dime mens nsio ione ne della della camera di aspirazi camera aspirazione one dipend dipende e dal dalla la por portat tata a Q e dal dalla la frequen frequenza za l di awi awiam amen enti ti ammi ammiss ssib ibili ili del del grupp gruppo o di pomp pompag aggi gio, o, vale vale a

d i r e d a l l a f r eq eq u e n zzaa a m m i s ssii b i llee p e r i l m o t o r e e le le tt tt r ic ic o d i c o m a n d o . P er er q u a n t o r i g u aarr d a l a f r e q u en en z a Z d i a w iiaa m eenn t i ammissibili dei motori installati a secco vale: Frequenza oraria deglili awiament deg awiamentll

averee un andamento l egger aver eggermente mente sal i ente ve verso rso l a pomp a. La distanza tra la tubazione di aspirazione della pompa e la tubazione di alimentazione alimentazione del serbatoio di carico o della camera di aspirazione d eve essere tale da evitare che entri aria n ella tubazione aspirante della p omp a. Per questo motivo la tubazione di alimentazione del serbatoio deve sempre sfociare sotto il pelo libero libe ro (ve (vedi di fig fig.. 43).

l/h

max. 15 max. max.. 12 max max.. 10 max

Pote Potenz nze e si sino no a 7, 7,5 5 kW Pot ote enze nze si sino no a 30 kW Potenze olt ltrre 30 kW

Tubazione Tubazi one di aspir azione azione

 _.

La freque frequenza nza degli degli awi awiame amenti nti l =36 3600 00

;t .Sb ag li at a

..

si calco calcola la in ba base se alla fonm fonmula ula:: Tubazione ai Tubazione alimentazione

. Q Q"" (Q (Qm m - Q,,) Q,,) V N.   Qm

con   l   Freque Frequenza nza oraria degli degli awiament awiamentii

 \   .L Ser balOio balOio di aspirazione

-

1/h

Q" Po Port rtat ata a af afflu fluen ente te in I/s I/s Q, Por Portat tata a in I/ I/s s all alla a pres pressio sione ne di awia awiamen mento to Q, Por Portat tata a in II/s /s alla pressio pressione ne di disinser disinserzion zione e

La

Event uale uale par et e di sm or i. am ent o

VN   vol volume ume utile utile in I d dell ella a cam camera era di aspiraz aspirazion ione, e, compre com preso so un event eventual uale e vol volume ume di liqui liquido do ristagn ristagnant ante e

F i g . 4 3 D i s p o s i zzii o n e d e l llee t u b aazz i oonn i n e l s e rb rb a t ooii o d i aass p i r az az i oonn e e n t rrii a r iiaa n e l llaa p o m p a

p e r e v itit a rree c h e

f r eq eq ue u e n za za

Qu Qual alor ora a

as aspi pira rant nte e

m aass si si m a

di

a w ia ia m en en titi

si

ha

q ua u a n do do

2   X   Q", Q", ci cioè oè qu quan ando do la por porta tata ta Qm   è il do dopp ppio io de dell lla a Q port portat ata a Q" de dell li liqu quid ido o af affl flue uent nte. e. Qu Quin indi di il num numer ero o ma mass ssim imo o di awi awiame amenti nti si cal calcola cola con la formu formula la seguen seguente: te: m

 

=

l   =   900.   Qm ma x   V N

Conv Convog ogli lian ando do liq liqui uidi di spor sporch chii si de deve ve evit evitar are e che che sost sostan anze ze sol solide ide si dep deposi ositin tino o nel nelle le camere camere morte morte opp oppure ure sul fond fondo. o. A tale tale scopo sco po è util utile e che che la came camera ra veng venga a prev previst ista a con con pa pare reti ti aven aventi ti una una incli inclina nazi zion one e di 45 cC,meg cC,meglio lio anco ancora ra 60 cC,com cC,come e in indi dica cato to alla fig fig.. 42.

la bo bocc cca a

di ingr ingres esso so della della tu tuba bazio zione ne

ne nell

s e rb rb a to to i o d i a s p iirr az az iioo n e n o n f o s s e a f f o n d aatt a a s u f ffii c ie ie n za za , pot potreb rebber bero o formar formarsi si dei go gorgh rghii attrav attravers erso o i qua qualili vie viene ne aspirata aspirata

ari a. a. Que Questo sto fenomeno i ni zzii a con l a formaz formazii one di una su perficie ficie im imbu buti tifo form rme e nell nella a qu qual ale e si abba abbassa ssa il pelo pelo lib liber ero, o, quin quindi di im impr prow owisa isame ment nte e si fo form rma a un v vor ortic tice e che che va da dall lla a supe superf rfici icie e sino sino alla tuba tubazion zione e aspiran aspirante. te. Si pu può ò rimedi rimediare are a qu quest esto o inco inconnveni venien ente te au aume ment ntan ando do il b bat atte tent nte e d' d'ac acqu qua a che che in insis siste te sulla sulla bocca bocca di ingr ingres esso so nell nella a tu tuba bazi zion one e (ved (vedii fi fig. g. 44 e 45) oppu oppure re me medi dian ante te al altr trii prow prowed edim imen enti ti ta tali li da ev evit itar are e la fo form rmaz azion ione e di vor vortici tici (ve (vedi di fig. da 46 a fino fino a 48 48), ), qu quest este e mis misure ure son sono o tanto tanto più import imp ortant antii quanto quanto più gr grand ande e   è   la la port portat ata a Q. Tubazione Tubazi one di aspir azione azione della pom pa

l '"

, :: 1.5 D

~ l,50

 Al la po mp a

I

;" "' '-0 -

-

D

s ••

1

Tubazione di aspir azione della pom pa

F i g . 4 4 D i s p o s i zzii o n e d e l llee t u b aazz i oonn i n e l s e rb rb a t ooii o d i a s p irir a zzii o n e

p e r e v itit a rree l a f o rr-

m azione di vor t iici ci

Il batt batten ente te mi mini nimo mo Sm Sml, l,'' espre espresso sso in m, deve es esse sere re egua eguale le almeno all'al almeno all'altez tezza za cinetica cinetica più un ma margin rgine e di sic sicure urezza zza di 0,1 m pe perr la dist distri ribu buzi zion one e irreg irregol olar are e della della velo veloci cità tà.. La velo velocit cità à v, ma mass ssim ima a de dell liq liqui uido do nella nella tuba tubazio zione ne as aspi pira rant nte e od in que quella lla di pr pres esa a no non n de deve ve su supe pera rare re 3 m/s. m/s. Si co cons nsig igli lian ano o ve velo loci cità tà da

sz

1   a  2   m/s. -

T u ba ba z i on on e d i a s ppii r a z i o ne ne

v' Sm in   =''-   +   0 ,1 2g c on o n va va F i g . J 2 V as as c a c o n p a re re l i i n c l iinn a t e p e r e v i ttaa r e d e p o si si t i e d a c c uum muli di corpi solidi

28

 

2

Smin

i n m /s /s   in m .

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1,0

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7

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Qu e s ta e s e c u zzio io n e d à I r 1 s ul ul t aahh m lg lg ho ho n ~

 

 

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0,3

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01

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0, 2

L e c u r v e s o n o s t at e p rre ev iis s tte e per qu qu es es lla a,es e e-c u z l a n e d el l a t u b a zi o n e d i   a s p i r a zi o n e

 

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4

 

5

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o,t

 

10 0

 

2

9 1000

3

2

 

7   m3/h

6

Portata   Q ----F i g. g. 4455 B a t te te n te te S i n f uunn z io io n e d e l d i a m eett r o n o m i n al al e D N d eell l a t u b a zi zi o n e e d e llll a p o r t at at a   Q

La fig. fig. 45 most mostra ra la relaz relazion ione e fra il bat batten tente te S, il d diam iametr etro o nominominale nale DN de della lla tu tuba bazio zione ne e la port portat ata a   Q,   I val valori ori cosi cosi ottenu ottenuti ti offron offrono o una suff sufficie iciente nte sicu sicurez rezza za contro contro la formaz formazion ione e di v vort ortici ici attrav attraverso erso i qual qualii viene viene risu risucchi cchiata ata ari aria. a. li diagra diagramme mme   è utilizzabile bile pe perr un una a di disp spos osiz izio ione ne de dell lle e tu tuba bazi zion onii co come me indi indica cato to in figura.

Se il batte battent nte e mi mini nimo mo in indi dicat cato o no non n   è di dispo sponi nibil bile e op oppu pure re non non sempre   è dis dispon ponibi ibile le si devono devono pre prende ndere re dei p prow rowedi edimen menti ti (ad esem esempi pio o come come quell quellii ill illus ustr trat atii al alle le fig. fig. 46 e 47) 47) per per evit evitar are e la formaz formazion ione e di vorti vortici ci attrave attraverso rso i qua qualili viene viene asp aspirat irata a ari aria. a. Ca Casi si sp spec ecia iali li,, ma che che si pre prese sent ntan ano o co con n freq freque uenz nza, a, so sono no i serb serbat atoi oi cil cilin indr drici ici con con tu tuba bazio zione ne di alime aliment ntaz azio ione ne di disp spos osta ta ta tang ngen enzia zialm lmen ente te,, che che me mett tte e in rot rotaz azio ione ne il volu volume me di liq liqui uido do conten con tenuto uto nel se serba rbatoi toio o (ve (vedi di fig. 48). 48).

Setto

T u b aazz iioo n e d i aspi r azi one

F i gg.. 4 6 S e tttt o p r eevv i s t o p e r e v i ta ta r e l a f o r m az az i on on e

D

'-

I

  ~ / -

d i v o r t i ccii s u l lo lo s p e cccc h i o d e llll ' aacc q u a

 _

Al la po mp a

Ser t o di r et t or e C r o c i er er a

d i r e tttt r i c e

Cro c ie ra d ire ttric e ra d ia llee Cro c ie ra d ire ttric e

T u b a zio zio n e d i aspirazione

I F i g . 4 77ll n s ! al al l az az i oonn e

 

Cro c ie ra d ire ttric e a s s iale iale

d i s e t ttii d i r e t ttoo r i p e r e v iitt a r e l a f o rrm m a zi zi o n e

d i v o r ttii c i

( } F i g . 4 8 M o n t a g gi gi o d i d i s p o ssii t i v i d i r et et t o r i n e l s e r b a ttoo i o p e r e v i ttaa r e d i s t u r b i n e l l'l' al al i m e n t az az i on on e d e llll a p o m p a

29

 

Giunti dell'a dell'albero lbero 8.9   Giunti I giunti giunti del dell'a l'albe lbero ro utilizz utilizzati ati per le pom pompe pe centrif centrifugh ughe e pos posson sono o suddividersi in giunti rigidi ed in giunti ela suddividersi elastici. stici. Giun Giunti ti   rigidi vengon ven gono o impieg impiegati ati specia specialme lmente nte per collega collegare re due alberi alberi perfettam fettament ente e alline allineati ati.. Il m mini inimo mo disass disassame amento nto é causa causa di rile rilevan vanti ti sollecit sollecitazio azioni ni anonma anonmalili dei giunti giunti nonché nonché nel nelle le due estremit estremità à d'a d'albe lbero ro col colleg legate ate dal giunto. giunto. Si cont contrad raddist disting inguon uono: o:

• • • • • •

Giunt Giuntii Giu Giunti nti Giu Giunt ntii Giu Giunt ntii Giunf Giunfii Giu Giunt ntii

a bu buss ssol ola a a m mani anicot cotto to a dent dentii pi pian anii a g gus uscio cio (DIN (DIN 115) 115) con con para parast stra rapp ppii a disc disco o (DIN (DIN 75 758, 8, DIN DIN 7 759 59)) fl flan angia giati ti (DIN (DIN 7 760 60))

/

L

'O l" '"

Fig. sa Tipi di giunt i (es. (es.:: mpi)

Il giun giunto to el elas asti tico co seco second ndo o DIN DIN 74 740 0 é un eleme element nto o el elas asti tico co di g i u nz nz io io n ee,, s eenn z a s l iitt ta ta m eenn t i,i, t r a i l m o t o re re e llaa m ac ac c h iinn a o p eerr aatr tric ice. e. Qu Ques esto to gi giun unto to co comp mpen ensa sa dife difett ttii di allin allinea eame ment nto o assia assiali, li, rad radial ialii ed ango angolar larii (fig (fig.. 49) 49) ed inoltre inoltre ass assorb orbe e gli urti. L:el L:elast asticit icità à é data data da ele eleme ment ntii in gom gomma ma la cui cui defo deform rmab abili ilità tà serv serve e per  per  assorb ass orbire ire le s solle ollecita citazio zioni. ni. La dur durata ata di quest questii elemen elementi ti elasti elastici ci dipe dipend nde e in llar arga ga mi misu sura ra da dall' ll'er erro rore re di allin allinea eame ment nto o che che deve venir ven ir compen compensat sato. o. La fig. fig. 50 illustra illustra i tip tipii più usat usatii di gi giunt untii elaselastici tici.. Alla fig. 51 é illustra illustrato to l'esem l'esempio pio di una pompa pompa con giunto giunto prow prowist isto o di b bus usso sola la in inte term rmed edia ia che che con conse sent nte e di smo smont ntar are e il r o to to r e s e nz nz a c h e s i r en en d a n e ccee ssss aarr i o l o s m o n ta ta g ggii o d e l c o r p o di pompa pompa e del del moto motore re (sis (siste tema ma co cost stru rutt ttiv ivo o de dell lle e po pomp mpe e di processo).

. - '- 1 ;

g

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I ;

'..

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Fig. 49 49 Dilet Dilettt i dì allineame allineament nt o

:

  ,

,L

Fig. 51   P om om p a c o n g i u n t o p r o v v is is t o d i b u s s o l a i n t eerr m e d ia ia

30

 

9

Dati tecn tecnici ici

9. 9.1 1 Tensione Tensione di vapore vapore Ps e densità densità

  Q 

dell'acqua

'l'

:' i L1J

t

I~  

°C

  I  Ps bar 

 

t

l  ~g/dm3  

°C

T

 

K

   

0,00611   0,9998 0,00657   0,9999

 

61

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

                 

275,15 276,15 277,15 278,15 279,15 280,15 281,15 282,15 283,15

                 

0,00706 0,00758 0,00813 0,00872 0,00935 0,01001 0,01072 0,01147 0,01227

0,9999 0,9999 1,0000 1,0000 1,0000 0,9999 0,9999 0,9998 0,9997

                

62 63 64 65 66 67 68 69 70

11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

                   

284,15 285,15 286,15 287,15 288,15 289,15 290,15 291,15 292,15 293,15

                   

0,01312   0,9997 0,01401   0,9996 0,01497   0,9994 0,01597   0,9993 0,01704   0,9992 0,01817   0,9990 0,01936   0,9988 0,02062   0,9987 0,02196   0,9985 0,02337   0,9983

                   

71 72 73 74 75 76 77 78 79 80

           

21 22 23 24 25 26 27 28 29 30

                   

294,15 295,15 296,15 297,15 298,15 299,15 300,15 301,15 302,15 303,15

                   

0,02485 0,02642 0,02808 0,02982 0,03166 0,03360 0,03564 0,03778 0,04004 0,04241

                   

0,9981 0,9978 0,9976 0,9974 0,9971 0,9968 0,9966 0,9963 0,9960 0,9957

                   

81 82 83 84 85 86 87 88 89 90

31 32 33 34 35 36 37 38

               

304,15 305,15 306,15 307,15 308,15 309,15 310,15 311,15

               

0,04491 0,04753 0,05029 0,05318 0,05622 0,05940 0,06274 0,06624

               

0,9954 0,9951 0,9947 0,9944 0,9940 0,9937 0,9933 0,9930

   

39 40

   

312,15 313,15

   

0,06991 0,07375

   

0,9927 0,9923

 

41 42 43 44 45 46 47 48 49 50

                   

314,15 315,15 316,15 317,15 318,15 319,15 320,15 321,15 322,15 323,15

                   

0,07777 0,08198 0,08639 0,09100 0,09582 0,10086 0,10612 0,11162 0,11736 0,12335

                   

0,9919 0,9915 0,9911 0,9907 0,9902 0,9898 0,9894 0,9889 0,9884 0,9880

                   

51 52 53 54 55 56

           

324,15 325,15 326,15 327,15 328,15 329,15

           

0,12961 0,13613 0,14293 0,15002 0,15741 0,16511

           

0,9876 0,9871 0,9866 0,9862 0,9857 0,9852

57 58 59 60

       

330,15 331,15 332,15 333,15

       

0,17313 0,18147 0,19016 0,19920

       

0,9846 0,9842 0,9837 0,9832

                 

Ps bar 

 

Q

 

kg/dm3

 

t

           

 

T

   

Ps bar 

 

g

 

kg/dm3

 

°C 138 140

   

411,15 413,15

   

3,414   0,9276 3,614   0,9258

145 150

  

418,15 423,15

   

4,155   0,9214 4,760   0,9168

155 160

   

428,15 433,15

   

5,433   0,9121 6,181   0,9073

   

165 170

   

438,15 433,15

   

7,008   0,9024 7,920   0,8973

 

 

273,15 274,15

   

O

   

 

K

334,15 335,15 336,15 337,15 338,15 339,15 340,15 341,15 342,15 343,15

                   

0,2086 0,2184 0,2286 0,2391 0,2501 0,2615 0,2733 0,2856 0,2984 0,3116

                   

0,9826 0,9821 0,9816 0,9811 0,9805 0,9799 0,9793 0,9788 0,9782 0,9777

 

   

175 180

   

448,15 453,15

 

8,924   0,8921 10,027   0,8869

344,15 345,15 346,15 347,15 348,15 349,15 350,15   351,15   352,15   353,15

                   

0,3253 0,3396 0,3543 0,3696 0,3855 0,4019 0,4189 0,4365 0,4547 0,4736

                   

0,9770 0,9765 0,9760 0,9753 0,9748 0,9741 0,9735 0,9729 0,9723 0,9716

   

185 190

   

458,15 463,15

   

11,233   0,8815 12,551   0,8760

195 200

   

468,15 473,15

   

13,987   0,8704 15,55   0,8647

   

205 210

   

478,15 483,15

   

17,243   0,8588 19,077   0,8528

   

215 220

   

488,15 493,15

   

21,060   0,8467 23,198   0,8403

225

 

498,15

 

25, 5,50 501 1

                   

354,15 355,15 356,15 357,15 358,15 359,15 360,15 361,15 362,15 363,15

                   

0,4931 0,5133 0,5342 0,5557 0,5780 0,6011 0,6249 0,6495 0,6749 0,7011

                   

0,9710 0,9704 0,9697 0,9691 0,9684 0,9678 0,9671 0,9665 0,9658 0,9652

230

 

503,15

235 240

   

508,15 513,15

     

27,976   0,8273 30,632   0,8205 33,4 33,47 78 0, 0,81 8136 36

 

245 250

   

518,15 523,15

   

36,523   0,8065 39,776   0,7992

   

255 260

   

528,15 533,15

   

43,246   0,7916 46,943   0,7839

   

265 270

   

538,15 543,15

   

50,8 50,87 77 0, 0,77 7759 59 55,058   0,7678

91   364,15 92   365,15 93   366,15 94   367,15 95   368,15 96   369,15 97   370,15 98   371,15

               

0,7281 0,7561 0, 0,7849 0,8146 0,8453 0,8769 0,9094 0,9430

 

   

275 280

   

548,15 553,15

   

59, 9,49 496 6 0, 0,75 7593 93   0,7505 64,202

           

0,9644 0,9638 0,9630 0,9624 0,9616 0,9610 0,9602 0,9596

285 290

   

558,15 563,15

   

69,186   0,7415 74,4 74,46 61 0, 0,73 7321 21

   

295 300

   

568,15 573,15

   

80,037   0,7223 85,927   0,7122

 

305

 

578,15

 

92,144   0,7017

 

0,9586 0,9581

 

   

583,15 588,15 593,15

 

 

310 315 320

98,700   0,6906 105,61   0,6791 112,89   0,6669

325 330

   

598,15 603,15 60

340

 

613,15 61

 

350

 

623,15

 

360

 

370

 

                   

99   100  

372,15 373,15

   

0 ,,9 9776 1,0133

102 104 106 108 110 112 114 116 118 120

                   

375,15 377,15 37 379,15 381,15 383,15 385,15 387,15 389,15 391,15 393,15

                 

1,0878 1,1668 1 ,2 ,2504 1,3390 1, 1,4327 1,5316 1 ,6 ,6362 1,7465 1,8628 1,9854

         

0,9567 0,9552 0,9537 0,9522 0,9507 0,9491 0,9476 0,9460 0,9445 0,9429

         

122 124 126 128 130

       

395,15 397,15 399,15 401,15 403,15

         

2,1145 2,2504 2,3933 2,5435 2,7013

         

0,9412 0,9396 0,9379 0,9362 0,9346

   

132 134 136

     

2,8670 3,041 3,223

 

 

405,15 407,15 409,15

0,9328 0,9311 0,9294

   

   

 

 

   

0,8 ,833 339 9

120,56 128,63

   

0,6541 0,6404

146,05

 

0,6102

 

165,35

 

0,5743

633,15

 

186,75

 

0,5275

643,15

 

210,54

 

0,4518

374,15   647,30

 

221,2

 

 

0,3154

31

 

9. 9.2 2 Te Tensione nsione di va vapore pore Ps di dive diversi rsi fluidi

.

 

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2 63 63 1 30 30 ,1 ,1 6

 

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0,306   10,03

 

35   30 8

 

313

 

,1 72 72 2 0,562   15,54   0 ,1

45

318

 

0,681   17,81

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I

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I   I

 

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1  

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1

 

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I

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I

 

  I   0,1527

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1

 

I

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I   5,572   2 5 ,6 9

 

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