04_Proracun Zidanih Konstrukcija-Primer
June 5, 2019 | Author: Anonymous CCfrYcs | Category: N/A
Short Description
proracun zidanih konstrrukcija...
Description
STATI^KI PRORA^UN STABILNOSTI I SIGURNOSTI KONST KONSTRUKC RUKCIJSKIH IJSKIH ELEMENATA GLAVNI PROJEKAT ZA NADGRADNJU stambenog objekta Po+Pr+4 u Ni{u, ul. Velikotrnovska br. 9
Ni{, Jun 2001.
Nadgradnja zgrade u ulVelikotrnovska 9
2
OPIS POSTOJE]E KONSTRUKCIJE Na osnovu dostupne dokumentacije i uvidom na licu mesta radi se o objektu ~iji je konstrukcijski sistem obi~na zidana konstrukcija. Ovaj konstrukcijski sistem podrazumeva nose}e zidove u oba ortogonalna pravca objekta koji su povezani u visini krutih AB medjuspratnih konstnikcija horizo ntalnim serkla`ima. Vertikalne konstrukcijske elemente ~ine zidovi od pune opeke debijine d=25cm i d=38cm zidanih u kre~nom (II, III i IV sprat) i produ`nom malteru (prizemlje i I sprat). Prema osnovnom projektu MO11 za zidove zidane kre~nim malterom i MO15 i MO11 za zidove zidane produ`nim malterom. Na pojedinini mestima vertikalnii konstrukcijski elementi su oja~ani i armiranobetonskim vertikalnim elementima. U podrumskom delu objekta zidovi su od nearmiranog betona debijine d=60cm od MB 16. Objekat je fundiran na trakastim temeljima od nearmiranog betona MB11 {irine b=185cm u osi “1” i b=140cm u osi “2”. Medjuspratna konstrukcija je “Rapid” visine 18cm, koja se oslanja u popre~nom pravcu objekta i vertikalno optere}enje prenosi na podu`ne verkalne nose}e elemente. Projektovana je tako da predstavlja krutu horizontalnu AB dijafragmu, koja monolitno povezana prenosi optere}enja pritiska i zatezanja na vertikalni konstrukcijski sistem i u prora~unu se tretira kao nedeformabilni konstrukcijski element.
Postoje}a konstrukcija je sra~unata za s lede}a optere}enja: Krovna konstrukcija P.1000 i P.1100 opis ozbit hidro izolacija (4+5) cem.ko{uljica heraklit Sop. te`ina MSK Avramenko plafon (malt.,trs., letva i {tafna)
debljina
zapreminsk a te`ina
te`ina
[m] 0.020 0.015 0.030 0,050
[kN/m ]
[kN/m ] 0,25 0,20 0,63 0,20 2,30 0,30
3,68
(2,60)
Stalno dejstvo Promenljivo dejstvo
Medjuspratna konstrukcija P.00 do P.900 opis parket izolacija (lepak-asfalt) Fo~a plo~e Prosejan pesak Sop. te`ina MSK Rapid plafon
21,0 4,00
skida se (ostaje) [kN/m ]
debljina
(g) (p)
[m] 0,025
zapreminsk a te`ina [kN/m ] 8,00
0,02 0,02
5,00 16,00
stalno dejstvo promenljivo dejstvo
(g) (p)
6,28 1,20
te`ina [kN/m ] 0,20 0,04 0,10 0,32 2,10 0,47 3,23 1,25
Postoje}i konstrukcijski zidovi: - Zid od pune opeke d=25cm obostrano malterisan g=4,6kN/m2 povr{ine zida - Zid od pune opeke d=38cm obostrano malterisan g=6,7kN/m2 povr{ine zida - Zid od pune opeke d=51cm obostrano malterisan g=8,8kN/m2 povr{ine zida - Zid zidan od Siporexa d-25cm, obostrano malterisan g=2,0kN/m2 povr{ine zid
Nadgradnja zgrade u ulVelikotrnovska 9
3
Novoprojektovana konstrukcija je sra~unata za slede}a optere}enja Novoprojektovana MSK P.1200 i P.1300 opis parket cementni estrih plivaju}i pod Sop. te`ina MSK Mo nta (TM3) plafon – malter
debljina [m] 0,025 0,050
0,015 stalno dejstvo promenljivo dejstvo
Novoprojektovana drvena krovna konstrukcija opis Tegola, Guttanit ili crep + ko nstrukcija Al folija mineralna vuna PVC fo lija Gips Kartonske plo~e
zapremins ka te`ina [kN/m ] 8,0 20,0
16,00 (g) (p)
te`ina [kN/m ] 0,20 1,00 0,20 2,30 0,30 4,00 1,25
dodaje se (ostaje) [kN/m ]
1,40
2,60
debljina
zapremin. te`ina
te`ina
[m]
[kN/m ]
0,10
3,0
[kN/m ] 0,65 0,01 0,30 0,01 0,16 1,14 1,00
0,01 stalno dejstvo promenljivo dejstvo (S+W)
16,0 (g) (p)
Novoprojektovani pregradni zidovi: - Pregradni zidovi od Siporexa d=10cm 1,0 kN/m2 povr{ine zida, - Pregradni zidovi od GKP (Knauf ili Rigips) d=10cm 0,35 kN/m 2 povr{ine zida.
Elementi z a nadgradnju Idejnim arhitektonskim projektom predvidjena je nadgradnja objekta za stanovanje. Stanovi su projektovani na petom s pratu i potkrovlju. S obzirom na ~injenicu da se dogradnjom petog sprata i potkrovlja pove}ava masa objekia i uticaji u vetikalnim konstrukcijskim elementima kako od stalnog tako i od promenljivog dejstva, bilo je potrebno uraditi proveru globalne stabilnosti objekta na vertikalna i horizontalna dejstva. Preliminarnim prora~unom se do {lo do uporednih utica ja (staro - novo). Analize upu}uju na potrebu kori{}enja lakih materijala pri izgradnji, ~ime se masa celog objekta bitno ne pove}ava, a time i uticaji u nose}im postoje}im elementima. Fasadne i konstrukcijske zidove zidati od siporeksa, a unutra{nje ili od lakili monta`ih materijala ili takodje od siporeksa sa eventualnim izuzetkom zidova oko mokrih ~vorova koje je mogu}e raditi od {upljih opekarskih blokova. Projektovana meduspratna konstnikcija je T M-3. Ukoliko se prora~unom konstrukcije kroz glavni projekt dodje do novih saznanja ostavija se mogu}nost delimi~nih korekcija pri upotrebi materijala za g radnju.
Priprema za nadgradnju i eventuaInu sanaciju objekta Objekat je projeiktovan 1960.god, dakle pre stupanja na snagu Pravi lnika za izgradnju objekata u seizimi~kim podru~jima, pa nema vertikalne serk la`e. Ovom ~injenicom o bjekat ve} sam po sebi ne ispunjava trenutno va `e}e propise i strogo uzev samom tom ~injenicom mu je ugro`ena stabilnost.
Nadgradnja zgrade u ulVelikotrnovska 9
4
Ovim preliminamim prora~unom se pokazuje, uporedjuju vrednosti uticaja u karakteristi~nim konstrukcijskim elementima i konstatuje kolika su ta pove}anja, odnosno da li se iscrpljuju ill ne mogu}nosti no{enja konstrukcije. ANALIZA OPTERE]ENJA - staro – novo Nivo
1 2 3
Krov Pos.1200 i P.1300 Pos.1000 i P.1100 skida se / dodaje se Ukupno kN/m
Stalno opter}enje skida se dodaje se 1,14 4,00 -3,68 1,40 -3,68 6,54 +2,86
Promenlj. opter}enje skida se dodaje se 1,00 1,25 -1,20 1,25 -1,20 3,50 +2,30
Rekapitulacija optere}enja Sa objekta se skida -4,88 kN/m2 Nadgradnjom se dodaje: +10,04 kN/m2
Fizi~ko-mehani~ke karakteristike ugradjenih materijala Aktuelna regulativa iz oblasti zidanih konstrukcija dozvoljava da se, u nedostatku konkretnih eksperimentalnih rezultata, karakteristi~ne ~vrsto}e zidova pri pritisku odreduju i na bazi izraza: Zid zidan u kre~nom malteru za MO11 : f k = K ⋅ f bα ⋅ f mβ = 0,55 ⋅ (0,675 ⋅ 11) 0,65 ⋅ 1,000, 25 = 2,024MPa
Zid zidan u produ`nom malteru za MO11: f k = K ⋅ f bα ⋅ f mβ = 0,55 ⋅ (0,675 ⋅ 11) 0,65 ⋅ 2,00 0, 25 = 2,41MPa
Ako se radi o zidovima ili stubovima ~iji su preseci manji 0,1m2 , i ako ~vrsto}e pri pritisku takvih konstrukcijskih elemenata nisu odredene ispitivanjima, prora~une treba sprovoditi sa smanjenim cvrsto}ama fks koje }e se dobiti na bazi izraza: f ks =(O,7+3.A)fk (MPa) Dopu{teni naponi pritiska u nearmiranom betonu: MB10 σ s=1,5Mpa σ v=2,0Mp f B =7,0MPa MB15 σ s=2,5Mpa σ v=3,5Mpa f B =10,5Mpa
UTICAJI U ZIDOVIMA – OSA “1” OSA “1”
α
ozn .pre s POTKR.
V SPR.
Opter. (kN/m2)
1
g 1,14
2 3
2,00 4,00
4
2,00
p 1,0 0 1,2 5 -
N(i) reakc.MSK
N(z) te`. zida
e(d) eksc. N(i)
M(i)= N(i)e(d )
SN(g)
SN(p)
N(i, α)
N(g) 4,355
N(p) 3,820
-
0,083
0,678
4,355
3,820
8,1 75
15,280
4,775
3,60 -
0,083 0,083
1,665
7,955 23,235
3,820 8,595
11,775 31,830
-
-
2,50
0,083
-
25,735
8,595
34,330
Nadgradnja zgrade u ulVelikotrnovska 9 IV SPR.
III SPR.
II SPR.
I Sprat
PRIZ.
podr.
5 6
2,00 4,00
7 8 9
6,70 6,70 3,23
10 11
6,70 6,70
12
3,23
13
5
1,2 5 1,2 5 -
15,280
4,775
2,50 -
0,083 0,127
1,665 2,547
28,235 43,515
8,595 13,370
36,830 50,200
12,680
4,775
8,375 8,375 -
0,127 0,127 0,127
2,547 2,217
51,890 60,265 72,945
13,370 13,370 18,145
65,260 73,635 91,090
-
-
8,375 8,375
0,127 0,127
2,217
81,320 89,695
18,145 18,145
12,680
4,775
-
0,127
2,217
-
-
8,375
0,127
-
14
6,70
-
-
-
8,375
0,127
2,217
15
3,30
12,680
4,775
-
0,127
2,217
16
6,70
1,2 5 -
-
-
8,375
0,127
-
17
6,70
-
-
-
8,375
0,127
2,217
18
3,30
12,680
4,775
-
0,127
2,217
19
6,70
1,2 5 -
-
-
8,375
0,127
-
20
6,70
-
-
-
8,375
0,127
2,217
21
3,30
12,680
4,775
-
0,127
2,217
22
6,70
1,2 5 -
-
-
8,375
0,127
-
23
6,70
-
-
-
8,375
0,127
2,217
102,37 5 110,75 0 119,12 5 131,80 5 140,18 0 148,55 5 161,23 5 169,61 0 177,98 5 190,66 5 199,04 0 207,41 5
22,920
6,70
1,2 5 -
99,465 107,84 0 125,29 5 133,67 0 142,04 5 159,50 0 167,87 5 176,25 0 193,70 5 202,08 0 210,45 5 227,91 0 236,28 5 244,66 0
N(z) te`. zida
e(d) eksc. N(i)
M(i)= N(i)e(d )
SN(g)
SN(p)
N(i, α)
22,920 22,920 27,695 27,695 27,695 32,470 32,470 32,470 37,245 37,245 37,245
UTICAJI U ZIDOVIMA – OSA “2” OSA “2”
α
ozn .pre s KROV i POTKR. V SPR. IV SPR.
III
Opter. (kN/m2)
N(i) reakc.MSK
1 2
g p 1,14 1,00 2,00 -
N(g) 3,260 -
N(p) 2,86 -
6,00
0.083 0.083
-
3,260 9,260
2,860 2,860
6,120 12,120
3 4 5 6 7 8 9 10 11
4,00 2,00 4,00 2,00 4,00 4,60 4,00 4,60 3,23
5,720 5,720 5,720 5,720 4,619
1,788 1,788 1,788 1,788 1,788
2,60 2,60 5,75 5,75 -
0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083
0,623
14,980 17,580 23,300 25,900 31,620 37,370 43,090 48,840 53,459
4, 648 4,648 6, 436 6,436 8, 224 8,224 10,012 10,012 11,800
19,628 22,228 29,736 32,336 39,844 45,594 53,102 58,816 65,259
1,25 1,25 1,25 1,25 1,25
0,623 0,623 0,623 0,532
Nadgradnja zgrade u ulVelikotrnovska 9 SPR.
II SPR.
I SPR.
PRIZ.
podrum
12 13 14 15 16 17
4,60 3,23 1,25 4,60 3,23 1,25 4,60 3,23 1,25
4,619 4,619 4,619
1,788 1,788 1,788
5,75 5,75 5,75 -
0.083 0.083 0.083 0.083 0.083 0.083
0 ,532 0 ,532 0 ,532
59,209 63,828 69,578 74,197 79,947 84,566
11,800 13,588 13,588 15,376 15,376 17,164
18
4,60
-
-
-
5,75
0.083
-
90,316
17,164
19
3,23 1,25
4,619
1,788
-
0.083
0 ,532
94,935
18,952
20
4,60
-
-
-
5,75
0.083
-
18,952
21
3,23 1,25
4,619
1,788
-
0.083
0,532
22
4,60
-
-
-
5,75
0.083
-
23
3,23 1,25
4,619
1,788
-
0.083
0,532
24
4,60
-
-
-
5,75
0.083
-
25
3,23 1,25
4,619
1,788
-
0.083
0,532
26
4,60
-
-
-
5,75
0.083
27
3,23 1,25
4,619
1,788
-
0.083
0,532
28
4,60
-
-
-
5,75
0.083
-
29
3,23 1,25
4,619
1,788
-
0,127
0,814
30
6,70
-
-
-
8,375
0,127
-
31
6,70
-
-
-
8,375
0,127
0,814
100,68 5 105,30 4 111,05 4 115,67 3 121,42 3 126,04 2 131,79 2 136,41 1 147,91 1 152,53 0 160,90 5 169,28 0
20,740 20,740 22,528 22,528 24,316 24,316 26,104 26,104 27,892 27,892 27,892
6
71,009 77,416 83,166 89,573 95,323 101,73 0 107,48 0 113,88 7 119,61 0 126,04 4 131,79 4 138,20 1 143,95 1 150,35 8 156,10 8 162,51 5 174,01 5 180,42 2 188,79 7 197,17 2
PRORA^UN Uticaji u presecima zidova prora~unati su po teoriji konstrukcija pri ~emu su uvedena optere}enja prema odgovaraju}im propisima o telini~kim normativima za optere}enje konstrukcija (JUS U.C7.121/1988, JUS U.C7.122/1988, JUS U.C7.123/1988) Preseci nose}ih zidova zgrada se prora~unavaju prema grani~nim stanjima nosivosti, pri ~emu se mora obezbediti i odgovaraju}a sigumost prema grani~nim stanjima upotrebljivosti. Prora~un prema grani~nim stanjima dozvoljava se samo ako je zid zidan u produ`nom ili cementnom malteru marke M2 i vi{e. Izuzetak od ovoga ~ine preseci nose}ih zidova zgrada visine do pet zidanih eta`a, sa svetlom spratnom visinom do 2,75 m, sa rasponima tavanica do 6,0m i pokretnim optere}enjem do 3,0kN/m2. Ovo upu}uje na zaklju~ak da prora~un za predmetni objekat treba uraditi prema dozvoljenm naponima.
PRORA^UN PRESEKA PREMA DOZVOLJENIM NAP ONIMA
Nadgradnja zgrade u ulVelikotrnovska 9
7
Prora~un preseka zida prema dozvoljenim naponima zasniva se na dokazu da najve}i naponi u zidu, koji se mogu pojaviti u toku gradjenja i eksploatacije, ne budu ve~i od dozvoljenih napona iz tabele 13 (Pravitnik o tehni~kim normativima za zidane zidove -“SI. List SFRJ” br.87/91 ) Karakteristi~na pritisna ~v rsto}a se izra~unava prema slede}em obrascu: 0 , 65
f k = K ⋅ f b
⋅ f m0 , 25 = 0,55 ⋅ (0,675 ⋅ f ev ) 0,65 ⋅ 1,00
K=0,55
f b =∗ f ev
0 , 25
f m 1,0 ili 2,0 ili 5,0
∗ =0,675
=
Vrednost f ev (srednja pritisna ~vrsto}a zidnih elemenata konvertovana na vazd u{no suv uzorak) zavisi od marke opeke kojom je objekat zidan: MO f ev [MPa] fk [MPa] za MM 1 f k [MPa] za MM 2 f k [MPa] za MM 5
25 2,5 0,77
50 5,0 1,213
75 7,5 1,578 1,88 2,36
100 10,0 1,903 2,26 2,84
150 15,0 2,477 2,945
Naponi u zidovima podruma – POSTOJE]E STANJE zid u osi I 221,888 0,38 0,584
N [kN] d [m] Φ [ Mpa]
zid u osi 2 175,361 0,38 0,461
Naponi u zidovima podruma – NOVOPROJEKTOVANO STANJE zid u osi I 244,660 0,38 0,644
N [kN] d [m] Φ [ Mpa]
zid u osi 2 197,172 0,38 0,519
Dozvoljeni naponi u zidu pri centri~nom pritisku u direktnoj su zavisnosti od marke zidnih elementata i vitkosti zidova.
Provera vitkosti za zid u osi 1, Presek A-A hef = β n ⋅ hs = β 3 ⋅ hs = 0 ,72 ⋅ 2 ,50 = 2,18 m
l=2,20m hs=2,50m β 3 = hef d
razmak izmedju osa zidova za ukrucenje svetla visina sprata
1 2
β ⋅h 1+ 2⋅ s 3l
=
1,735 0,38
⋅ β 2 =
1
0, 75⋅2, 50 1+ 3⋅2, 20
2
⋅ 0, 75 = 0,694
= 4,57
Provera vitkosti za zid u osi 2, Presek C-C hef = β n ⋅ hs = β 4 ⋅ hs = 0,59 ⋅ 2,50 = 1, 475m
Nadgradnja zgrade u ulVelikotrnovska 9
l=3,60m hs=2,50m β 4 = hef d
razmak izmedju osa zidova za ukrucenje svetla visina sprata
1 2
β ⋅h 1+ 2⋅ s l
=
1, 475 0, 38
8
1
⋅ β 2 =
0, 75⋅2, 5 1+ 3,60
2
⋅ 0,75 = 0,59
= 3,88
Iz tabele 13 za marku zidnih elemenata MO, marku maltera MM, i vitkosti zidova < 10 o~itava se dozvoljeni napon MO
MM
Vitkost zida
dozvoljeni napon Φ dozv
10
2
10
5
15
2
(1:2:8 ) (1:1:6 ) (1:2:8 )
< 10
0,6 MPa
< 10
0,7 MPa
< 10
0,9 MPa
PRORA^UN GRANI^NE NOSIVOSTI ZDOVA Prora~un nosivosti zida u osi “ 1” presek 21, 22 i 23
Vrh zida Polovina visine zida Podnozje zida
21 22 23
M d=1,35 M g [kNm] 2,17 2,17
N d=1,35 N g [kN] 257,4 268,7 280,0
e = M / N [m]
0,0084 0,000 0,0078
Vrh zida - presek “21” e0 /t=0,0084 / 0,38 = 0,022 > 0,05 t = 0,05 x 0,38 = 0,019 Tabela 11: e0=0,05 t → ω =0,9 e0=0,10 t → ω =0,8 → ω =0,9 Tabela 5: γ m=3,0 N sd , e = ω ⋅
b⋅t e 1+2⋅ t
f
⋅ γ k = 0,9 ⋅ m
1, 00⋅ 0,38 1+ 2⋅
0, 022 0, 38
⋅
2,84 3, 0
= 0,2902 MN = 290, 2kN
290,2 kN > 257,4 kN ………………………………………………………..zadovoljava Sredina zida - presek “22” ρ 2 = 0, 75
ρ 3 =
1 2
ρ ⋅hs 1+ 2⋅ 3l
⋅ υ 2 =
1
0, 75⋅2, 5 1+ 3⋅2, 20
2
⋅ 0,75 = 0, 694
hef = ρ n ⋅ hs = ρ 2 ⋅ hs = 0,694 ⋅ 2,50 = 1, 735m
e = e4=e0+ ♠ e4 Ν4 = 0,7 (Tabela 6) ∆e ∞ = 0, 002 ⋅ Φ ∞ ⋅
hef t
t ⋅ e 0 = 0,002 ⋅ 0, 7 ⋅
e4=e0 +♠ e4=0,00+0,00=0,00m
1,735 0,38
⋅ 0,38 ⋅ 0,00 = 0,00 m
Nadgradnja zgrade u ulVelikotrnovska 9 e∞ t e∞ t
=
0 0,38
= 0,0
= 0,05 ⇒ ω ≈ 0,9 ⇒ e∞ = 0,05 ⋅ 0,38 = 0,019 m
N sd , e = ω ⋅
b⋅t 1+ 2⋅ et
f
⋅ γ k = 0,9 ⋅ m
1, 00⋅0, 38 0, 019
1+ 2⋅ 0 , 38
2, 84
⋅ 3,0 = 0,2902 MN = 290, 2kN
290,2 kN > 268,7 kN ………………………………………………………..zadovoljava Podnozje zida - presek “23” e0 /t=0,0078 / 0,38 =0,0205 > 0,05 t = 0,019 Tabela 11: e0=0,05 t → ω =0,9 e0=0,10 t → ω =0,8 → ω =0,9 Tabela 5: (m =3,0 N sd , e = ω ⋅
b⋅t 1+ 2⋅ et
f
⋅ γ k = 0,9 ⋅ m
1,⋅ 0,38 1+ 2⋅
0 , 0205 0 , 38
2,84
⋅ 3,0 = 0,3247 MN = 324, 7kN
324,7 kN > 280,0 kN ………………………………………………………..zadovoljava
Prora~un nosivosti zida u osi “2” presek 30 i 31 M d=1,35 M g [kNm]
Vrh zida Podnozje zida
30 31
0,587 0,587
N d=1,35 N g [kN] 217,2 228,5
e = M / N [m]
0,0027 0,0026
Vrh zida - presek “30” e0 /t=0,0027 / 0,38 = 0,0071 < 0,05 t = 0,05 x 0,25 = 0,019 Tabela 11: e0=0,05 t → ω =0,9 e0=0,10 t → ω =0,8 → ω =0,9 Tabela 5: γ m=3,0 N sd , e = ω ⋅
b⋅t 1+ 2⋅ et
f
⋅ γ k = 0,9 ⋅ m
1,0⋅0, 38 1+ 2⋅
0, 019 0, 38
2,84
⋅ 3,0 = 0,2943 MN = 294,3kN
294,3 kN > 217,2 kN ………………………………………………………..zadovoljava
Sredina zida - presek “31” e0 /t=0,0026 / 0,38 =0,068 < 0,05 t = 0,019 Tabela 11: e0=0,05 t → ω =0,9 e0=0,10 t → ω =0,8 → ω =0,9 Tabela 5: (m =3,0 N sd , e = ω ⋅
b⋅t 1+ 2⋅ et
f
⋅ γ k = 0,9 ⋅ m
1,0⋅0, 38 1+ 2⋅
0, 019 0, 38
2,84
⋅ 3,0 = 0,2943 MN = 294,3kN
294,3 kN > 228,5 kN ………………………………………………………..zadovoljava
9
Nadgradnja zgrade u ulVelikotrnovska 9
10
Prora~un {irine tem stope u osi “1” Na osnovu Geotehni~kog profila za gradsko podru~je Ni{a usvojeno je dozvoljeno optere}enje tla koje se ne sme prekora~iti: Qtla= 150,0 kN/m2 Normalna sila pritiska u temeljnom zidu N=244,66 kN b=
N a ⋅ Qa
=
244,66 1,0 ⋅ 150
= 1,63m < 1,85m
Postojeca trakasta temeljna stopa zadovoljava.
Prora~un {irine tem stope u osi “2” Normalna sila pritiska u temeljnom zidu N=197,72 kN b=
N a ⋅ Qa
=
197 ,72 1,0 ⋅ 150
= 1,32m < 1, 40m
Postojeca trakasta temeljna stopa zadovoljava.
Nadgradnja zgrade u ulVelikotrnovska 9
11
ZAKLJU^AK Objekat je projektovan 1960.godine, a Privremeni tehni~ki propisi za gradjenje u seizmi~kim podru~jima objavljeni su u “Slu`benom listu SFRJ “ br. 39/64 od 30.09.1964.godine. Objekat ne ispunjava osnovne odredbe iz tehinickih propisa za gradjenje u seizmi~kim podru~jima. U “Slu`benom listu SFRJ”, br.31/81, 49/82, 29/83, 21/88 i 52/90 objavljen je Pravilnik o tehni~kim normativima za izgradnju objekata visokogradnje u seizmi~kim podru~jima, koji je trenutno na snazi. Dogradnjom potkrovlja I kosog krova, masa objekta se pove}ava za manje od 10%, {to u skladu sa clanom 115a stav 1, spada u objekte ~ijom adaptacijom i rekonstrukcijom ne nastaju bitne promene. Ovo podrazumeva da posle nadzidjivanja objekat mora biti seizmicki otporan kao {to je bio pre izvedenih radova, i objekat nije u obavezi da ispunjava odredbe trenutno vaze}ih propisa. Stepen otpomosti objekta }e biti zadr`an na nivou pre nadgradnje merama koje su definisane kroz glavni projekat, a nakon detaljne naponsko deformacijske analize objekta za vertikalne i horizontalne uticaje, ispitivanja opeke kojom je objekat ozidan (odredivanje marke zidnih elemenata) i na osnovu geotehni~kih uslova. Potrebne mere za sanaciju i oja~anje zidanih konstrukcija su definisane Pravilnikom o tehni~kim normativima za sanaciju, oja~anje i rekonstrukciju objekata visokogradnje o{te}enih zemljotresom i za rekonstrukciju i revitalizaciju objekata visokogradnje, koji je objavljen u “Slu`benom listu SFRJ” , broj 52/85 ~lan 19.
MI[LJENJE Nadgradnjom potkrovIja i kosog krova stambenog objekta u ul. Velikotrnovska br.9 ne}e biti ugro`ena globalna stabilnost objekta. Mogu}a je nadgradnja sprata i potkrovlja uz ispunjenje napred navedenih uslova, koji podrazumevaju manje intervencije na odredjenim konstrukcijskim elementima, a {to je definisano glavnim projektom. Sastavio:
Mr Dragan Kosti}, dipl.in`.gradj.
Ovl. br. 4765/G
Nadgradnja zgrade u ulVelikotrnovska 9
12
Nadgradnja zgrade u ulVelikotrnovska 9
13
View more...
Comments
