03.-Memoria de Calculo Estructural

ANÁLISIS DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES Proyecto

:

MEJORAMIENTO DEL SERVICIO DE EDUCACION SECUNDARIA DE LA I.E. MARIA AUXILIADORA DE LA CIUDAD DE CHULUCANAS, PROVINCIA DE MORROPON-PIURA

Materia Ubicación Propietario Hecho por Fecha

: : : : :

Estructuras DISTRITO DE CHULUCANAS, PROVINCIA DE MORROPON - PIURA MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE MORROPON - CHULUCANAS Ing. PABLO BANCAYAN CHUNGA CIP: 102520 Julio del 2017

I.

DISEÑO DE CIMENTACION

1.1PREDIMENSIOAMIENTO. 1.1 PREDIMENSIOAMIENTO. Se ha tomado en base al siguiente criterio. a.- Verificación de PUNZONAMIENTO EN CIMENTACION. b.- El RNE, Capitulo E.060, Pág. 126, indica lo siguiente: la altura medida sobre el refuerzo inferior no debe ser menor de 300mm apoyadas sobre el suelo, esto hace que dicho espesor considerado en los PABELLNES sea de 50 cm previa demostración es la verificación del PUNZONAMIENTO. c.-En el caso del CIMIENTO CORRIDO h= 50

1.2SUELO 1.2 SUELO Se toma la recomendación del estudio de suelo a un desplante mínimo de 1.20 mts con valor de presión admisible de 0.75 Kg/cm².



DISEÑO DE CIMENTACION DE PABELLON N° 02, 03 y 06

CARGA MUERTA

CARGA VIVA

DISEÑO DE VC-101 (0.15X1.00)/EJE 1-6 DISE O DEL REFUERZO REFUERZO PARA VIGAS CONTINUAS DE DE CIMENTACIO CIMENTACION N - VC-101 (0.25X1.00) ACERO LONGITUDINAL 1. DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA CONTINUA DE CIMENTACIÓN (ZAPATA CONTINUA) b= h= tf = tw =

3.00 m 1.00 m 0.50 .50 m 0.25 .25 m

Base Base de la viga viga con contin tinua de cim cimen enta taci cion on Altu ltura de la la viga viga cont contiinua nua de ci cimenta entaci cion on Altu Altura ra de las las ala alass de de la la viga viga cont contin inua ua de cim cimen enta taci cion on Anch Ancho o del del alm alma de de la la viga viga cont contin inua ua de cim cimenta entaci cion on

3 Ø 3/4 '' 2 Ø 1/2 ''

25.00 cm As Positivo : 10.0 cm²

Cumple con As min y As max

50.0 cm

2 Ø 1/2"

Se colocan para evitar el pandeo del estribo

10.01 cm² 50.0 cm

Verificar As min y As max As Negativo Negativo : 5.23 cm²

2 Ø 3/4 ''

300.0 cm

5.68 cm²

Momento Negativo

17.42

Momento Positivo

35.45

2. DISEÑO DE ACERO DE REFUERZO El acero de refuerzo s e calcula con las siguientes formulas iterativas    



Refuerzo Positivo f`c = fy = b= h= Ø bar ra = Ø estr ibo = recub. = d= M= a= As =



         

210.00 4200.00 30 300.00 cm 10 100.00 cm 3/4 '' 3/8 '' 4.00 cm 94.10 cm 35.45 Tn-m 0.785 cm

Arriba Kg/ cm2 Kg/ cm2

10.01 cm²

          

Refuerzo Negativo f` c = fy = b= h= Ø barr a = Ø estr ibo = recub. = d= M= a= As =

Abajo Acero Minimo 210.00 Kg/ cm2 ρ min = 0.0024 4200.00 Kg/ cm2 As min = 5.68 cm² 5/8 '' 25.00 cm Ø barr a = 100.00 cm As = 1.98 cm² 3/4 '' Tomamos 3 Ø 5/ 5/ 8 '' 3/8 '' 7.50 cm 90.60 cm Acero Maximo 17.42 Tn-m 0.0163 ρmax = 4.921 cm As max = 38.3 cm² Ø barr a = 3/ 4 '' 5.23 cm² As = 2.85 2.85 cm² cm² Tomamos 14 Ø 3/ 4 ''

3. ACERO POSITIVO Y NEGATIVO FINALES El acero obtenido es comparado con el acero minimo y maximo normado para esta sección

3 2

Acero Positiv o As Positiv o : 10.01 cm² Ø bar ra = 3/4 '' Ø bar ra = 1/2 '' As = 11.0 11.084 84 cm² cm² Tomamos 3 Ø 3/4 ''

Acero Negativ o As Negativ o 5.68 cm² Ø barr a = 3/4 '' As = 2.850 cm²

2 Ø 1/2 '' Acero conforme

Tomamos

2 Ø 3/4 ''

ACERO TRANSVERSAL M ayorando la re accion de s ue lo :

Re fue rzo Ne gativo

adm Suelo = 9 9..700 Tn/m² s diseño = 14. 550 Tn/m² Toma nd ndo B = 1. 00 00 m Mom. Neg = 13 13.75 Tn-m

s

3/8 ''

□Ø

@ 0.25

25.0 cm

Ø 3/8 '' @ 0.05

50.0 cm

137.5 cm 50.0 cm 300.0 cm 14.55 Tn/m

f`c = fy =  b = h= Ø barra = Ø estribo = recub. = d= M= a= As = Ø barra = As = @= S max =

210.00 4200.00 100.00 100.00 cm 50.00 cm 1/2 '' 3/8 '' 7.50 cm 40.91 cm 13.75 Tn-m 2.149 cm

Kg/cm2 Kg/cm2

9.13 cm² 3/8 '' 0. 713 cm² 7.50 5.00 cm

VERIFICACION POR CORTANTE Vu = Wu = rec ub ub. = Ø barra = Ø estribo =  b = d=

13 13.754 Tn 0.81 Tn/m 7. 50 50 c m 1/2 '' 3/8 '' 300.00 300.00 cm 40.91 cm

Ø.Vc = 26.709 Tn

>

Vud = 13.423 Tn

Ok  

_3√ ^′ 

DISE DISE O DE REFUERZO REFUERZO TRANSVE TRANSVERSA RSAL L Refuerzo dentro de la Zona de Confinamiento Confinamiento Se colocará refuerzo Transversal por confinamiento a una distancia "2d"  medida desde la cara del apoyo. 2d = 1.812 m Ø estribo = 3/8 '' La separacion de los estribos debe ser: S ≤ d/4 = 22.65 cm S≤ 30.00 cm

S = 25 25.00 cm

□Ø

3/8 ''

@ 0.2 5

S=

□Ø

3/8 ''

@ 0.3

Refuerzo fuera de la Zona de Confinamiento La separacion de los estribos debe ser: 30.00 cm

DISEÑO DE VC-101 (0.15X1.00)/EJE 6-1 P1

P2

P3

P4

P5

P6 N.T.N

4.525 DATOS DE CALCULO P1 Pd = 27.51 PL = 4.47 f'c = 210 Kg/cm2 fy = 4200 Kg/cm2 S/C = 250 Kg/m2 0.970 Kg/cm2  m = 1800 Kg/m3  cs = 2000 Tn/m³  ca = 2400 Tn/m³ 4850 Tn/m³ Df = 1.50 m rec =

4.525

4.525

4.525

4.525

4.525

27.15

P2 43.13 11.89 31.98

P3 35.11 8.66 55.02

P4 43.16 12.01 43.77

P5 35.11 8.66 55.17

P6 43.30 11.89 43.77

P7 27.51 4.47 55.19 31.98 31.98

4.525 9.05 13.575 18.1 22.625

7.5 cm

11.43820589

Sección de Columna : b= 0.25 m t= 0.60 m f= 0.85 1 º Determinación de la Presión Neta  n t = 6150 Kg/m2 2 º Posición de la res ultante alternativa de la carga

Xg = Xg = Xg = Xg = Xg =

13.58 m 13.58 m 13.76 m 13.75 m 13.42 m

excentrecidad -0.42 m -0.42 m -0.24 m -0.24 m -0.58 m

3 º Dete Dete rm inación inación de l ancho de " B " 28.00 m  Ps = 316.88 Tn

222.1 396.1 667.4 792.2

73.8 216.0 313.5 481.0

Longitud Efectiva =

bxL= b=

51.53 m ² 1.90 m

 As um umo o =1.90 =1.90

4 º Presiones f i =  P/(b*L) +6 

f i = f i =

5650 Kg/m2 6265 Kg/m2

≤

 nt

W s =  i *B W1= 10734 Kg/m W1= 11904 Kg/m

f i = f i =

ok

W2= W2=

5219 Kg/m Kg/m 2 6696 Kg/m Kg/m 2

≤

 nt

ok

9916 Kg/m 12722 Kg/m

Determinación de la Altura " Hz " Hz =

0.50 m

Diseño de la Viga de Cimentación Mayoración de las Cargas F.P.M =

para t/H 0.45 2.269 0.294 x

1.459 x=

Carga Ultima Wu=

18.56Tn/m

2.6 #¡REF!

para B/bw 0.45 2.327 0.294 x 2.67 x=

#¡REF!

DISEÑO DEL REFUERZO PARA VIGAS CONTINUAS DE CIMENTACION - VC-101 (0.25X1.00) ACERO LONGITUDINAL 1. DIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA CONTINUA DE CIMENTACIÓN (ZAPATA CONTINUA) CONTINUA) b= h= tf = tw =

1.90 .90 m 1.00 .00 m 0.50 0.50 m 0.25 0.25 m

Base Base de la viga viga con contin tinua de cim cimenta entaci cion on Altu Altura ra de la la viga viga cont contin inu ua de cim cimen enta taci cion on Altu Altura ra de las las ala alass de de la la viga cont contin inua ua de cim cimenta entaci cion on Anch Ancho o del del alma de de la la viga viga cont contin inua ua de cim cimenta entaci cion on

3 Ø 3/4 ''

25.00 cm As Positivo : 8.54 cm²

Cumple con As min y As max

50.0 cm

2 Ø 1/2"

Se colocan para evitar el pandeo del estribo

8.54 cm² 50.0 cm

Verificar As min y As max As Negativo : 3.54 cm²

2 Ø 3/4 ''

190.0 cm

5.68 cm²

Momento Negativo

15.83

Momento Positivo

31.67

2. DISEÑO DE ACERO DE REFUERZO El acero de r efuerzo se calcula con las siguientes formulas iterativas   



Refuerzo Positivo f`c = fy = b= h= Ø bar ra = Ø estribo = recub. = d= M= a= As =



         

Arriba 210.00 Kg/cm2 4200.00 Kg/cm2 19 190.00 cm 10 100.00 cm 3/ 4 '' 3/ 8 '' 4.00 cm 94.10 cm 31.67 Tn-m 1.109 cm

8.54 cm²

          

Refuerzo Negativo

Abajo Acero Minimo ρ min = 0.0024 f`c = 210.00 Kg/cm2 fy = 4200.00 Kg/cm2 As min = 5.68 cm² 5/8 '' b = 25.00 cm Ø barr a = h = 100.00 cm As = 1.98 cm² Ø bar r a = 3/ 4 '' Tomamos 3 Ø 5/ 5/ 8 '' Ø estr ibo = 3/ 8 '' recub. = 7.50 cm d = 90.60 cm Acero Maximo ρmax = M = 15.83 Tn-m 0.0163 a = 4.460 cm As max = 38.3 cm² As = 3.54 cm² Ø barr a = 3/4 '' As = 2.85 2.85 cm² cm² Tomamos 14 Ø 3/ 4 ''

3. ACERO POSITIVO Y NEGATIVO FINALES El acero obtenido es comparado con el acero minimo y maximo normado para esta sección

3

Acero Positiv o As Positiv o : 8.54 cm² Ø bar ra = 3/ 4 '' Ø bar ra = As = 8.55 8.551 1 cm cm² 3 Ø 3/4 '' Tomamos

 Ø 0

Acer o Negativ o As Negativ o 5.68 cm² Ø bar r a = 3/ 4 '' As = 2. 2.850 cm² Tomamos

''

Acero conforme

2 Ø 3/4 ''

ACERO TRANSVERSAL M ayorando la re accion de s ue lo :

Re fue rzo Ne g ativo

adm Suelo = 9 9..700 Tn/m² s dise ño = 14. 550 Tn/m² Toma nd ndo B = 1. 00 00 m Mom. Neg = 4.95 Tn-m

s

3/8 ''

□Ø

@ 0.25

25.0 cm

Ø 3/8 '' @ 0.2

50.0 cm

82.5 cm 50.0 cm 190.0 cm 14.55 Tn/m

f`c = fy =  b = h= Ø barra = Ø estribo = recub. = d= M= a= As = Ø barra = As = @= S max =

210.00 4200.00 100.00 100.00 cm 50.00 cm 1/2 '' 3/8 '' 7.50 cm 40.91 cm 4.95 Tn-m 0.760 cm

Kg/cm2 Kg/cm2

3.23 cm² 3/8 '' 0.713 cm² 22. 00 20.00 cm

VERIFICACION POR CORTANTE Vu = Wu = re cu cub. = Ø barra = Ø estribo =  b = d=

4. 4 .952 Tn 0.81 Tn/m 7. 50 50 cm 1/2 '' 3/8 '' 190.00 190.00 cm 40.91 cm

Ø.Vc = 26.709 Tn

>

Vud = 4. 620 Tn

Ok  

_3√ ^′ 

DISE DISE O DE REFUERZO REFUERZO TRANSVE TRANSVERSA RSAL L Refuerzo dentro de la Zona de Confinamiento Confinamiento Se colocará refuerzo Transversal por confinamiento a una distancia "2d"  medida desde la cara del apoyo. 2d = 1.812 m Ø estribo = 3/8 '' La separacion de los estribos debe ser: S ≤ d/4 = 22.65 cm S ≤ 30.00 cm

S = 25 25.00 cm

□Ø

3/8 ''

@ 0.25

S=

□Ø

3/8 ''

@ 0.3

Refuerzo fuera de la Zona de Confinamiento La separacion de los estribos debe ser: 30.00 cm

II. DISEÑO DE COLUMNAS De ello demostraremos el diseño de la C-2 del PABELLON N° 06, la que está ubicada en el eje 1-D/1-6 la que presenta más carga

TABLE: TAB LE: Column Forces Stor y

Col umn Load Case/Combo

P

V2

V3

T

M2

M3

tonf

tonf

tonf

tonf -m

to nf-m

to nf -m

1er PI SO

C8

COM B 1

-91.12

0.79

-0.10

0.00

-0.54

1.44

1er PI SO SO

C8

COM B 2

-133.93

1.17

-0.15

-0.01

-0.76

2.14

1er PI SO SO

C8

COM B3 B3 M ax ax

-105.26

1.29

38.77

0.09

150.16

2.71

1er PI SO SO

C8

COM B4 B4 M ax ax

-105.26

1.29

38.77

0.09

150.16

2.71

1er PI SO SO

C8

COM B5 B5 M ax ax

-105.26

1.29

38.77

0.09

150.16

2.71

1er PI SO SO

C8

COM B6 B6 M ax ax

-105.26

1.29

38.77

0.09

150.16

2.71

1er PI SO SO

C8

COM B7 B7 M ax

-104.85

5.89

4.92

0.45

15.28

16.45

1er PI SO SO

C8

COM B8 B8 M ax

-104.85

5.89

4.92

0.45

15.28

16.45

1er PI SO SO

C8

COM B9 B9 M ax

-104.85

5.89

4.92

0.45

15.28

16.45

1er PI SO SO

C8

COM B1 B10 M ax ax

-104.85

5.89

4.92

0.45

15.28

16.45

1er PI SO SO

C8

COM B1 B11 M ax ax

-52.14

0.89

48.53

0.11

188.06

2.06

1er PI SO SO

C8

COM B1 B12 M ax ax

-52.14

0.89

48.53

0.11

188.06

2.06

1er PI SO SO

C8

COM B1 B13 M ax ax

-52.14

0.89

48.53

0.11

188.06

2.06

1er PI SO SO

C8

COM B1 B14 M ax ax

-52.14

0.89

48.53

0.11

188.06

2.06

1er PI SO SO

C8

COM B1 B15 M ax

-51.63

6.64

6.22

0.57

19.45

19.24

1er PI SO SO

C8

COM B1 B16 M ax

-51.63

6.64

6.22

0.57

19.45

19.24

1er PI SO SO

C8

COM B1 B17 M ax

-51.63

6.64

6.22

0.57

19.45

19.24

1er PI SO SO

C8

COM B1 B18 M ax

-51.63

6.64

6.22

0.57

19.45

19.24

Como la sección es en forma de T. 600

500

400

300

200

100

0 -150

-100

-50

0

50

10 0

-100

-200

DIAGRAMA DE ENVOLVENTE EN LA DIRECCION XX

1 50

600

500

400

300

200

100

0 -60

-50

-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

40

-100

-200

DIAGRAMA DE ENVOLVENTE EN LA DIRECCION YY La interpretación de los datos obtenidos o btenidos o proporcionados por el SOFTWARE son: 01.- El área de acero requerido es de 42.50 cm2, como la sección de la columna es en forma de T de 43.56 cm2, es suficiente considerar 22 5/8" Se tomara las anotaciones del RNE- Pag. Pa g. 158

D = 1.05m  l 0 = h/6 = 2.8/6 = 0.47m 0.50m   l 0 = 1.05m Cálculo del espaciamiento en zona de confinamiento:

Dmenor /2 = 0.115m 8φ = 6 * 1/2 * .0254  0.08m  p Sc   Smin = 10cm s x Optamos que Sc= 10 cm. Cálculo del espaciamiento en zona Intermedia.

16φ p = 16 *1/2 *.0254  0.20m  48dbe = 48 * 3 / 8 = 45.72 s Bmin = 23cm.   Optamos de S=25 cm. En el caso de la C-01 los estribos son l os siguientes: 3 Ø 3/8”: 1@5, 10@10,R@25 cm. Hay que indicar que la separación en los nudos o encuentro viga columna es de 15 cm En la anotación 21.4.5.5, el espaciamiento no debe exceder de 15cm, este diseño se realiza como nudo.

PRESENTACION DE ACERO EN COLUMNA 02

III.DISEÑO DE VIGAS DISEÑO DE V-103 DEL PABELLON N° 02, 03 y 06 UBICADA UBICAD A EN EJE 2-E Sección de 0.30x0.60, si consideramos la cuantía mínima, dicho valor es de: 3.85 cm2, la cual equivale a 2 ø 5/8”, en el caso de la V-103

NOTA: los resultados del presente grafico es para el PABELLON N° 02

Figura de los momentos y cortantes últimos de la Viga 103, 203 y 303

Ubicación

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

1er PISO

2do PISO

3er PISO

Momento 16.37 -34.03 22.58 -29.61 16.38 -33.32 21.66 -29.59 7.81 -14.95 8.41 -12.67

Sección 30xVar. 30x60 30x60 30x60 30xVar. 30x60 30x60 30x60 30xVar. 30x60 30x60 30x60

As Calculado 11.77 19.32 12.49 15.76 11.78 18.88 11.90 15.79 4.79 8.45 7.18 8.31

A.1 DA DATOS TOS DE DISE DISEÑO ÑO f'c = 210 Kg/cm² f'y = 4200 Kg Kg/cm² /cm² b = 30 cm h = 60 cm r = 4.0 cm

As Considerado 4 ø 3/4” + 4 ø 5/8”  4 ø 3/4” + 4 ø 5/8”   3 ø 3/4” + 2 ø 5/8”   3 ø 3/4”+ 2 ø 5/8”   4 ø 3/4” + 4 ø 5/8”   4 ø 3/4” + 4 ø 5/8”   3 ø 3/4” + 2 ø 5/8”   3 ø 3/4”+ 2 ø 5/8”   3ø 5/8”  3ø 5/8”+ 2 ø 1/2”  3ø 5/8”+ 2 ø 1/2”  3ø 5/8”+ 2 ø 1/2” 

M. Ultimo 26.87 35.57 24.68 29.68 26.87 35.57 24.68 29.68 9.69 18.20 15.84 15.84

Sv = 5.0 cm Sh = 5.0 cm Ø est. = 3/8'' Ф = 0 .9 β1 = 0.85 0.85

A.2 CUA CUANTIAS, NTIAS, FORMULA FORMULAS S A UTILIZAR :

Balanceada: "ρb"

ρb =

Mínima "ρ min" :

ρ min =

0.02168

Máx ima "ρ max ":

ρ max =

0.0024

0.0163

Se quiere que la fa lla sea ductil, ductil, ==> ρ Falla fragil, sección Sobre Reforzada, Reforzada, aum entar peralte ρ

CALCULOS.

 

Mu

As

a

d

Tn-m

(cm²)

(c m )

(c m )

1 9. 9.3 2

15 .1 5

34.03

 

51.41

6.77775 5.32

25.1

Ø" y N° de Varillas

As Total

Sh

Capas

3 /4''

5 /8''

(cm²)

(c m )

Ca pa 1

4 Va Var i.

 

11.40

Otra capa

7.92

4.58

Capa 2

4 Vari.

 

 

19.32

NOTA: Para un mejor diseño y que la falla sea ductil, debe cumplir:

fs > fy

RESUMEN : Verificación ACI

ρ

As/bd

ρ min < ρ

ρ < ρ max

0.0125

Ok

Ok, termino el diseño

Falla

Fa lla ductil, s ec c ión Sub Reforzada, OK!

fs > fy f s= 11306.3 Kg/cm²

 As est a en fluen fluencia cia

Mn =

35.567 Tn-m

Mu = 35.57 Tn-m

OK cumple cumple con el m ome nto requerido

Como se puede apreciar en las imágenes adjuntas en el extremo izquierdo, tenemos como Momento último de 34.03 Ton-m, pero si consideramos 4 Ø3/4” 4Ø5/8”, el momento ultimo llega a ser 35.57 Ton-m, valor superior por lo solicitado debido a las solicitaciones sísmicas, este se da en el extremo del 1er NIVEL.

DISEÑO POR CORTANTE EN LA VIGA V-103

Como tenemos acero horizontal de Ø 3/4”, el Ø de los estribos estribos es de 3/8”. Vc= 0.53*√210*30 *53.78= 12.39 Ton; Vu=27.74 Ton, Ver Gráfico donde se indica SHEAR V2. S=Av*fy*d/(Vu/Ø-Vc)=2*0.72*4200*53.78/(27.74/.85-12.39)=16.07 S=Av*fy*d/(Vu/Ø-Vc)=2*0.72*4200*53.78/(27.74/.85-12.39)=16.07 cm, esto hace indicar que SI necesita acero por corte, de ello la separación necesaria será de 10 cm. De ello he considerado que el estribo es Ø 3/8” y la separación de 10  cm en los extremos; por lo tanto Vs=Av*fy*d/sep.=32.52 Ton; Ø (Vc+Vs)=0.85*(12.39+32.52)=38.18 (Vc+Vs)=0.85*(12.39+32.52)=38.18 Ton. Por lo tanto Vu= 27.74 ≤38.18 Ton, con estribo de Ø 3/8”

CORTANTES EN VIGA La longitud de confinamiento será de 1.08 para vigas de altura 0.60 m. 1.- El 1er estribo estará a 0.05m. 2.- El espaciamiento de los estribos cerrados de confi namiento no debe exceder del menor de (a), (b), (c) y (d): a.- d/4= 13.44cm≤ 15.0cm b.- 10 dv horizontal = 19.05 cm c.- 24 dv vcertical = 22.86 cm d.- 300mm, de ellos tenemos que la zona de confinamiento tendrá 10  10   @0.10, @0.10, y el resto @0.25, en ambos extremos.

IV. DISEÑO DE LOSA ALIGERADA Diseño de losa del 1er PISO Haremos la DEMOSTRACION DE LA LOSA ALIGERADA DEL PABELLON N° 01 CARGA MUERTA: Espesor de Losa: 20 cm, Peso = 300 kg/m2 Peso de Acabados: = 100 kg/m2 Peso por CARGA MUERTA: 400 kg/m2, para 1 metro de lo sa aligerada es de: 0.16 ton/m Con respecto a la sobrecarga tenemos 250 kg/m2 en aulas.

DISEÑO DE LOSA ALIGERADA DE PABELON N° 02, 03 y 06 -CIRCULACION -CIRCU LACION Las cargas son las mismas. CM=0.16 Ton/m CV=0.16 Ton/m VERIFICACION POR CORTE Datos considerados en el DISEÑO: Verificación por corte: ØVc =0.85*0.53*√210*10*(20-2.5-1/2*2.54/2)=1.12 Ton.

El Vc es 1.21 la cual es cercano a Vc del concreto, por lo tanto no se esta considerando el ensanche de la vigueta . DISEÑO POR FLEXION

Resultado de Momento en losa Aligerado, Ubicación Sección Mu (Ton-m) As Calculado (cm2) A 0.10x0.20 0.69 1.24 B 0.40x0.20 -0.95 1.59 C 0.10x0.20 0.38 0.65 D 0.40x0.20 -0.78 1.30 Esta distribución se tomara en cuenta en dicho tramo.

As considerado 1 Ø 1/2” 1 Ø 5/8” 1 Ø 1/2 ” 1 Ø 5/8”