003 ANALISIS SISMICO ESTATICO - ANALISIS SISMICO DINAMICO.pdf

ANALISIS SISMICO ESTATICO DR. GENNER VILLARREAL CASTRO PROFESOR VISITANTE UMRPSFXCH - Bolivia PROFESOR EXTRAORDINARIO UPAO PROFESOR PRINCIPAL UPC, USMP PREMIO NACIONAL ANR 2006, 2007, 2008

CRITERIOS DE MODELACION ESTRUCTURAL

BRAZO RIGIDO

Respuesta sísmica de estructuras con masas concentradas: ¤ Losa rígida en su propio plano. ¤ Desplazamientos horizontales de todos los nudos en un nivel de la estructura están relacionados con tres gdl de cuerpo rígido, dos componentes de desplazamiento horizontal y una rotación alrededor del eje vertical.

RESTRICCIONES CINEMÁTICAS

NORMA DE DISEÑO SISMO-RESISTENTE E030 IRREGULARIDADES EN ALTURA

IRREGULARIDADES EN PLANTA

ANALISIS ESTATICO POR LA NORMA PERUANA E030 Edificios regulares Altura ≤ 45m

FUERZA CORTANTE EN LA BASE

ZUCS V P R Donde Z – zona sísmica, U – uso o importancia de la edificación, S – factor de suelo, C – coeficiente de amplificación sísmica, R – coeficiente de reducción sísmica

Factor de Zona Aceleración máxima del suelo firme con una probabilidad de 10% de ser excedida en 50 años

Factor de Uso o Importancia Depende de la categoría de la edificación, incrementando la aceleración espectral de diseño, en función a las pérdidas que podría ocasionar su colapso CATEGORIA A B C D

DESCRIPCION Esenciales Importantes Comunes Menores

U 1.5 1.3 1.0 *

Coeficiente de Amplificación Sísmica Se define de acuerdo a las condiciones de sitio y se interpreta como el factor de amplificación de la respuesta estructural respecto a la aceleración en el suelo

 Tp C  2,5 T

  

C  2,5

Siendo Tp – período correspondiente al perfil de suelo

Factor de Suelo Se define tomando en cuenta las propiedades mecánicas del suelo, el espesor del estrato, el periodo fundamental de vibración y la velocidad de propagación de las ondas de corte

TIPO S1 S2 S3 S4

DESCRIPCION Roca o suelos muy rigidos Suelos intermedios Suelos flexibles Condiciones excepcionales

Tp (seg) 0.4 0.6 0.9 *

S 1.0 1.2 1.4 *

Coeficiente de Reducción Sísmica Los sistemas estructurales se clasifican según los materiales usados y el sistema de estructuración sismorresistente predominante en cada dirección

DESPLAZAMIENTOS LATERALES

FUERZA SISMICA DE DISEÑO

JUNTA SISMICA

INGENIERÍA SÍSMICA ANALISIS SISMICO ESTATICO DE EDIFICIO APORTICADO + INNOVACIONES Elaborado por: • CUADROS VALVERDE, TATHIANA • VEREAU ALVA, JOSE FRANCISCO Docente: Dr. GENNER VILLARREAL CASTRO

ESPECIFICACIONES: Se tiene una edificación de concreto armado de 5 pisos, tipo aporticado con zapatas aisladas, tal como se muestra en las figuras adjunta: L2

L2

L2

L3 L1 L1 PLANTA TÍPICA DE LA ESTRUCTURA

ELEVACIÓN TÍPICA DE LA ESTRUCTURA

Donde: •L1 = 6 m , L2 = 4 m, L3 = 4 m •f ’c = 210 kg/cm2 , Fy = 4200 kg/cm2 •Ubicación: Cajamarca ( Zona 3 ) •Uso: Tienda Comercial (Sc = 500 kg/cm2 ) •Tipo de suelo: Rígido ( S1 ) •Diafragma Horizontal: Losa Maciza

I. PREDIMENSIONAMIENTO

VIGA AB 2 -3

LONGITUD [m] 4.00 6.00

V-1 V-2

h [m] 0.40 0.60

b [m] 0.25 0.30

40x25 60x30

SECCIÓN [cm] 40x25 60x30

2. LOSA MACIZA

ANÁLISIS PRIMERA FORMA

En la tabla Nº3 del RNE Norma E.030 Diseño Sismorresistente, encontramos las categorías de las edificaciones, encontrando el caso actual analizándose en la categoría “B”, entonces:

Tipo

C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7

Área Trib.

Peso

[m2] 4.00 8.00 10.00 20.00 12.00 24.00 6.00

[kg/m2] 1,250.00 1,250.00 1,250.00 1,250.00 1,250.00 1,250.00 1,250.00

# Pisos 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00

f'c

Área de Coef. x tipo [kg/cm2] columna Columna [cm2] 25,000.00 210.00 0.35 340.14 50,000.00 210.00 0.35 680.27 62,500.00 210.00 0.35 850.34 125,000.00 210.00 0.45 1,322.75 75,000.00 210.00 0.35 1,020.41 150,000.00 210.00 0.45 1,587.30 37,500.00 210.00 0.35 510.20 Pservicio

a [cm]

Sección [cm]

18.443 26.082 29.161 36.370 31.944 39.841 22.588

20 x 20 30 x 30 30 x 30 40 x 40 35 x 35 40 x 40 25 x 25

DIRECCIÓN Y-Y

b [cm]

VIGAS h [cm]

I [cm4]

V-1

25.000

40.000

133,333.333

V-1 V-2

25.000 30.000

40.000 60.000

V-2 V-2

30.000 30.000

V-2

b [cm]

COLUMNAS h [cm]

I [cm4]

C1

40.000

40.000

213,333.333

OK!

133,333.333 540,000.000

C3

50.000

55.000

693,229.167

OK!

60.000 60.000

540,000.000 540,000.000

C5

50.000

65.000

1,144,270.833

OK!

30.000

60.000

540,000.000

C7

50.000

55.000

693,229.167

OK!

V-1

25.000

40.000

133,333.333

C2

40.000

45.000

303,750.000

OK!

V-1 V-2

25.000 30.000

40.000 60.000

133,333.333 540,000.000

C4

50.000

55.000

693,229.167

OK!

V-2 V-2

30.000 30.000

60.000 60.000

540,000.000 540,000.000

C6

50.000

65.000

1,144,270.833

OK!

V-2

30.000

60.000

540,000.000

C5

50.000

65.000

1,144,270.833

OK!

NOMBRE

NOMBRE

Verificación

DIRECCIÓN X-X

b [cm]

VIGAS h [cm]

I [cm4]

V-1

25.000

40.000

133,333.333

V-1 V-1

25.000 25.000

40.000 40.000

V-1

25.000

V-1 V-1

b [cm]

COLUMNAS h [cm]

I [cm4]

C1

40.000

40.000

213,333.333

OK!

133,333.333 133,333.333

C2

40.000

45.000

303,750.000

OK!

40.000

133,333.333

C3

50.000

55.000

693,229.167

OK!

25.000 25.000

40.000 40.000

133,333.333 133,333.333

C4

50.000

55.000

693,229.167

OK!

V-1

25.000

40.000

133,333.333

C5

50.000

65.000

1,144,270.833

OK!

V-1 V-1

25.000 25.000

40.000 40.000

133,333.333 133,333.333

C6

50.000

65.000

1,144,270.833

OK!

V-1

25.000

40.000

133,333.333

C7

50.000

55.000

693,229.167

OK!

V-1 V-1

25.000 25.000

40.000 40.000

133,333.333 133,333.333

C5

50.000

65.000

1,144,270.833

OK!

NOMBRE

NOMBRE

Verificación

SECCIÓN

C1 C2 C3 C4

40 x 40 40 x 45 50 x 55 50 x 65

4. ZAPATAS AISLADAS

Haremos el cálculo de la Carga de Servicio “Pservicio”, calculando el peso de la superestructura con los datos previamente encontrados.

PISO 5 CARGA MUERTA (Wd)

PESO DIMENSIONES ELEMENTO CANTIDAD ESPECÍFICO ANCHO LARGO ALTURA [m] [m] [m] [T/m3] Columnas C1 C2 C3 C4 Vigas V-1 V-2 Losa Maciza

PESO [T]

2.00 2.00 6.00 6.00

2.40 2.40 2.40 2.40

0.40 0.40 0.50 0.50

0.40 0.45 0.55 0.65

3.10 3.10 3.10 3.10

2.381 2.678 12.276 14.508

16.00 8.00 1.00

2.40 2.40 2.40

0.25 0.30 12.50

3.50 5.50 16.48

0.20 0.40 0.20

6.720 12.672 98.850

TOTAL

150.085 CARGA VIVA (Wl)

USO Techo

SC 2

[T/m ] 0.10 PISO 5 =

DIMENSIONES ANCHO LARGO [m] [m]

PESO [T]

12.50

16.48

20.59

150.085

+

20.59

=

170.679 T

PISO 2,3 y 4 CARGA MUERTA (Wd)

PESO DIMENSIONES ELEMENTO CANTIDAD ESPECÍFICO ANCHO LARGO ALTURA [m] [m] [m] [T/m3] Columnas C1 C2 C3 C4 Vigas V-1 V-2 Losa Maciza TOTAL

PESO [T]

2.00 2.00 6.00 6.00

2.40 2.40 2.40 2.40

0.40 0.40 0.50 0.50

0.40 0.45 0.55 0.65

3.10 3.10 3.10 3.10

2.381 2.678 12.276 14.508

16.00 8.00 1.00

2.40 2.40 2.40

0.25 0.30 12.50

3.50 5.50 16.48

0.20 0.40 0.20

6.720 12.672 98.850 150.085

CARGA VIVA (Wl)

USO Losa

SC 2

[T/m ] 0.50 PISO 2,3 y 4 =

DIMENSIONES ANCHO LARGO [m] [m]

PESO [T]

12.50

16.48

102.97

150.085

+

102.97

=

253.054 T

PISO 1 CARGA MUERTA (Wd)

PESO DIMENSIONES ELEMENTO CANTIDAD ESPECÍFICO ANCHO LARGO ALTURA [m] [m] [m] [T/m3] Columnas C1 C2 C3 C4 Vigas V-1 V-2 Losa Maciza TOTAL

PESO [T]

2.00 2.00 6.00 6.00

2.40 2.40 2.40 2.40

0.40 0.40 0.50 0.50

0.40 0.45 0.55 0.65

4.10 4.10 4.10 4.10

3.149 3.542 16.236 19.188

16.00 8.00 1.00

2.40 2.40 2.40

0.25 0.30 12.50

3.50 5.50 16.48

0.20 0.40 0.20

6.720 12.672 98.850 160.357

CARGA VIVA (Wl)

USO Losa

SC 2

[T/m ] 0.50 PISO 1 =

DIMENSIONES ANCHO LARGO [m] [m]

PESO [T]

12.50

16.48

102.97

160.357

+

102.97

=

263.326 T

Pedificio =

170.68 + 253.05 x3 + 263.33 = 1193.17 T

NUDO

Zapata

1 2 3 4 5 6 7

Z1 (esquinada) Z2 (excéntrica) Z3 (excéntrica) Z4 (centrada) Z5 (excéntrica) Z6 (centrada) Z7 (esquinada)

Atributaria [m2] 4.00 8.00 10.00 20.00 12.00 24.00 6.00

NUDO 1 2 3 4 5 6 7

Zapata Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7

Atributaria [m2] 4.00 8.00 10.00 20.00 12.00 24.00 6.00

2

Pu [T/m ] 5.79 5.79 5.79 5.79 5.79 5.79 5.79

k 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9

qa

Az

[T/m2] [m2] 40 40 40 40 40 40 40

0.64 1.29 1.61 3.22 1.93 3.86 0.97

hz [m] 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60

Columna Correspondiente TIPO C1 C2 C3 C3 C4 C4 C3

b [m] h [m] 0.40 0.40 0.40 0.45 0.50 0.55 0.50 0.55 0.50 0.65 0.50 0.65 0.50 0.55

L-B 0.00 0.05 0.05 0.05 0.15 0.15 0.05

DIMENSIONES B [m] L [m] 1.00 1.00 1.15 1.20 1.30 1.35 1.85 1.90 1.39 1.55 2.00 2.15 1.05 1.10

VERIFICACIÓN CORTANTE UNIDIRECCIONAL La sección crítica se encuentra a la distancia “d” de la cara de la columna.

Punitario Atributaria Pu Zapata 2 [TN/m2] [m ] [TN] Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7

5.790 5.790 5.790 5.790 5.790 5.790 5.790 f'c

DIMENSIONES

ᵟu

Columna Correspondiente

B [m]

L [m]

[TN/m 2 ] TIPO b [m] h [m]

4.000 23.160 1.000 8.000 46.320 1.150 10.000 57.900 1.300 20.000 115.800 1.850 12.000 69.480 1.400 24.000 138.960 2.000 6.000 34.740 1.050

1.000 1.200 1.350 1.900 1.550 2.150 1.100

23.160 C1 33.565 C2 32.991 C3 32.945 C3 32.018 C4 32.316 C4 30.078 C3

2100

T/m2

0.400 0.400 0.500 0.500 0.500 0.500 0.500

0.400 0.450 0.550 0.550 0.650 0.650 0.550

h [m]

d [m]

Vup φ Vc Verificación [TN] [TN]

0.600 0.600 0.600 0.600 0.600 0.700 0.600

0.525 0.525 0.525 0.525 0.525 0.625 0.525

2.084 2.014 2.062 2.471 1.201 2.020 3.760

10.838 12.464 14.090 20.051 15.174 25.806 11.380

OK! OK! OK! OK! OK! OK! OK!

Tomamos el más crítico para la verificación (el menor)

Procedimos a ejecutar la verificación por punzonamiento, donde obtuvimos que todas las zapatas excepto la zapata Z6 , verificó con un peralte de 0.60 m. La zapata Z6 centrada mereció aumentar el peralte a 0.70 m. como lo detalla el siguiente cuadro:

Zapata Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7

Punitario Atributaria Pu 2 [TN/m2] [m ] [TN] 5.790 5.790 5.790 5.790 5.790 5.790 5.790 f'c

DIMENSIONES B [m] L [m]

ᵟ

u

[TN/m 2]

4.000 23.160 1.000 1.000 23.160 8.000 46.320 1.150 1.200 33.565 10.000 57.900 1.300 1.350 32.991 20.000 115.800 1.850 1.900 32.945 12.000 69.480 1.400 1.550 32.018 24.000 138.960 2.000 2.150 32.316 6.000 34.740 1.050 1.100 30.078 2100

T/m2

Columna Correspondiente TIPO b [m] h [m] C1 C2 C3 C3 C4 C4 C3

0.400 0.400 0.500 0.500 0.500 0.500 0.500

0.400 0.450 0.550 0.550 0.650 0.650 0.550

h d b0 Vup φ Vcp1 φ Vcp2 Verificación βc [m] [m] [m] [TN] [TN] [TN] 0.600 0.600 0.600 0.600 0.600 0.700 0.600

0.525 0.525 0.525 0.525 0.525 0.625 0.525

3.700 3.800 4.200 4.200 4.400 4.800 4.200

1.000 1.125 1.100 1.100 1.300 1.300 1.100

3.344 16.048 21.548 79.499 30.918 92.606 1.598

123.332 83.230 117.168 85.480 131.410 94.478 131.410 94.478 123.825 98.977 160.811 128.541 131.410 94.478

OK! OK! OK! OK! OK! OK! OK!

II. METRADO DE CARGAS VERTICALES

PISOS PISO 1 PISO 2 PISO 3 PISO 4 PISO 5 TOTAL

CARGA MUERTA CARGA VIVA (CM) [T] (CV) [T] 160.36 102.97 150.09 102.97 150.09 102.97 150.09 102.97 150.09 20.59 760.70 432.47 PTedificio =

1193.17

T

III. METRADO DE CARGAS LATERALES O DE SISMO: En la tabla Nº3 del RNE Norma E.030 Diseño Sismorresistente, encontramos las categorías de las edificaciones, encontrando el caso actual analizándose en la categoría “B”, entonces el porcentaje correspondiente: Categoría “A” = 50 % Categoría “B” = 50 % Categoría “C” = 25 % Para metrado de carga lateral o de sismo, se usará entonces: 100% CM + 50% CV

Se reducirá el peso de la carga viva, según lo estipulado en la diapositiva anterior, sin embargo hay que recordar que para el análisis lateral, se deberán convertir este metrado en cargas laterales. Estas cargas o fuerzas laterales se deberán aplicar en ambas direcciones, sea de izquierda a derecha y viceversa, y estarán ubicadas en el centro de masa final.

PISOS PISO 1 PISO 2 PISO 3 PISO 4 PISO 5 TOTAL

CARGA MUERTA (CM) [T] 160.36 150.09 150.09 150.09 150.09 760.70

CARGA VIVA (CV) [T] 102.97 102.97 102.97 102.97 20.59 432.47

PTedificio =

976.93

REDUCCIÓN CARGA VIVA 51.48 51.48 51.48 51.48 10.30 216.23 T

CARGA TOTAL POR SISMO [T] 211.84 201.57 201.57 201.57 160.38 976.93

IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN ALTURA SEGÚN NORMA E030

CÁLCULO PARA IRREGULARIADES PARA RIGIDEZ C1 C2 C3 C4 ∑

0.32

7%

0.36

8%

1.65

39%

1.95 4.28

46% 100%

CONCLUSIÓN

En nuestra edificación no tenemos IRREGULARIDAD POR RIGIDEZ, ya que después de haber hecho el cálculo comprobamos que los elementos verticales son mayores a 85% en todos los pisos.

ELEVACIÓN

IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN ALTURA SEGÚN NORMA E030

CÁLCULO DE PORCENTAJE DE MASA DE CADA PISO

PISOS PISO 1 PISO 2 PISO 3 PISO 4 PISO 5

CARGA MUERTA % DE MASA (CM) [T] DE CADA PISO 153.67 100% 143.40 93% 143.40 93% 143.40 93% 143.40 93%

CONCLUSIÓN

NO HAY IRREGULARIDAD DE MASA, ya que hemos comprobado que los pisos adyacentes no exceden el porcentaje del el primer nivel.

IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN ALTURA SEGÚN NORMA E030

CONCLUSIÓN En nuestra edificación NO EXISTE IRREGULARIDAD, ya que es una estructura geométrica, es igual en todos los pisos.

IRREGULARIDAD GEOMÉTRICA VERTICAL

GEOMÉTRICA VERTICAL REGULAR

IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN ALTURA SEGÚN NORMA E030 CONCLUSIÓN La edificación no tiene desalineamiento de elementos verticales, ya que los elementos verticales son continuos desde la cimentación, por lo tanto concluimos que es una estructura que NO TIENE DISCONTINUIDAD EN LOS SISTEMAS RESISTENTES.

DISCONTINUIDAD EN LOS SISTEMAS RESISTENTES

CONTINUIDAD EN LOS SISTEMAS RESISTENTES

IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN PLANTA SEGÚN NORMA E030 CONCLUSIÓN En este caso se tendría que hacer el análisis sísmico para comprobar si hay irregularidad torsional.

IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN PLANTA SEGÚN NORMA E030 CONCLUSIÓN En nuestra edificación NO EXISTE ESQUINAS ENTRANTES, por que las dimensiones son regulares en todos los pisos.

0.20

0.20

IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN PLANTA SEGÚN NORMA E030 CONCLUSIÓN NO TENEMOS DISCONTINUIDAD DE DIAFRAGMAS, por que no tenemos áreas abiertas en toda el área del diafragma.

0.50

IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN PLANTA SEGÚN NORMA E030 IRREGULARIDAD GEOMÉTRICA • REGULARIDAD GEOMÉTRICA EN EL EJE “Y”. •EN EL EJE “X” HAY IRREGULARIDAD GEOMÉTRICA.

CÁLCULOS : En eje “y”: Ry = 8 EN EJE “X”: Rx = 3 X 8 = 6 4

Rx = 6

IV. ANÁLISIS SÍSMICO ESTÁTICO: Más factores obtenidos de la Norma E.030 : FACTOR DE ZONA (ZONA 3 ) FACTOR DE SUELO ( SUELO RÍGIDO) FACTOR DE USO (CATEGORÍA B)

Z = 0.4 S = 1.00 U = 1.30

Coeficiente de Balasto vertical

C1 = 7.00 kg/cm3

Capacidad portante del terreno

qadm. = 4.00 kg/cm2

Asentamiento Admisible K de la zapata Periodo de vibración del Suelo Coeficiente de Reducción sísmica Periodo fundamental del edificio

A adm. < 0.50 cm k = 0.90 Tp = 0.40 seg. R = 8.00 ( pórticos de concreto Armado) T = hn / Ct hn = 3,30 . 5 = 16.5 m. Ct = 35 ( aporticado)

2. PERIODO FUNDAMENTAL:

3. COEFICIENTE DE AMPLIFICACION SISMICA:

4. FUERZA CORTANTE EN LA BASE:

PISOS PISO 1 PISO 2 PISO 3 PISO 4 PISO 5 TOTAL

CARGA TOTAL POR SISMO [T] 211.84 201.57 201.57 201.57 160.38 976.93

4. FUERZA CORTANTE EN LA BASE:

PISOS PISO 1 PISO 2 PISO 3 PISO 4 PISO 5 TOTAL

CARGA TOTAL POR SISMO [T] 211.84 201.57 201.57 201.57 160.38 976.93

5. FUERZA SÍSMICA POR ALTURA:

DIRECCIÓN X

Pi [Tn]

Hi [m.]

Pi x Hi

V [Tn]

FUERZAS [T]

F1

211.842

3.300

699.077

179.749

13.465

F2

201.570

6.600

1330.359

179.749

25.625

F3

201.570

9.900

1995.539

179.749

38.437

F4 F5

201.570

13.200

2660.718

179.749

51.250

160.382

16.500

2646.304

179.749

50.972

∑

9331.998

5. FUERZA SÍSMICA POR ALTURA:

Pi [Tn] Hi [m.]

Pi x Hi

V [Tn]

FUERZAS [T]

F1

211.842

3.300

699.077

134.812

10.099

F2

201.570

6.600

1330.359

134.812

19.219

F3

201.570

9.900

1995.539

134.812

28.828

F4

201.570

13.200

2660.718

134.812

38.437

F5

160.382

16.500

2646.304

134.812

38.229

∑

9331.998

6. MODELAMIENTO Y ANÁLISIS EN SAP2000 Nos afianzamos del programa de análisis y diseño estructural SAP2000 v.15 , para realizar el análisis y encontrar los desplazamiento en ambas direcciones. Cabe rescatar que modelaremos teniendo en cuenta los parámetros y recomendaciones que nos demanda la Norma E.030 [Artículo 14 y 16]

7. CONTROL 3: DESPLAZAMIENTO LATERAL PERMISIBLE El control por carga lateral es el control por deriva de entrepiso, y que según la norma E.030, el máximo desplazamiento relativo de entrepiso, dividido entre la altura de entrepiso no deberá exceder de 0.007 para estructuras de Concreto Armado. [Norma E.030 Artículo 16.4] SISMO Y (DY)

SISMO X (DX) PISO 5

H [mm] 3300

DESPLAZAMIENTO [mm] 293.200

DERIVA

3300 3300

4

2

3300

3

1

4300

2

BASE

0

0.000

3300 3300

1

4300 0

CONTROL 3

0.003

OK

0.007

OK

0.010

REFORZARSE

0.013

REFORZARSE

0.013

REFORZARSE

129.430 96.840 53.900

REFORZARSE BASE

DERIVA

151.030

REFORZARSE

87.550 0.020

3300

REFORZARSE

166.160 0.024

DESPLAZAMIENTO [mm] 162.490

REFORZARSE

227.910 0.019

H [mm] 3300

REFORZARSE

269.720 0.013

3

PISO 5

0.007 4

CONTROL 3

0.000

V. INNOVACIONES Debido a que las derivas encontradas con el análisis anterior son mayores a los estipulados en la Norma E0.30 por lo tanto nos vemos obligados a aumentar la rigidez de la estructura para controlar mejor las derivas, para eso nos sujetaremos a 2 innovaciones distintas, buscaremos la mejor opción hasta que nos pase el control lateral.

INNOVACIÓN I Nuestra primera opción fue incrementar la resistencia a la compresión del concreto de f’c = 210 kg/cm2 a 280, 350 ó 420 kg/cm2 Con este proceder esperamos mejorar el comportamiento de la estructura a cargas lateras y finalmente cumplir con el control de derivas.

f'c = 280 kg/cm2

f'c = 350 kg/cm2

SISMO X (DX)

SISMO X (DX)

5

H [mm] 3300

4

3300

3

3300

PISO

2

3300

1

4300

BASE

0

DESPLAZAMIENTO DERIVA [mm] 253.911 0.005 233.580 0.008 197.370 0.012 143.900 0.015 75.820 0.013 0.000

CONTROL 3

4

3300

3

3300

OK REFORZARSE REFORZARSE 2

3300

1

4300

BASE

0

REFORZARSE REFORZARSE

DESPLAZAMIENT DERIVA O [mm] 227.110 0.004 208.920 0.007 176.540 0.011 128.710 0.014 67.820 0.012 0.000

CONTROL 3 OK REFORZARSE REFORZARSE REFORZARSE REFORZARSE

SISMO Y (DY)

SISMO Y (DY)

5

H [mm] 3300

4

3300

3

3300

2

3300

1

4300

BASE

0

PISO

5

H [mm] 3300

PISO

DESPLAZAMIENTO DERIVA CONTROL 3 [mm] 140.720 0.002 OK 130.790 0.004 OK 112.070 0.006 OK 83.870 0.008 REFORZARSE 46.680 0.008 REFORZARSE 0.000

5

H [mm] 3300

4

3300

3

3300

2

3300

1

4300

BASE

0

PISO

DESPLAZAMIENT DERIVA CONTROL 3 O [mm] 125.870 0.002 OK 116.990 0.004 OK 100.250 0.006 OK 75.010 0.008 REFORZARSE 41.740 0.007 REFORZARSE 0.000

SISMO X (DX) PISO 5 4

H [mm] 3300 3300

3

3300

2

3300

1 BASE

4300 0

DESPLAZAMIENTO DERIVA [mm] 207.720 0.004 190.720 0.007 161.150 0.010 117.490 0.013 61.910 0.011 0.000

CONTROL 3 OK OK REFORZARSE REFORZARSE REFORZARSE

SISMO Y (DY)

5

H [mm] 3300

4

3300

3

3300

2

3300

1

4300

BASE

0

PISO

DESPLAZAMIENTO DERIVA CONTROL 3 [mm] 114.900 0.002 OK 106.790 0.003 OK 91.520 0.005 OK 68.480 0.007 OK 38.110 0.007 OK 0.000

Sin embargo, aunque se aumento hasta una resistencia a la compresión de 420 kg/cm2, aún esta es insuficiente para el control de desplazamiento lateral que se está buscando. Esta solución innovadora no es apta para este caso. Buscaremos una mejor opción para aumentar la rigidez de la estructura en cuestión.

INNOVACIÓN II Nº DE PISOS

ESPESOR DEL MURO