PROIECT ECHIPAMENTE DE FABRICARE

Universitatea POLITEHNICA din Bucureşti Facultatea Ingineria şi Managementul Sistemelor Tehnologice Catedra TCM

PROIECT ECHIPAMENTE DE FABRICARE

Cadru didactic: Prof. Dr. Ing. LUNCAȘ Iulian

Student: COTESCU Ștefan Grupa: 641 AA

2011 Cuprins

Pag 1 TEMA

2 SOTP

3 SOTA 4 SOO

1 2 3 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 1 1

5 PT

6 SOFTP

2 3 1 2 3 4

7 SOFTA

8 SOFO 9 ANS-DF

1 2 3 4 5 6 1 1 2 3

Denumire piesă: Corp Lagar Nr buc.: /an. 3000 Suprafeţe de generat: SO (întocmirea Schiţei Operaţiei) C (evidenţierea Condiţiilor) CD (selectarea C şi obţinerea C Determinante) E (geometrizarea CD şi obţinerea Extremelor) ED (selectarea E şi obţinerea E Dependente) EDE (explicitarea ED şi obţinerea ED Explicite) EDEO (ordonarea EDE şi obţinerea EDE Ordonate) EDEOS (simbolizarea EDEO şi obţinerea EDEO Simbolizate) SOTP (combinarea simbolurilor şi obţinerea SOTP) Întocmire tabel decizie pentru determinarea SOTA) Determinarea erorilor de orientare admisibile Determinarea erorilor de orientare caracteristice Aplicarea metodei "multicriteriale multiatribut " (MC-MA) MU si PT(caracteristici maşina-unealtă şi proces tehnologic: ax principal, masa, canale ‘T”, dimensiuni max. ale piesei, regim de lucru, etc.) SA (caracteristicile dimensionale ale sculei aşchietoare) Caracteristici ale piesei Creare tabel pentru forţe FR [daN] (determinarea forţelor de reglare) FT [daN] (determinarea forţelor în regim tranzitoriu) FP, FS [daN] (determinarea forţelor în regim de prelucrare şi principale) Creare tabel decizie pac [daN/mm2] (alegerea presiunii admisibile de contact) AOD [mm2] (determinarea ariei pentru orientare disponibile) AON [mm2] (determinarea ariei pentru orientare necesare) AFD [mm2] (determinarea ariei pentru fixare disponibile) AFN [mm2] (determinarea ariei pentru fixare necesare) Marcare SOFO pentru schiţa operaţiei Schiţa de principiu a ansamblului dispozitivului Descrierea unui ciclu de funcţionare Desen de ansamblu (Anexa 1)

2. SOTP

1

2.1. SO –Se anexeaza schita 1 2.2 C (evidenţierea Condiţiilor) Nr.condiţiei

Condiţia

De unde rezultă

C1

Respectarea cotei 51 mm

desen

C2

Respectarea cotei 62 mm

desen

C3

Respectarea conditiei de paralelism ΓG1 || ΓC5

desen

C4

Respectarea conditiei de paralelism ΓG2|| ΓC4

desen

C5

Respectarea conditiei de paralelism ΓG3|| ΓC4

desen

C6

Respectarea unghiului de 45° fata de ΓG1

desen

Cf. ISO 2768 cote netolerate => 51±0,3 ; 62±0,3 2.3 Conditii Determinante -CD Se analizeaza numai conditiile care definesc pozitia reciproca a suprafetei de prelucrat in raport cu celelalte suprafete prelucrate anterior sau neprelucrate , prin intermediul carora se definesc elementele geometrice de raportare. C1 , C2 , C3 , C4 , C5 , C6 – CD Ci (1,2,3,4,5,6)

Cdi (-) CPRC (-) CPR (1,2,3,4,5,6)

CPRO (1,2,3,4,5,6)

CD 1,2,3 CE 4,5,6 CI: -

2.4 E (geometrizarea CD şi obţinerea Extremelor) ΓG1  62±0,3  ΓC5 ΓG2/G251±0,3ΓC4 ΓG1  45° ΓC6 2.5 ED (selectarea E şi obţinerea E Dependente) Extreme directoare

Extreme dependente

ΓG1  62±0,3  ΓC5 ΓG2/G3  51±0,3  ΓC4 ΓG1  45°  ΓC6 2.6 EDE (selectarea ED şi obţinerea ED Explicite) Extreme Dependente

Acţiunea de

Extreme Dependente

2

(fictive) ΔC5 ΔC4 ΔC6

explicitare

Explicite SC5 SC4 SC6

2.7 EDEO (ordonarea EDE şi obţinerea EDE Ordonate) Extreme Dependente Explicite

gmax

SC4 SC5 SC6

3 2 1

Extreme Dependente Explicite Ordonate I II III

2.8 EDEOS (simbolizarea EDEO şi obţinerea EDEO Simbolizate) Extreme Dependente Ordonate

Simbolizare [1]+[2]

I

[9]

[6]

II

[5]

[7] [8]

III

[4]

[3] 2.9 SOTP (combinarea simbolurilor şi obţinerea SOTP)

3

Nr. SOTP 1 2 3 4 5 6 7 8 1 0 11 1 2 1 3 1 4 1 5 1 6 1 7 1 8 1 9

SC5

SC4 [1] * * * * * * * *

[2]

[5] * *

[6]

SC6 [7]

[8]

*

*

* *

*

2+5+4 2+6+3

*

*

2+6+4

*

*

*

*

* *

*

*

* *

*

*

1+5+3 1+5+4 1+6+3 1+6+4 1+7+3 1+7+4 1+8+3 1+8+4 2+5+3

* * *

* *

[9]

* * *

*

[4] *

* *

*

[3] *

Structura SOTP

2+7+3

*

2+7+4

* * *

2+8+3

*

2+8+4

* *

*

*

1+9 2+9

4

3. SOTA 3.1 Întocmire tabel decizie pentru determinarea SOTA

Nr. SOTP

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18

Structura SOTP

1+5+3 1+5+4 1+6+3 1+6+4 1+7+3 1+7+4 1+8+3 1+8+4 2+5+3 2+5+4 2+6+3 2+6+4 2+7+3 2+7+4 2+8+3 2+8+4 1+9 2+9

C3:ΓG1 || ΓC5 C4:ΓG2|| ΓC4 C5:ΓG3|| ΓC4

C2:ΓG162±0,3ΓC5 C1: ΓG2/G3 51±0,3 ΓC4 c

a 0

c 0 12.96’ 12.96’ 12.96’ 12.96’ 12.96’ 12.96’ 12.96’ 12.96’

16’

16.56’ 16.56’ 16.56’ 16.56’ 16.56’ 16.56’ 16.56’ 16.56’ 12.96’ 16.56’

c

0  a 0

Da Da Da Da Da Da Da Da Nu Nu Nu Nu Nu Nu Nu Nu Da Nu

C6:ΓG145°Γ 45°±0°20’

ε

a 0

0,24 mm

ε

c 0

0.08 0.08 0.038 0.038 0 0 0 0 0.08 0.08 0.038 0.038 0 0 0 0 0 0

0 

c

a 0

c 0

a 0

Da Da Nu Nu Da Da Da Da Da Da Da Da Da Da Da Da Da Da

0

SOTA

 a

0 19.2’

0 19.2’

0 19.2’

0 19.2’

16’

0 19.2’ 0 19.2’ 0 19.2’ 0 19.2’ 0 0 0

Nu Da Nu Da Nu Da Nu Da Nu Da Nu Da Nu Da Da Da Da Da

1+5+4 1+7+4 1+8+4 1+9 -

a

3.2 Determinarea erorilor de orientare admisibile ( ε 0 )

 0 = 0,4 x T(±0,3 ) = 0,4 x 0,6 =0,24 mm a C3,C4,C5 C2 :   0 = 0,4 x T(±20’ ) = 16’ a  C6 :  0 = 0,4 x T(±0°30’ ) = 0,4 xT(±20’) = 16’ C1,C2 : 

a

5

3.3 Determinarea erorilor de orientare caracteristice C1 ,C2:ΓG162±0,3ΓC5 , ΓG2/G3 51±0,3 ΓC4 :



c

0 (SOTP / [5] ) = 0.08mm CO: 62mm SI: [5] SO: fig. PA: la cotă BA: proiectate pe paralelă ER =

 CO  2   OA  2   AR  2  CO  ΔCO =0 OA =Jmax=Tpsf+2(IT6)= =0.03+2*0.025=0.08 mm AR  ΔCO =0

6



c

0 (SOTP / [6] ) = 0.038mm CO: 62mm SI: [6] SO: fig. PA: la cotă BA: proiectate pe paralelă CO  ΔCO =0 ER:

 CO  2   OA  2   AR 2 =0.038mm OA =Jmax=Tpsf+2(IT6)= =0.03+0.038mm AR  ΔCO =0



c

(SOTP / [7] ) = 0 Deoarece C ≡ O ≡ A ≡ R CO: 62mm SI: [7] SO: fig. PA: la cotă BA: proiectate pe paralelă 0

ER: CO = OA = AR =

 CO  2   OA  2   AR  2  ΔCO = 0  ΔOA = 0  ΔAR =0

=0

7



c

(SOTP / [8] ) =0 Deoarece C ≡ O ≡ A ≡ R CO: 62mm SI: [8] SO: fig. PA: la cotă BA: proiectate pe paralelă 0

 CO   OA    AR  0 ER: CO =  ΔCO = 0 OA =  ΔOA = 0 AR =  ΔAR =0 2



2

2

c

(SOTP / [9] ) = 0 Deoarece C ≡ O ≡ A ≡ R CO:62mm SI: [9] SO: fig. PA: la cotă BA: proiectate pe paralelă 0

 CO   OA    AR  0 ER: CO =  ΔCO = 0 OA =  ΔOA = 0 AR =  ΔAR =0 2

2

2

8

C3(ΓG1  45° ΓC6 ) :



c

(SOTP / [3] ) = 19.2’ CO: 45° 0

SI:[3]

(Tsf  2 IT 6) / 2 J max / 2  arctg l l 0.422 / 2   / 2  arctg  0.16 75